EP1700028B1 - Ventilanordnung, inbesondere einlassventil einer hochdruck-kraftstoffpumpe - Google Patents

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EP1700028B1
EP1700028B1 EP04802632A EP04802632A EP1700028B1 EP 1700028 B1 EP1700028 B1 EP 1700028B1 EP 04802632 A EP04802632 A EP 04802632A EP 04802632 A EP04802632 A EP 04802632A EP 1700028 B1 EP1700028 B1 EP 1700028B1
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EP
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valve
valve arrangement
duct
channel
fluid
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Ulrich Maier
Sascha Ambrock
Peter Bauer
Achim Koehler
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Robert Bosch GmbH
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    • Y10T137/2087—Means to cause rotational flow of fluid [e.g., vortex generator]

Definitions

  • the invention relates to a valve arrangement, in particular an inlet valve arrangement of a high-pressure fuel pump, with a valve element arranged in a valve chamber and a fluid channel adjoining the valve chamber upstream.
  • a valve arrangement of the type mentioned is known from the market. It is used, for example, in a high-pressure fuel pump of a common-rail injection system.
  • a high-pressure fuel pump is designed as a piston pump.
  • the ball of the check valve is arranged in a valve chamber into which an inlet bore opens.
  • the inlet bore comprises a first channel portion which is substantially perpendicular to the longitudinal axis of a piston of the piston pump, and a second channel portion which is coaxial with the longitudinal axis of the piston of the piston pump.
  • the longitudinal axes of the two channel sections intersect in a blending area. In this intersection region, during operation of the piston pump, a sharp-edged deflection of the fuel flowing in the inlet valve occurs.
  • Object of the present invention is a valve assembly of the type mentioned so to further develop that it works as low loss and thereby the efficiency, for example, a high-pressure fuel pump in which the valve assembly is used, is better.
  • spin or “spin”
  • the flow imposed on the flow leads to centrifugal forces, through which the flow is pressed against the wall. In this way it is prevented that the fluid flow from the wall of the fluid channel dissolves, for example in a change in direction to form a corresponding negative pressure area. As a result, the dynamic pressure in the deflection region is reduced and the flow resistance is lowered. Cavitation damage in the fluid channel are also avoided. Due to the voltage applied to the wall of the fluid channel fluid flow of the fluid channel is uniformly filled, resulting in the same opening time of the valve element to a larger throughput.
  • the length of the fluid channel can be smaller, which reduces overall the size of the valve arrangement and, for example, a fuel pump in which it is used. Due to the swirling flow otherwise very unsteady turbulent flow processes (pulsed velocity profile) reduced or completely prevented, which reduces the load on the fluid channel and a further upstream region. For example, a feed pump which supplies the fluid to the valve assembly is also protected.
  • the fluid channel comprises a first channel section and a second channel section adjacent thereto, the longitudinal axes of the channel sections being at an angle ⁇ 180 ° to one another, and the longitudinal axis of the first channel section being offset laterally relative to the longitudinal axis of the second channel section. Due to the lateral offset, the rotation of the flow in the second channel section is easily produced. Due to the kink between the two channel sections generated turbulence are effectively smoothed, or such turbulence can not even arise.
  • the rotation is particularly clear when the longitudinal axes of the two channel sections are at least approximately at a right angle to each other.
  • the swirl imparted to the flow in the second channel section is the strongest, and therefore those associated with the Valve assembly according to the invention achievable benefits greatest.
  • valve arrangement comprises a ball or a cone element as the valve element. Due to the rotational movement of the fluid flowing in the valve chamber, these rotationally symmetrical valve elements are also rotated. This prevents one-sided wear on these valve elements and increases the durability of a valve member associated with the valve seat.
  • a particularly preferred embodiment of the valve arrangement according to the invention is characterized in that both channel sections in cross-section at least approximately the same radius and that the lateral offset of the longitudinal axes is greater than the radius. This simplifies the production of the valve arrangement according to the invention and thus reduces the manufacturing costs, since the same drilling tool can be used for both channel sections.
  • a transition region between the first channel section and the second channel section is processed by means of electrochemical material removal. This allows a largely edge-free transition from one channel section to the other channel section, which is also favorable for a uniform flow.
  • the transition region comprises a curved from the first to the second channel portion wall. This leads to a particularly smooth flow in which little turbulence occurs.
  • first channel section does not extend axially or substantially beyond the second channel section.
  • back pressure is lowered upstream of the deflection from the first channel section to the second channel section, which further reduces the flow resistance and improves the overall efficiency of the valve assembly in terms of flow.
  • the longitudinal axis of the first channel section and the longitudinal axis of the second channel section enclose an angle> 90 °. This leads to an additional reduction in resistance.
  • An internal combustion engine carries in FIG. 1 It comprises a fuel tank 12, from which a prefeed pump 14 conveys the fuel to a high-pressure fuel pump 16. This compresses the fuel to a very high pressure and delivers it to a fuel rail 18 ("rail"), in which the fuel is stored under high pressure. To this several injectors 20 are connected, which inject the fuel directly into them associated combustion chambers 22.
  • a housing 24 of the high-pressure fuel pump 16 is in the FIGS. 2 and 3 shown in more detail. It comprises three cylinders 26a, 26b, and 26c, which are constructed essentially identical. For the sake of simplicity, only the cylinder 26a will be referred to hereinafter.
  • a piston bore 28 is present, in which a piston, not shown, is received longitudinally displaceable. Via a fluid channel 30, the piston bore 28 can be connected to a fuel inlet 32. The fuel inlet 32 is in turn connected to the feed pump 14.
  • the fluid channel 28 is divided into two channel sections 34 and 36.
  • the first passage section 34 is at an angle from an inlet passage (not numbered), which in turn leads away from a fuel inlet 32. Outwardly, the first channel portion 34 is blocked by a ball not provided with reference numerals.
  • Its longitudinal axis 38 is perpendicular to the longitudinal axis 40 of the piston bore 28 and the second channel portion 36 (see FIG. 3 ). However, the two longitudinal axes 38 and 40 do not intersect.
  • the longitudinal axis 38 of the first channel section 34 is instead offset laterally relative to the longitudinal axis 40 of the second channel section 36.
  • the lateral offset is in the FIGS. 6 and 7 denoted by V.
  • the two channel sections 38 and 40 have the same radius in cross section, which is greater than the lateral offset V of the two longitudinal axes 38 and 40th
  • a valve chamber 42 is present between the second channel portion 36 of the fluid channel 30 and the piston bore 28 .
  • a shoulder is formed between the valve chamber 42 and the second channel portion 36, which forms a valve seat 44 for a valve ball 46, which in the Valve chamber 42 is received (see FIGS. 4 and 5 ).
  • the valve ball 46 is acted upon by a spring, not shown in the drawing, against the valve seat 44.
  • a delivery chamber 47 connects.
  • the first channel portion 34 extends barely beyond the second channel portion 36.
  • the fluid channel 30, the valve seat 44 and the valve ball 46 together form a valve arrangement 47.
  • the high pressure fuel pump 16 operates as follows (again, only the cylinder 26a is referred to):
  • valve ball 46 lifts off from the valve seat 44.
  • This lateral movement component is supported by the curved wall 41, without this being able to build up a substantial back pressure in the first passage section 34.
  • the fuel From the first channel section 34, the fuel enters the second channel section 36. In this case, it experiences a change in direction of 90 °. Due to the lateral movement component 48, however, the fluid flow in the second channel section 36 additionally causes a rotational movement about the longitudinal axis 40 of the second Channel section 36 a. This twisting motion is also called “spin” or “spin” and carries in the FIGS. 6 and 7 the swirl 50 is prevented in the change in direction of the fluid flow in the transition region between the first channel section 34 and second channel section 36 that the flow separates, which would lead to increased flow resistance and the risk of cavitation and corresponding wear.
  • valve ball 46 is further set in the open state in a rotation, so that it wears uniformly.
  • their sealing effect and also those of the valve seat 44 is maintained over a very long period of time. Since a separation of the fuel flow is prevented in the transition region between the two channel sections 34 and 36 and in particular in the second channel section 36, there is also no constriction of the fluid flow with a correspondingly reduced hydraulic diameter, which would lead to increased throttling.
  • FIG. 8 An alternative embodiment is in FIG. 8 In this case, those elements and regions which have equivalent functions to elements and regions of the preceding figures bear the same reference numerals. They are not explained again in detail.
  • the longitudinal axis 38 of the first channel portion 34 is not at an angle of 90 °, but at an angle of approximately 45 ° to the longitudinal axis 40 of the second channel portion 36. In this way, a more favorable, ie resistance poorer flow is realized.

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Description

    Stand der Technik
  • Die Erfindung betrifft eine Ventilanordnung, insbesondere eine Einlassventilanordnung einer Hochdruck-Kraftstoffpumpe, mit einem in einer Ventilkammer angeordneten Ventilelement und einem stromaufwärts an die Ventilkammer angrenzenden Fluidkanal.
  • Eine Ventilanordnung der eingangs genannten Art ist vom Markt her bekannt. Sie kommt beispielsweise bei einer Hochdruck-Kraftstoffpumpe eines Common-Rail-Einspritzsystems zum Einsatz. Eine solche Hochdruck-Kraftstoffpumpe ist als Kolbenpumpe ausgeführt. Als Einlassventil zu einem Förderraum hin ist ein Kugel-Rückschlagventil vorgesehen. Die Kugel des Rückschlagventils ist in einer Ventilkammer angeordnet, in die eine Zulaufbohrung mündet. Die Zulaufbohrung umfasst einen ersten Kanalabschnitt, der im Wesentlichen senkrecht zur Längsachse eines Kolbens der Kolbenpumpe liegt, sowie einen zweiten Kanalabschnitt, der koaxial zur Längsachse des Kolbens der Kolbenpumpe liegt. Die Längsachsen der beiden Kanalabschnitte schneiden sich in einem Verschneidungsbereich. In diesem Verschneidungsbereich kommt es im Betrieb der Kolbenpumpe zu einer scharfkantigen Umlenkung des dem Einlassventil zuströmenden Kraftstoffes.
  • Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, eine Ventilanordnung der eingangs genannten Art so weiterzubilden, dass sie möglichst verlustarm arbeitet und hierdurch der Wirkungsgrad beispielsweise einer Hochdruck-Kraftstoffpumpe, bei welcher die Ventilanordnung eingesetzt wird, besser wird.
  • Diese Aufgabe wird bei einer Ventilanordnung der eingangs genannten Art dadurch gelöst, dass der Fluidkanal so ausgebildet ist, dass dem Fluidstrom, welcher der Ventilkammer zuströmt, eine Rotation um die Längsachse des Fluidkanals (Drall) aufgeprägt wird.
    • Vorteile der Erfindung
  • Die der Strömung aufgeprägte Rotation ("Drall" oder "Spin") führt zu Fliehkräften, durch welche die Strömung an die Wand gedrückt wird. Auf diese Weise wird verhindert, dass sich der Fluidstrom von der Wand des Fluidkanals beispielsweise bei einer Richtungsänderung unter Bildung eines entsprechenden Unterdruckgebietes löst. Hierdurch wird der Staudruck im Umlenkungsbereich vermindert und der Strömungswiderstand gesenkt. Kavitationsschäden im Fluidkanal werden ferner vermieden. Aufgrund der an der Wand des Fluidkanals anliegenden Fluidströmung ist der Fluidkanal gleichmäßig gefüllt, was bei gleicher Öffnungsdauer des Ventilelements zu einem größeren Durchsatz führt.
  • Aufgrund der jederzeit anliegenden Strömung kann darüber hinaus die Länge des Fluidkanals geringer ausfallen, was insgesamt die Baugröße der Ventilanordnung und beispielsweise einer Kraftstoffpumpe, in welcher diese zum Einsatz kommt, reduziert. Durch die drallbehaftete Strömung werden sonst vorhandene stark instationäre turbulente Strömungsvorgänge (pulsartiges Geschwindigkeitsprofil) vermindert beziehungsweise vollständig verhindert, was die Belastung des Fluidkanals und eines weiter stromaufwärts gelegenen Bereichs vermindert. So wird beispielsweise eine Zuführpumpe, welche das Fluid der Ventilanordnung zuleitet, ebenfalls geschont.
  • Durch die vergleichmäßigte Strömung im Fluidkanal wird auch das Ventilelement selbst gleichmäßig umströmt und bleibt so auch im geöffneten Schwebezustand mittig, das heißt es entsteht keine Querkraft auf das Ventil durch ein einseitig vorbeifließendes Fluid. Dies führt ebenfalls zu einer Wirkungsgradverbesserung der Ventilanordnung und zu einer Minderung des Verschleißes am Ventilelement.
  • Vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung sind in Unteransprüchen angegeben.
  • Zunächst wird vorgeschlagen, dass der Fluidkanal einen ersten Kanalabschnitt und einen an diesen anschließenden zweiten Kanalabschnitt umfasst, wobei die Längsachsen der Kanalabschnitte zueinander in einem Winkel < 180° stehen, und wobei die Längsachse des ersten Kanalabschnitts gegenüber der Längsachse des zweiten Kanalabschnitts seitlich versetzt ist. Durch den seitlichen Versatz wird die Rotation der Strömung im zweiten Kanalabschnitt auf einfache Weise hervorgerufen. Aufgrund des Knicks zwischen den beiden Kanalabschnitten erzeugte Turbulenzen werden so wirkungsvoll geglättet, oder derartige Turbulenzen können erst gar nicht entstehen.
  • Besonders deutlich ist die Rotation dann, wenn die Längsachsen der beiden Kanalabschnitte wenigstens in etwa in einem rechten Winkel zueinander stehen. In diesem Fall ist der der Strömung im zweiten Kanalabschnitt aufgeprägte Drall am stärksten, und daher sind die mit der erfindungsgemäßen Ventilanordnung erzielbaren Vorteile am größten.
  • Vorgeschlagen wird auch, dass die Ventilanordnung als Ventilelement eine Kugel oder ein Kegelelement umfasst. Aufgrund der Drehbewegung des der Ventilkammer zuströmenden Fluids werden auch diese rotationssymmetrischen Ventilelemente in Drehung versetzt. Dies verhindert einen einseitigen Verschleiß an diesen Ventilelementen und erhöht die Dauerhaltbarkeit eines dem Ventilelement zugeordneten Ventilsitzes.
  • Eine besonders bevorzugte Ausgestaltung der erfindungsgemäßen Ventilanordnung zeichnet sich dadurch aus, dass beide Kanalabschnitte im Querschnitt wenigstens in etwa den gleichen Radius aufweisen und dass der seitliche Versatz der Längsachsen größer ist als der Radius. Dies vereinfacht die Herstellung der erfindungsgemäßen Ventilanordnung und senkt somit die Herstellkosten, da für beide Kanalabschnitte das gleiche Bohrwerkzeug verwendet werden kann.
  • Vorgeschlagen wird auch, dass ein Übergangsbereich zwischen dem ersten Kanalabschnitt und dem zweiten Kanalabschnitt mittels elektrochemischen Materialabtrags bearbeitet ist. Dies ermöglicht einen weitgehend kantenfreien Übergang von einem Kanalabschnitt zum anderen Kanalabschnitt, was für eine gleichmäßige Strömung ebenfalls günstig ist.
  • Dabei wird besonders bevorzugt, wenn der Übergangsbereich eine vom ersten zum zweiten Kanalabschnitt gekrümmte Wand umfasst. Dies führt zu einer besonders glatten Strömung, in der wenig Turbulenzen auftreten.
  • Besonders bevorzugt ist auch, wenn sich der erste Kanalabschnitt axial nicht oder nicht wesentlich über den zweiten Kanalabschnitt hinaus erstreckt. Hierdurch wird der Staudruck stromaufwärts von der Umlenkung vom ersten Kanalabschnitt zum zweiten Kanalabschnitt gesenkt, was den Strömungswiderstand nochmals reduziert und den Wirkungsgrad der Ventilanordnung insgesamt in strömungstechnischer Hinsicht verbessert.
  • Möglich ist ferner, dass die Längsachse des ersten Kanalabschnitts und die Längsachse des zweiten Kanalabschnitts einen Winkel > 90° einschließen. Dies führt zu einer zusätzlichen Widerstandsreduzierung.
    • Zeichnung
  • Nachfolgend wird ein besonders bevorzugtes Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung unter Bezugnahme auf die beiliegende Zeichnung näher erläutert. In der Zeichnung zeigen:
    • Figur 1
    eine schematische Darstellung einer Brennkraftmaschine mit einer Hochdruck-Kraftstoffpumpe;
    Figur 2
    einen Schnitt durch ein Gehäuse der Hochdruck-Kraftstoffpumpe von Figur 1;
    Figur 3
    einen Schnitt längs der Linie 111-111 von Figur 2;
    Figur 4
    ein Detail IV von Figur 2;
    Figur 5
    einen Schnitt längs der Linie V-V von Figur 4;
    Figur 6
    einen Schnitt längs der Linie VI-VI von Figur 4;
    Figur 7
    einen Schnitt längs der Linie VII-VII von Figur 6; und
    Figur 8
    eine Darstellung ähnlich Figur 3 einer abgewandelten Ausführungsform eines Gehäuses der Hochdruck-Kraftstoffpumpe von Figur 1.
    Beschreibung der Ausführungsbeispiele
  • Eine Brennkraftmaschine trägt in Figur 1 insgesamt das Bezugszeichen 10. Sie umfasst einen Kraftstoffbehälter 12, aus dem eine Vorförderpumpe 14 den Kraftstoff zu einer Hochdruck-Kraftstoffpumpe 16 fördert. Diese komprimiert den Kraftstoff auf einen sehr hohen Druck und fördert ihn zu einer Kraftstoff-Sammelleitung 18 ("Rail"), in der der Kraftstoff unter hohem Druck gespeichert ist. An diese sind mehrere Injektoren 20 angeschlossen, die den Kraftstoff direkt in ihnen zugeordnete Brennräume 22 einspritzen.
  • Ein Gehäuse 24 der Hochdruck-Kraftstoffpumpe 16 ist in den Figuren 2 und 3 stärker im Detail dargestellt. Es umfasst drei Zylinder 26a, 26b, und 26c, welche im Wesentlichen identisch aufgebaut sind. Der Einfachheit halber wird nachfolgend nur auf den Zylinder 26a Bezug genommen.
  • Im Zylinder 26a ist eine Kolbenbohrung 28 vorhanden, in welcher ein nicht gezeigter Kolben längsverschieblich aufgenommen ist. Über einen Fluidkanal 30 ist die Kolbenbohrung 28 mit einem Kraftstoff-Einlass 32 verbindbar. Der Kraftstoff-Einlass 32 ist wiederum mit der Vorförderpumpe 14 verbunden.
  • Der Fluidkanal 28 ist in zwei Kanalabschnitte 34 und 36 unterteilt. Der erste Kanalabschnitt 34 geht unter einem Winkel von einem Einlasskanal (ohne Bezugszeichen) ab, der wiederum von einem Kraftstoff-Einlass 32 wegführt. Nach außen hin ist der erste Kanalabschnitt 34 durch eine nicht mit Bezugszeichen versehen Kugel verstopft. Seine Längsachse 38 verläuft senkrecht zur Längsachse 40 der Kolbenbohrung 28 und des zweiten Kanalabschnitts 36 (vergleiche Figur 3). Die beiden Längsachsen 38 und 40 schneiden sich jedoch nicht. Wie insbesondere aus den Figuren 2 und 4 sowie 6 und 7 hervorgeht, ist stattdessen die Längsachse 38 des ersten Kanalabschnitts 34 gegenüber der Längsachse 40 des zweiten Kanalabschnitts 36 seitlich versetzt. Der seitliche Versatz ist in den Figuren 6 und 7 mit V bezeichnet. Die beiden Kanalabschnitte 38 und 40 haben im Querschnitt den gleichen Radius, welcher größer ist als der seitliche Versatz V der beiden Längsachsen 38 und 40.
  • Wie insbesondere aus Figur 6 hervorgeht, ist in einem Übergangsbereich zwischen dem ersten Kanalabschnitt 34 und dem zweiten Kanalabschnitt 36 eine vom ersten Kanalabschnitt 34 zum zweiten Kanalabschnitt 36 hin gekrümmte Wandfläche 41 vorhanden. Diese ist mittels elektrochemischen Materialabtrags eingearbeitet. Durch diese geht die in der Schnittebene von Figur 6 radial äußere Wand des Kanalabschnitts 34 ohne Knick oder Kante in den entsprechenden Wandabschnitt des Kanalabschnitts 36 über.
  • Zwischen dem zweiten Kanalabschnitt 36 des Fluidkanals 30 und der Kolbenbohrung 28 ist eine Ventilkammer 42 vorhanden. Zwischen der Ventilkammer 42 und dem zweiten Kanalabschnitt 36 ist ein Absatz ausgebildet, welcher einen Ventilsitz 44 für eine Ventilkugel 46 bildet, die in der Ventilkammer 42 aufgenommen ist (vergleiche Figuren 4 und 5). Die Ventilkugel 46 wird von einer in der Zeichnung nicht gezeigten Feder gegen den Ventilsitz 44 beaufschlagt. An die Ventilkammer 42 schließt sich ein Förderraum 47 an. Wie insbesondere auch aus Figur 7 ersichtlich ist, erstreckt sich der erste Kanalabschnitt 34 kaum über den zweiten Kanalabschnitt 36 hinaus. Der Fluidkanal 30, der Ventilsitz 44 und die Ventilkugel 46 bilden insgesamt eine Ventilanordnung 47.
  • Die Hochdruck-Kraftstoffpumpe 16 arbeitet folgendermaßen (auch hier wird wiederum nur auf den Zylinder 26a Bezug genommen) :
  • Bei einem Saughub des Kolbens hebt die Ventilkugel 46 vom Ventilsitz 44 ab. Kraftstoff strömt nun von der Vorförderpumpe 14 über den Kraftstoff-Einlass 32, den ersten Kanalabschnitt 34, den zweiten Kanalabschnitt 36, und durch den Spalt zwischen Ventilkugel 46 und Ventilsitz 44 hindurch in die Ventilkammer 42 und weiter in den Förderraum 47. Aufgrund des Versatzes V zwischen der Längsachse 38 des ersten Kanalabschnitts 34 und der Längsachse 40 des zweiten Kanalabschnitts 36 erfährt der Fluidstrom eine seitliche Bewegungskomponente (Pfeile 48 in Figur 6). Diese seitliche Bewegungskomponente wird durch die gekrümmte Wand 41 unterstützt, ohne dass sich hierdurch im ersten Kanalabschnitt 34 ein wesentlicher Staudruck aufbauen kann.
  • Von dem ersten Kanalabschnitt 34 gelangt der Kraftstoff in den zweiten Kanalabschnitt 36. Dabei erfährt er eine Richtungsänderung von 90°. Aufgrund der seitlichen Bewegungskomponente 48 stellt sich jedoch bei der Fluidstrom im zweiten Kanalabschnitt 36 zusätzlich eine Drehbewegung um die Längsachse 40 des zweiten Kanalabschnitts 36 ein. Diese Drehbewegung wird auch als "Drall" oder "Spin" bezeichnet und trägt in den Figuren 6 und 7 das Bezugszeichen 50. Durch den Drall 50 wird bei der Richtungsänderung des Fluidstroms im Übergangsbereich zwischen erstem Kanalabschnitt 34 und zweitem Kanalabschnitt 36 verhindert, dass sich die Strömung ablöst, was zu einem erhöhten Strömungswiderstand sowie der Gefahr von Kavitation und entsprechendem Verschleiß führen würde.
  • Durch den Drall 50 wird ferner die Ventilkugel 46 im geöffneten Zustand in eine Drehung versetzt, so dass sie gleichmäßig verschleißt. Somit bleibt ihre Dichtwirkung und auch jene des Ventilsitzes 44 über einen sehr langen Zeitraum erhalten. Da eine Ablösung der Kraftstoffströmung im Übergangsbereich zwischen den beiden Kanalabschnitten 34 und 36 und insbesondere im zweiten Kanalabschnitt 36 verhindert wird, kommt es auch nicht zu einer Einschnürung des Fluidstromes mit entsprechend reduziertem hydraulischem Durchmesser, welcher zu einer erhöhten Drosselung führen würde.
  • Eine alternative Ausführungsform ist in Figur 8 gezeigt, Dabei tragen solche Elemente und Bereiche, welche äquivalente Funktionen zu Elementen und Bereichen der vorhergehenden Figuren aufweisen, die gleichen Bezugszeichen. Sie sind nicht nochmals im Detail erläutert. Im Gegensatz zu dem ersten Ausführungsbeispiel steht hier die Längsachse 38 des ersten Kanalabschnitts 34 nicht in einem Winkel von 90°, sondern in einem Winkel von ungefähr 45° zur Längsachse 40 des zweiten Kanalabschnitts 36. Hierdurch wird zusätzlich eine günstigere, d.h. widerstandsärmere Strömung realisiert.

Claims (8)

  1. Ventilanordnung (47), insbesondere Einlassventilanordnung einer Hochdruck-Kraftstoffpumpe (16), mit einem in einer Ventilkammer(42) angeordneten und als Ventilkugel ausgebildeten Ventilelement (46) und einem stromaufwärts an die Ventilkammer (42) angrenzenden Fluidkanal (30), dadurch gekennzeichnet, dass der Fluidkanal (30) so ausgebildet ist, dass dem Fluidstrom, welcher der Ventilkammer (42) zuströmt, eine Rotation um die Längsachse (38, 40) des Fluidkanals (30) (Drall) aufgeprägt wird.
  2. Ventilanordnung (47) nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Fluidkanal einen ersten Kanalabschnitt (34) und einen an diesen anschließenden zweiten Kanalabschnitt (36) umfasst, wobei die Längsachsen (38, 40) der Kanalabschnitte (34, 36) zueinander in einem Winkel < 180° stehen, und wobei die Längsachse (38) des ersten Kanalabschnitts (34) gegenüber der Längsachse (40) des zweiten Kanalabschnitts (36) seitlich versetzt (v) ist.
  3. Ventilanordnung (47) nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Längsachsen (38, 40) der beiden Kanalabschnitte (34, 36) wenigstens in etwa in einem rechten Winkel zueinander stehen.
  4. Ventilanordnung (47) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass sie als Ventilelement eine Kugel (46) oder ein Kegelelement umfasst.
  5. Ventilanordnung (47) nach einem der Ansprüche 2 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass beide Kanalabschnitte (34, 36) im Querschnitt wenigstens in etwa den gleichen Radius aufweisen und dass der seitliche Versatz (V) der Längsachsen (38, 40) größer ist als der Radius.
  6. ventilanordnung (47) nach einem der Ansprüche 2 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass ein Übergangsbereich zwischen dem ersten Kanalabschnitt (34) und dem zweiten Kanalabschnitt (36) mittels elektrochemischen Materialabtrags bearbeitet ist.
  7. Ventilanordnung (47) nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass der Übergangsbereich eine vom ersten (34) zum zweiten Kanalabschnitt (36) gekrümmte Wand (41) umfasst.
  8. Ventilanordnung (47) nach einem der Ansprüche 2 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass sich der erste Kanalabschnitt (34) axial nicht oder nicht wesentlich über den zweiten Kanalabschnitt (36) hinaus erstreckt.
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