EP1677928A1 - Procede de brassage electromagnetique pour la coulee continue de produits metalliques de section allongee - Google Patents
Procede de brassage electromagnetique pour la coulee continue de produits metalliques de section allongeeInfo
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Classifications
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- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
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- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
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- B01F33/45—Magnetic mixers; Mixers with magnetically driven stirrers
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- B22D27/00—Treating the metal in the mould while it is molten or ductile ; Pressure or vacuum casting
- B22D27/02—Use of electric or magnetic effects
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- B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
- B22D41/50—Pouring-nozzles
Definitions
- the movements imparted to molten metal during continuous casting can schematically be classified into two distinct categories, depending on whether one considers the ingot mold or, below, the stages of the secondary cooling of the casting machine.
- loops 42, 43 are established parallel to the large faces and are staggered according to the height of the product poured on either side of a common transverse motor action area of the magnetic field, the currents of each loop going up along of a small face and descending along the small opposite face.
- Such a configuration of movements is conventionally referred to as a "butterfly wing configuration”. It is possible, as shown in the attached figure 4 extracted from the document FR 82.10844, to multiply the transverse motor action zones 51, 52 ... of the magnetic fields according to the height of the casting machine. In this case, they are given opposite directions of rotation two by two between the nearest neighboring loops, in order for example to concern a volume stirred as large as possible for a given available stirring power.
- horizontally movable magnetic fields are produced by polyphase linear inductors 30a, 30b and 30a ', 30b' arranged on the large walls of the mold 32 opposite the exit path of the metal jets on either side of the nozzle 31.
- polyphase linear inductors 30a, 30b and 30a ', 30b' arranged on the large walls of the mold 32 opposite the exit path of the metal jets on either side of the nozzle 31.
- it is then possible to slow the current of the jet concerned sliding of the fields against current, going from the small wall to the nozzle -fig 3b j
- accelerate it sliding in co-current in the direction going from the nozzle to the small wall-fig 3b 2 ).
- the invention aims, via an overall mixing movement studied of the molten metal according to the metallurgical height, to provide a good exchange of the metal still liquid in both directions between the secondary cooling zone and the mold. Therefore, both thermal and chemical homogeneity will be achieved between the top and bottom of the poured liquid metal well without disturbing the flow mode in the ingot mold and, if necessary, without depriving itself of the cumulative beneficial effects proper mixing in an ingot mold and mixing in secondary cooling respectively.
- a further aim of the invention is to contribute to the improvement of the metallurgical quality of steel grades for which good internal health is sought, such as grades for heavy plates or for large welded tubes, ferritic stainless steels, or electrical steels with silicon.
- Another additional aim is to be able to act on the flows in the secondary to use them at the level of the casting jets coming from the nozzle either as an accelerating agent, or on the contrary as a braking agent for the metal arriving in the ingot mold, or even as a means to counteract the inclinations of "left-right" asymmetry of the movements of the metal within the ingot mold.
- the invention relates to an electromagnetic stirring process in the secondary cooling zone of an installation for continuous casting of slabs, or other similar products with an elongated straight section, the ingot mold of which has a immersed pouring nozzle with lateral outlet openings directed towards the small faces, stirring process implemented using sliding magnetic fields generated by polyphase inductors placed near the cast metal, characterized in that one forces, in said secondary cooling zone, the establishment of a longitudinal flow of the liquid metal located in the middle region of the product poured according to two antagonistic collinear currents.
- these two longitudinal antagonistic collinear currents are created in the middle part of the product which converge towards one another so that the two upper lobes which extend in the mold up to the level of the jets coming from the Outlets of the pouring nozzle are superimposed on them against the current to brake them.
- the location of the longitudinal flow in the secondary is shifted laterally towards one or the other of the small walls of the cast product in order to counteract the tendencies to the "left-right" asymmetry of the movements of metal within the mold.
- the longitudinal metal flow is created in the middle region of the product poured according to two antagonistic collinear currents using collinear mobile magnetic fields sliding longitudinally in said median region, or by approaching the from each other, either by moving away.
- the longitudinal metal flow is created in the middle region of the cast product according to two antagonistic collinear currents using mobile collinear magnetic fields sliding transversely along the width of the cast product, ie by approaching the 'from each other from the edge towards the center of the cast product, or by moving away from each other from the center towards the edge of the cast product.
- the sliding magnetic fields are generated using polyphase linear inductors which are placed opposite the large faces of the cast product.
- the inductors are supplied with electric currents of different intensities, in order to regulate differently the action on the two antagonistic collinear metallic currents created by the sliding magnetic fields which they generate.
- colllinear sliding of the metal fields or flows it should be understood that the magnetic fields, respectively the currents of metal, slide not in parallel with each other but in the same line, like two collinear vectors with respect to two parallel vectors.
- the invention consists, in its main foundations, in creating in the secondary cooling zone a cross-stitch with two transverse branches and two longitudinal branches.
- This zone is provided with a pair of linear inductors arranged opposite one on the other on each side of the product along the width thereof and generating a horizontally sliding magnetic field so as to achieve an electromagnetic mixing mode in the form of "butterfly wings" known is for example from the document FR 72.20546 cited above
- Figure 4 is a diagram similar to the previous one in Fig. 3, but showing a mode of electromagnetic mixing in "triple loop", as achieved for example by implementing the teaching of the document FR 82.10844 pre- - the other figures, numbered from 5 to 9 are specific to the invention.
- FIGS. 1 to 4 served as a support for the presentation of the prior art already made at the start of this thesis. We will not come back to this in the following.
- FIGS. 5 to 9 representative of the mode of mixing in the secondary proper to the invention in these two variants (divergent or convergent in the center), the sliding magnetic fields, just like the linear inductors which produce them, are represented by thick vertical or horizontal arrows.
- the convection movements produced are themselves represented by their main trajectories in the form of lines carrying arrowheads indicating the direction of movement movement on the carrier path.
- the solid lines represent active convection zones, therefore of circulation subjected to the action of sliding magnetic fields.
- a submerged nozzle 4 centered on the casting axis A feeds the ingot mold in molten metal from a distributor not shown located above.
- This nozzle is provided with gills of lateral outlets 5 and 5 ′ each turned opposite one and the other of the small walls 3 and 3 ′ respectively.
- the form of the cast product is determined by the internal dimensions of the mold defining the casting space into which the molten metal arrives in the form of jets 7, 7 ′ emerging from the openings of the nozzle 4 conventionally in a more or less average direction. horizontal, or slightly tilted downwards.
- the cast product thus progresses from the top, from the level of the meniscus 8, downwards, in the direction of extraction of the casting machine, vertically or along a curved path in a plane orthogonal to that of the figure, with an extraction speed (casting speed) usually of the order of one meter per minute.
- these branches Due to the necessarily “finished” dimensional nature of the cast product, these branches, as can be seen, are connected in a way with each other by recirculation loops to form an overall flow developing in the plane of the large faces of the product cast in the shape of a four-leaf clover, the leaves constituting lobes L1, L2, L3, L4, the upper two of which, L1 and L4, extend to the mold at the outlet jets 7 and 7 '.
- the pair of vertical branches is in "divergent" type convection. The metal streams move away from each other from the center P.
- the convection of the metal is then of the "convergent" type: the metallic currents converge towards each other in the direction of the center of confluence P by flowing from the small lateral faces of the product towards the longitudinal axis A.
- the metal currents which form these branches are created by sliding magnetic fields, themselves generated by linear inductors arranged in the immediate vicinity of the product cast opposite these large faces (preferably the two faces) .
- the implementation of the invention maximizes the exchanges of metallic material between the bottom and the top of the liquid well.
- the looping circulation of the metal in any lobe takes place in a direction of rotation opposite to that which is established in the two closest neighboring lobes.
- the strength of the casting jets 7 and 7 ′ then being systematically reinforced by the central flow 10a rising co-current, the recirculation loops L5 and L6 in the mold towards the meniscus 8 will be reinforced in their turn. Consequently, the "double loop" mode L5, L1, L4 and L6 present within the mold is thus moreover stabilized.
- FIG. 9 similar to FIG. 5, is essentially distinguished from it by the fact that the directions of circulation of the metal in each of the four " branches of the cross 9 are reversed. This FIG.
- FIG. 9 thus illustrates the second main variant for implementing the invention which consists in creating longitudinal antagonistic collinear currents 20a, 20b in the middle part of the cast product 6 which this time converge towards each other in the direction of point P so as to provide circulation of the liquid metal which extends into the mold 1 by currents rising along the small faces 18, 18 'up to the level of the metal jets 7, 7' coming from the outlet gills 5, 5 'of the nozzle with which they oppose against the current to slow them down.
- the invention consists, in short, in judiciously using the electromagnetic stirring means currently available to carry out in the secondary a cutting in the long direction of the product into two strands juxtaposed and, in each strand, to install a butterfly wing type brewing configuration. In doing so, an overall flow system is created in the secondary with four lobes, the heart of which is the cross cross 9 with its center P.
- this division into two strands will be made half-width of the cast product, that is to say along the longitudinal axis thereof, since this axis generally merges with the casting axis. That said, it will suffice to unbalance the stirring forces between the two transverse branches 11 a, 11 b, for example via a differentiated adjustment of the intensities of the electric currents supplying the inductors 12, 13, to laterally move the middle position from the center P towards a small face 5 or towards the other 5 ′ and thus obtain a more selective effect on one side of the nozzle on the mold movements than on the other.
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Description
Procédé de brassage électromagnétique pour la coulée continue de produits métalliques de section allongée.
La présente invention a trait à la coulée continue des métaux, notamment de l'acier. Elle concerne plus particulièrement le brassage électromagnétique de produits à section droite allongée en cours de coulée, et plus précisément encore l'établissement, au sein de la partie encore à l'état liquide du métal coulé, d'une distribution particulière des écoulements à l'aide de champs magnétiques appliqués. On rappelle que l'on entend par "produit à section droite allongée" des produits métallurgiques dont la largeur est au moins le double de l'épaisseur, notamment les brames, bramettes, brames minces, etc.... Apparu dans le domaine de la coulée continue de l'acier au début des années soixante dix, le brassage électromagnétique s'y est rapidement affirmé comme un outil quasi-incontournable pour la maîtrise des écoulements dans le puits de métal liquide en cours de solidification. On rappelle que le principe le plus couramment mis en œuvre est celui bien connu de la Magnéto-HydroDynamique (MHD) qui, au moyen d'un champ magnétique mobile (tournant ou glissant) généré par un ou plus généralement plusieurs inducteurs polyphasés disposés au voisinage immédiat du produit coulé, entraîne le métal liquide dans son déplacement. Convenablement placés sur la hauteur métallurgique de la machine de coulée, ces inducteurs, alimentés en courant électrique à fréquence ajustable, permettent alors des modes de brassage variés, adaptables aux besoins du métallurgiste. Par ailleurs, les progrès constants réalisés dans la compréhension des mécanismes de solidification du métal lors de la coulée continue montrent l'importance que revêtent précisément les mouvements de circulation du métal liquide sur la qualité en général (i.e. santé interne, propreté de surface ou inclusionnaire, structure de solidification, etc...) du produit solidifié obtenu. A cet égard, les mouvements imprimés au métal en fusion au cours de la coulée continue peuvent schématiquement se classer en deux catégories distinctes, selon que l'on considère la lingotière ou, en dessous, les étages du refroidissement secondaire de la machine de coulée. Les mouvements imposés au métal liquide au sein de la lingotière, là où la fraction métallique liquide est largement majoritaire, visent pour l'essentiel à un contrôle des écoulements à cet endroit sensible. C'est là en effet que se trouve la surface libre du métal coulé dont la propreté interne par exemple dépend beaucoup de la forme géométrique de cette surface. C'est là aussi que naît en particulier la première peau de solidification dont on sait l'importance majeure de celle-ci tant sur la qualité de surface du produit coulé obtenu que sur la maîtrise du processus de coulée lui-même. En revanche, par un brassage du métal dans le puits liquide sous la lingotière, dans la zone du refroidissement secondaire par conséquent (on dit plus couramment "dans le secondaire"), on recherche davantage une amélioration de la structure métallurgique
interne du produit via le développement d'une solidification de type équiaxe la plus large possible que l'on sait favorable tant à la microségrégation des éléments d'alliage qu'à l'absence de porosités centrales du produit coulé, notamment. Ainsi, un recours à un brassage électromagnétique en coulée continue de brames est de plus en plus fréquent dès lors qu'il s'agit de réaliser des produits qui exigent une santé interne exempte de porosité, comme les tôles fortes pour plaques de chaudronnerie par exemple ou des gros tubes soudés. On retiendra simplement ici, pour une meilleure compréhension de l'invention qui sera exposée par la suite, qu'il est bien connu, comme le montre le schéma de la figure 3 ci-jointe venue du document FR 72.20546, de disposer, dans le refroidissement secondaire d'une machine de coulée continue de brames, d'inducteurs linéaires 41, 41' disposés en regard l'un de l'autre, de part et d'autre des grandes faces du produit coulé et produisant des champs magnétiques glissant transversalement selon la largeur de celui-ci. On vise ainsi à établir au sein du métal liquide des écoulements qui, pour l'essentiel, se développent en deux boucles adjacentes tournant en sens contraires. Ces boucles 42, 43 s'établissent parallèlement aux grandes faces et s'étagent selon la hauteur du produit coulé de part et d'autre d'une zone d'action motrice transversale commune du champ magnétique, les courants de chaque boucle remontant le long d'une petite face et descendant le long de la petite face opposée. Une telle configuration de mouvements est classiquement désignée de "configuration en ailes de papillon". Il est possible, comme montré sur la figure 4 ci-jointe extraite, elle, du document FR 82.10844, de multiplier selon la hauteur de la machine de coulée les zones d'action motrice transversales 51, 52... des champs magnétiques. On leur confère dans ce cas des sens de rotation opposés deux à deux entre les boucles les plus proches voisines, afin par exemple de concerner un volume brassé le plus important possible pour une puissance de brassage disponible donnée. On réalise ainsi une topologie de mouvements, dite en "configuration en triple zéro" formée de trois boucles adjacentes tournant en sens opposé deux à deux: une boucle centrale- 60 située entre les deux zones motrices transversales 51 et 52 et deux boucles externes, 61 et 62, de part et d'autre de la boucle centrale et tournant dans le même sens. Quelle que soit la variante retenue, celle-ci peut être réalisée aussi bien avec des inducteurs placés derrière les rouleaux de soutien de la zone du refroidissement secondaire de la machine de coulée, qu'entre ces rouleaux (FR 72.20547), ou logés au sein même de ceux-ci (FR 72.20546). Il en est d'ailleurs de même pour ce qui concerne les moyens de mise en œuvre de l'invention qui seront explicités par la suite. Il semble bien que, historiquement, la découverte de ce type de mouvements, basé sur une recirculation du métal en boucles se développant dans un plan parallèle aux grandes faces de la brame, provienne du fait que, contrairement aux produits longs, en
coulée continue de produits plats, la forme allongée de la section droite du produit ne se prête pas aisément à l'établissement d'un mouvement de rotation stable autour de l'axe de coulée. La raison principale tient probablement aux forts gradients de vitesse que cela nécessite dans l'épaisseur d'un produit, laquelle ne dépasse guère une vingtaine de cm pour les plus épais. En revanche, une configuration en boucles étagées, du type montré sur les figures 3 et 4, se développant sur la hauteur métallurgique parallèlement aux grandes faces du produit ne comporte pas un tel handicap. Elle présente de surcroît l'avantage d'assurer un meilleur échange thermique entre le haut et le bas de la machine de coulée.' Le métal en fusion plus chaud du haut est amené en convection forcée vers le bas par les courants descendants 42a et 43 a, pendant que les courants remontant 42b et 43b viennent ensemencer le haut en cristallites de métal solidifié collectés dans le bas, favorisant ainsi le développement précoce d'une solidification de type équiaxe large et régulière de la périphérie jusqu'au centre du produit coulé. Cependant, on ne peut développer ces boucles 42, 43 trop vigoureusement vers le haut comme on le voudrait au risque de perturber la surface libre du métal en lingotière. On sait aujourd'hui en effet à quel point la préservation du fragile équilibre hydrodynamique des écoulements en lingotière prévalant à ce niveau est . nécessaire à l'obtention de la qualité de surface, sous cutanée et interne du produit coulé. Or, il se trouve précisément que l'introduction du métal à couler par le haut de la lingotière à l'aide d'une busette immergée à ouies de sortie latérales s'ouvrant en regard des petites parois de la lingotière s'est quasiment généralisée de nos jours, supplantant la busette droite à sortie axiale unique, dès lors quasiment réservée aux seuls produits longs. Un avantage majeur obtenu sur les écoulements en lingotière réside dans le fait que, comme le montre le schéma de la figure 1 ci-jointe, par un phénomène de rebond contre les petites parois d'extrémité de la lingotière, le jet de métal liquide chaud issu de chaque ouies latérales 27, 27' de la busette 26, se répartit alors naturellement en deux fractions. Une fraction principale 21' est dirigée vers le bas, dans le sens de l'extraction du produit coulé. L'autre, 22, - est réfléchie vers le haut de manière à apporter au voisinage de la surface libre 23 du métal en lingotière l'enthalpie nécessaire pour éviter des phénomènes de figeage du métal coulé au niveau du ménisque, lesquels bien souvent sont la cause d'arrêts accidentels de la coulée. On vise ainsi à réaliser en lingotière un mode de circulation dit en "double boucle", par opposition au mode "simple boucle". Ce dernier, représenté sur la figure 7, se traduit d'abord par un phénomène de remontée du métal vers le ménisque dès sa sortie des ouïes de la busette, résultant bien souvent d'une injection d'argon d'anti-bouchage dans la busette depuis le répartiteur de coulée situé au dessus. Cette remontée immédiate vers le haut se prolonge ensuite par un courant en surface vers chaque petite face et une redescente le long de celle-ci. De la sorte,
s'établit assez rapidement en lingotière une cartographie des vitesses globalement dirigées vers le bas dans le sens d'extraction du produit avec absence de la boucle supérieure 22 d'apport de métal "chaud" au ménisque. Le mode "double boucle" n'est toutefois acquis durablement en cours de coulée que si les conditions de coulée s'y prêtent (vitesse de coulée, largeur de la brame, profondeur d'immersion de la busette de coulée, débit d'argon d'anti-bouchage, etc.). Des transitions aléatoires en mode "simple boucle" peuvent apparaître au cours même de la coulée si ces conditions fluctuent, ce qui correspond en fait au cas général. De surcroît, un aspect essentiel, en terme de maîtrise . des écoulements en "double boucle" en lingotière, réside dans la conservation au sein de la lingotière d'une symétrie "gauche-droite" des mouvements de recirculation au ménisque de part et d'autre de la busette. On sait en effet que l'apparition d'asymétries à ce niveau est à l'origine de phénomènes d'oscillations du bain métallique qui peuvent conduire à un phénomène de roulis rédhibitoire de la surface que connaît bien l'opérateur sur le plancher de coulée. Ceci signifie que l'on doit veiller à ce que les courants 22, 22' de recirculation partielle vers le haut soient avant tout stabilisés dans le temps pour éviter l'apparition d'asymétries "gauche- droite". Ces courants ascensionnels, tout en étant suffisamment efficaces thermiquement pour apporter les calories souhaitées au ménisque, ne doivent cependant pas être trop intenses au plan de l'hydrodynamique afin d'éviter de trop agiter la ligne 25 de première solidification qui se fonne en bordure du ménisque contre la paroi en cuivre refroidie de la lingotière. La régularité de cette ligne de première solidification est le gage en effet de l'homogénéité de la fonnation de la première peau dans le haut de la lingotière sans laquelle des risques sont inévitablement encourus de percées sous la lingotière par incrustations de laitier ou par affaiblissements locaux de l'épaisseur de la peau solidifiée. Dit plus simplement, en coulée avec busette immergée à ouïes latérales, on peut obtenir au cours d'une même coulée de- manière aléatoire oiαy en tous cas, non nécessairement désirée, des écoulements en lingotière qui sont soit de type "double boucle",' soit du type "simple boucle", soit des écoulements instables du fait d'asymétries "gauche-droite". C'est notamment en raison de ces difficultés de maîtrise des écoulements dans la partie haute des machines de coulée continue que l'on a vu apparaître plus récemment des systèmes de brassage électromagnétique agissant en lingotière déjà sur les jets de sortie latéraux de la busette. Comme le montrent les schémas des figures 2a et 2b ci- jointes, extraites du document JP 1.534.702, des champs magnétiques mobiles horizonta- lement sont produits par des inducteurs linéaires polyphasés 30a, 30b et 30a', 30b' disposés sur les grandes parois de la lingotière 32 en regard de la trajectoire de sortie des jets de métal de part et d'autre de la busette 31. Selon le réglage du sens de glissement des champs, il est alors possible de freiner le courant du jet concerné (glissement des champs à contre
courant, allant de la petite paroi vers la busette -fig 3bj) ou, au contraire, de l'accélérer (glissement à co-courant dans le sens allant de la busette vers la petite paroi-fig 3b2). Ceci permet d'ajuster en principe les apports enthalpiques vers la surface du métal coulé en fonction par exemple des conditions de coulée, sans trop perturber le mode d'écoulement en lingotière qui, lui, est à préserver prioritairement. On voit donc bien, au travers du rapide rappel présenté ci avant de l'état antérieur de la technique, le cloisonnement, voir l'antinomie, qui existe de fait en coulée de produits de section droite allongée entre brassage du métal en lingotière d'un côté et brassage dans le refroidissement secondaire de l'autre. La présente invention a précisément pour but de surmonter un tel handicap.
Autrement-dit, applicable à la coulée continue des produits à section droite allongée, les brames en particulier, l'invention vise, via un mouvement de brassage d'ensemble étudié du métal en fusion selon la hauteur métallurgique, à procurer un bon échange du métal encore liquide dans les deux sens entre la zone du refroidissement secondaire et la lingotière. De ce fait, sera réalisée une homogénéité tant thennique que chimique entre le haut et le bas du puits de métal liquide coulé sans perturber le mode d'écoulement dans la lingotière et, le cas échéant, sans se priver pour autant des effets bénéfiques cumulés propres au brassage en lingotière et au brassage dans le refroidissement secondaire respectivement. Un but complémentaire de l'invention est de contribuer à l'amélioration de la qualité métallurgique de nuances d'acier dont on recherche une bonne santé interne, comme les nuances pour tôles fortes ou pour les gros tubes soudés, les aciers inoxydables ferritiques, ou les aciers électriques au silicium. Un autre but complémentaire est de pouvoir agir sur les écoulements dans le secondaire pour les utiliser au niveau des jets de coulée issus de la busette soit comme un agent accélérateur, soit au contraire comme un agent de freinage du métal arrivant en lingotière, soit encore comme un moyen pour contrecarrer les velléités d'asymétrie "gauche-droite" des mouvements du métal au sein de la lingotière. Avec ces objectifs en vue, l'invention a pour objet un procédé de brassage électromagnétique dans la zone du refroidissement secondaire d'une installation de coulée continue de brames, ou autres produits analogues à section droite allongée, dont la lingotière est dotée d'une busette de coulée immergée à ouïes de sortie latérales dirigées vers les petites faces, procédé de brassage mise en œuvre à l'aide de champs magnétiques glissants générés par des inducteurs polyphasés disposés à proximité du métal coulé, caractérisé en ce que l'on force, dans ladite zone du refroidissement secondaire, l'établissement d'un écoulement longitudinal du métal liquide localisé dans la région médiane du produit coulé selon deux courants colinéaires antagonistes. Ce faisant, s'établit naturellement une circulation d'ensemble du métal liquide dans le secondaire qui s'organise en une figure de "trèfle à quatre feuilles" ayant deux lobes
supérieurs et deux lobes inférieurs et dont les deux lobes supérieurs s'étendent en lingotière jusqu'au niveau des jets issus des ouïes de sortie de la busette de coulée. Confo nément à une variante, on crée ces deux courants colinéaires antagonistes longitudinaux dans la partie médiane du produit qui s'éloignent l'un de l'autre, de manière que les deux lobes supérieurs qui s'étendent en lingotière jusqu'au niveau des jets issus des ouïes de sortie de la busette de coulée se confondent avec eux en co-courant pour les renforcer. Conformément à une autre variante, on crée ces deux courants colinéaires antagonistes longitudinaux dans la partie médiane du produit qui convergent l'un vers l'autre de manière que les deux lobes supérieurs qui s'étendent en lingotière jusqu'au niveau des jets issus des ouïes de sortie de la busette de coulée se superposent à eux à contre- courant pour les freiner. Selon une réalisation particulière du procédé, on décale latéralement la localisation de l'écoulement longitudinal dans le secondaire vers l'une ou l'autre des petites parois du produit coulé afin de contrecaner les tendances à l'asymétrie "gauche-droite" des mouvements du métal au sein de la lingotière. Conformément à une mise en œuvre, on crée l'écoulement métallique longitudinal dans la région médiane du produit coulé selon deux courants colinéaires antagonistes à l'aide de champs magnétiques mobiles colinéaires glissants longitudina- lement dans la dite région médiane, soit en se rapprochant l'un de l'autre, soit en s'éloignant. Conformément à une mise en œuvre préférée, on crée l'écoulement métallique longitudinal dans la région médiane du produit coulé selon deux courants colinéaires antagonistes à l'aide de champs magnétiques mobiles colinéaires glissant transversalement selon la largeur du produit coulé, soit en se rapprochant l'un de l'autre du bord vers le centre du produit coulé, soit en s'éloignant l'un de l'autre du centre vers le bord du produit coulé. - Confonnément à une autre mise en œuvre préférée,- on génère les champs magnétiques glissants à l'aide d'inducteurs linéaires polyphasés que l'on dispose en regard des grandes faces du produit coulé. En variante, on alimente les inducteurs avec des courants électriques d'intensités différentes, afin de régler différemment l'action sur les deux courants métalliques colinéaires antagonistes créés par les champs magnétiques glissants qu'ils génèrent. Par glissement "colinéaire" des champs ou des écoulements métalliques, il faut comprendre que les champs magnétiques, respectivement les courants de métal, glissent non pas parallèlement l'un par rapport à l'autre mais sur la même ligne, à l'instar de deux vecteurs colinéaires par rapport à deux vecteurs parallèles.
Comme on l'aura compris, l'invention consiste, dans ses fondements principaux, à créer dans la zone du refroidissement secondaire une croix de brassage à deux branches transversales et deux branches longitudinales. Les branches transversales (ou horizontales si l'on suppose l'axe de coulée vertical) se développent selon la largeur du produit coulé et les deux branches longitudinales (ou verticales) se développent dans la région médiane (le plus souvent axiale) du produit coulé. Et c'est la formation dans le secondaire d'une telle croix de brassage qui, en raison des écoulements de recirculation en figure à quatre lobes qui en résultent au sein du puits liquide, va créer une configuration globale des mouvements concernant également la région de la lingotière telle que les buts prémentionnés visés par l'invention seront atteints. L'invention sera bien comprise et d'autres aspects apparaîtront plus clairement au vu de la description qui suit donnée en référence aux planches de dessins annexées sur lesquelles: - les figures de 1 à 4 sont représentatives de l'art antérieur déjà considéré auparavant. Plus précisément: * la figure 1 est un schéma habituel montrant sommairement en coupe verticale médiane parallèle au grandes parois de la lingotière la cartographie connue des mouvements de circulation du métal liquide arrivant dans- une lingotière de coulée continue de brames par une busette immergée dotée d'ouïes de sortie latérales s'ouvrant en regard des petites parois latérales; * les figures 2a, 2b! et 2b2 sont des schémas, selon deux vues (en perspective à gauche et en section à droite), de modes connus de brassage électromagnétique en lingotière de coulée continue de brames avec busette immergée à ouïes de sortie latérales (cf. fig.l) à l'aide d'inducteurs polyphasés linéaires logés de part et d'autre de la busette sur chaque grande paroi et produisant des champs magnétiques glissant horizontalement en sens opposés deux à deux sur la même grande paroi, soit dans le même sens que le jet de sortie du métal auquel il est appliqué (fig. 2b2), soit en sens contraire (fig. 2b! et 2a); • * la figure 3 est un schéma simplifié montrant en perspective" une brame en cours de coulée continue dans la zone du refroidissement secondaire de la machine de coulée. Cette zone est dotée d'une paire d'inducteurs linéaires disposés en regard l'un de l'autre de chaque coté du produit selon la largeur de celui-ci et générant un champ magnétique glissant horizontalement de manière à réaliser un mode de brassage électromagnétique en fonne "d'ailes de papillon" connu est par exemple du document FR 72.20546 précité; * la figure 4 est un schéma analogue au précédent de la fig. 3, mais montrant un mode de brassage électromagnétique en "triple boucle", tel que réalisé par exemple par la mise en œuvre de l'enseignement du document FR 82.10844 pré-mentionné; - les autres figures, numérotées de 5 à 9 sont propres à l'invention. Plus précisément:
* la figure 5 est un schéma général, vu en coupe verticale axiale parallèle aux grandes parois d'une lingotière de coulée continue de brames dotée d'une busette immergée à ouïes de sortie latérales s'ouvrant en regard des petites parois latérales, montrant le principe du brassage global en trèfle à quatre lobes dans la zone du refroidissement secondaire selon l'une des deux mises en œuvre de l'invention dans laquelle les courants antagonistes longitudinaux s'éloignent l'un de l'autre, et la cartographie des mouvements de circulation du métal liquide qui en résulte au sein de cette zone juste en dessous de la lingotière; * la figure 6 est un schéma analogue à celui de la figure 5, mais dans le cas où le mode d'écoulement en lingotière est, non plus en "double boucle", mais en "simple boucle"; * la figure 7a est un schéma qui, sur la base d'une reproduction de la figure 5, montre un moyen de réalisation du brassage en trèfle à quatre lobes à l'aide d'inducteurs linaires à champ magnétique glissant horizontalement; * la figure 7b est un schéma analogue à la figure 7a, mais illustrant un autre mode de réalisation de cette mise en ouvre de l'invention à l'aide cette fois d'inducteurs linéaires à champ magnétique glissant verticalement; * la figure 8 est aussi un schéma qui sur la base d'une reproduction de la figure 5, illustre un mode préféré de réalisation de l'invention instaurant une circulation complémentaire en mode "double boucle" en lingotière à l'aide d'inducteurs linéaires à champ glissant horizontalement agissant directement sur les jets de métal sortant des ouïes de la busette de coulée; * la figure 9 illustre l'autre variante de mise en œuvre de l'invention consistant à créer des écoulements longitudinaux antagonistes dans la partie médiane du produit coulé, non plus divergents, mais convergents. On rappelle que les figures 1 à 4 ont servi de support à l'exposé de l'art antérieur déjà fait au début de ce mémoire. On y reviendra donc pas dans ce qui suit. Sur les figures 5 à 9 représentatives du mode de brassage dans le secondaire propre à l'invention dans ces deux variantes (divergents ou convergents au- centre), les champs magnétiques glissants, tout comme les inducteurs linéaires qui les produisent, sont représentés par des flèches verticales ou horizontales épaisses. Les mouvements de convection produits sont eux représentés par leurs trajectoires principales sous fonne de traits porteurs de pointes de flèche indiquant le sens de circulation du mouvement sur la trajectoire porteuse. Les traits pleins représentent des zones de convection actives, donc de circulations soumises à l'action de champs magnétiques glissants. Les traits discontinus représentent les zones de convection passive, autrement-dit des zones de re-circulation, qui sont nécessairement complémentaires aux précédentes pour assurer le bouclage des mouvements.
Sur ces figures, les mêmes éléments sont désignés sous des références identiques. Le cas échéant, pour ne pas surcharger inutilement certaines figures, des références récureentes n'ont pas été portées afin de laisser plus de clarté' aux éléments essentiels de l'invention représentés sur ces figures. Sur chacune d'elles on a représenté une lingotière 1 de coulée continue de brames suivie en dessous par la zone 2 du refroidissement secondaire de la machine de coulée, ici volontairement dépouillée des rouleaux de soutien pour ne pas nuire inutilement à la clarté du dessin. Les vues étant dans un plan parallèle aux grandes parois de la lingotière, seules sont visibles en 3 et 3' les petites parois latérales, lesquelles vont détenniner les petites faces 18, 18' du produit coulé 6. Les grandes faces étant dans le plan des figures, elles ne sont pas référencées sur les figures. Par ailleurs, pour plus de clarté, on désignera sous la référence 6 indifféremment la brame coulée en elle-même ou son cœur encore liquide appelé plus généralement "puits de solidification". Une busette immergée 4 centrée sur l'axe de coulée A (confondu ici comme c'est classiquement le cas avec l'axe longitudinal du produit coulé), alimente la lingotière en métal en fusion depuis un répartiteur non représenté situé au dessus. Cette busette est dotée d'ouies de sorties latérales 5 et 5' tournées chacune en regard de l'une et l'autre des petites parois 3 et 3' respectivement. Le fonnat du produit coulé est détenniné par les dimensions intérieures de la lingotière définissant l'espace de coulée dans lequel arrive le métal en fusion sous fonne de jets 7, 7' sortant des ouïes de la busette 4 classiquement selon une direction moyenne plus ou moins horizontale, ou légèrement inclinée vers le bas. Le produit coulé progresse ainsi du haut, depuis le niveau du ménisque 8, vers le bas, dans le sens d'extraction de la machine de coulée, à la verticale ou selon une trajectoire courbe dans un plan orthogonal à celui de la figure, avec une vitesse d'extraction (vitesse de coulée) habituellement de l'ordre du mètre par minute. Au cours de sa progression, il se solidifie progressivement depuis sa périphérie jusqu'au centre par extraction de sa chaleur interne, d'abord en lingotière 1 au contact des parois en cuivre refroidi, puis dans la zone du refroidissement secondaire 2 sous l'effet de rampes d'arrosage d'eau. On rappelle que la hauteur métallurgique (ou profondeur du puits de solidification), est classiquement définie comme la différence de cotes sur la verticale entre le niveau de la surface libre du métal coulé en lingotière (ou ménisque) et celui du fond de puits de solidification au bas de la zone du refroidissement secondaire, là où se rencontrent les fronts de solidification finissante qui se développent sur chacune des grandes faces du produit coulé à mesure que progresse la solidification. A environ 3 ou 4m sous le ménisque 8, donc au sein de la zone de refroidissement secondaire 2, on repère arbitrairement sur l'axe longitudinal du produit (confondu avec l'axe de coulée A) un point P que l'on qualifiera de centre de la croix de brassage 9 propre à l'invention. Cette croix 9 est une croix à quatre branches, colinéaires
deux à deux: deux branches longitudinales (ici verticales) 10a, 10b, fonnant une paire alignée sur l'axe de coulée A, et deux branches transversales (ici horizontales) l ia, 11b fonnant une paire se développant selon la largeur du produit coulé. Dans chacune des deux branches d'une même paire, le métal liquide y circule dans des sens opposés deux à deux. Par ailleurs, la circulation du métal dans une paire est à l'opposée de celle de l'autre paire. En raison du caractère dimensionnel nécessairement "fini" du produit coulé, ces branches, comme on le voit, sont reliées en quelque sorte entre elles par des boucles de recirculation pour former un écoulement d'ensemble se développant dans le plan des grandes faces du produit coulé en figure de trèfle à quatre feuilles, les feuilles constituant des lobes Ll, L2, L3, L4, dont les deux supérieurs, Ll et L4, s'étendent jusqu'en lingotière au niveau des jets de sortie 7 et 7'. Ainsi, selon le mode de brassage représenté sur les figures 5 à 8, la paire de branches verticale est en convection de type "divergent". Les courants de métal s'éloignent l'un de l'autre depuis le centre P. L'un, 10a, déflue vers la lingotière 1 située au dessus, l'autre, 10b, déflue vers le bas, dans le sens d'extraction du produit coulé, en direction du lieu de fermeture du puits de solidification. Dans la paire horizontale l ia, 11b, la convection du métal est alors de type "convergent": les courants métalliques confluent l'un vers l'autre en direction du centre de confluence P en circulant des petites faces latérales du produit vers l'axe longitudinal A. Comme déjà dit, les courants métalliques qui fonnent ces branches sont créés par des champs magnétiques glissants, eux mêmes générés par des inducteurs linéaires disposés à proximité immédiate du produit coulé en regard de ces grandes faces (de préférence les deux faces). Bien entendu, il n'est pas nécessaire que les deux paires de branches soient simultanément activées par les champs magnétiques. Seule une peut l'être, par exemple les branches verticales 10a, 10b, l'autre, l ia, 11b, devenant alors naturellement le siège d'une recirculation par réaction, car le centre P fonctionne comme un nœud de passage de courants qui conserve les débits massiques et les quantités de mouvement, et réciproquement. Par contre, selon ce premier mode de brassage de l'invention, il importe que les branches verticales 10a et 10b soient défluentes, comme montré sur les figures 5 à 8. Dans les lobes supérieurs Ll et L4 proches de la lingotière, le métal remonte alors au centre et descend le long des petites faces, et inversement dans les lobes inférieurs L2 et L3. Il se trouve que dans ces conditions, la mise en œuvre de l'invention maximise les échanges de matière métallique entre le bas et le haut du puits liquide. D'une part, en effet, la circulation en boucle du métal dans un lobe quelconque s'effectue dans un sens de rotation opposé à celui qui s'établit dans les deux lobes les plus proches voisins. D'autre part, la vigueur des jets de coulée 7 et 7' se trouvant alors systématiquement
renforcée par le flux central 10a remontant à co-courant, les boucles de recirculation L5 et L6 en lingotière vers le ménisque 8 vont se trouver renforcées à leur tour. Par conséquent, le mode "double boucle" L5, Ll, L4 et L6 présent au sein de la lingotière se trouve ainsi de surcroît stabilisé. De la sorte, on comprend aisément que tout élément de métal liquide (que l'on isolera par la pensée à un endroit arbitraire de la hauteur métallurgique) aura une probabilité élevée de se retrouver, par emprunt aléatoire de courants ascendants ou descendants successifs, au moins une fois en lingotière avant de redescendre s'il se trouve initialement dans la zone du refroidissement secondaire et réciproquement si on le choisit initialement en lingotière, étant entendu que globalement il subira nécessairement un déplacement moyen vers le bas dans la direction d'extraction avec une vitesse moyenne égale à la vitesse de coulée. Dit autrement, cette mise en oeuvre de l'invention maximise l'échange de matière métallique en fusion entre les zones chaudes de la lingotière et celles plus froides du secondaire et ce en renforçant en lingotière les moyens connus propres à y stabiliser le mode "double boucle". Un tel échange contribue notamment à une meilleure évacuation de la surchauffe ainsi qu'à l'avènement d'une solidification du métal de type équiaxe précoce et ample, sans risque de perturber le mode d'écoulement en lingotière, au contraire en renforçant la stabilité de la symétrie "gauche-droite" des mouvements de part et d'autre de la busette, et ce quelque soit le mode local présent: "double boucle" -cf. fig. 5-,ou "simple boucle -cf. fig. 6- donc en contrecanant la tendance aléatoire naturelle de transition d'un mode vers l'autre. Comme déjà dit, les branches 10 et 11 de la croix de brassage 9 sont générées par l'action appliquée à ces endroits de champs magnétiques glissants. Les lignes de force de ceux-ci sont orthogonales à la surface du produit coulé, ou du moins présentent une composante principale orthogonale pour maximiser le couplage électromagnétique avec le métal liquide. -Il est bien connu que de tels champs peuvent être aisément produits par des inducteurs linéaires polyphasés classiques. La figure 7a illustre une première mise en œuvre de l'invention selon laquelle deux inducteurs linéaires identiques 12 et 13 sont placés horizontalement au même niveau en hauteur sur la machine de coulée (inducteurs colinéaires) de part et d'autre de l'axe de coulée et montés en opposition de manière à créer des champs magnétiques colinéaires glissants transversalement selon la largeur du produit coulé, des petites faces 18, 18' vers le centre. Ces inducteurs sont avantageusement dimensionnés de manière à générer chacun un champ magnétique glissant, selon une branche active de convection (lia ou 11b), de longueur égale à un peu moins de la moitié de la demi largeur de la brame coulée 6.
Dans ce cas, la force motrice de brassage est donnée par les branches transversales convergentes lia, 11b de la croix de brassage, et les flux défluents longitudinaux 10a, 10b, sont alors obtenus après passage du point de confluence P. La figure 7b illustre une seconde mise en œuvre, équivalente à la précédente quant aux effets obtenus. Selon cette seconde variante, les inducteurs linéaires colinéaires 14 et 15 montés en opposition sont disposés verticalement, sur l'axe de coulée. De cette manière, on active cette fois directement les branches longitudinales 10a et 10b (dont la présence au sein du secondaire est à la base même de l'invention), l'inducteur supérieur 14 générant alors un champ magnétique glissant vers le haut de la machine de coulée en direction de la lingotière, l'inducteur inférieur 15 produisant un champ glissant vers le bas en direction du fond du puits. La figure 8 illustre un mode de réalisation préféré de l'invention. Il consiste à transformer le bord supérieur des lobes de recirculation supérieurs Ll et L4 venant renforcer les jets de coulée 7 et 7' en zones de convection active. Pour cela, on adjoint à la paire d'inducteurs déjà présents dans le refroidissement secondaire pour créer la croix de brassage 9, deux inducteurs linéaires supplémentaires 16,17 à champs glissants horizontaux disposés colinéairement de paît et d'autre de la busette 4 au niveau des jets de métal 7 et 7' sortant des ouïes 5 et 5' et glissant en co-courant avec lesdits jets, de la busette vers les petites parois 3, 3' de la lingotière 1. L'effet de convergence entre les jets et le flux central remontant du bas se trouve ainsi encore raffenni et, par voie de conséquence, le régime local de type" double boucle" en lingotière également. La figure 9, analogue à la figure 5, s'en distingue cependant de manière essentielle par le fait que les sens de circulation du métal dans chacune des quatre "branches de la croix 9 sont inversés. Cette figure 9 illustre ainsi la seconde variante principale de mise en œuvre de l'invention qui consiste à créer des courants colinéaires antagonistes longitudinaux 20a, 20b dans la partie médiane du produit coulé 6 qui cette fois convergent l'un vers l'autre en direction du point P de manière à procurer une circulation d'ensemble du métal liquide qui s'étende en lingotière 1 par -des courants remontant le long des petites faces 18, 18' jusqu'au niveau des jets de métal 7, 7' issus des ouïes de sortie 5, 5' de la busette avec lesquels ils s'opposent en contre-courant pour les freiner. On retrouve globalement une configuration de brassage dans le secondaire à quatre lobes Ll à L4, et dont les boucles tournent donc en sens contraire par rapport à la première variante. Toutefois, en raison de l'effet antagoniste des lobes supérieurs Ll et L4 sur les jets 7 et 7', les courants de retour du métal vers le bas dans la partie centrale du puits liquide sont moins canalisés et confinés, mais beaucoup plus diffus et dispersés dans la section du produit que dans ladite première variante. On comprend que ces deux variantes principales ne sont en réalité que deux facettes différentes et complémentaires de la même invention et qui peuvent être présentes
conjointement lors de la mise en œuvre du procédé de brassage. Il sera en effet aisé de modifier en dynamique les sens de glissement des champs magnétiques agissants, par exemple en inversant les polarités des inducteurs qui les produit, de manière à pouvoir à la demande freiner ou accélérer les courants des jets de coulée 7, 7' à partir d'une action de brassage localisée dans le secondaire loin de ces jets. On voit donc qu'un intérêt déterminant de l'invention est d'assurer un bon échange haut/bas dans le puits liquide tout en pouvant agir à distance sur les jets de coulée en lingotière, et ce à l'aide d'un montage simple et rustique d'un équipement de brassage électromagnétique dont les composants sont largement disponibles dans le commerce. Comme on l'aura bien compris, l'invention consiste, en somme, à utiliser judicieusement les moyens de brassage électromagnétique actuellement -disponibles pour réaliser dans le secondaire un découpage dans le sens long du produit en deux brins juxtaposés et, dans chaque brin, à installer une configuration de brassage de type ailes de papillon. Ce faisant, on crée un système d'écoulement d'ensemble dans le secondaire à quatre lobes dont le cœur est la croix de brassage 9 avec son centre P. De préférence, pour des raisons évidentes de symétrie, ce partage en deux brins se fera à mi-largeur du produit coulé, c'est-à-dire selon l'axe longitudinal de celui-ci, car cet axe se confond généralement avec l'axe de coulé. Cela dit, il suffira de déséquilibrer les forces de brassage entre les deux branches transversales lia, 11b, par exemple via un réglage différencié des intensités des courants électriques alimentant les inducteurs 12, 13, pour déplacer latéralement la position médiane du centre P vers une petite face 5 ou vers l'autre 5' et ainsi obtenir sur les mouvements en lingotière un effet plus sélectif d'un coté de la busette que de l'autre. De même, un déséquilibre analogue sur les branches longitudinales 10a, 10b pennettra, avec un équipement de brassage donné, un déplacement vers le haut ou vers le bas du centre P de la croix de brassage sans avoir à modifier l'emplacement de cet équipement sur la machine de coulée. Certes, si l'on veut pouvoir intervenir conjointement sur ces deux possibilités de réglage de la position du centre P de la croix de brassage, il faudra doter le secondaire d'un équipement à quatre inducteurs de manière à pouvoir activer électromagnétiquement chacune des quatre branches 10a, 10b, lia et 11b. Quelque soit son mode de mise en œuvre, l'invention procure un. brassage d'ensemble du métal sur la hauteur métallurgique apte à assurer une homogénéité tant thennique que chimique entre le haut et le bas du puits liquide sans pour autant se priver des effets bénéfiques propres aux brassages en lingotière et dans le refroidissement secondaire respectivement, • et sans perturber, voire en stabilisant, le mode d'écoulement local dans la lingotière.
Il va de soi que l'invention ne se limite pas aux exemples décrits ci-avant, mais qu'elle s'étend à de multiples variantes ou équivalents dans la mesure où est respectée sa définition donnée dans les revendications qui suivent. Ainsi, par exemple, si les inducteurs linéaires à utiliser ont classiquement une structure plane, cette disposition n'est que préférentielle. Peuvent également convenir, des inducteurs de fonne courbe pour épouser au mieux la forme de la surface de la brame là où ils sont placés sur la hauteur métallurgique.
Claims
1. Procédé de brassage électromagnétique dans la zone du refroidissement secondaire d'une installation de coulée continue de produits métalliques de section droite allongée dont la lingotière est dotée d'une busette de coulée immergée à ouïes de sortie latérales dirigées vers les petites faces, procédé de brassage mis en œuvre à l'aide de champs magnétiques glissants générés par des inducteurs polyphasés disposés à proximité du métal coulé, caractérisé en ce que, dans le but de favoriser' les échanges de métal liquide au sein du puits de solidification (6) entre la zone du refroidissement secondaire (2) et la lingotière (1), on force dans ladite zone du refroidissement secondaire l'établissement d'un écoulement métallique longitudinal localisé dans la région médiane du produit coulé selon deux courants colinéaires antagonistes (10a, 10b ou 20a, 20b) et procurant une circulation d'ensemble du métal liquide en figure de "trèfle à quatre feuilles" ayant deux lobes supérieurs et deux lobes inférieurs, et dont les lobes supérieurs (Ll, L4) s'étendent en lingotière jusqu'au niveau des jets (7, 7') issus des ouïes de sortie (5, 5') de la busette de coulée immergée (4).
2. Procédé de brassage selon la revendication 1 , caractérisé en ce que l'on crée lesdits courants colinéaires antagonistes longitudinaux (10a, 10b) dans la partie médiane du produit coulé s'éloignent l'un de l'autre, de manière que lesdits deux lobes supérieurs (Ll, L4) qui s'étendent en lingotière jusqu'au niveau des jets (7, 7') issus des ouïes -de sortie (5, 5') de la busette de coulée se confondent avec eux en co-courant pour les renforcer.
3. Procédé de brassage selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on crée lesdits courants colinéaires antagonistes longitudinaux (20a, 20b) dans la partie médiane du- produit coulé convergent l'un vers l'autre de manière que les deux lobes supérieurs (Ll, L4) qui s'étendent en lingotière jusqu'au niveau des jets (7, 7') issus des ouïes de sortie (5, 5') de la busette de coulée se superposent à eux à contre-courant pour les freiner.
4. Procédé de brassage selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on décale latéralement la localisation l'écoulement longitudinal médian dans le secondaire vers l'une ou l'autre des petites faces du produit coulé. 0/3 16
5. Procédé de brassage selon les revendications 2 ou 3, caractérisé en ce que l'on crée l'écoulement métallique longitudinal dans la région médiane du produit coulé selon deux courants colinéaires antagonistes à l'aide de champs magnétiques mobiles colinéaires qui glissent longitudinalement dans la dite région médiane, soit en se rapprochant l'un de l'autre, soit en s'éloignant.
6. Procédé de brassage selon les revendications 2 ou 3, caractérisé en ce que l'on crée l'écoulement métallique longitudinal dans la région médiane du produit coulé selon deux courants colinéaires antagonistes à l'aide de champs magnétiques mobiles colinéaires qui glissent transversalement selon la largeur du produit coulé, soit en se rapprochant l'un de l'autre du bord vers le centre du produit coulé, soit en s'éloignant l'un de l'autre du centre vers le bord du produit coulé.
7. Procédé de brassage selon l'une quelconque de revendications précédentes caractérisé en ce que l'on génère les champs magnétiques glissants à l'aide d'inducteurs linéaires polyphasés que l'on dispose en regard des grandes faces du produit coulé. .
8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que l'on alimente les inducteurs avec des courants électriques d'intensités différentes.
9. Procédé selon l'une quelconque de revendications précédentes caractérisé en ce que l'on utilise en outre des champs: magnétiques mobiles -glissants qui agissent - directement en lingotière (1) sur les jets de métal (7, 7') sortant des ouïes (5, 5') de la busette (4).
10. Produit métallique de section droite allongée issu d'une installation de coulée continue dont la zone du refroidissement secondaire est le siège d'une opération de brassage électromagnétique conforme à celui défini dans la revendication 1.
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