EP1434937A1 - Brennstoffeinspritzventil - Google Patents

Brennstoffeinspritzventil

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Publication number
EP1434937A1
EP1434937A1 EP02769884A EP02769884A EP1434937A1 EP 1434937 A1 EP1434937 A1 EP 1434937A1 EP 02769884 A EP02769884 A EP 02769884A EP 02769884 A EP02769884 A EP 02769884A EP 1434937 A1 EP1434937 A1 EP 1434937A1
Authority
EP
European Patent Office
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fuel injection
injection valve
piston
valve according
master piston
Prior art date
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EP02769884A
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English (en)
French (fr)
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EP1434937B1 (de
Inventor
Günther HOHL
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Robert Bosch GmbH
Original Assignee
Robert Bosch GmbH
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Publication date
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Application granted granted Critical
Publication of EP1434937B1 publication Critical patent/EP1434937B1/de
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    • F02M61/08—Fuel-injectors not provided for in groups F02M39/00 - F02M57/00 or F02M67/00 having valves, e.g. having a plurality of valves in series the valves opening in direction of fuel flow
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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    • F02M51/06—Injectors peculiar thereto with means directly operating the valve needle
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    • F02M2200/703—Linkage between actuator and actuated element, e.g. between piezoelectric actuator and needle valve or pump plunger hydraulic
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    • F02M2200/703—Linkage between actuator and actuated element, e.g. between piezoelectric actuator and needle valve or pump plunger hydraulic
    • F02M2200/707—Linkage between actuator and actuated element, e.g. between piezoelectric actuator and needle valve or pump plunger hydraulic with means for avoiding fuel contact with actuators, e.g. isolating actuators by using bellows or diaphragms

Definitions

  • the invention relates to a fuel injector l according to the type of the main claim.
  • EP 0 477 400 AI discloses a fuel injection valve with a displacement transformer for a piezoelectric actuator, at. which the actuator transmits a stroke to a master piston.
  • the master piston is non-positively connected to a guide cylinder for a slave piston.
  • the slave piston, the guide cylinder and the master piston closing the guide cylinder form a hydraulic chamber.
  • a spring is arranged in the hydraulic chamber, which presses the master piston and the nerimer piston apart.
  • a rubber sleeve is arranged around an end section of the guide cylinder and the slave piston, by means of which a reservoir for a viscous hydraulic fluid is sealed off from a fuel chamber. The viscosity of the hydraulic fluid is adapted to the annular gap between the slave piston and the guide cylinder.
  • the slave piston mechanically transmits a stroke movement to, for example, a valve needle.
  • this stroke movement is transmitted to the slave piston by the pressure of the hydraulic fluid in the hydraulic chamber, " there the hydraulic fluid in the hydraulic chamber cannot be compressed and only a very small proportion of the hydraulic fluid can escape through the annular gap during the short period of one stroke into the storage space formed by the rubber sleeve.
  • the actuator does not exert any compressive force on the 'master piston, the slave piston is pushed out of the guide cylinder and by the resulting negative pressure penetrating through the annular gap, the hydraulic fluid in the hydraulic chamber and fills this again by the spring.
  • the displacement transformer adjusts itself automatically to linear expansion and pressure-related expansion of a fuel injector.
  • a disadvantage of the known prior art is that the sealing by a rubber sleeve, which is pressed against the end section of the guide cylinder and the slave piston by two clamping rings, is only incomplete in the long run.
  • the highly viscous hydraulic fluid and the fuel can thus • mix over the long term and the coupler can fail. If, for example, gasoline gets into the coupler as a possible fuel, it can cause a malfunction, • because the low viscosity of the gasoline means that this liquid can quickly pass through the annular gap and there is no pressure in the pressure chamber in the short dynamic time of the stroke can build up.
  • the fuel injection valve of the invention with the characterizing features of the main claim has, in contrast that the storage space is permanently sealed by the corrugated tube the advantage '. Connections such as a weld seam do not lose their sealing effect due to material fatigue.
  • a hydraulic fluid with a high viscosity relatively large tolerances and thus annular gaps between the master piston and its guide bore, on the one hand, and _ the slave piston and its guide hole, on the other hand. Only a small proportion of the hydraulic fluid can escape during the short period of a stroke.
  • Hydraulic fluid flows through the annular gaps into the pressure chamber. Temperature expansions and strains of the
  • Components of the hub transmission are in contact.
  • the corrugated tube can be non-positively connected to the master piston and the slave piston and can have a pretension driving the master piston and the slave piston apart.
  • the corrugated tube advantageously also fulfills the function of a coupler spring to press the master piston and the slave piston apart, and a separate coupler spring can thus be dispensed with.
  • the corrugated pipe is radially flexible, in particular in that the corrugated pipe is flexible due to a small wall thickness.
  • the storage space and, via the annular gaps, the pressure space assumes the pressure of the fuel space surrounding the corrugated pipe.
  • the hydraulic fluid is then forced into the resting phase through the annular gaps, if forms by the movement of the master piston and the slave piston in the pressure chamber a relatively lower 'pressure, and the hydraulic fluid fills the pressure space on.
  • the master piston and the slave piston can have different diameters, in particular one of the master pistons larger diameter.
  • the guide sleeve is then advantageously supported by a torque support ⁇ in the direction of the slave piston.
  • an inexpensive, compact actuator can be used which, although it has a high actuating force, only has a short actuating path for a lifting movement.
  • the stroke ratio achieves a sufficient travel for a valve needle. If the master piston and the slave piston do not have the same diameter, an area that remains effective on the guide sleeve remains in the pressure chamber. In the event of an increase in pressure, a force acts on the guide sleeve equal to the area difference times the pressure. This force must therefore be derived by momentarily supporting the guide sleeve.
  • master piston and 'slave piston in one axis and the larger diameter of the master piston, the resultant force is oriented of the slave piston in the direction of movement.
  • the torque support advantageously consists of a support ring that is non-positively connected to the guide sleeve and rests on a carrier ring that is non-positively connected to a valve body via a radial folding of the corrugated tube.
  • a preload spring which is supported against the master piston, can hold the support ring in contact.
  • the stroke of the actuator can be limited by a stop and the stop can be formed on an actuator head.
  • the corrugated tube is formed in one piece with a corrugated tube for sealing an actuator space from a fuel space and the corrugated tube has a smaller wall thickness in the area of the coupler. As a result, less construction volume is required and the number of parts can be reduced.
  • a -Be spallkanal is arranged, which connects the storage space to a surrounding space of the coupler, and the filling 'by a closure member can be sealed pressure-tight.
  • the filling channel in the master piston can be formed by filling bores and the storage space can be connected to an actuator space, the closure element being a ball pressed into one of the filling bores.
  • the coupler should be filled with a highly viscous hydraulic fluid. At the same time, it is cheap to fill the actuator chamber with a lubricant and coolant without pressure. The required properties can be met by a single hydraulic fluid, for example a silicone oil. The coupler can be easily filled before installing the actuator.
  • FIG. 1 shows a schematic section through an embodiment of a fuel injector according to the invention
  • FIG. 2 shows a schematic section through a further exemplary embodiment of a fuel injection valve according to the invention in a detail section corresponding to section II of FIG. 1 and
  • Fig. 3 shows a schematic section through a further embodiment of a fuel injector according to the invention in a detail section corresponding to section III of FIG. 1.
  • the fuel injection valve 1 shown schematically in FIG. 1 has a valve needle 2 ′ , which is connected to a valve closing body 3 and, via this valve closing body 3, interacts with a valve seat surface 5 shaped into a valve body 4 to form a valve sealing seat 6.
  • the fuel injector 1 is an outwardly opening fuel injector 1 which has an outwardly opening valve needle 2.
  • the valve needle 2 is guided by a guide section 7, which has a spring system 8 for a valve closing spring 9, in a valve needle guide 10.
  • the valve closing spring 9 is supported against a second spring system 11 on the valve body 4 and pretensions the valve needle 2 with a force which presses the valve closing body 3 against the valve seat surface 5.
  • a sealing ring 13 arranged in a groove 12 seals the annular gap (not shown here) between the valve body 4 and a bore (also not shown) in a cylinder head of an internal combustion engine.
  • a piezoelectric or magnetostrictive actuator 14 is arranged in an upper valve body part 17 ' , which can be supplied with a voltage via a bore 15' in the upper valve body part 17 and an electrical supply line 16.
  • the actuator 14 has a larger overall length by one to achieve a noticeable stroke when applying a voltage to the actuator 14. The majority of the overall length of the actuator 14 is not shown in FIG. 1.
  • the actuator 14 is followed by an actuator head 18 which has a spring contact surface 19, against which an actuator tension spring 20 bears, which in turn is supported against a cutting disc 21. A preload is exerted on the actuator 14 by the actuator spring 20, so that the stroke of the actuator 14 is transmitted to the actuator head 18 when a voltage is applied to the electrical supply line 16.
  • a pressure tappet 22 is formed in one piece with the actuator head 18, which transmits the stroke of the actuator 14.
  • the actuator head 18 is guided through an actuator head sleeve 23 in the valve body upper part 17 and this actuator head sleeve 23 strikes the cutting disc 21 after a maximum stroke h. This limits the maximum stroke h of the actuator 14 and thus also the maximum stroke of the valve needle 2.
  • the actuator head tappet 22 transmits the stroke movement of the actuator 14 to a master piston 2.
  • the master piston 24 is guided by a guide bore 25 which penetrates the carrier plate 21.
  • the carrier plate 21 is sealed off from the valve body upper part 17 by a sealing ring 26.
  • a first section of a corrugated tube 27a concentrically surrounds the master piston 24 ′ and is fastened to the master piston 24 with a weld seam 28.
  • the corrugated tube 27a is fastened to the carrier plate 21 with a weld seam 29.
  • the master piston 24 With a stroke of the actuator 14 and a resulting movement of the actuator head 18 with the actuator head tappet 22 formed thereon, the master piston 24 is moved in the longitudinal direction and the first section of the corrugated tube 27a follows this movement and expands accordingly.
  • the corrugated tube 27a which with the weld seams 28 and 29 has tight seals to the master piston 24 and the carrier plate 21, seals a fuel by 30 from an actuator chamber 31.
  • the master piston 24 is guided in a guide bore 32 in a guide sleeve 33.
  • a slave piston 34 is arranged in the same guide bore 32 opposite the master piston 24 and between the master piston 24 and slave piston 34 there is a pressure chamber 35.
  • the corrugated tube 27b is connected to the master piston 24 via the weld seam 28 and to the slave piston 34 via a weld seam 36.
  • a storage space 37 is closed off from the fuel space 30, which is filled with a hydraulic fluid.
  • a silicone oil for example, serves as the hydraulic fluid and can be optimized to a desired viscosity.
  • the side of the slave piston 34 facing the valve needle 2 is hemispherical in shape and rests on a conical surface of the valve needle 2 in order to compensate for positional tolerances between the slave piston 34 and the valve needle 2.
  • the master piston 24, the guide sleeve 33, the slave piston 34 and the lower section of the corrugated tube 27b form the hydraulic coupler 40.
  • the fuel flows into the fuel chamber 30 via a fuel inlet bore 41.
  • the actuator 14 When a voltage is applied to the actuator 14 via the electrical feed line 16, the actuator 14 expands in the longitudinal direction of the fuel injection valve 1 and presses the actuator head 18 to the on that molded actuator tappet 22 in the direction of the valve seat '6.
  • the stroke is limited by the stop of the Aktorkopfhülse 23 on the cutting disc 21 according to a path h.
  • the movement is transferred to the master piston 24.
  • the silicone oil contained in the pressure chamber 35 is almost incompressible as a liquid and therefore transfers the movement further to the slave piston 34.
  • valve needle 2 opens outwards, lifting off from the valve sealing seat 6. From the pressure chamber 35, only a gap loss quantity of silicone oil can escape through the annular gaps between the master piston 24 and the guide bore 32 and between the slave piston 34 and the guide bore 32 into the reservoir 37 during the stroke.
  • the actuator is pushed back by the actuator spring 20 and the valve needle 2 is pressed into its valve sealing seat 6 by the valve needle spring 9.
  • the bias of the second portion of the corrugated tube 27b of the slave piston 34 and the master piston are pulled out of the guide bore 32 24, whereby the volume of • the pressure space is enlarged 35 '.
  • Via the annular gaps flows silicone oil from ⁇ the storage chamber 37 gradually until the slave piston 34 abuts the valve needle 2.
  • the first portion of the corrugated tube 27a which is pretensioned, holds the pressure piston 24 against the actuator head tappet 22.
  • the fuel injector 1 adapts with the transmission path described - the lifting force from the actuator 14 to the valve needle 2, thus automatically adapts to the expansion of the valve body 4 in the event of pressure fluctuations in the fuel pressure. Temperature-related expansions are also compensated for. Due to the high viscosity of the silicone oil, large tolerances and thus gap dimensions can be permitted. Due to the construction of the fuel injector 1 according to the invention, it is inexpensive to manufacture and in particular, a gas bubble-free filling of the coupler 40 with silicone oil is possible. Before the actuator 14 and the valve body upper part 17 are mounted, any gas can be almost completely removed from the coupler 40 by evacuation. After the coupler 40 has been filled with silicone oil, the coupler is sealed by pressing in the ball 39. A sufficient amount of silicone oil can already be filled in for the pressureless filling of the actuator space 14. The actuator 14 is then assembled.
  • • may further advantageously be a failure of the fuel injector 1 by the evaporation of fuel can be prevented because the coupler 40 is filled with silicone oil.
  • Fig. 2 shows a schematic section through a further embodiment of an inventive
  • Fuel injector differs from that of the fuel injector shown in FIG. 1 only in the area of the detail section designated II in FIG. 1. The presentation is therefore restricted to avoid 'reps on these details pane. Components that correspond to one another are provided with the same reference symbols.
  • valve needle guide 10 is inserted, through which the valve needle 2 with its guide section 7 is guided.
  • a master piston 42 is guided in a guide bore 43 of a guide sleeve 44 and has a larger diameter on which is also guided in a guide bore 46 of the guide sleeve 44 as a slave piston 45 '.
  • a section of the corrugated tube 47 is arranged around the guide sleeve 44 and is radially easily deformable due to a small wall thickness.
  • the corrugated tube 47 is. via a weld seam 48 to the master piston 42 and via a weld seam 49 to the slave / piston 45 sealingly.
  • the storage space 37 is closed off from the fuel space 30, which is filled with silicone oil.
  • the valve needle 2 facing Side of the slave piston 45 is hemispherical in shape and lies on a conical surface of the
  • the master piston 42, the guide sleeve 44, the slave piston 45 and the lower section of the corrugated tube 47 form the hydraulic coupler 40.
  • the coupler 40 is illustrated in an embodiment with a stroke ratio.
  • the master piston 42 has a larger diameter and thus a larger effective area with respect to the pressure chamber 35 than the slave piston 45.
  • a weld seam 50 connects e in the support ring 51 to the guide sleeve 44.
  • the support ring 51 bears against a carrier ring 53 via a fold 52 of the corrugated tube 47 and is held in contact by a biasing spring 54.
  • the carrier ring 53 is penetrated by overflow channels 56 for the fuel.
  • the support ring 51 and the support ring 53 form a moment support 55.
  • the stroke of the actuator 14 can advantageously be translated into a larger travel of the valve needle 2. Due to the smaller diameter of the slave piston 45, however, there remains an effective surface 56 of the guide sleeve 44 which, when the pressure in the pressure chamber 30 increases, cause the guide sleeve 44 to follow the movement of the slave piston 45.
  • the momentary support 55 derives the pressure force on this effective surface 56 of the guide sleeve 44.
  • the moment support can also take place in another way, as long as the storage space 37 is sealed off from the fuel space 30 and the mobility of the corrugated tube 47 is not restricted to an unacceptable extent. This can be done, for example, by spot welding or a clamp connection of the
  • Fig. 3 shows a schematic section through a further exemplary embodiment of a fuel injection valve according to the invention.
  • the example differs from from the fuel injector shown in FIG. 1 only in the area of the detail section designated III in FIG. 1. To avoid repetition, the presentation is limited to this detail.
  • Corresponding components are provided with the same reference numerals.
  • valve needle guide 10 is inserted through which the valve needle 2 is guided with its guide section 7.
  • a master piston 42 is guided in a guide bore 43 of a guide sleeve 57 which is formed in one piece with a slave piston .58.
  • a section of the corrugated tube 47 is arranged around the guide sleeve 57 and is radially easily deformable due to a small wall thickness.
  • the corrugated tube 47 is sealingly connected to the master piston 42 via a weld seam 48 and to the slave piston 45 via a weld seam 49. As a result, the storage space 37 is sealed off from the fuel 30, which is filled with silicone oil.
  • the side of the slave piston 58 facing the valve needle 2 is hemispherical and rests on a conical surface of the guide section 7 of the valve needle 2 in order to compensate for positional tolerances between the slave piston 58 and the valve needle 2.
  • the master piston 42, the guide sleeve 57, dex ⁇ slave piston 58 and the lower portion of the corrugated tube 47 form the hydraulic coupler 40th
  • the pressure space and the storage space are made in a first step by means of suitable manufacturing devices via the filling bores of Coupler evacuated.
  • the coupler is filled with a hydraulic fluid and in a third step a ball is pressed into an accessible filling hole.

Landscapes

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Abstract

Ein Brennstoffeinspritzventil (1), insbesondere ein Einspritzventil für Brennstoffeinspritzanlagen von Brennkraftmaschinen, mit einem piezoelektrischen oder magietostriktiven Aktor (14), weist einen hydraulischen Koppler (40) auf, der einen an einer Ventilnadel (2) ausgeformten Ventilschliesskörper (3) betätigt, der wiederum mit einer Ventilsitzfläche (5) zu einem Ventildichtsitz (6) zusammenwirkt. Der Koppler (40) umfasst einen Geberkolben (24, 42) und einen Nehmerkolben (34, 45, 58), die in Bohrungen (32, 43, 46) einer Führungshülse (33, 44, 57) geführt sind. Zwischen dem Geberkolben (24, 42) und dem Nehmerkolben (34, 45, 58) ist ein mit einem Hydraulikfluid gefüllter Druckraum (35) angeordnet. Um die Führungshülse (33, 34, 57) ist ein Wellrohr (27b, 47) angeordnet, das dichtend mit dem Geberkolben (24, 42) an einem Ende und dem Nehmerkolben (34, 45, 58) am anderen Ende verbunden ist und das einen Vorratsraum (37) für das Hydraulikfluid gegenüber einem umgebenden Brennstoffraum (30) abdichtet.

Description

Brennstoffeinspritzventil
Stand der Technik
Die Erfindung geht aus von einem Brennstoffeinspritzvent l nach der Gattung des -Hauptanspruchs .
Aus der EP 0 477 400 AI ist ein Brennstoffeinspritzventil mit einem Wegtransformator für einen piezoelektrischen Aktor bekannt , bei . dem der Aktor eine Hubkxaft a.uf einen Geberkolben überträgt. Der Geberkolben ist mit einem Führungszylinder für einen Nehmerkolben kraftschlüssig verbunden. Der Nehmerkolben, der Führungszylinder und der den Führungszylinder abschließende Geberkolben bilden eine Hydraulikkammer. In der Hydraulikkammer ist eine Feder angeordnet, die den Geberkolben und den Nerimerkolben auseinander drückt . Um einen Endabschnitt des Führungszylinders und den Nehmerkolben ist eine Gummimanschette angeordnet, durch die ein Vorratsraum für ein viskoses Hydraulikfluid gegenüber einem Brennstoffräum abgedichtet wird. Die Viskosität des Hydraulikfluids ist dem Ringspalt zwischen Nehmerkolben und Führungszylinder angepaßt .
Der Nehmerkolben überträgt eine Hubbewegung mechanisch auf beispielsweise eine Ventilnadel. Wenn der Aktor auf den Geberkolben und Führungszylinder eine Hubbewegung überträgt, wird diese Hubbewegung durch den Druck des Hydraulikfluids in der Hydraulikkammer auf den Nehmerkolben übertragen," da das Hydraulikfluid in der Hydraulikkammer sich nicht zusammenpressen läßt und nur ein ganz geringer Anteil des Hydraulikfluids durch ■ den Ringspalt während des kurzen Zeitraumes eines Hubes in den durch die Gummimanschette gebildeten Vorratsraum entweichen kann. In der Ruhephase, wenn der Aktor keine Druckkraft auf den 'Geberkolben ausübt, wird durch die Feder der Nehmerkolben aus dem Führungszylinder herausgedrückt und durch den entstehenden Unterdruck dringt über den Ringspalt das Hydraulikfluid in den Hydraulikraum ein und füllt diesen wieder auf. Dadurch stellt der Wegtransformator sich automatisch auf Längenausdehnungen- und druckbedingte Dehnungen eines Brennstoffeinspritzventils ein.
Nachteilig an dem bekannten Stand der Technik ist, daß die Abdichtung durch eine Gummimanschette, die durch zwei Spannringe gegen den Endabschnitt des FührungsZylinders und den Nehmerkolben gedrückt wird, auf Dauer nur unvollständig ist. Das hochviskose Hydraulikfluid und der Brennstoff können • sich somit auf Dauer vermischen und es kann zu einem Ausfall des Kopplers kommen. Wenn Benzin beispielsweise als ein möglicher Brennstoff in das Innere des Kopplers gelangt, so kann es zum Funktionsausfall kommen, • da aufgrund der geringen Viskosität des Benzins diese Flüssigkeit schnell durch den Ringspalt hindurchtreten kann und sich in der kurzen dynamischen Zeit des Hubes kein Druck im Druckraum aufbauen kann.
Vorteile der Erfindung
Das erfindungsgemäße Brennstoffeinspritzventil mit den kennzeichnenden Merkmalen des Hauptanspruchs hat demgegenüber den Vorteil, 'daß der Vorratsraum durch das Wellrohr dauerhaft abgedichtet wird. Verbindungen wie beispielsweise eine Schweißnaht verlieren nicht ihre Dichtwirkung durch Materialermüdung. Durch die Verwendung eines Hydraulikfluids mit hoher Viskosität können relativ große Toleranzen und somit Ringspalte zwischen dem Geberkolben und dessen Führungsbohrung einerseits, als auch _ dem Nehmerkolben und dessen Führungsböhrung , andererseits zugelassen werden. Währen des kurzen Zeitraums eines Hubes kann nur ein geringer Anteil des Hydraulikfluid entweichen.
In der folgenden Ruhephase werden Geberkolben und Nehmerkolben aus ihren Bohrungen gedrückt und das
Hydraulikfluid strömt über die Ringspalte in die Druckkammer nach. Temperaturausdehnungen und Dehnungen des
Brennstoffeinspritzventils durch den Druck des Brennstoffs werden ausgeglichen, da der Geberkolben und der ■ Nehmerkolben auseinanderdrückt werden, bis diese an anschließenden
Bauteilen der Hubübertragung anliegen.
Durch die in den Unteransprüchen angeführten Maßnahmen sind vorteilhafte Weiterbildungen und Verbesserungen des im Hauptanspruch angegebenen Brennstoffeinspritzventils möglich.
Das Wellrohr kann mit dem Geberkolben sowie dem Nehmerkolben kraftschlüssig verbunden sein und eine den Gebeirkolben und den Nehmerkolben auseinandertreibende Vorspannung aufweisen.
Vorteilhaft erfüllt das Wellrohr zusätzlich die Funktion einer Kopplerfeder, den Geberkolben und den Nehmerkolben auseinander zu drücken und eine eigene Kopplerfeder kann somit entfallen.
In einer günstigen Ausführung ist das Wellrohr radial nachgiebig, insbesondere, indem das Wellrohr durch eine geringe Wandstärke biegeweich ist . Somit nimmt der Vorratsraum und über die Ringspalte der Druckraum den Druck .des das Wellrohr umgebenden Brennstoffräum an. Das Hydraulikfluid wird dann in der Ruhephase durch die Ringspalte gedrückt, wenn durch die Bewegung des Geberkolbens und des Nehmerkolbens im Druckraum ein relativ geringerer' Druck sich bildet und das Hydraulikfluid füllt den Druckraum auf .
Der Geberkolben und der Nehmerkolben können unterschiedliche Durchmesser aufweisen, insbesondere- der Geberkolben einen größeren Durchmesser. Die Führungshülse wird dann vorteilhaft durch eine ■ Momentabstützung in Richtung des Nehmerkolbens abgestützt.
Dadurch kann erreicht werden, daß ein kostengünstiger kompakter Aktor verwendet werden kann, der zwar eine hohe Stellkraft aufweist, aber nur einen geringen Stellweg für einen Hubbewegung. Durch die Hubübersetzung wird ein ausreichender Stellweg für eine Ventilnadel erreicht . Wenn der Geberkolben und der Nehmerkolben nicht denselben Durchmesser haben, verbleibt in dem Druckraum eine auf die Führungshύlse wirksame Fläche. Im Fall einer Druckerhöhung wirkt eine Kraft auf Führungshülse in Höhe der Flächendifferenz mal dem Druck. Diese Kraft muß daher durch eine Momentabstützung der Führungshülse abgeleitet werden. Bei Geberkolben und' Nehmerkolben in einer Achse sowie größerem Durchmesser des Geberkolbens ist die resultierende Kraft in Richtung der Bewegungsrichtung des Nehmerkolbens orientiert .
Die Momentabstützung besteht günstig aus einem kraftschlüssig mit der Führungshülse verbundenen Stützring, der über eine radiale .Faltung des Wellrohrs an einem kraftschlüssig mit einem Ventilkörper verbundenen Trägerring anliegt.
Durch die- radiale Faltung des Wellrohrs, worunter ein • Abschnitt des Wellrohrs verstanden werden soll, der im radialen Querschnitt so geformt ist, daß ein Wandabschnitt des Wellrohrs ungefähr in der Radiusebene liegt und keine Wellung aufweist, kann die abstützende Kraft übertragen werden. Diese Ausführung unterbricht nicht das Wellrohr und erfordert keine weiteren dichtenden Verbindungen.
Eine Vorspannfeder, die sich gegen den Geberkolben abstützt, kann den Stützring in Anlage halten.
Der Hub des Aktors kann durch einen Anschlag begrenzt sein und der Anschlag an einem Aktorkopf ausgebildet sein. In vorteilhafter Ausführung ist das Wellrohr einteilig mit einem Wellrohr zur Abdichtung eines Aktorraums gegenüber einem Brennstoffräum ausgebildet ist und weist das Wellrohr im Bereich des Kopplers eine geringere Wandstärke auf. Hierdurch wird weniger Bauvolumen erforderlich und es kann die Anzahl der Teile verringert werden.
In einer günstigen Ausführungsform ist in dem Geberkolben und/oder dem Nehmerkolben ein -Befüllkanal angeordnet, der den Vorratsraum mit einem Umgebungsraum des Kopplers verbindet und der Befüllkanal 'durch ein Verschlußelement druckdicht abgedichtet werden kann.
Weiterhin kann der Befüllkanal in dem Geberkolben durch Befüllbohrungen ausgebildet sein und der Vorratsraum mit einem Aktorraum verbunden sein, wobei das Verschlußelernent eine in eine der Befüllbohrungen eingepreßte Kugel ist.
An dieser Weiterbildung ist günstig, daß sie eine vorteilhafte Herstellung ermöglicht. Der Koppler- soll mit einem hochviskosem Hydraulikfluid befüllt sein. Zugleich ist es günstig den Aktorraum mit einer Gleit- und Kühlflüssigkeit drucklos zu füllen. Die nötigen Eigenschaften können von einem einzigen Hydraulikfluid erfüllt v/erden, beispielsweise einem Silikonöl . Vor der Montage des Aktors kann der Koppler einfach befüllt werden.
Zeichnung
Ausführungsbeispiele der Erfindung sind in der Zeichnung vereinfacht dargestellt und in der nachfolgenden Beschreibung näher erläutert. Es zeigen:
Fig. 1 einen schematischen Schnitt durch ein Ausführungsbeispiel eines erfindungsgemäßen Brennstoffeinspritzventils , Fig. 2 einen schematischen Schnitt durch ein weiteres Ausführungsbeispiel eines erfindungsgemäßen Brennstoffeinspritzventils in einem dem Ausschnitt II der Fig. 1 entsprechenden Detailausschnitt und
Fig. 3 einen schematischen Schnitt durch ein weiteres Ausführungsbeispiel eines erfindungsgemäßen Brennstoffeinspritzventils in einem dem Ausschnitt III der Fig. 1 entsprechenden Detailausschnitt.
Beschreibung der Ausführungsbeispiele
Das in Fig. 1 schematisch dargestellte Brennstoff - einspritzventil 1 weist eine Ventilnadel 2 'auf, die mit einem Ventilschließkörper 3 verbunden ist und über diesen Ventilschließkörper 3 mit einem in einen Ventilkörper 4 ausgeformten Ventiisitzflache 5 zu einem Ventildichtsitz 6 zusammenwirkt . Dabei handelt es sich bei dem Brennstoffeinspritzventil - 1 um ein nach außen öffnendes Brennstoffeinspritzventil 1, das eine nach außen öffnende Ventilnadel 2 aufweist. Die Ventilnadel 2 wird durch einen Führung abschnitt 7, der eine Federanlage 8 für eine Ventilschließfeder 9 aufweist, in einer Ventilnadelführung 10 geführt. Die Ventilschließfeder 9 stützt sich gegen eine zweite Federanlage 11 an dem Ventilkörper 4 ab und spannt die • Ventilnadel 2 mit einer Kraft vor, die den Ventilschließkörper 3 gegen die Ventilsitzfläche 5 drückt . Durch einen in einer Nut 12 angeordneten Dichtring 13 erfolgt eine Abdichtung des hier nicht dargestellten Ringspaltes zwischen dem Ventilkörper 4 und einer ebenfalls nicht dargestellten Bohrung in einem Zylinderkopf einer Brennkraftmaschine .
Zur Betätigung der Vεntilnadel 2 ist in einem Ventilkörperoberteil 17 ' ein piezoelektrischer oder magnetostriktiver Aktor 14 angeordnet, der über eine Bohrung 15 'in dem Ventilkörperoberteil 17 und eine elektrische Zuleitung 16 mit einer Spannung versorgt werden .kann. Der Aktor 14 weist eine größere Baulänge- auf, um einen merklichen Hub beim Anlegen einer Spannung an dem Aktor- 14 zu erreichen. Der größte Teil der Baulänge des Aktors 14 ist in der Fig. 1 nicht dargestellt. An den Aktor 14 schließt sich ein Aktorkopf 18 an, der eine Federanlagefläche 19 aufweist,, an der eine Aktorspannfeder 20 anliegt, die sich wiederum gegen eine Trennscheibe 21 abstützt. Durch die Aktorfeder 20 wird auf den Aktor 14 eine Vorspannung ausgeübt, so daß beim Anlegen einer Spannung auf die elektrische Zuleitung 16 der Hub des Aktors 14 sich auf den Aktorkopf 18 überträgt. An dem Aktorkopf 18 ist ein Druckstößel 22 einstückig mit dem Aktorkopf 18 ausgebildet, der den Hub des Aktors 14 überträgt. Der Aktorkopf 18 ist durch eine Aktorkopfhülse 23 in dem Ventilkörperoberteil 17 geführt und diese Aktorkopfhülse 23 schlägt nach einem maximalen Hubweg h an der Trennscheibe 21 an. Dadurch wird der maximale Hubweg h des Aktors 14 begrenzt und somit auch der maximale Hub der Ventilnadel 2.
Der AktorkopfStößel 22 überträgt die Hubbewegung des Aktors 14 auf einen Geberkolben 2 . Der Geberkolben 24 wird von einer Führungsbohrung 25 geführt, die die Trägerrplatte 21 durchdringt. Die Trägerplatte 21 ist durch einen Dichtring 26 gegenüber dem Ventilkörperoberteil 17 abgedichtet. Ein erster Abschnitt eines Wellrohrs 27a umschließt den Geberkolben 24 ' konzentrisch und ist mit einer Schweißnaht 28 an dem Geberkolben 24 befestigt. Das Wellrohr 27a ist andererseits an der Trägerplatte 21 mit einer Schweißnaht 29 befestigt .
Bei einem Hub des -Aktors 14 und einer daraus resultierenden Bewegung des Aktorkopfes 18 mit dem daran ausgeformten AktorkopfStößel 22 wird der Geberkolben 24 in Längsrichtung bewegt und der erste Abschnitt des Wellrohrs 27a folgt dieser Bewegung und dehnt sich entsprechend aus . Gleichzeitig dichtet das - Wellrohr 27a, das mit den Schweißnähten 28 und 29 dichte Abschlüsse zu dem Geberkolben 24 und der Trägerplatte 21 aufweist, einen Brennstoffr um 30 von einem Aktorraum 31 ab. Der Geberkolben 24 ist in einer Führungsbohrung 32 in einer Führungshülse 33 geführt. Ein Nehmerkolben 34 ist in derselben Führungsbohrung 32 dem Geberkolben 24 gegenübers ehend angeordnet und zwischen Geberkolben 24 und Nehmerkolben 34 befindet sich ein Druckraum 35. Um die Führungshülse 33 ist ein zweiter Abschnitt des Wellrohrs 27b angeordnet, der radial in Bezug auf eine gedachte Längsachse des Brennstoffeinspritzventils 1 aufgrund einer geringen Wandstärke leicht verformbar ist. Das Wellrohr 27b ist über die Schweißnaht 28 mit dem Geberkolben 24 und über eine Schweißnaht 36 mit dem Nehmerkolben 34 dichtend verbunden. Dadurch wird ein Vorratsraum 37 gegenüber dem Brennstoffräum 30 abgeschlossen, der mit einem Hydraulikfluid gefüllt ist. Als Hydraulikfluid dient beispielsweise ein Silikonöl, das gut auf eine gewünschte Viskosität optimiert werden kann. Die der Ventilnadel 2 zugewandte Seite des Nehmerkolbens 34 ist .halbkugelförmig ausgeformt und liegt auf einer kegelförmigen Fläche der Ventilnadel 2 auf, um Lagetoleranzen zwischen Nehmerkolben 34 und Ventilnadel 2 auszugleichen. Der Geberkolben 24, die Führungshülse 33, der Nehmerkolben 34 und der untere Abschnitt des Wellrohrs 27b bilden den hydraulischen Koppler 40.
Über Befüllbohrungen 38a, 38b, 38c in dem Geberkolben 24 besteht eine Verbindung zwischen dem Aktorraum 31 und dem Vorratsraum 37. Diese Verbindung ist durch eine eingepreßte Kugel 39 in der Befüllbohrung 38b druckdicht verschlossen. Der Aktorraum 31 ist ebenfalls mit Silikonöl gefüllt, das zur Verminderung der Reibung des Aktors 14 an dem Ventilkörperoberteil 17 und zur Kühlung des Aktors 14 dient . Aufgrund des druckdichten Verschlusses der Befüllbohrung 38b durch die Kugel 39 ist der Aktorraum 31 drucklos.
Über eine BrennstoffZulaufbohrung 41 fließt der Brennstoff in den Brennstoffräum 30.
Wenn an den Aktor 14 über die elektrische Zuleitung 16 eine Spannung angelegt wird, dehnt sich der Aktor 14 in Längsrichtung des Brennstoffeinspritzventils 1 aus und drückt den Aktorkopf 18 mit dem an diesem ausgeformten Aktorstößel 22 in Richtung des Ventilsitzes '6. Der Hub wird durch den Anschlag der Aktorkopfhülse 23 an der Trennscheibe 21 nach einem Weg h begrenzt. Die Bewegung überträgt sich dabei auf den Geberkolben 24. Das in dem Druckraum 35 enthaltene Silikonöl ist als Flüssigkeit nahezu inkompressibel und überträgt daher die Bewegung weiter auf den -Nehmerkolben 34.
Die Ventilnadel 2 öffnet sich nach außen abhebend von dem Ventildichtsitz 6. Aus- dem Druckraum 35 kann während des Hubes lediglich eine Spaltverlustmenge an Silikonöl durch die Ringspalte zwischen Geberkolben 24 und Führungsbohrung 32 sowie .zwischen Nehmerkolben 34 und Führungsbohrung 32 in den Vorratsräum 37 entweichen.
Bei Beendigung des Hubs wird der Aktor durch die Aktorfeder 20 zurück gedrückt und die Ventilnadel 2 wird durch die Ventilnadelfeder 9 in ihren Ventildichtsitz 6 gedrückt . Durch die Vorspannung des zweiten Abschnitts des Wellrohrs 27b werden der Nehmerkolben 34 und der Geberkolben 24 aus der Führungsbohrung 32 herausgezogen, wodurch das Volumen des • Druckraums 35 vergrößert wird". Über die Ringspalte strömt Silikonöl aus ■ dem Vorratsraum 37 nach, bis der Nehmerkolben 34 an der Ventilnadel 2 anliegt. Durch den unter Vorspannung stehenden ersten Abschnitt des Wellrohrs 27a wird der Druckkolben 24 an dem AktorkopfStößel 22 anliegend gehalten.
Vorteilhaft paßt sich das erfindungsgemäße Brennstoffeinspritzventil 1 mit dem beschriebenen Übertragungsweg - der Hubkraft von dem Aktor 14 zu der Ventilnadel 2 damit automatisch den Dehnungen des Ventilkörpers 4 bei Druckschwankungen des Brennstoffdruckes an. Ebenso werden temperaturbedingte Ausdehnungen ausgeglichen. Durch die hohe Viskosität des Silikonöls können große Toleranzen und somit Spaltmaße zugelassen werden. Durch den erfindungsgemäßen Aufbau -des Brennstoffeinspritzventils 1 ist eine günstige Fertigung und insbesondere eine gasblasenfreie Befüllung des Kopplers 40 mit Silikonöl möglich. Bevor der Aktor 14 und das Ventilkörperoberteil 17 montiert werden, kann durch Evakuieren jegliches Gas fast vollständig aus dem Koppler 40 entfernt werden. Nach dem Befallen des Kopplers 40 mit Silikonöl, wird durch Einpressen der Kugel 39 der Koppler abgedichtet. Dabei kann bereits eine ausreichende Menge Silikonöl für die drucklose Befüllung des Aktorraums 14 eingefüllt sein. Danach erfolgt die Montage des Aktors 14.
Weiterhin kann • vorteilhaft ein Versagen des Brennstoffeinspritzventils 1 durch Verdampfen von Brennstoff verhindert werden, da der Koppler 40 mit Silikonöl gefüllt ist .
Fig. 2 zeigt einen schematischen Schnitt durch ein weiteres Ausführungsbeispiel eines erfindungsgemäßen
Brennstoffeinspritzventils . Das Ausführungsbeispiel weicht von demjenigen in der Fig. 1 dargestellten Brennstoffeinspritzventil nur im Bereich des in Fig. 1 mit II bezeichneten Detailausschnitt ab. Die Darstellung ist daher zur Vermeidung von ' Wiederholungen auf diesen Detailausschnitt beschränkt. Einander entsprechende Bauteile sind mit gleichen Bezugszeichen versehen.
In dem Ventilkörper -4 ist die Ventilnadelführung 10 eingesetzt, durch den die Ventilnadel 2 mit ihrem Führung abschnitt 7 geführt wird. Ein Geberkolben 42 ist in einer Führungsbohrung 43 einer Führungshülse 44 geführt und weist einen größeren Durchmesser auf als ein Nehmerkolben 45,' der ebenfalls in einer Führungsbohrung 46 der Führungshülse 44 geführt ist. Um die Führungshülse 44 ist ein Abschnitt des Wellrohrs 47 angeordnet, das aufgrund einer geringen Wandstärke radial leicht verformbar ist . Das Wellrohr 47 ist. über eine Schweißnaht 48 mit dem Geberkolben 42 und über eine die Schweißnaht 49 mit dem Nehmer/kolben 45 dichtend verbunden. Dadurch wird der Vorratsraum 37 gegenüber dem Brennstoffräum 30 abgeschlossen, der mit Silikonöl gefüllt ist. Die der Ventilnadel 2 zugewandte Seite des Nehmerkolbens 45 ist halbkugel förmig ausgeformt und l iegt auf einer kegelförmigen Fl äche des
Führungsabschnitts 7 der Ventilnadel 2 auf , um
Lagetoleranzen zwischen Nehmerkolben 45 und Ventilnadel 2 auszugleichen . Der Geberkolben 42 , die Führungshül se 44 , der Nehmerkolben 45 und der untere Abschnitt des Wellrohrs 47 bilden den hydraulischen Koppler 40 . Der Koppler 40 ist in einer Ausführung mit Hubübersetzung dargest ellt . Der Geberkolben 42 weist einen größeren Durchmesser und somit eine größere wirksame Fläche gegenüber dem Druckraum 35 auf , als der Nehmerkolben 45 . Über eine Schweißnaht 50 ist e in Stützring 51 mit der Führungshülse 44 verbunden . Der Stützring 51 liegt über eine Faltung 52 des Wellrohrs 47 an einem Trägerring 53 an und wird durch eine Vorspannfeder 54 in Anlage gehalten . Der Trägerring 53 wird von Überströmkanälen 56 für den Brennstof f durchbrochen . Der Stützring 51 und der Trägerring 53 bil den eine Momentabstützung 55 .
Vorteilhaft kann bei dieser Ausführung der Hub des Aktors 14 zu einem größeren Stellweg der Ventilnadel 2 übersetzt werden . Durch den geringeren Durchmesser des Nehmerkolbens 45 verbleiben j edoch eine wirksame Fläche 56 der Führungshülse 44 , die bei einer Druckerhöhung im Druckraum 3 0 dazu führen , daß die Führungshülse 44 der Bewegung des Nehmerkolbens 45 folgt . Durch die Momentabstützung 55 wird die Druckkraft auf diese wirksame Fläche 56 der Führungshülse 44 abgeleitet . Die Momentabstüt zung kann auch auf andere Art und Weise erfolgen , solange der Vorratsraum 37 gegenüber dem Brennsto f räum 30 abgedichtet ist und die Beweglichkeit des Wellrohrs 47 nicht unzulässig eingeschränkt wird . Dies kann beispielsweise durch eine Punkt verschweißung oder eine Klemmverbindung des
Ventilkörpers 4 mit dem Wellrohr 47 sowie des Wellrohrs 47 mit der Führungshül se 44 erfolgen .
Fig . 3 zeigt einen schematischen Schnitt durch ein weiteres Ausführungsbeispiel eines erfindungsgemäßen Brennstof f einspritzventils . Das Aus ührungsbeispiel weicht von demjenigen in der Fig. 1 dargestellten Brennstoffeinspritzventil nur im Bereich des in Fig. 1 mit III bezeichneten Detailausschnitt ab. Um Wiederholungen zu vermeiden, ist die Darstellung auf diesen Detailausschnitt beschränkt. Einander entsprechende , Bauteile sind mit gleichen Bezugszeichen versehen.
In dem Ventilkörper 4 ist die Ventilnadel ührung 10 eingesetzt, durch den die Ventilnadel 2 mit ihrem Führungsabschnitt 7 geführt wird. Ein Geberkolben 42 ist in einer Führungsbohrung 43 einer Führungshülse 57 geführt, die mit einem Nehmerkolben .58 einstückig ausgeformt ist. Um die Führungshülse 57 ist ein Abschnitt des Wellrohrs 47 angeordnet, das aufgrund einer geringen Wandstärke radial leicht verformbar ist. Das Wellrohr 47 ist über eine Schweißnaht 48 mit dem Geberkolben 42 und über eine Schweißnaht 49 mit dem Nehmerkolben 45 dichtend verbunden. Dadurch wird der Vorratsraum 37 gegenüber dem Brennstoff äum 30 abgeschlossen, der mit Silikonöl gefüllt ist. Die der Ventilnadel 2 zugewandte Seite des Nehmerkolbens 58 ist halbkugelförmig ausgeformt und liegt auf einer kegelförmigen Fläche des Führungsabschnitts 7 der Ventilnadel 2 auf, um Lagetoleranzen zwischen Nehmerkolben 58 und Ventilnadel 2 auszugleichen. Der Geberkolben 42, die Führungshülse 57, dex~ Nehmerkolben 58 und der untere Abschnitt des Wellrohrs 47 bilden den hydraulischen Koppler 40.
Vorteilhaft wird bei dieser Ausführung ein zusätzliches Bauteil und eine Dichtpassung eingespart, indem Führungshülse 57 und Nehmerkolben 58 einstückig ausgeformt sind.
Bei einem Verfahren zur Herstellung eines Brennsto feinspritzventils mit Befüllbohrungen in dem Geberkolben, wobei der Vorratsraum mit einem Aktorraum verbunden ist und das Verschlußelement eine in eine der Befüllbohrungen eingepreßte Kugel ist, wird in einem ersten Schritt durch geeignete Fertigungsvorrichtungen über die Befüllbohrungen der Druckraum und der Vorratsraum des Kopplers evakuiert. In einem zweiten Schritt wird der Koppler mit einem Hydraulikfluid befüllt und in einem dritten Schritt eine Kugel in eine zugängliche Befüllbohrung gepreßt .
Vorteilhaft kann dadurch eine gasblasenfreie Befüllung des Kopplers vor der Montage des Aktors erreicht werden.

Claims

Ansprüche
1. Brennstoffeinspritzventil (1), insbesondere Einspritzventil für' Brennstoffeinspritzanlagen von Brennkraftmaschinen, mit einem piezoelektrischen oder magnetostriktiven Aktor (14) , der über einen hydraulischen Koppler (40) einen an einer Ventilnadel (2) ausgeformten VentilSchließkörper ■ (3) betätigt,- der mit einer Ventilsitzfläche (5) zu einem Ventildichtsitz (6) zusammenwirkt, wobei der Koppler (40) einen Geberkolben (24,42) und einen
Nehmerkolben (34,45,58) aufweist, die in Bohrungen
(32,43,46) einer Führungshülse (33,44,57) geführt sind, und wobei zwischen dem Geberkolben (24,42) und dem Nehmerkolben (34,45,58) ein mit einem Hydraulikfluid gefüllter Druckraum (35) angeordnet ist, dadurch gekennzeichnet, . daß um die Führungshülse (33, 34,57) ein Wellrohr (27b, 47) angeordnet ist und dichtend mit dem Geberkolben (24,42) an einem Ende und dem Nehmerkolben (34,45,58) am anderen Ende verbunden ist und daß das Wellrohr (27b, 47) einen Vorratsraum (37) für das . Hydraulikfluid gegenüber einem umgebenden Brennstoffräum (30) abdichtet.
2. Brennstoffeinspritzventil nach Anspruch , 1 , dadurch gekennzeichnet, daß das Wellrohr (27b, 47) kraftschlüssig mit dem Geberkolben (24,42) sowie dem Nehmerkolben (34,45,58) verbunden ist.
3. Brennstoffeinspritzventil nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Wellrohr (27b, 47) eine den Geberkolben (24,42) und den Nehmerkolben (34,45,58) auseinandertreibende Vorspannung aufweist.
4. Brennstoffeinspritzventil nach einem der Ansprüche 1 bis
3, dadurch gekennzeichnet, daß das Wellrohr (27b, 47) radial nachgiebig ist.
5. Brennsto feinspritzventil nach Anspruch 4,- dadurch gekennzeichnet, daß das Wellrohr (27b, 47) durch eine geringe Wandstärke biegeweich und somit radial nachgiebig ist.
6. Brennstoffeinspritzventil nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß der Nehmerkolben (58) und die Führungshülse (57) einstückig -ausgeformt sind.
7. Brennstoffeinspritzventil nach einem der Ansprüche 1 bis
5, dadurch gekennzeichnet, daß der Geberkolben (42) und der Nehmerkolben (45) unterschiedliche Durchmesser aufweisen.
8. Brennstoffeinspritzventil nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß der Geberkolben (42) einen größeren Durchmesser als der Nehmerkolben (45) aufweist und die Führungshülse (44) durch eine Momentabstützung (55) in Richtung des Nehmerkolbens (45) abgestützt wird.
9. Brennstoffeinspritzventil nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß die Momentabstützung (55) aus einem kraftschlüssig mit der Führungshülse (44) verbundenen Stützring (51) besteht, der über eine radiale Faltung (52) des Wellrohrs (47) an einem kraftschlüssig mit einem Ventilkörper (4) verbundenen Trägerring (53) anliegt.
10. Brennstoffeinspritzventil nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß eine Vorspannfeder (54), die sich gegen den Geberkolben (42) abstützt, den Stützring (51) in Anlage hält.
11. Brennstoffeinspritzventil nach einem der Ansprüche 1 bis
10, dadurch gekennzeichnet, daß der Hub (h) des Aktors (14) durch einen Anschlag begrenzt ist .
12. Brennstoffeinspritzventil nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß der Anschlag an einem Aktorkopf (23) ausgebildet ist.
13. -Brennstoffeinspritzventil nach einem der Ansprüche 1 bis
12, dadurch gekennzeichnet, daß das Wellrohr (27b, 47) einteilig mit einem Wellrohr (27a) zur Abdichtung eines Aktorraums (31) gegenüber einem Brennstoffräum (30) ausgebildet ist und daß das Wellrohr (27a, 47) im Bereich des Kopplers (40) eine geringere Wandstärke aufweist.
14. Brennstoffeinspritzventil nach einem der Ansprüche 1 bis 13, dadurch gekennzeichnet, daß in dem Geberkolben (24,42) und/oder dem Nehmerkolben
(45) ein Befüllkanal angeordnet ist, der den Vorratsraum
(37) mit einem Umgebungsraum des Kopplers (40) verbindet und der - Befüllkanal durch ein Verschlußelement druckdicht abgedichtet werden kann.
15. Brennstoffeinspritzventil nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet, daß der Befüllkanal in. dem Geberkolben (42) durch Befüllbohrungen (38a, 38b, 38c) ausgebildet ist und den Vorratsraum (37) mit einem Aktorraum (31) verbindet.
16. Brennstoffeinspritzventil nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, daß das Verschlußelement eine in eine der Befüllbohrungen (38b) eingepreßte Kugel (39) ist.
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