EP1401583B1 - Procede et dispositif de broyage fin de particules minerales - Google Patents

Procede et dispositif de broyage fin de particules minerales Download PDF

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EP1401583B1
EP1401583B1 EP02760362A EP02760362A EP1401583B1 EP 1401583 B1 EP1401583 B1 EP 1401583B1 EP 02760362 A EP02760362 A EP 02760362A EP 02760362 A EP02760362 A EP 02760362A EP 1401583 B1 EP1401583 B1 EP 1401583B1
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EP
European Patent Office
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pellets
fine grinding
balls
grinding method
grinding
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EP02760362A
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German (de)
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EP1401583A1 (fr
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Philippe Artru
Merien Ould Rouis
Edouard Landao
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Winoa SA
Original Assignee
Wheelabrator Allevard SA
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Publication date
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
    • B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
    • B02C17/00—Disintegrating by tumbling mills, i.e. mills having a container charged with the material to be disintegrated with or without special disintegrating members such as pebbles or balls
    • B02C17/18—Details
    • B02C17/20—Disintegrating members

Definitions

  • the invention relates to a method of fine grinding of mineral particles by means of a grinder containing grinding bodies comprising steel balls or cast iron, having dimensions of between 20 mm and 120 mm.
  • variable energy In a rotary mill, most of the variable energy is that which is necessary to put the load of the grinding bodies in motion, while the rotational driving energy of the mill itself is predetermined. In case of reduction of the load of the grinding bodies, the necessary energy will be reduced (with equal productivity). This reduction of the load is possible with a smaller grinding medium, which allows more efficient grinding, all other things being equal.
  • the object of the invention is to develop a fine grinding process of mineral particles to obtain optimum performance of the mill with energy saving and increased productivity.
  • the proportion by weight of the balls in the mixture increases in case of decrease of the particle size of the particles at the inlet, and conversely decreases in case of increase of said particle size.
  • the steel or cast iron has a carbon content in the range of 0.6% to 3.5% and can be combined with Cr and / or Mo.
  • the balls undergo, after atomization, a heat treatment for core quenching intended to reinforce the mechanical strength and the corrosion resistance.
  • the invention relates to the fine grinding of mineral particles, in particular rocks, ores, sulphide concentrate or other minerals with a high metallic content, or industrial minerals which have undergone a first size reduction in a primary mill.
  • the dimensions of the mineral particles obtained as a result of this preliminary grinding are generally greater than 50 or 100 microns.
  • the subsequent fine grinding is subsequently carried out in a secondary recirculating rotary mill 12 (closed circuit) to reduce the particle size of the particles at the outlet 14. It is also possible to make use of a mill without recirculation (open circuit, not shown in Figure 1).
  • the primary crusher 10 of the autogenous type is associated with a screen 16 surmounted by a spray bar 18 to separate the solid fragments of rocks by size. The largest fragments are recycled in the primary mill 10, and the finest are sent to the secondary grinding circuit.
  • the base of the screen 16 is connected by a pipe 18 to a recovery tank 20, which is connected by a pump 22 to at least one cyclone separating device 24.
  • Cyclone 24 has a recycling underflow 26 and a discharge overflow 28 for the finished product corresponding to a fine grinding having a particle size of less than 100 microns.
  • a pipe 30 connects the underflow 26 to a feed hopper 32 of the secondary mill 12 to ensure the recycling of too large particles.
  • the secondary crushing mill 12 with a rotating horizontal drum 33 has an inlet 34 connected to the hopper 32, and a longitudinal chamber 35 containing grinding bodies or media constituted by a mixture of balls 36 and steel balls 38.
  • the outlet 14 of the secondary mill 12 is shifted downwardly relative to the level of the inlet 34, and comprises a grid 40 disposed above the recovery tank 20.
  • the balls 36 and the balls 38 are distributed over the entire length of the chamber 35 while remaining stored by gravity at a level of filling set back with respect to the inlet 34 and the outlet 14, said level dependent on the load factor of the load.
  • the particles to be ground are injected into the chamber 35 in the axial direction indicated by the arrow F.
  • the balls 36 of the grinding charge are used in a conventional manner in grinders, and are generally made of steel or cast iron with sizes of between 20 mm and 120 mm.
  • the shape of the balls 36 can be spherical or cylindrical with precise diameters.
  • liquid phase grinding system described above can also be replaced by dry grinding in open or closed circuit with recirculation.
  • the fluid is air.
  • Such a device is particularly suitable for grinding cement.
  • the innovation consists in mixing the balls 38 of smaller sizes with the balls 36 to optimize the reduction ratio of the particles inside the secondary mill 12.
  • the balls 38 have spherical or slightly flattened shapes, with diameters of less than 15 mm.
  • the chemical composition of the balls 38 may be that of steel or cast iron shot, with a carbon content of the order of 0.6% to 3.5%.
  • the steel or cast iron may be alloyed with Cr and / or Mo, or any other element likely to enhance the resistance to wear, corrosion and mechanical shocks occurring during grinding.
  • the balls 38 of steel or cast iron are advantageously obtained by atomization with water or by centrifugation, with a range of variable particle sizes remaining less than 15 mm. After the atomization phase, the balls 38 undergo a selection of the shape, sorting by sizes, and then heat treatments to achieve core hardening intended to standardize the hardness at the periphery and in the center.
  • the minimum cooling rate in the mass of a ball 38 is preferably greater than 10 ° C / second.
  • the proportion by weight of the balls 38 in the mixture with the balls 36 depends on the particle size of the particles at the inlet 34 of the secondary mill 12. It will be larger than the particle size of the particles at the inlet is fine. Conversely, in the event of an increase in the particle size of the particles of the product to be ground, it is necessary to reduce the proportion of the balls 38 with respect to the balls 36. During the rotation of the grinding drum 33, the balls 38 attack the small particles , while the balls 36 are loaded larger particles. The grindability of the product to be milled can also affect the proportion of the beads 38.
  • the balls 38 and the balls 36 of the grinding bodies have an actual density greater than 7.5.
  • the smaller balls 38 will occupy the interstices between the balls 36 so as to increase the bulk density of the charge, and to release of the volume for the pulp 42.
  • the apparent density of the balls (38) must be greater than 4.
  • the diameter of the spherical balls (38) is preferably between 1 mm and 12 mm.
  • the pulp layer 42 exceeds the level of the grinding charge, at a level substantially coplanar with the outlet 14, and below the inlet 34.
  • FIG. 2 shows two diagrams of the reduction ratio of the particles of the product to be ground according to the proportion by weight of the balls 38 in the grinding mixture corresponding to two particle sizes of 160 microns and 370 microns of the particles, and at the same grinding time. of the order of 30 minutes.
  • the reduction ratio of the particles is optimum (about 7.5) when the percentage of beads 38 in the mixture is 60%.
  • the reduction ratio increases linearly by 40% (from 5.3 to 7.5) for a percentage of beads 38 ranging from 0 to 60%.
  • the reduction ratio of the particles is optimum (about 6.2) when the percentage of beads 38 in the mixture is 30%. It then decreases with a slight slope (up to 5.8) when the percentage of beads 38 varies from 30% to 60%. The reduction ratio increases linearly by 16% (from 5.3 to 6.2) for a percentage of beads 38 ranging from 0 to 30%.
  • the vertices A and B of the two curves correspond to the maximum grinding degree of the mill for predetermined particle sizes at the inlet.
  • the optimum final grain size at the outlet of the secondary mill 12 is then of the order of 20 microns following the reduction ratio of 7.5 for an input particle size of 160 microns, and 60 microns following the reduction ratio of 6. , 2 for an input particle size of 370 microns.

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  • Finish Polishing, Edge Sharpening, And Grinding By Specific Grinding Devices (AREA)
  • Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)
  • Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
  • Crushing And Pulverization Processes (AREA)

Description

    Domaine technique de l'invention
  • L'invention est relative à un procédé de broyage fin de particules minérales au moyen d'un broyeur renfermant des corps de broyage comprenant des boulets en acier ou en fonte, ayant des dimensions comprises entre 20 mm et 120 mm.
    • Etat de la technique
  • Il est classique d'utiliser des boulets de broyage dans des broyeurs rotatifs horizontaux pour réduire la granulométrie de particules minérales concassées préalablement. Les tailles de ces boulets à l'état neuf sont rarement inférieures à 22,5 mm. La résistance mécanique de ces boulets de grandes tailles reste néanmoins limitée à cause de la répartition radiale inégale de la dureté et de la structure métallique obtenues lors des traitements thermiques. La dureté est souvent inférieure au centre, ce qui entraîne une usure accélérée et irrégulière des boulets. Un autre inconvénient est l'énergie importante nécessaire au broyeur pour obtenir une granulométrie prédéterminée à la sortie, et cela d'autant plus que cette granulométrie est fine.
  • Il est en effet déjà prouvé et décrit dans de nombreuses publications, que plus la granulométrie du produit d'entrée est fine, plus il est favorable de diminuer la taille des boulets pour obtenir une efficacité de broyage donnée avec le minimum d'énergie dépensée. Le facteur déterminant devient alors la surface des médias de broyage qui augmente à mesure que leurs tailles diminuent.
  • Une autre solution, qui consiste à rajouter de fines particules de gravier dans le but de réduire la consommation d'énergie, est décrite dans le document DE 339 733 C.
  • Dans un broyeur rotatif, l'essentiel de l'énergie variable est celle qui est nécessaire pour mettre la charge des corps broyants en mouvement, alors que l'énergie d'entraînement en rotation du broyeur lui-même, est prédéterminée. En cas de diminution de la charge des corps broyants, on diminuera l'énergie nécessaire (à productivité égale). Cette diminution de la charge est possible avec un média de broyage de taille réduite, qui permet un broyage plus efficace, toutes choses égales par ailleurs.
    • Objet de l'invention
  • L'objet de l'invention consiste à élaborer un procédé de broyage fin de particules minérales permettant d'obtenir un rendement optimum du broyeur avec une économie d'énergie et une augmentation de la productivité.
  • Le procédé selon l'invention est caractérisé par les étapes suivantes consistant à :
    • fabriquer par atomisation des billes d'acier à haute teneur en carbone ou de fonte dans une gamme de granulométrie restant inférieure à 15 mm,
    • et mélanger les billes avec les boulets à l'intérieur du broyeur selon une proportion pondérale prédéterminée dépendant de la granulométrie des particules minérales à broyer, et du rapport de réduction souhaité entre l'alimentation et le produit final.
  • Selon une caractéristique de l'invention, la proportion pondérale des billes dans le mélange augmente en cas de diminution de la granulométrie des particules à l'entrée, et inversement diminue en cas d'augmentation de ladite granulométrie.
  • L'acier ou la fonte des billes possèdent une teneur en carbone de l'ordre de 0,6% à 3,5%, et peuvent être alliés avec du Cr et/ou du Mo.
  • Selon une autre caractéristique de l'invention, les billes subissent après atomisation, un traitement thermique pour une trempe à coeur destinée à renforcer la résistance mécanique et la tenue à la corrosion.
    • Description sommaire des dessins
  • D'autres avantages et caractéristiques ressortiront plus clairement de la description qui va suivre d'un mode de réalisation de l'invention donné à titre d'exemple non limitatif, et représenté aux dessins annexés, dans lesquels:
    • la figure 1 est une vue schématique du circuit de broyage équipé d'un broyeur primaire en amont d'un broyeur secondaire pour le broyage fin des particules ;
    • la figure 2 illustrent deux diagrammes du rapport de réduction des particules du produit à broyer en fonction de la proportion pondérale des billes dans le mélange de broyage.
    Description d'un mode de réalisation préférentiel.
  • L'invention concerne le broyage fin de particules minérales, notamment de roches, de minerais, de concentré de sulfures ou autres minéraux à forte teneur métallique, ou encore de minéraux industriels, ayant subi au préalable une première réduction de tailles dans un broyeur primaire 10. Les dimensions des particules minérales obtenues à la suite de ce broyage préalable sont généralement supérieures à 50 ou 100 microns. Le broyage fin ultérieur est opéré par la suite dans un broyeur secondaire 12 rotatif à recirculation (circuit fermé) pour réduire la granulométrie des particules à la sortie 14. Il est également possible de faire usage d'un broyeur sans recirculation (circuit ouvert non représenté à la figure 1).
  • Le broyeur primaire 10 du type autogène est associé à un crible 16 surmonté d'une rampe d'arrosage 18 pour séparer selon leur grosseur les fragments solides de roches. Les plus gros fragments sont recyclés dans le broyeur primaire 10, et les plus fins sont envoyés dans le circuit de broyage secondaire. La base du crible 16 est reliée par une conduite 18 à un bac de récupération 20, lequel est branché par une pompe 22 à au moins un dispositif de séparation à cyclone 24.
  • Le cyclone 24 comporte une sous-verse 26 de recyclage et une sur-verse 28 d'évacuation pour le produit fini correspondant à un broyage fin dont la granulométrie est inférieure à 100 microns. Une canalisation 30 relie la sous-verse 26 à une trémie 32 d'alimentation du broyeur secondaire 12 pour assurer le recyclage des particules trop grosses.
  • Le broyeur secondaire 12 à tambour 33 horizontal rotatif, comporte une entrée 34 en liaison avec la trémie 32, et une chambre 35 longitudinale renfermant des corps ou médias de broyage constitués par un mélange de boulets 36 et de billes 38 en acier. La sortie 14 du broyeur secondaire 12 est décalée vers le bas par rapport au niveau de l'entrée 34, et comprend une grille 40 disposée au-dessus du bac de récupération 20.
  • A l'intérieur du tambour 33, les boulets 36 et les billes 38 sont répartis sur toute la longueur de la chambre 35 en restant stockés par gravité à un niveau de remplissage en retrait par rapport à l'entrée 34 et la sortie 14, ledit niveau dépendant du coefficient de remplissage de la charge. Les particules à broyer sont injectées dans la chambre 35 dans le sens axial indiqué par la flèche F.
  • Les boulets 36 de la charge de broyage sont utilisés d'une manière classique dans les broyeurs, et sont généralement en acier ou en fonte avec des tailles comprises entre 20 mm et 120 mm. La forme des boulets 36 peut être sphérique ou cylindrique avec des diamètres précis.
  • Le système de broyage en phase liquide décrit précédemment peut également être remplacé par un broyage à sec en circuit ouvert ou fermé avec recirculation. Dans ce cas, le fluide est de l'air. Un tel dispositif est particulièrement adapté au broyage de ciment.
  • L'innovation consiste à mélanger les billes 38 de tailles inférieures avec les boulets 36 pour optimiser le rapport de réduction des particules à l'intérieur du broyeur secondaire 12.
  • Les billes 38 présentent des formes sphériques ou légèrement aplaties, avec des diamètres inférieurs à 15 mm. La composition chimique des billes 38 peut être celle de la grenaille d'acier ou de fonte, avec une teneur en carbone de l'ordre de 0,6% à 3,5%. L'acier ou ia fonte peuvent être alliés avec du Cr et/ou du Mo, ou tout autre élément susceptible de renforcer la résistance à l'usure, à la corrosion et aux chocs mécaniques intervenant lors du broyage.
  • Les billes 38 d'acier ou de fonte sont obtenues avantageusement par atomisation à l'eau ou par centrifugation, avec une gamme de granulométries variables restant inférieures à 15 mm. Après la phase d'atomisation, les billes 38 subissent une sélection de la forme, un tri par tailles, et ensuite des traitements thermiques pour réaliser des trempes à coeur destinées à uniformiser la dureté à la périphérie et au centre.
  • Lors de la phase d'atomisation, la vitesse de refroidissement minimum dans la masse d'une bille 38 est de préférence supérieure à 10°C/seconde.
  • La proportion en poids des billes 38 dans le mélange avec les boulets 36 dépend de la granulométrie des particules à l'entrée 34 du broyeur secondaire 12. Elle sera d'autant plus grande que la granulométrie des particules à l'entrée est fine. Inversement, en cas d'augmentation de la granulométrie des particules du produit à broyer, il est nécessaire de diminuer la proportion des billes 38 par rapport aux boulets 36. Lors de la rotation du tambour 33 de broyage, les billes 38 attaquent les petites particules, alors que les boulets 36 se chargent des plus grosses particules. La broyabilité du produit à broyer peut également influer sur la proportion des billes 38.
  • Les billes 38 et les boulets 36 des corps broyants possèdent une densité réelle supérieure à 7,5. Les plus petites billes 38 vont occuper les interstices entre les boulets 36 de manière à augmenter la densité apparente de la charge, et à libérer du volume pour la pulpe 42. La densité apparente des billes (38) doit être supérieure à 4. Le diamètre des billes (38) sphériques est de préférence compris entre 1 mm et 12 mm.
  • Lors du broyage, la couche de pulpe 42 dépasse le niveau de la charge de broyage, à un niveau sensiblement coplanaire avec la sortie 14, et en-dessous de l'entrée 34.
  • La figure 2 montre deux diagrammes du rapport de réduction des particules du produit à broyer en fonction de la proportion pondérale des billes 38 dans le mélange de broyage correspondant à deux granulométries de 160 microns et 370 microns des particules, et à un même temps de broyage de l'ordre de 30 minutes.
  • Pour la courbe F80 de 160 microns de granulométrie, le rapport de réduction des particules est optimum (environ 7,5) lorsque le pourcentage de billes 38 dans le mélange est de 60%. Le rapport de réduction croît linéairement de 40% (de 5,3 à 7,5) pour un pourcentage de billes 38 variant de 0 à 60%.
  • Pour la courbe F80 de 370 microns de granulométrie, le rapport de réduction des particules est optimum (environ 6,2) lorsque le pourcentage de billes 38 dans le mélange est de 30%. Il décroît ensuite avec une faible pente (jusqu'à 5,8) lorsque le pourcentage de billes 38 varie de 30% à 60%. Le rapport de réduction croît linéairement de 16% (de 5,3 à 6,2) pour un pourcentage de billes 38 variant de 0 à 30%.
  • Les sommets A et B des deux courbes correspondent au degré de broyage maximum du broyeur pour des granulométries prédéterminées à l'entrée. La granulométrie finale optimum à la sortie du broyeur secondaire 12 est alors de l'ordre de 20 microns suite au rapport de réduction de 7,5 pour une granulométrie d'entrée de 160 microns, et de 60 microns suite au rapport de réduction de 6,2 pour une granulométrie d'entrée de 370 microns.
  • Il est bien entendu possible de choisir le pourcentage de billes 38 de 10% à 80% en fonction de la granulométrie finale souhaitée. Les avantages qui en découlent pour un même produit à broyer (nature et granulométrie) à l'entrée du broyeur 12, sont les suivants :
    • économie d'énergie de l'ordre de 10% à 20% pour un broyeur rotatif horizontal, et 30% à 300% pour un broyeur rotatif vertical, notamment du type Vertimill, à flux égal de matière solide traversant le broyeur ;
    • augmentation de la productivité pouvant atteindre 30% à énergie égale et à finesse égale du produit broyé à la sortie;
    • amélioration de la finesse du produit broyé à énergie égale et à débit égal.
  • Lors de la rotation du broyeur 12 horizontal de la figure 1, on a noté que les billes 38 ne s'échappent pas à travers la grille 40, et restent stockées par gravité à l'intérieur de la chambre 35 en se plaçant sous les boulets 36 de manière à former une couche inférieure d'épaisseur progressive le long de la direction longitudinale. Au cours du broyage, la plupart des billes 38 s'accumulent du côté de la sortie 14, sans dépasser le niveau de la couche de pulpe 42. Les billes 38 restent néanmoins protégées par une couche de boulets 36.

Claims (11)

  1. Procédé de broyage fin de particules minérales au moyen d'un broyeur (12) rotatif renfermant des corps de broyage comprenant des boulets (36) en acier ou en fonte ayant des dimensions comprises entre 20 mm et 120 mm, caractérisé par les étapes suivantes consistant à :
    - fabriquer par atomisation des billes (38) d'acier à haute teneur en carbone, ou de fonte dans une gamme de granulométrie restant inférieure à 15 mm,
    - et mélanger les billes (38) avec les boulets (36) à l'intérieur du broyeur (12) selon une proportion pondérale prédéterminée dépendant de la granulométrie des particules minérales à broyer, et du rapport de réduction souhaité.
  2. Procédé de broyage fin selon la revendication 1, caractérisé en ce que la proportion pondérale des billes (38) dans le mélange augmente en cas de diminution de la granulométrie des particules à l'entrée, et inversement diminue en cas d'augmentation de ladite granulométrie.
  3. Procédé de broyage fin selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que la teneur en carbone des billes (38) est de l'ordre de 0,6% à 3,5%.
  4. Procédé de broyage fin selon la revendication 3, caractérisé en ce que l'acier ou la fonte des billes (38) peut être allié avec du Cr et/ou du Mo.
  5. Procédé de broyage fin selon la revendication 3 ou 4, caractérisé en ce que les billes (38) subissent après atomisation, un traitement thermique pour une trempe à coeur.
  6. Procédé de broyage fin selon la revendication 1, caractérisé en ce que le diamètre des billes (38) sphériques est de préférence compris entre 1 mm et 12 mm.
  7. Procédé de broyage fin selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que les particules minérales à broyer présentent à t'entrée (34) du broyeur secondaire (12), une granulométrie supérieure à 50 microns, laquelle est obtenue après une première réduction de tailles dans un broyeur primaire (10).
  8. Procédé de broyage fin selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que le broyage intervient dans un broyeur horizontal ou vertical.
  9. Procédé de broyage fin selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que les billes (38) et les boulets (36) des corps broyants possèdent une densité réelle supérieure à 7;5.
  10. Procédé de broyage fin selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que la densité apparente des billes (38) doit être supérieure à 4.
  11. Procédé de broyage fin selon l'une des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que lors de la phase d'atomisation des billes (38), la vitesse de refroidissement minimum dans la masse est de préférence supérieure à 10°C/seconde.
EP02760362A 2001-06-25 2002-06-25 Procede et dispositif de broyage fin de particules minerales Expired - Lifetime EP1401583B1 (fr)

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EP1401583A1 EP1401583A1 (fr) 2004-03-31
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BR (1) BR0210639B1 (fr)
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DE (1) DE60209921T2 (fr)
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