EP1321547A1 - Zylindrische Kreuzspule und Verfahren zur Bildung des Wickelkörpers einer zylindrischen Kreuzspule - Google Patents

Zylindrische Kreuzspule und Verfahren zur Bildung des Wickelkörpers einer zylindrischen Kreuzspule Download PDF

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EP1321547A1
EP1321547A1 EP02025455A EP02025455A EP1321547A1 EP 1321547 A1 EP1321547 A1 EP 1321547A1 EP 02025455 A EP02025455 A EP 02025455A EP 02025455 A EP02025455 A EP 02025455A EP 1321547 A1 EP1321547 A1 EP 1321547A1
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EP
European Patent Office
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crossing angle
bobbin
central zone
cross
yarn
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EP02025455A
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Heinz-Dieter Göbbels
Gregor Gebald
Friedemann Söll
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Oerlikon Textile GmbH and Co KG
Original Assignee
W Schlafhorst AG and Co
Saurer GmbH and Co KG
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    • B65—CONVEYING; PACKING; STORING; HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL
    • B65H—HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL, e.g. SHEETS, WEBS, CABLES
    • B65H54/00—Winding, coiling, or depositing filamentary material
    • B65H54/02—Winding and traversing material on to reels, bobbins, tubes, or like package cores or formers
    • B65H54/38—Arrangements for preventing ribbon winding ; Arrangements for preventing irregular edge forming, e.g. edge raising or yarn falling from the edge
    • B65H54/385—Preventing edge raising, e.g. creeping arrangements
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B65—CONVEYING; PACKING; STORING; HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL
    • B65H—HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL, e.g. SHEETS, WEBS, CABLES
    • B65H55/00—Wound packages of filamentary material
    • B65H55/04—Wound packages of filamentary material characterised by method of winding
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B65—CONVEYING; PACKING; STORING; HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL
    • B65H—HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL, e.g. SHEETS, WEBS, CABLES
    • B65H2701/00—Handled material; Storage means
    • B65H2701/30—Handled filamentary material
    • B65H2701/31—Textiles threads or artificial strands of filaments

Definitions

  • the invention relates to a cylindrical cheese and a Method of forming the winding body of a cylindrical Cross-wound bobbin with a thread guide according to the preamble of Claims 1 and 7.
  • Yarn made on rotor spinning machines differs compared to the ring spun yarn in the bobbin and in Flow behavior.
  • the rotor yarn is less hairy than that Ring spun yarn and can thus be more easily unwound (easier lifting), but has a greater tendency to curl than the ring spun yarn, so that the wound yarn in Edge area of the package from the overlying ones Yarn layers is pushed outwards.
  • This can result in a over the normal spool stroke of 150 mm, for example beyond, up to a width of 170 to 180 mm form fully-grown cheese. In such a case comes a desired coil structure with flat end faces is not more come about.
  • Such phenomena occur with yarns natural fibers such as cotton, especially for coarse ones Yarn on and are more pronounced, the coarser the yarn is.
  • the "step precision winding” becomes an approximation of the coil journey constant crossing angle aimed. Even with the Step precision winding are the ones described above Density problems or problems with the stability of the In practice, the coil edge is only slightly reduced, however not resolved.
  • New machine technologies especially in weaving, such as Air jet weaving machines, for example, place increased demands with regard to the running properties of the yarn.
  • the Requirements can be met with the known coil designs not or only insufficiently.
  • the invention is based on the object known cylindrical cross-wound bobbins improved cylindrical Cross-wound bobbin and a method for its manufacture Rotor spinning machines, especially when producing coarse ones Yarn to create.
  • the object is achieved by a method according to claim 1 and cylindrical cheese according to claim 7 fulfilled.
  • the invention is based on the knowledge that in opposite the crossing angle in the central part larger crossing angles in Edge area of the package the crossing angle in remaining wider middle section clearly compared to usual Crossing angles can be reduced without the one Reduction of the crossing angle over the entire Wrapping width known disadvantages in purchase to have to take. Lowering the crossing angle can thereby being pushed far without becoming one impermissible hardening of the cheese.
  • the invention leads to an improved flow of the thread from the cylindrical cheese.
  • the thread flow is calmer, counteracts loop formation and yarn entanglement and thus allows higher thread take-off speeds.
  • the Coil structure, especially on the end faces of the cylindrical cheese, is improved.
  • the barrel length of the Yarns with the same bobbin diameter show up opposite a common cylindrical cheese of the same winding type clearly increased.
  • the formation of the crossing angle ⁇ leads to an increase in the wound thread length, with excellent stability of the cylindrical bobbin can be maintained at high density.
  • the crossing angle ⁇ advantageously increases continuously from the crossing angle ⁇ M of the central zone to the crossing angle ⁇ R of the peripheral zone.
  • the edge zones can be dimensioned such that they do not occupy more than 15% of the total winding width B WG .
  • the spool contact pressure is known to consist of the Weight of the coil and the weight of the coil frame together as well as from the force that comes from, for example, one Torque sensor applied torque results.
  • the Spool contact pressure can be reduced so that not only the coil weight is compensated, but one above additional discharge occurs.
  • Thread guide for example a belt thread guide, for production the traversing movement, the speed of which is separate is controllable from the spool speed, that can be Process according to the invention for producing a cylindrical cheese according to the invention without additional construction effort and without changing Thread guide elements through the appropriate device or programming the controller on simple Run way.
  • the invention also allows coarse yarns with relative at low crossing angles. For example, that is Processing of cotton yarn with Nm 20 at one Crossing angle ⁇ of 25 ° with the associated good Drainage properties and long barrel lengths are still possible. Improved drainage properties lead to a reduction in Downtimes by reducing the number of thread breaks the further processing of the bobbins. With the through the Reduction of the crossing angle increasing barrel length can be achieved that on an inventive cylindrical cheese has increased by approx. 15% to 25% Amount of yarn compared to a conventional cylindrical cheese same coil diameter is wound. this leads to a significant reduction in the number of packages one Partie. This not only reduces downtimes for changing bobbins at the spinning positions, but also the Transport effort and the transport volume during coil transport are reduced. The effort for handling the Cross-wound bobbins in subsequent yarn processing processes be lowered.
  • the invention improves productivity and enables Reduce costs and overall profitability of yarn production and processing.
  • Figure 1 shows a winding device 1 on a cylindrical Spinning unit producing a bobbin Rotor spinning machine.
  • the winding device 1 has a roller 2 which, by means of friction, the cylindrical cheese 3 drives.
  • the roller 2 rotates in the direction of arrow 4.
  • Die Cross-wound bobbin 3 is pivoted through a bobbin frame 5 supported and lies on the roller 2.
  • the roller 2 will applied with a contact pressure.
  • the thread 6 is in Direction of arrow 7 by means of a pair of rollers cooperating take-off rollers 8, 9 from the spin box 10 of the Spinning station with constant thread speed and via a reciprocating thread guide 11 as cylindrical winding body 12 of the package 3 wound.
  • the thread guide 11 is part of a traversing device 13 which connected via an operative connection 14 to the motor 15 and from this is driven.
  • the roller 2 is on the shaft 16 of driven by a motor 17. Both the motor 15 and the Motor 17 are controlled by a microprocessor 18, wherein the crossing angle ⁇ of the cylindrical cheese 3, depending from the position of the thread guide 11, during the respective Coil stroke is controllable.
  • the cylindrical cross-wound bobbin 3 shown in FIG. 2 shows a winding body 12 wound according to the invention on the bobbin tube 19.
  • the winding body 12 has a cross winding with the crossing angle ⁇ R in the edge zones 20, 21 and a cross winding with the crossing angle ⁇ M in the central zone 22 on.
  • ⁇ R is 35 °
  • ⁇ M is 25 °.
  • the width of the zone 22 and the edge zones 20, 21 is marked by a dashed line.
  • the cylindrical winding body 12 is shown in a simplified schematic diagram, the respective course of the thread 6 being laid out being only partially indicated, but showing differently large crossing angles ⁇ .
  • the width B WG of the cheese 3 from the left bobbin edge 23 to the right bobbin edge 24 is 150 mm in the exemplary embodiment.
  • the width B WG corresponds to a stroke of the thread guide 11.
  • FIG. 3 is the actual one Formation of the crossing angle ⁇ of the package 3 or the course of the thread on the lateral surfaces closer than the illustration in FIG. 2.
  • FIG. 3 shows the as Curve 31 over the winding width B WG of the cross-wound bobbin 3 shows the course of the size of the crossing angle ⁇ , the values representing the stroke of the thread guide 11 in the representation of the cylindrical bobbin 3 of FIG. 2 from left to right (Stroke of the thread guide 11 during the forward movement) represent.
  • the course of the size of the crossing angle ⁇ during the stroke of the thread guide 11 in the return movement to the left is indicated by dashed lines in FIG. 3.
  • the setting of the crossing angle ⁇ is carried out in a manner known per se and therefore not explained in more detail here by controlling the rotational speed of the cheese 3 and the speed of the traversing movement of the thread guide 11 during the stroke.
  • the cylindrical cross-wound bobbin 3, which is designed with a crossing angle ⁇ of ⁇ R 35 ° in the edge zones 20, 21, has stable bobbin edges 23, 24, without impermissibly high pressing pressure being exerted. This prevents bulges on the end faces of the cheese 3.
  • the running behavior of the cylindrical cheese 3 is improved by calmer thread running and the suppression of Loop formation and yarn entanglement.
  • the thread guide can alternatively for example as a belt thread guide or as Grooved roll to be formed.
  • the crossing angle ⁇ of the cylindrical cheese according to the invention can advantageously in a range of 30 ° to 40 ° in the peripheral zones 20, 21 and in the middle zone 22 in a range of 15 ° to 28 ° accept alternative values.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Textile Engineering (AREA)
  • Winding Filamentary Materials (AREA)
  • Filamentary Materials, Packages, And Safety Devices Therefor (AREA)

Abstract

Zylindrische Kreuzspule und Verfahren zur Bildung des Wickelköpers einer zylindrischen Kreuzspule. Das Verfahren dient der Bildung des Wickelkörpers (12) von zylindrischen Kreuzspulen (3) auf Rotorspinnmaschinen, wobei in einer mittleren Zone (22) des Spulenhubes der Kreuzungswinkel α kleiner als 28° ausgeführt wird und in den zu den Enden des Wickelkörpers hin gelegenen Randzonen (20,21) ein gegenüber der mittleren Zone vergrößerter Kreuzungswinkel αR erzeugt wird. Die erfindungsgemäß hergestellten zylindrischen Kreuzspulen zeichnen sich durch hohe Lauflängen, stabilen Aufbau, gute Dichteverteilung sowie hervorragende Ablaufeigenschaften aus. <IMAGE>

Description

Die Erfindung betrifft eine zylindrische Kreuzspule und ein Verfahren zur Bildung des Wickelkörpers einer zylindrischen Kreuzspule mit einer Fadenführung gemäß dem Oberbegriff der Ansprüche 1 und 7.
Auf Rotorspinnmaschinen hergestelltes Garn unterscheidet sich gegenüber dem Ringspinngarn im Spulenaufbau- und im Ablaufverhalten. Das Rotorgarn ist weniger haarig als das Ringspinngarn und läßt sich dadurch besser abspulen (leichteres Abheben), weist jedoch eine größere Rollneigung als das Ringspinngarn auf, so daß das aufgewickelte Garn im Kantenbereich der Kreuzspule von den darüberliegenden Garnlagen nach außen weggedrückt wird. Dadurch kann sich eine über den normalen Spulenhub von beispielsweise 150 mm hinausgehende, bis auf eine Breite von 170 bis 180 mm ausgewachsene Kreuzspule bilden. In einem solchen Fall kommt ein angestrebter Spulenaufbau mit planen Stirnflächen nicht mehr zustande. Derartige Erscheinungen treten bei Garnen aus natürlichen Fasern wie Baumwolle, insbesondere bei groben Garnen, auf und sind um so ausgeprägter, je gröber das Garn ist.
Probleme an den Stirnflächen von Wickelkörpern können auch bereits in der Vorstufe der Garnherstellung bei aufgewickelten Faserlunten oder Vorgarnen auftreten. Die US 954,344 beschreibt, daß bei Lunten oder Vorgarnen, die gar nicht oder nur wenig gedreht sind, im Wickelaufbau an den Stirnflächen Ausbeulungen auftreten. Dieser nachteilige Effekt tritt hier auf, obwohl der Verlegewinkel bei im Stand der Technik üblichen mehr als 32° liegt. Begünstigt wird dies durch die weiche und lose Struktur der Faserstränge. Derartige Ausbeulungen können die Weiterverarbeitung der Wickelkörper erheblich beeinträchtigen. Nach der US 954,344 sollen die Ausbeulungen dadurch verhindert werden, daß der im übrigen gleichbleibende Verlegewinkel im Randbereich des Wickelkörpers erhöht wird.
Wird in der Kreuzspulerei mit hohen Fadengeschwindigkeiten gearbeitet, kann es bei mittleren und groben Garnen aufgrund der Massenträgheit des Fadens dazu kommen, daß sich der Faden an den Umlenkstellen der Hubbewegung über die Spulenkante hinaus bewegt und ein sogenannter Überspringerfehler entsteht. Dieser Fehler führt zu Fadenbrüchen und behindert die Weiterverarbeitung des Garns.
Die Wahrscheinlichkeit, daß derartige Fehler auftreten, wird erheblich durch den Kreuzungswinkel α beeinflußt. Beim Herstellen von Kreuzspulen kommt daher der Wahl des jeweiligen Fadenkreuzungswinkels große Bedeutung zu. Während bei der Herstellung einer Kreuzspule mit "wilder Wicklung" der Fadenkreuzungswinkel über die gesamte Spulenreise konstant bleibt, verändert sich der Fadenkreuzungswinkel bei einer Kreuzspule mit "Präzisionswicklung", indem er mit zunehmendem Kreuzspulendurchmesser abnimmt. Die Vorteile der Präzisionswicklung liegen unter anderem darin, daß eine Kreuzspule mit Präzisionswicklung mehr Lauflänge bei gleichem Spulenvolumen gegenüber einer Kreuzspule in wilder Wicklung aufweist. Der mit wachsendem Kreuzspulendurchmesser abnehmende Kreuzungswinkel begrenzt allerdings den zulässigen maximalen Durchmesser bei der Herstellung von Präzisionsspulen aus Stapelfasergarnen, da besonders bei Stapelfasergarnen zur Vermeidung der an den Kanten auftretenden Mängel nicht mit beliebig kleinen Kreuzungswinkeln gewickelt werden kann. Aus diesem Grund sollten, wie beispielsweise in der gattungsbildenden DE 100 15 933 A1 beschrieben, beim Rotorspinnen Kreuzungswinkel von weniger als 28° vermieden werden. Dadurch ist die Präzisionswicklung, insbesondere beim Wickeln von Stapelfasergarnen, nur sehr bedingt brauchbar.
Bei einer dritten Wicklungsart, der "Stufen-Präzisionswicklung", wird ein über die Spulenreise annähernd gleichbleibender Kreuzungswinkel angestrebt. Auch mit der Stufen-Präzisionswicklung werden die oben geschilderten Dichteprobleme oder Probleme mit der Stabilität der Spulenkante in der Praxis lediglich etwas vermindert, aber nicht behoben.
Bei konischen Kreuzspulen, die durch Umfangsreibung von einer Walze angetrieben werden, ist es erforderlich, den Antrieb nur innerhalb des vorbestimmten Bereich einer schmalen Reibzone beziehungsweise der Friktionszone der Kreuzspule erfolgen zu lassen. Da bei konischen Spulen die Spulenumfangslänge über die Spulenachse gesehen unterschiedlich ist, wird die Drehzahl der Kreuzspule schwankend und unkontrollierbar, wenn die zu wickelnde konische Kreuzspule mit wachsendem Spulendurchmesser Kontakt mit den links und rechts neben der vorbestimmten Friktionszone liegenden Teilen der walzenförmigen Antriebseinrichtung aufnimmt. Um dies zu vermeiden, wird in einem auf die Friktionszone beschränkten Bereich der Fadenkreuzungswinkel einer in der DE-AS 26 32 014 beziehungsweise im parallelen US-Patent Nr. 4,266,734 gezeigten konischen Kreuzspule gegenüber dem Fadenkreuzungswinkel außerhalb der Friktionszone verkleinert. Dadurch ist die Druckfestigkeit des Wickelkörpers in der vorbestimmten Friktionszone leicht erhöht. Der Anlaß zur Bildung einer Antriebszone mit höherer spezifischer Pressung der auf der Antriebswalze aufliegenden Spule durch Veränderung des Fadenkreuzungswinkels ist jedoch nur durch die unterschiedlichen Spulenumfangslängen bei konischen Kreuzspulen gegeben.
Neue Maschinentechniken, vor allem in der Weberei, wie zum Beispiel Luftdüsenwebmaschinen, stellen erhöhte Anforderungen im Hinblick auf die Ablaufeigenschaften des Garns. Die Anforderungen lassen sich mit den bekannten Spulenausbildungen nicht oder nur unzureichend erfüllen.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine gegenüber bekannten zylindrischen Kreuzspulen verbesserte zylindrische Kreuzspule und ein Verfahren zu ihrer Herstellung auf Rotorspinnmaschinen, insbesondere beim Erzeugen von groben Garnen, zu schaffen.
Die Aufgabe wird durch ein Verfahren nach Anspruch 1 und eine zylindrische Kreuzspule nach Anspruch 7 erfüllt.
Die Unteransprüche sind auf vorteilhafte Ausführungen der Erfindung gerichtet.
Die Erfindung geht von der Erkenntnis aus, daß bei gegenüber dem Kreuzungswinkel im Mittelteil größeren Kreuzungswinkeln im Randbereich der Kreuzspule der Kreuzungswinkel im verbleibenden breiteren Mittelteil deutlich gegenüber üblichen Kreuzungswinkeln herabgesetzt werden kann, ohne die bei einer Herabsetzung des Kreuzungswinkels über die gesamte Wickelbreite bekanntlich auftretenden Nachteile in Kauf zu nehmen zu müssen. Die Herabsetzung des Kreuzungswinkels kann dabei beträchtlich weit getrieben werden, ohne zu einer unzulässigen Verhärtung der Kreuzspule zu führen.
Die Erfindung führt zu einem verbesserten Ablauf des Fadens von der zylindrischen Kreuzspule. Der Fadenablauf ist ruhiger, wirkt Schlingenbildung sowie Garnverhakungen entgegen und erlaubt somit höhere Fadenabzugsgeschwindigkeiten. Der Spulenaufbau, insbesondere an den Stirnflächen der zylindrischen Kreuzspule, ist verbessert. Die Lauflänge des Garns bei gleichem Spulendurchmesser zeigt sich gegenüber einer üblichen zylindrischen Kreuzspule gleichen Wicklungstyps deutlich erhöht.
Die Ausbildung des Kreuzungswinkels α nach einem der Ansprüche 2, 3 und 4 sowie 8, 9 und 10 führt zu einer Vergrößerung der aufgewickelten Fadenlänge, wobei eine ausgezeichnete Stabilität des zylindrischen Wickelkörpers bei hoher Dichte eingehalten werden kann. Der Kreuzungswinkel α nimmt vorteilhaft vom Kreuzungswinkel αM der mittleren Zone zum Kreuzungswinkel αR der Randzone hin stetig zu. Die Randzonen können so bemessen sein, daß sie nicht mehr als jeweils 15% der gesamten Wickelbreite BWG einnehmen.
Eine jeweils mit zunehmendem Spulendurchmesser vorgenommene Reduzierung des Spulenauflagedruckes nach Anspruch 5 sowie eine Reduzierung der Fadenspannung nach Anspruch 6 sichert das Unterdrücken einer unerwünscht hohen Garnpressung bei erfindungsgemäßen Kreuzungswinkeln α, die kleiner als 28° sind. Der Spulenauflagedruck setzt sich bekanntlich aus dem Gewicht der Spule und dem Gewicht des Spulenrahmens zusammen sowie aus der Kraft, die aus dem von beispielsweise einem Drehmomentengeber aufgebrachten Drehmoment resultiert. Der Spulenauflagedruck kann dabei so reduziert werden, daß nicht nur das Spulengewicht kompensiert wird, sondern eine darüber hinausgehende Entlastung eintritt.
Ist an einer Spulstelle bereits ein hin- und herbewegter Fadenführer, zum Beispiel ein Riemenfadenführer, zur Erzeugung der Changierbewegung vorhanden, dessen Geschwindigkeit separat von der Spulendrehzahl steuerbar ist, läßt sich das erfindungsgemäße Verfahren zur Herstellung einer erfindungsgemäßen zylindrischen Kreuzspule ohne zusätzlichen baulichen Aufwand und ohne Auswechseln von Fadenführungselementen durch die entsprechende Einrichtung beziehungsweise Programmierung der Steuerung auf einfache Weise ausführen.
Die Erfindung erlaubt es, auch grobe Garne mit relativ geringen Kreuzungswinkeln aufzuwickeln. Zum Beispiel ist die Verarbeitung von Baumwollgarn mit Nm 20 bei einem Kreuzungswinkel α von 25° mit den damit verbundenen guten Ablaufeigenschaften und großen Lauflängen noch möglich. Verbesserte Ablaufeigenschaften führen zur Verringerung von Stillstandszeiten durch Senkung der Anzahl der Fadenbrüche bei der Weiterverarbeitung der Garnspulen. Mit der durch die Verkleinerung des Kreuzungswinkels größer werdenden Lauflänge kann erreicht werden, daß auf einer erfindungsgemäßen zylindrischen Kreuzspule eine um ca. 15% bis 25% erhöhte Garnmenge gegenüber einer üblichen zylindrischen Kreuzspule mit gleichem Spulendurchmesser aufgewickelt ist. Dies führt zu einer deutlichen Verminderung der Anzahl von Kreuzspulen einer Partie. Dadurch vermindern sich nicht nur Stillstandszeiten für die Spulenwechsel an den Spinnstellen, sondern auch der Transportaufwand und das Transportvolumen beim Spulentransport werden reduziert. Der Aufwand für die Handhabung der Kreuzspulen bei nachfolgenden Garnverarbeitungsprozessen kann gesenkt werden.
Die Erfindung verbessert die Produktivität und ermöglicht es, Kosten zu senken und so insgesamt die Wirtschaftlichkeit bei der Garnherstellung und -verarbeitung zu erhöhen.
Weitere Einzelheiten der Erfindung werden anhand der Figuren erläutert.
Es zeigt:
Fig. 1
eine Seitenansicht einer Spinnstelle zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens in vereinfachter schematischer Darstellung,
Fig. 2
die Prinzipdarstellung einer erfindungsgemäßen zylindrischen Kreuzspule,
Fig. 3
den Verlauf des Kreuzungswinkels α über einen Hub vereinfacht als Kurve dargestellt.
Figur 1 zeigt eine Wickeleinrichtung 1 an einer zylindrische Kreuzspulen herstellenden Spinnstelle einer Rotorspinnmaschine. Die Wickeleinrichtung 1 weist eine Walze 2 auf, die mittels Friktion die zylindrische Kreuzspule 3 antreibt. Die Walze 2 rotiert in Richtung des Pfeils 4. Die Kreuzspule 3 wird durch einen schwenkbaren Spulenrahmen 5 gehaltert und liegt auf der Walze 2 auf. Die Walze 2 wird dabei mit einem Anpreßdruck beaufschlagt. Der Faden 6 wird in Richtung des Pfeils 7 mittels der als Walzenpaar zusammenwirkenden Abzugswalzen 8, 9 von der Spinnbox 10 der Spinnstelle mit konstanter Fadengeschwindigkeit abgezogen und über einen hin- und herbewegten Fadenführer 11 als zylindrischer Wickelkörper 12 der Kreuzspule 3 aufgewickelt. Der Fadenführer 11 ist Teil einer Changiereinrichtung 13, die über eine Wirkverbindung 14 mit dem Motor 15 verbunden und von diesem angetrieben ist. Die Walze 2 wird über die Welle 16 von einem Motor 17 angetrieben. Sowohl der Motor 15 als auch der Motor 17 werden von einem Mikroprozessor 18 gesteuert, wobei der Kreuzungswinkel α der zylindrischen Kreuzspule 3, abhängig von der Position des Fadenführers 11, während des jeweiligen Spulenhubes steuerbar ist.
Die in Figur 2 dargestellte zylindrische Kreuzspule 3 zeigt einen auf die Spulenhülse 19 erfindungsgemäß aufgewundenen Wickelkörper 12. Der Wickelkörper 12 weist jeweils in den Randzonen 20, 21 eine Kreuzwicklung mit dem Kreuzungswinkel αR und in der mittleren Zone 22 eine Kreuzwicklung mit dem Kreuzungswinkel αM auf. Dabei beträgt αR im Ausführungsbeispiel der Figur 2 35° und αM beträgt 25°. Die Breite der Zone 22 sowie der Randzonen 20, 21 ist jeweils durch eine gestrichelte Linie markiert. Der zylindrische Wickelkörper 12 wird in vereinfachter Prinzipdarstellung gezeigt, wobei der jeweilige Verlauf des verlegten Fadens 6 nur teilweise angedeutet ist, aber unterschiedlich große Kreuzungswinkel α erkennen läßt. Die Breite BWG der Kreuzspule 3 von der linken Spulenkante 23 bis zur rechten Spulenkante 24 beträgt im Ausführungsbeispiel 150 mm. Die Breite BWG entspricht einem Hub des Fadenführers 11.
Durch Trägheitskräfte, die bei den hohen Geschwindigkeiten der Changierbewegung auch bei der relativ geringen Masse des Fadens 6, insbesondere bei groben Fäden, wirksam werden können und die durch Bewegungsumkehr beim hin- und herbewegten Fadenführer 11 auftreten, erfolgt der Übergang von einem Wert des Kreuzungswinkels α zu einem anderen Wert nicht abrupt, so wie in der Prinzipdarstellung der Figur 2 abgebildet, sondern fließend.
Insoweit kommt die Darstellung der Figur 3 der tatsächlichen
Ausbildung der Kreuzungswinkel α der Kreuzspule 3 beziehungsweise dem Fadenverlauf auf den Mantelflächen näher als die Darstellung der Figur 2. Figur 3 zeigt den als
Kurve 31 über die Wickelbreite BWG der Kreuzspule 3 dargestellten Verlauf der Größe des Kreuzungswinkels α, wobei die Werte den Hub des Fadenführers 11 in der Darstellung der zylindrischen Kreuzspule 3 der Figur 2 von links nach rechts
(Hub des Fadenführers 11 während der Hinbewegung) repräsentieren. Am linken Umkehrpunkt des Fadenführers 11 beziehungsweise der linken Spulenkante 23 durchläuft der Kreuzungswinkel α den Nullpunkt und erreicht in der linken Randzone 20 den Wert von αR = 35°. Von αR = 35° sinkt der Wert nach einem Übergangsbereich bis auf αM = 25° ab. Der Wert von αM = 25° wird in der mittleren Zone 22 konstant gehalten. An der rechten Seite der Kreuzspule 3 steigt der Wert von αM = 25° wieder auf αR = 35° in der rechten Randzone 21 an und durchläuft anschließend am rechten Umkehrpunkt des Fadenführers 11 beziehungsweise der rechten Spulenkante 24 erneut den Nullpunkt. Die Breite der mittleren Zone 22, in der der Kreuzungswinkel α beim Wert von αM = 25° liegt, nimmt den überwiegenden Teil der Wickelbreite BWG ein. Der Verlauf der Größe des Kreuzungswinkels α während des Hubes des Fadenführers 11 in der Rückbewegung nach links ist in Figur 3 gestrichelt angedeutet.
Das Einstellen des Kreuzungswinkels α wird auf an sich bekannte und daher hier nicht näher erläuterte Weise durch Steuerung der Rotationsgeschwindigkeit der Kreuzspule 3 und der Geschwindigkeit der Changierbewegung des Fadenführers 11 während des Hubes vorgenommen. Die mit einem Kreuzungswinkel α von αR = 35° in den Randzonen 20, 21 ausgeführte zylindrische Kreuzspule 3 hat stabile Spulenkanten 23, 24, ohne daß unzulässig hoher Preßdruck ausgeübt wird. Dadurch werden Ausbeulungen an den Stirnflächen der Kreuzspule 3 vermieden. Der vorteilhaft niedrige Kreuzungswinkel α von αM = 25° in der zwischen den Randzonen 20, 21 liegenden Zone 22 ermöglicht eine höhere Lauflänge mit stabilem Wickelkörper bei gleichem Fertigdurchmesser von zum Beispiel 300 mm der Kreuzspule 3, die dadurch 15% bis 25% mehr Garn enthält als übliche Spulen gleichen Durchmessers.
Das Ablaufverhalten der zylindrischen Kreuzspule 3 ist verbessert durch ruhigeren Fadenlauf und das Unterdrücken von Schlingenbildung und Garnverhakungen.
Die Erfindung ist nicht auf die dargestellten Ausführungsbeispiele beschränkt. Der Fadenführer kann alternativ beispielsweise als Riemenfadenführer oder als Nutenwalze ausgebildet sein. Der Kreuzungswinkel α der erfindungsgemäßen zylindrischen Kreuzspule kann vorteilhaft in einem Bereich von 30° bis 40° in den Randzonen 20, 21 und in der mittleren Zone 22 in einem Bereich von 15° bis 28° alternative Werte annehmen.

Claims (10)

  1. Verfahren zur Bildung des Wickelkörpers einer zylindrischen Kreuzspule, bei dem der Kreuzungswinkel α während der Spulenreise verändert wird,
    dadurch gekennzeichnet, daß die Fadenführung derart erfolgt, daß in einer mittleren Zone des Spulenhubes ein Kreuzungswinkel αM kleiner als 28° sowie größer als 15° ausgeführt wird und daß in den zu den Enden des Wickelkörpers hin gelegenen Randzonen ein gegenüber der mittleren Zone (22) vergrößerter Kreuzungswinkel αR erzeugt wird.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Kreuzungswinkel αM in der mittleren Zone (22) mit einem Wert zwischen 20° und 26° gebildet wird.
  3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß in der mittleren Zone (22) der Kreuzungswinkel αM mindestens 8° kleiner gebildet wird als der maximale Kreuzungswinkel αR in den Randzonen (20, 21).
  4. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die mittlere Zone (22) mehr als 50% der gesamten Wickelbreite BWG einnimmt.
  5. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß mit zunehmendem Spulendurchmesser der Spulenauflagedruck reduziert wird.
  6. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß mit zunehmendem Spulendurchmesser die Fadenspannung reduziert wird.
  7. Kreuzspule mit zylindrischem Wickelkörper aus Rotorgarn, dadurch gekennzeichnet, daß jeweils innerhalb einer Garnlage der Kreuzungswinkel α in einer mittleren Zone (22) des Spulenhubes kleiner als 28° sowie größer als 15° ausgebildet ist und lediglich in den zu den Enden des Wickelkörpers hin gelegenen Randzonen ein gegenüber der mittleren Zone (22) vergrößerter Kreuzungswinkel αR vorliegt.
  8. Kreuzspule nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß der Kreuzungswinkel αM in der mittleren Zone (22) zwischen 20° und 26° groß ist.
  9. Kreuzspule nach einem der Ansprüche 7 oder 8, dadurch gekennzeichnet, daß der Kreuzungswinkel αM in der mittleren Zone (22) mindestens 8° kleiner ist als der maximale Kreuzungswinkel αR in den Randzonen (20, 21).
  10. Kreuzspule nach einem der Ansprüche 7 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß die mindestens eine Zone (22) mit kleinerem Kreuzungswinkel αM mehr als 50% der gesamten Wickelbreite BWG bildet.
EP02025455A 2001-12-20 2002-11-15 Zylindrische Kreuzspule und Verfahren zur Bildung des Wickelkörpers einer zylindrischen Kreuzspule Expired - Lifetime EP1321547B1 (de)

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Application Number Priority Date Filing Date Title
DE10162777 2001-12-20
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