EP1253209A2 - Stahlband mit guten Umformeigenschaften sowie Verfahren zum Herstellen desselben - Google Patents

Stahlband mit guten Umformeigenschaften sowie Verfahren zum Herstellen desselben Download PDF

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EP1253209A2
EP1253209A2 EP02012152A EP02012152A EP1253209A2 EP 1253209 A2 EP1253209 A2 EP 1253209A2 EP 02012152 A EP02012152 A EP 02012152A EP 02012152 A EP02012152 A EP 02012152A EP 1253209 A2 EP1253209 A2 EP 1253209A2
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EP
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strip
rolling
hot
annealing
cold rolling
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Karlfried Pfeifenbring
Andrew E. Munera
Ferdinand Schmidt
Rob Van Der Mije
Jaap Neeft
Uwe SCHÖLICH
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Hille and Muller GmbH
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Hille and Muller GmbH
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    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
    • Y10T428/12903—Cu-base component
    • Y10T428/12917—Next to Fe-base component
    • Y10T428/12924—Fe-base has 0.01-1.7% carbon [i.e., steel]

Definitions

  • the invention relates to a method for producing steel strip for through Deep-drawn or ironing parts made using a hot strip multi-stage and cold formed with a cold rolling degree of at least 86% is, with at least one side of the strip material with a galvanic produced coating containing Ni, Co, Cu, Fe, Sn, In, Pd, Bi and / or their Alloys is provided.
  • Cold-rolled steel strip is used for the production of rotationally symmetrical cold formed parts such as B. battery sleeves used.
  • the at the The processes used for cold forming are deep drawing and on the other hand, ironing, the latter also as a DI process (drawing and ironing).
  • a steel sheet is also used to achieve an almost isotropic forming with small thickness tolerances in a texture-free and homogeneous rolled strip or sheet needed.
  • DE 20 19 494 A discloses a process for the production of corrosion-resistant coated steels.
  • hot-rolled Steel strip is a coating of at least one metal, which is made of Co, Cu, Ni and Ti composing group applied, and the hot rolled Steel strip is then with the coating on it on the desired Gauge block cold reduced. You can do this in one or more stages Cold reduction process Reduction levels of around 90% and more can be achieved.
  • the cold reduced steel strip is annealed for recrystallization, the annealing is preferably carried out in a continuous annealing process.
  • a box annealing process can be required just a single annealing step Find use, the annealing temperature in a range between 566 and 621 ° C for a period of between 1 and 5 hours. This happens to an alloying of the by vapor deposition on the hot strip applied coating with the metal of the hot strip in an excessive prevent strong measure.
  • the annealing temperature in a range between 566 and 621 ° C for a period of between 1 and 5 hours. This happens to an alloying of the by vapor deposition on the hot strip applied coating with the metal of the hot strip in an excessive prevent strong measure.
  • As an exemplary composition of the beginning of the Steel plate manufacturing process uses 0.035% C; 0.49% Mn; 0.10% P; 0.11% S and 0.035% Si indicated. A proportion of boron in the steel is found in no mention of this document.
  • GB 2 101 156 A describes a method for producing a steel strip for deep drawing.
  • the method described in this document includes conventional hot rolling and cold rolling steps, which are based on an aluminum alloy Steel can be applied.
  • the steel used according to this document contains nitrogen with a share of not more than 0.007% and boron in one Amount of a given boron to nitrogen ratio in the range of 0.5 to 2.5 corresponds.
  • the amounts of boron given in the examples are between 0.0025 and 0.0040%.
  • the steel strip is annealed in accordance with this Print only using the continuous annealing process.
  • JP-A-2 267 242 describes a method for producing a cold rolled one Steel strip made of aluminum-soothed steel with low carbon content.
  • the nitrogen contained in the steel in the form of Aluminum nitride binds after pickling and subsequent to the hot rolling Cold rolling steps are used to anneal the steel strip in a box annealing process.
  • the steel band does not have a coating, just as little contains the steel boron.
  • the object of the invention is therefore to develop a method of the generic type which, with regard to the anisotropy, comes very close to the material properties achieved by normalizing, but at the same time can be operated at relatively lower production costs and manages with as few process steps as possible. After annealing, a globular grain is to be achieved, and the steel strip produced by the process according to the invention should not have any disadvantages due to aging or higher mechanical-technological values at high rolling degrees.
  • the value of the Anisotropy ⁇ r of the strip after coil annealing not more than +/- 0.12 be.
  • the starting material is a hot strip with an initial thickness of 1.2 to 8 mm, preferably 2.0 to 2.5 mm.
  • the steel analysis of the hot strip used is as follows: % By weight minimal % By weight maximum C 0,010 0,065 Mn 0,100 0,275 P 0,040 S 0,040 Si 0,050 N 0.0040 Al (acid soluble) 0,070 B ppm 0.0013 0.0060 Cu 0,100 sn 0,100 Cr 0,100 Ni 0,100 Mo 0,030 Fe rest B / N (ratio) 0.5 2.5
  • the steel composition is as follows: % By weight minimal % By weight maximum C 0,010 0,040 Mn 0.140 0,200 P 0,020 S 0,020 Si 0,030 N 0.0025 Al (acid soluble) 0,035 B ppm 0.0013 0.0030 Cu 0,040 sn 0,010 Cr 0,040 Ni 0,040 Mo 0,010 Fe rest B / N (ratio) 0.8
  • the strip is hot-rolled with a final roll temperature of over 870 ° C and a coiling temperature of below 710 ° C, in order to ensure a particularly even structure of the steel strip.
  • the limit values for the yield strength between the edge and the center of the strip vary by less than 15 N / mm 2 .
  • the hot-rolled strip is then pickled and then one or two subjected to two-stage cold rolling.
  • the degree of cold rolling is 86% or more.
  • the starting material with a thickness of 1.2 to 8 mm can be in this way cold roll to a final thickness of 0.1 to 1.0 mm.
  • Cold rolling there is a recrystallization annealing in the coil i.e. an annealing of the strip in the wound state.
  • recrystallization annealing comes to you Normal annealing, as is usually the case in continuous furnaces with stretched strip is carried out in the effects very close. Closes after coil annealing re-rolling the strip to improve its surface and adjust the mechanical-technological values.
  • the steel strip is galvanized with at least one of its two surfaces manufactured cover provided.
  • This can be Ni, Co, Cu, Fe, Sn, In, Pd, Bi and / or their alloys contain.
  • As part of the whole Process flow can be the electrolytic finishing on the first or on connect the second stage of cold rolling, followed by another Steps, the annealing in the coil and the rolling of the strip are carried out. A an additional annealing stage between the two cold rolling stages is also possible.
  • electrolytically finished strip can also be used non-metallic or galvanic coatings, so to achieve special effects and properties.
  • the thickness of the entire electroplating on one or both sides of the Steel strip should be 0.1 ⁇ m to 8 ⁇ m.
  • the parameters are used to achieve a low lobedness of the steel strip set during the cold rolling so that following the simple Annealing in the coil an ansiotropy ⁇ r of max. +/- 0.12 gives what a relative Tip height of max. Corresponds to 2.5%. This also arises for the later Deep drawing or ironing advantageous round grain structure made of globular Grain a.

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Abstract

Vorgeschlagen wird ein Verfahren zur Herstellung von bandförmigem Stahl für durch Ziehen oder Abstreckziehen hergestellte Teile. Das Warmband wird einoder mehrstufig und mit einem Kaltwalzgrad von mindestens 86% kaltverformt. Desweiteren wird zumindest die eine Seite des Bandmaterials mit einem galvanisch hergestellten Überzug enthaltend Ni, Co, Cu, Fe, Sn, In, Pd, Bi und/oder Legierungen versehen. Um ein solches Verfahren mit niedrigen Fertigungskosten und in möglichst wenigen Prozeßschritten durchführen zu können, beinhaltet das Verfahren die Verfahrensschritte: Beizen, ein- oder zweistufiges Kaltwalzen, Glühen des Bandes im aufgewickelten Zustand (Coil-Glühen), ggf. Nachwalzen des Bandes, wobei der Überzug nach einem Kaltwalzschritt jedoch vor dem Glühen auf das Band aufgebracht wird. Das Warmband enthält Bor mit einem Anteil zwischen 0,0013 und 0,0060 Gew.-%, wobei das Gewichtsverhältnis von Bor zu Stickstoff 0,5 bis 2,5 beträgt.

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von Stahlband für durch Tiefziehen oder Abstreckziehen hergestellte Teile, bei dem ein Warmband einoder mehrstufig und mit einem Kaltwalzgrad von mindestens 86% kalt verformt wird, wobei zumindest die eine Seite des Bandmaterials mit einem galvanisch hergestellten Überzug enthaltend Ni, Co, Cu, Fe, Sn, In, Pd, Bi und/oder deren Legierungen versehen wird.
Kaltgewalztes Stahlband wird vielfältig zur Herstellung von rotationssymmetrisch kalt umgeformten Teilen wie z. B. Batteriehülsen verwendet. Die bei der Kaltumformung angewandten Verfahren sind einerseits das Tiefziehen und andererseits das Abstreckziehen, wobei letzteres auch als DI-Verfahren (drawing and ironing) bezeichnet wird.
Angesichts der steigenden Anforderungen an die Anwendungs- und Gebrauchseigenschaften derartiger Bandstähle werden zunehmend bessere mechanische Eigenschaften und insbesondere verbesserte Umformeigenschaften gefordert. Eine gute Umformbarkeit zeichnet sich durch möglichst hohe, die Tiefziehbarkeit kennzeichnende r-Werte für die Ansiotropie aus sowie hohe, die Streckziehbarkeit kennzeichnende n-Werte sowie hohe Dehnungswerte. Von Vorteil kann es auch sein, daß die Umformeigenschaften in den verschiedenen Richtungen, d. h. in Längsrichtung, Querrichtung und Diagonalrichtung, möglichst gleich und damit weitgehend isotrop sind. Die Vorteile isotroper Eigenschaften des Stahlblechs drücken sich im wesentlichen in einer Gleichmäßigkeit des Stoffflusses beim Tiefziehen bzw. Abstreckziehen aus, so daß es zu keiner oder nur einer geringen Zipfelbildung kommt, was wiederum zu einer Reduzierung des Blechverschnittes führt.
Zur Erzielung eines annähernd isotropen Umformens wird zudem ein Stahlblech mit geringen Dickentoleranzen in einem möglichst texturfreien und homogen gewalzten Band oder Blech benötigt.
Die unerwünschte Zipfelbildung und deren Ursachen sind eingehend in der Zeitschrift "Blech, Rohre, Profile" 9/1977 auf den Seiten 341 bis 346 erläutert. Beschrieben ist dort auch, daß sich ein zipfelfreies Material üblicherweise nur durch Normalisierungsglühen in einem Durchlaufglühofen bei Temperaturen um etwa 1000° C erreichen läßt. Der Betrieb eines Durchlaufofens bei diesen hohen Temperaturen ist jedoch mit hohen Investitions- und Betriebskosten verbunden.
Aus der DE-38 03 064 C1 ist es bekannt, bei Rundkornstählen niedrige Werte für die Anisotropie und damit eine geringe Zipfelneigung dadurch zu erreichen, daß der Stahl einen erhöhten Titangehalt von bis zu 0,04 Gew.-% bei einem Kalzwalzgrad von über 80% enthält. Mit solch hohen Abwalzgraden werden jedoch Grenzwerte für die Streckgrenze des Stahls von weit über 250 N/mm2 erreicht. Des weiteren sind die durch Zugabe von Titan stabilisierten Stähle dafür bekannt, hohe Rekristallisationstemperaturen zu erfordern, was, würde man ein solches Stahlband in aufgewickeltem Zustand glühen (Coil-Glühen), zu einer deutlichen Klebeneigung der einzelnen Bandschichten führen würde. Die damit einhergehenden Beschädigungen an der Oberfläche des Bandes sind jedoch bei hochwertigen Produkten unerwünscht bzw. würden bei diesen zu einer hohen Ausfallrate führen.
Der Einsatz von kontinuierlich betriebenen Bandglühöfen bei der Herstellung von Stahlblech für durch Ziehen oder Abstreckziehen hergestellte Teile ist auch aus den Druckschriften US-5,078,809, WO 98/06881 und EP 0 822 266 A1 bekannt. In der letztgenannten Druckschrift ist ein Stahl mit geringem Kohlenstoffanteil beschrieben, dessen Stahlanalyse zusätzlich Bor aufweist, und zwar in einem Anteil zwischen 0,0005 und 0,0015 Gew.-%. Die vorgenannte untere Grenze beruht auf dem Erfordernis, durch die Zugabe von Bor zu der Stahlschmelze die Widerstandsfähigkeit des Stahlblechs gegenüber Korrosion zu erhöhen. Die obere Grenze von 0,0015 Gew.-% wird in der EP 0 822 266 A1 mit dem Umstand begründet, daß bei höheren Boranteilen mit Umformdefekten beim Herstellen zylindrischer Teile zu rechnen ist.
Die DE 20 19 494 A offenbart ein Verfahren zur Herstellung von korrosionsbeständigen beschichteten Stählen. Auf ein gebeiztes, warmgewalztes Stahlband wird ein Überzug aus wenigstens einem Metall, der sich aus Co, Cu, Ni und Ti zusammensetzenden Gruppe aufgebracht, und das warmgewalzte Stahlband wird dann mit dem auf ihm befindlichen Überzug auf das gewünschte Endmaß kalt reduziert. Hierbei können in einem ein- oder mehrstufigen Kaltreduktionsverfahren Reduktionsgrade von um 90% und mehr erreicht werden. Das kaltreduzierte Stahlband wird zur Rekristallisation geglüht, wobei das Glühen vorzugsweise in einem kontinuierlichen Glühverfahren durchgeführt wird. Ist lediglich ein einziger Glühschritt erforderlich, kann ein Kastenglühverfahren Verwendung finden, wobei die Glühtemperatur in einem Bereich zwischen 566 und 621° C für.eine Zeitspanne zwischen 1 und 5 Stunden gehalten werden soll. Dies geschieht, um eine Legierungsbildung des durch Bedampfen auf das Warmband aufgebrachten Überzuges mit dem Metall des Warmbandes in einem übermäßig starken Maß zu verhindern. Als beispielhafte Zusammensetzung der eingangs des Herstellungsverfahrens verwendeten Stahlplatten wird 0,035% C; 0,49% Mn; 0,10% P; 0,11% S und 0,035% Si angegeben. Ein Boranteil des Stahls findet in dieser Druckschrift keine Erwähnung.
Die GB 2 101 156 A beschreibt ein Verfahren zum Herstellen eines Stahlbandes zum Tiefziehen. Das in dieser Druckschrift beschriebene Verfahren beinhaltet herkömmliche Warmwalz- sowie Kaltwalzschritte, die auf einem Al- beruhigten Stahl angewendet werden. Der gemäß dieser Druckschrift verwendete Stahl enthält Stickstoff mit einem Anteil von nicht mehr als 0,007% sowie Bor in einer Menge, die einem vorgegebenen Bor zu Stickstoffverhältnis im Bereich von 0,5 bis 2,5 entspricht. In den Beispielen angegebenen Bormengen liegen dabei zwischen 0,0025 und 0,0040%. Ein Glühen des Stahlbandes erfolgt gemäß dieser Druckschrift ausschließlich nach dem kontinuierlichen Glühverfahren.
Die JP-A-2 267 242 beschreibt ein Verfahren zum Herstellen eines kaltgewalzten Stahlbandes aus Aluminium-beruhigtem Stahl mit geringem Kohlenstoffgehalt. Zur chemischen Bindung des in dem Stahl enthaltenen Stickstoffs wird dem Ausgangsstahl Aluminium zugegeben, welches in dem nachfolgenden Warmwalzverfahren den in dem Stahl enthaltenen Stickstoff in Form von Aluminiumnitrid bindet, nach sich an das Warmwalzen anschließenden Beiz- und Kaltwalzschritten wird das Stahlband in einem Kastenglühverfahren geglüht. Ein Überzug weist das Stahlband nach dieser Druckschrift nicht auf, ebensowenig enthält das Stahl Bor.
In der DE-195 47 181 C1 schließlich ist ein Stahl mit Anteilen an Titan, Vanadium oder Niob beschrieben, wobei aufgrund von bestimmten Warmwalzbedingungen unterhalb des Gammabereichs des Eisen-Kohlenstoff-Diagramms und aufgrund einer hohen Haspeltemperatur im Warmband eine Art Mischkorn erzielt wird. Bei Abwalzgraden zwischen 50 und 85% führt dieses Mischkorn zu einer verringerten Zipfelneigung, jedoch auch zur Bildung groben, zeiligen Zementits, der beim Tiefziehen dünner Teile mit hohen Oberflächenansprüchen zu unerwünschten Strukturen an der Oberfläche des Bandes und damit in der Praxis zu einem Ausschuß führt.
Aufgabe der Erfindung ist es daher, ein Verfahren der gattungsgemäßen Art zu entwickeln, das im Hinblick auf die Anisotropie den durch ein Normalglühen erzielten Materialeigenschaften sehr nahe kommt, zugleich jedoch zu relativ geringeren Fertigungskosten betrieben werden kann und dabei mit möglichst wenigen Prozeßschritten auskommt. Nach dem Glühen soll ein globulares Korn erzielt werden, ferner soll das nach dem erfindungsgemäßen Verfahren hergestellte Stahlband keine Nachteile aufgrund von Alterung oder höheren mechanisch-technologischen Werten bei hohen Abwalzgraden aufweisen.
Erfindungsgemäß wird hierzu bei einem Verfahren der eingangs genannten Art vorgeschlagen, daß die nach dem Warmwalzen durchgeführten Verfahrensschritte beinhalten
  • das Beizen
  • das ein- oder zweistufige Kaltwalzen
  • das Glühen des Bandes in aufgewickeltem Zustand (Coil-Glühen)
  • ggf. das Nachwalzen des Bandes,
wobei der Überzug nach einem Kaltwalzschritt jedoch vor dem Glühen auf das Band aufgebracht wird, wobei das Warmband Bor mit einem Anteil zwischen 0,0013 und 0,0060 Gew.-% enthält, wobei das Gewichtsverhältnis des Bor zum Stickstoff 0,5 bis 2,5 beträgt. Insbesondere bevorzugt angestrebt ist ein Bor-Anteil zwischen 0,0013 und 0,0030 Gew.-%.
Zur Erzielung eines gleichmäßigen Gefüges des Bandmaterials erfolgt das Warmwalzen vorzugsweise mit einer Walzentemperatur von über 870° C und einer Haspeltemperatur von unter 710° C.
Zur Erzielung einer geringen Zipfelhöhe beim Tiefziehen bzw. Abstreckziehen und insbesondere einer relativen Zipfelhöhe von maximal 2,5% sollte der Wert der Anisotropie Δ r des Bandes nach dem Coil-Glühen nicht mehr als +/- 0,12 betragen.
Mit dem erfindungsgemäßen Verfahren wird schießlich ein tiefzieh- oder abstreckziehfähiges Stahlband erhalten.
Das erfindungsgemäße Verfahren sowie ein tiefzieh- oder abstreckziehfähiges Stahlband nach dem erfindungsgemäßen Verfahren werden nachfolgend anhand eines Beispiels erläutert.
Ausgangsmaterial ist ein Warmband mit einer Ausgangsstärke von 1,2 bis 8 mm, vorzugsweise 2,0 bis 2,5 mm. Die Stahlanalyse des verwendeten Warmbandes ist in einer ersten Ausführungsvariante wie folgt:
Gew.- % minimal Gew.- % maximal
C 0,010 0,065
Mn 0,100 0,275
P 0,040
S 0,040
Si 0,050
N 0,0040
Al (säurelöslich) 0,070
B ppm 0,0013 0,0060
Cu 0,100
Sn 0,100
Cr 0,100
Ni 0,100
Mo 0,030
Fe Rest
B/N (Verhältnis) 0,5 2,5
Nach einer zweiten Ausführungsvariante, die besonders bevorzugt ist, ist die Stahlzusammensetzung wie folgt:
Gew.- % minimal Gew.- % maximal
C 0,010 0,040
Mn 0,140 0,200
P 0,020
S 0,020
Si 0,030
N 0,0025
Al (säurelöslich) 0,035
B ppm 0,0013 0,0030
Cu 0,040
Sn 0,010
Cr 0,040
Ni 0,040
Mo 0,010
Fe Rest
B/N (Verhältnis) 0,8
Das Warmwalzen des Bandes erfolgt mit einer Walzendtemperatur von über 870°C und einer Haspeltemperatur von unter 710°C, um so ein besonders gleichmäßiges Gefüge des Stahlbandes sicherzustellen. Bei Versuchen konnte festgestellt werden, daß die Grenzwerte für die Streckgrenze zwischen Rand und Mitte des Bandes um weniger als 15 N/mm2 streuen.
Bei höheren als den angegebenen Boranteilen steigen die erforderlichen Warmwalzkräfte deutlich an. Bei Borgehalten unterhalb 0,0060 Gew.- % ppm kann demgegenüber mit moderaten Warmwalzkräften gearbeitet werden. Dies führt auch dazu, daß die Dickentoleranz über der Breite des Bandes aufgrund der dann deutlich niedrigeren Walzendurchbiegung vermindert wird.
Das warmgewalzte Band wird anschließend gebeizt und anschließend einem einoder zweistufigen Kaltwalzen unterzogen. Hierbei beträgt der Kaltwalzgrad 86 % oder mehr. Das Ausgangsmaterial mit einer Stärke von 1,2 bis 8 mm läßt sich auf diese Weise bis auf eine Enddicke von 0,1 bis 1,0 mm kaltwalzen. An das Kaltwalzen schließt sich ein Rekristallisationsglühen im Coil, also ein Glühen des Bandes in aufgewickeltem Zustand an. Ein solches Rekristallisationsglühen kommt einem Normalglühen, wie dieses üblicherweise in Durchlauföfen bei gestrecktem Band durchgeführt wird, in den Wirkungen sehr nahe. Nach dem Coil-Glühen schließt sich noch ein Nachwalzen des Bandes an, um dessen Oberfläche zu verbessern und die mechanisch-technologischen Werte einzustellen.
Das Stahlband wird auf zumindest einer seiner beiden Oberflächen mit einem galvanisch hergestellten Überzug versehen. Dieser kann Ni, Co, Cu, Fe, Sn, In, Pd, Bi und/oder deren Legierungen enthalten. Im Rahmen des gesamten Prozeßablaufes kann sich das elektrolytische Veredeln an die erste oder auch an die zweite Stufe des Kaltwalzens anschließen, woraufhin dann in weiteren Schritten das Glühen im Coil sowie das Nachwalzen des Bandes erfolgt. Eine zusätzliche Glühstufe zwischen den beiden Kaltwalzstufen ist ebenfalls möglich.
Schließlich kann das elektrolytisch veredelte Band noch zusätzlich mit nichtmetallischen oder galvanischen Beschichtungen versehen werden, um so besondere Wirkungen und Eigenschaften zu erzielen.
Die Dicke des gesamten galvanischen Überzugs auf einer oder beiden Seiten des Stahlbandes sollte 0,1 µm bis 8 µm betragen.
Zur Erzielung einer geringen Zipfeligkeit des Stahlbandes werden die Parameter während des Kaltwalzens so eingestellt, daß sich im Anschluß an das einfache Glühen im Coil eine Ansiotropie Δ r von max. +/- 0,12 ergibt, was einer relativen Zipfelhöhe von max. 2,5 % entspricht. Hierbei stellt sich auch ein für das spätere Tiefziehen bzw. Abstreckziehen vorteilhaftes Rundkorngefüge aus globularem Korn ein.

Claims (6)

  1. Verfahren zur Herstellung von Stahlband für durch Tiefziehen oder Abstreckziehen hergestellte Teile, bei dem ein Warmband ein- oder mehrstufig und mit einem Kaltwalzgrad von mindestens 86% kaltverformt wird, wobei zumindest die eine Seite des Bandmaterials mit einem galvanisch hergestellten Überzug enthaltend Ni, Co, Cu, Fe, Sn, In, Pd, Bi und/oder deren Legierungen versehen wird,
    dadurch gekennzeichnet, daß die Verfahrensschritte nach dem Warmwalzen beinhalten das Beizen, das ein- oder zweistufige Kaltwalzen, das Glühen des Bandes in aufgewickeltem Zustand (Coil-Glühen) und ggf. das Nachwalzen des Bandes, wobei der Überzug nach einem Kaltwalzschritt jedoch vor dem Glühen auf das Band aufgebracht wird, daß das Warmband Bor mit einem Anteil zwischen 0,0013 und 0,0060 Gew.-% enthält, und daß das Gewichtsverhältnis von Bor zu Stickstoff 0,5 bis 2,5 beträgt.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Boranteil zwischen 0,0013 und 0,0030 Gew.-% beträgt.
  3. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Warmwalzen mit einer Walzendtemperatur von über 870° C und einer Haspeltemperatur von unter 710° C erfolgt.
  4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Wert der Anisotropie Δ r des Bandes nach dem Coil-Glühen nicht mehr als +/- 0,12 beträgt.
  5. Verfahren nach einem der vorangehenden Ansprüche, gekennzeichnet durch die folgenden Gewichtsanteile in dem Warmband: Gew.-% minimal Gew.-% maximal C 0,010 0,065 Mn 0,100 0,275 P 0,050 S 0,050 Si 0,060 N 0,0060 B ppm 0,0030
  6. Verfahren nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß das Warmband vor dem Kaltwalzen eine Stärke von 1,2 mm bis 8 mm hat.
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