EP1157208B1 - Sackloch-einspritzdüse für brennkraftmaschinen mit abgerundetem übergang zwischen sackloch und düsennadelsitz - Google Patents

Sackloch-einspritzdüse für brennkraftmaschinen mit abgerundetem übergang zwischen sackloch und düsennadelsitz Download PDF

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EP1157208B1
EP1157208B1 EP00954296A EP00954296A EP1157208B1 EP 1157208 B1 EP1157208 B1 EP 1157208B1 EP 00954296 A EP00954296 A EP 00954296A EP 00954296 A EP00954296 A EP 00954296A EP 1157208 B1 EP1157208 B1 EP 1157208B1
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nozzle needle
blind hole
needle seat
nozzle
injection nozzle
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Robert Bosch GmbH
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Robert Bosch GmbH
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M61/00—Fuel-injectors not provided for in groups F02M39/00 - F02M57/00 or F02M67/00
    • F02M61/16—Details not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of groups F02M61/02 - F02M61/14
    • F02M61/18—Injection nozzles, e.g. having valve seats; Details of valve member seated ends, not otherwise provided for
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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    • F02M61/16—Details not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of groups F02M61/02 - F02M61/14
    • F02M61/18—Injection nozzles, e.g. having valve seats; Details of valve member seated ends, not otherwise provided for
    • F02M61/1806—Injection nozzles, e.g. having valve seats; Details of valve member seated ends, not otherwise provided for characterised by the arrangement of discharge orifices, e.g. orientation or size

Definitions

  • the invention is based on an injection nozzle for Internal combustion engine with one, at least one injection hole having blind hole and with a s.der blind hole adjoining nozzle needle seat.
  • Blind hole injectors of the generic type have mainly in Sectionhub Brady the nozzle needle a large dispersion of the Flow resistance and thus also the injected Fuel quantity on. As a result, the emission and Consumption behavior of many with these blind hole injectors equipped internal combustion engines not optimal.
  • the invention is based on the object, a blind hole injection nozzle in which the dispersion of the Injection quantity in Generalhub Scheme the nozzle needle at different copies of a blind hole injection nozzle same Type is reduced and thus the consumption and Emission behavior of the blind hole injection nozzle according to the invention equipped internal combustion engine is improved.
  • a favorable operating characteristic of Injector aimed at as possible in all load range to achieve precise metering of the injection quantity is improved.
  • the spray hole (s) are for the throttling of the fuel.
  • the transition is between nozzle needle seat and blind hole with a radius between 0.01 mm and 0.1 mm, preferably between 0.04 mm and 0.06 mm, rounded so that on the one hand the rounding off the scattering of the Partial load behavior of the injectors already clear reduced and on the other hand, the rounding at a low cost can be produced.
  • the blind hole cylindrical perform, so that the partial load behavior of cylindrical blind hole injectors is improved.
  • a variant of an injection nozzle according to the invention sees suggest that the nozzle needle seat is frusto-conical, whereby a good sealing effect and a good centering of the Nozzle needle in the nozzle needle seat results.
  • the cone angle of Nozzle needle up to one degree, preferably 15-30 Minutes of arc, greater than the cone angle of the Nozzle needle seat, so that the sealing surface is downsized and in the area of the largest diameter of the nozzle needle is relocated.
  • Another embodiment provides that the blind hole a minisack hole or a microsack hole is so the Advantages of the invention also in these injectors are usable.
  • the transition is between Spray hole and blind hole rounded so that the Throttle effect of the injection hole is reduced and within a narrow tolerance range.
  • the object mentioned above is also achieved by a Injector for internal combustion engines with one, at least a spray hole having blind hole, thereby characterized in that the transition between the injection hole and Blind hole is rounded.
  • Figure 1 is an injection nozzle 1 with a conical Blind hole 2 shown.
  • the blind hole 2 can also be cylindrical or it may be a mini or Micro blind hole 2 act. In the latter case that is Volume of the blind hole 2 with respect to that in Figure 1 shown reduced type. This evaporates at shut off internal combustion engine less fuel in the Combustion chamber.
  • a spray hole 3 reaches the not shown Fuel from the blind hole 2 in the also not illustrated combustion chamber.
  • a frusto-conical nozzle needle seat 4 may have a cone angle of 60 °.
  • the blind hole 2 does not have to be conical but can also be cylindrical.
  • edge 7 arises during Grinding the nozzle needle seat 4.
  • the edge 7 can be a sharp ridge or a smooth edge.
  • the flow resistance of the edge 7 is significantly influenced by the nature of the same.
  • transition 8 between blind hole 2 and Nozzle needle seat 4 shown on the right side of Figure 1 is an according to the invention rounded transition 8 between blind hole 2 and Nozzle needle seat 4 shown. Rounding off the transition 8 may be circular in cross-section, for example the radius is in the range of 0.01 mm to 0.1 mm, preferably 0.04 mm to 0.06 mm.
  • the rounding according to the invention In any case, the geometry of the transition 8 between nozzle needle seat 4 and blind hole 2 at injection nozzles 1 same type only within a very narrow Tolerance range scatters; d. H. the geometry of the transition 8 is defined and so is the flow resistance the transition 8 clearly defined when the nozzle needle. 5 in the direction of a nozzle needle lift 9 from the nozzle needle seat 4 is lifted. As a result, the dispersion of the Flow resistance of various specimens of Injectors according to the invention in the region of transition 8 between nozzle needle seat 4 and blind hole 2 strong.
  • the hydraulic diameter 10 is a Blind hole injector 1 above the nozzle needle stroke. 9 applied qualitatively.
  • the hydraulic diameter 10 is a size by which any flowed through Cross sections with regard to their flow resistance be made comparable.
  • the reference is the Flow resistance of a pipe with circular Cross-section. A cross section with large hydraulic Diameter has a low flow resistance and vice versa.
  • the nozzle needle lift 9 has been divided into two areas assigned.
  • a first area extends from zero to "a”
  • the second, hereinafter referred to as Railhub Schemee Range extends from “a” to "b”.
  • At “c” is the full nozzle needle stroke reached.
  • the dashed line characteristic 12 represents a geometry of an edge 7 or a transition 8, which in comparison to the characteristic 11 a larger has hydraulic diameter and consequently lower Has throttle losses.
  • the dashed line characteristic 13 shows the effects of a geometry of a transition 7 or 8, which relative to the characteristic 11 in Figure 2 is a stronger Throttle effect has.
  • the characteristic 11 is a measured characteristic is, and that this characteristic 11 in the Control unit of the injection system is stored.
  • two of the series production removed Injectors have the characteristics 12 and 13. If now the Injectors 1 with the characteristics 12 and 13 with a Co-operate control unit in which the characteristic 11 is stored, then the actual injection quantity is correct in sectionhub Schl not with the test specimens measured optimum injection quantity according to the characteristic 11 match, so the performance and / or emission behavior the internal combustion engine is deteriorated.

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Description

Stand der Technik
Die Erfindung geht aus von einer Einspritzdüse für Brennkraftmaschinen mit einem, mindestens ein Spritzloch aufweisenden Sackloch und mit einem an das Sackloch anschließenden Düsennadelsitz.
Sackloch-Einspritzdüsen der gattungsgemäßen Art weisen vor allem im Teilhubbereich der Düsennadel eine große Streuung des Strömungswiderstands und damit auch der eingespritzten Kraftstoffmenge auf. In Folge dessen ist das Emissions- und Verbrauchsverhalten vieler der mit diesen Sackloch-Einspritzdüsen ausgerüsteten Brennkraftmaschinen nicht optimal.
Aus der GB 2 186 632 A und der DE 37 40 283 A1 sind Sackloch-Einspritzdüsen bekannt bei denen der Übergang zwischen Düsennadelsitz und Sackloch verrundet ist. Außerdem weist die Düsennadel in diesem Übergangsbereich eine Verrundung oder eine Ausnehmung auf. Diese Verrundung bewirkt eine Vergrößerung des Spaltes zwischen Düsennadel und Einspritzdüse in dem genannten Übergangsbereich.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Sackloch-Einspritzdüse bereitzustellen, bei der die Streuung der Einspritzmenge im Teilhubbereich der Düsennadel bei verschiedenen Exemplaren einer Sackloch-Einspritzdüse gleicher Bauart verringert wird und somit das Verbrauchs- und Emissionsverhalten der mit der erfindungsgemäßen Sackloch-Einspritzdüse ausgerüsteten Brennkraftmaschinen verbessert wird. Gleichzeitig wird eine günstige Betriebs-Kennlinie der Einspritzdüse angestrebt, um in allen Lastbereich eine möglichst präzise Zumessung der Einspritzmenge zu erreichen.
Diese Aufgabe wird gelöst durch eine Einspritzdüse für Brennkraftmaschinen mit den kennzeichnenden Merkmalen des Anspruchs 1 gelöst.
Dadurch, dass der Übergang zwischen Düsennadelsitz und Sackloch erfindungsgemäß mit einer definierten Geometrie abgerundet ist und die Düsennadel im Übergangsbereich zwischen Düsennadelsitz und Sackloch kegelstumpfförmig ausgebildet ist, ist auch die im Teilhubbereich der Düsennadel maßgebliche Drosselwirkung des Übergangs zwischen Düsennadelsitz und Sackloch definiert und streut somit zwischen verschiedenen Exemplaren einer Einspritzdüse gleicher Bauart nur noch in sehr geringem Umfang. Dadurch kann durch Messen des Betriebsverhaltens einer erfindungsgemäßen Sackloch-Einspritzdüse das Betriebsverhalten aller anderen bauartgleichen Sackloch-Einspritzdüsen mit wesentlich größerer Genauigkeit vorhergesagt werden und die Steuerung des Einspritzvorgangs entsprechend optimiert werden.
Im Ergebnis wird die Betriebs-Kennlinie der erfindungsgemäßen Einspritzdüse durch folgende Teilbereiche bestimmt:
  • Bei sehr kleinen Hüben der Düsennadel wird der Kraftstoff durch den Spalt zwischen Düsennadel und Düsennadelsitz im Bereich des größten Durchmessers der Düsennadel gedrosselt.
    • Mit zunehmendem Hub wandert der Ort der Drosselung in Richtung des Übergangsbereichs zwischen Düsennadelsitz und Sackloch bis schließlich der Übergangsbereich maßgeblich für das Betriebsverhalten bei mittleren Hüben ist.
    Bei voll geöffneter Düsennadel sind das oder die Spritzlöcher für die Drosselung des Kraftstoffs maßgeblich.
    Bei einer Ausführungsform der Erfindung ist der Übergang zwischen Düsennadelsitz und Sackloch mit einem Radius zwischen 0,01 mm und 0,1 mm, vorzugsweise zwischen 0,04 mm und 0,06 mm, abgerundet, so dass einerseits die Abrundung die Streuung des Teillastverhaltens der Einspritzdüsen bereits deutlich verringert und andererseits die Abrundung mit geringen Kosten herstellbar ist.
    Bei einer weiteren Ausführungsform der Erfindung ist das Sackloch konisch, so dass das Teillastverhalten von konischen Sackloch-Einspritzdüsen verbessert wird.
    In Ergänzung der Erfindung ist vorgesehen, das Sackloch zylindrisch auszuführen, so dass auch das Teillastverhalten von zylindrischen Sackloch-Einspritzdüsen verbessert wird.
    Eine Variante einer erfindungsgemäßen Einspritzdüse sieht vor, dass der Düsennadelsitz kegelstumpfförmig ist, wodurch sich eine gute Dichtwirkung und eine gute Zentrierung der Düsennadel im Düsennadelsitz ergibt.
    Bei einer anderen Ausführung der Erfindung beträgt der Kegelwinkel des Düsennadelsitzes 60°, so dass eine gute Dichtwirkung zwischen Düsennadel und Düsennadelsitz erzielt wird.
    In Ergänzung der Erfindung ist der Kegelwinkel der Düsennadel bis zu einem Grad, vorzugsweise 15 - 30 Winkelminuten, größer als der Kegelwinkel des Düsennadelsitzes, so dass die Dichtfläche verkleinert und in den Bereich des größten Durchmessers der Düsennadel verlegt wird.
    Eine andere Ausführungsform sieht vor, dass das Sackloch ein Minisackloch oder ein Mikrosackloch ist, so dass die erfindungsgemäßen Vorteile auch bei diesen Einspritzdüsen nutzbar sind.
    Bei einer anderen Ausführungsform ist der Übergang zwischen Spritzloch und Sackloch abgerundet, so dass die Drosselwirkung des Spritzlochs verringert wird und innerhalb eines engeren Toleranzbereichs streut.
    Die eingangs genannte Aufgabe wird auch gelöst durch eine Einspritzdüse für Brennkraftmaschinen mit einem, mindestens ein Spritzloch aufweisenden Sackloch, dadurch gekennzeichnet, dass der Übergang zwischen Spritzloch und Sackloch abgerundet ist. Durch diese Maßnahme wird die Streuung des Betriebsverhaltens der Einspritzdüsen verringert.
    Weitere Vorteile und vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind der nachfolgenden Beschreibung, der Zeichnung und den Ansprüchen entnehmbar.
    Ein Ausführungsbeispiel des Gegenstands der Erfindung ist in der Zeichnung dargestellt und im Folgenden näher beschrieben. Es zeigen:
    Figur 1:
    einen Querschnitt durch eine Sackloch-Einspritzdüse und
    Figur 2:
    eine Kennlinie des hydraulischen Durchmessers der Einspritzdüse über dem Hub der Düsennadel.
    In Figur 1 ist eine Einspritzdüse 1 mit einem konischen Sackloch 2 dargestellt. Das Sackloch 2 kann auch zylindrisch sein oder es kann sich um eine Mini- oder Mikro-Sackloch 2 handeln. Bei letztgenannten ist das Volumen des Sacklochs 2 gegenüber der in Figur 1 dargestellten Bauart verringert. Dadurch verdunstet bei abgestellter Brennkraftmaschine weniger Kraftstoff in den Brennraum.
    Über ein Spritzloch 3 gelangt der nicht dargestellte Kraftstoff aus dem Sackloch 2 in den ebenfalls nicht dargestellten Brennraum. An das konische Sackloch 2 schließt sich ein kegelstumpfförmiger Düsennadelsitz 4 an. Der Düsennadelsitz 4 kann einen Kegelwinkel von 60° haben. Das Sackloch 2 muß nicht konisch sein, sondern kann auch zylindrisch sein.
    An dem Düsennadelsitz 4 liegt eine Düsennadel 5 auf. In Figur 1 ist deutlich zu erkennen, dass der Kegelwinkel der Düsennadel 5 größer als der Kegelwinkel des Düsennadelsitzes 4 ist. Dadurch liegt die Kontaktzone 6 zwischen Düsennadel 5 und Düsennadelsitz 4 im Bereich des größten Durchmessers der Düsennadel 5 und die Flächenpressung zwischen Düsennadel 5 und Düsennadelsitz 4 wird erhöht. Die Differenz der Kegelwinkel von Düsennadel 5 und Düsennadelsitz 4 ist in Figur 1 übertrieben dargestellt. In der Regel ist die o. g. Differenz kleiner als 1 Grad und bewegt sich im Bereich von wenigen Winkelminuten.
    Auf der linken Seite von Figur 1 ist ein Übergang zwischen Sackloch 2 und Düsennadelsitz 4 nach dem Stand der Technik als Kante 7 dargestellt. Diese Kante 7 entsteht beim Schleifen des Düsennadelsitzes 4. Je nach Art der Bearbeitung kann die Kante 7 ein scharfer Grat oder eine glatte Kante sein. Der Strömungswiderstand der Kante 7 wird wesentlich von der Beschaffenheit derselben beeinflusst.
    Auf der rechten Seite von Figur 1 ist ein erfindungsgemäß abgerundeter Übergang 8 zwischen Sackloch 2 und Düsennadelsitz 4 dargestellt. Die Abrundung des Übergangs 8 kann im Querschnitt beispielsweise kreisförmig sein, wobei der Radius im Bereich von 0,01 mm bis 0,1 mm, vorzugsweise 0,04 mm bis 0,06 mm beträgt. Das erfindungsgemäße Abrunden führt jedenfalls dazu, dass die Geometrie des Übergangs 8 zwischen Düsennadelsitz 4 und Sackloch 2 bei Einspritzdüsen 1 gleicher Bauart nurmehr innerhalb eines sehr engen Toleranzbereichs streut; d. h. die Geometrie des Übergangs 8 ist definiert und damit ist auch der Strömungswiderstand des Übergangs 8 eindeutig definiert, wenn die Düsennadel 5 in Richtung eines Düsennadelhubs 9 vom Düsennadelsitz 4 abgehoben wird. Demzufolge nimmt die Streuung des Strömungswiderstands verschiedener Exemplare von erfindungsgemäßen Einspritzdüsen im Bereich des Übergangs 8 zwischen Düsennadelsitz 4 und Sackloch 2 stark ab.
    Die Folgen der Streuung des Strömungswiderstands von Einspritzdüsen 1 im Bereich des Übergangs 7 oder 8 werden anhand des in Figur 2 dargestellten Diagramms veranschaulicht.
    In Figur 2 ist der hydraulische Durchmesser 10 einer Sackloch-Einspritzdüse 1 über dem Düsennadelhub 9 qualitativ aufgetragen. Der hydraulische Durchmesser 10 ist eine Größe mittels derer beliebige durchströmte Querschnitte hinsichtlich ihres Strömungswiderstands vergleichbar gemacht werden. Als Bezugsgröße dient der Strömungswiderstand eines Rohrs mit kreisförmigem Querschnitt. Ein Querschnitt mit großem hydraulischen Durchmesser hat einen geringen Strömungswiderstand und umgekehrt.
    In Figur 2 wurde der Düsennadelhub 9 in zwei Bereiche eingeteilt. Ein erster Bereich erstreckt sich von Null bis "a", der zweite, nachfolgend als Teilhubbereich bezeichnete Bereich erstreckt sich von "a" bis "b". Bei "c" ist der volle Düsennadelhub erreicht.
    Wenn eine geschlossene Einspritzdüse 1, bei der die Düsennadel 5 auf dem Düsennadelsitz 4 aufliegt, geöffnet wird, ergibt sich bei sehr kleinem Düsennadelhub 9 im Bereich der Kontaktzone 6 ein sehr schmaler Spalt, durch den der unter Druck stehende Kraftstoff in das Sackloch 2 strömen kann. Dieser sehr schmale Spalt bestimmt den Strömungswiderstand der Einspritzdüse 1 maßgeblich und legt damit auch den hydraulischen Durchmesser 10 fest. Da der Strömungswiderstand dieses sehr schmalen Spalts groß ist, ist der hydraulische Durchmesser 10 der Einspritzdüse 1 bei sehr kleinem Düsennadelhub 9 sehr klein.
    Im Teilhubbereich zwischen "a" und "b" wird der Strömungswiderstand der Einspritzdüse 1 maßgeblich von der Kante 7 oder dem Übergang 8 zwischen Düsennadelsitz 4 und Sackloch 2 bestimmt. Damit ist die Kante 7 oder der Übergang 8 im Teilhubbereich auch für den hydraulischen Durchmesser der Einspritzdüse 1 von großer Bedeutung. Das bedeutet, dass Änderungen in der Geometrie der Kante 7 oder des Übergangs 8 zwischen Düsennadelsitz 4 und Sackloch 2 Änderungen des hydraulischen Durchmessers 10 zur Folge haben. Im Bereich des vollen Düsennadelhubs "c" ist das Spritzloch 3 der Einspritzdüse 1 maßgeblich für den hydraulischen Durchmesser der Einspritzdüse 1.
    Gemäß dem vorstehend Gesagten führen Streuungen in der Geometrie der Kante 7 oder des Übergangs 8 zu einer Änderung der Kennlinie 11 der Einspritzdüse 1 vor allem im Teilhubbereich zwischen "a" und "b".
    Nicht dargestellt wurde in Figur 1 die Möglichkeit, auch den Übergang zwischen Sackloch 2 und Spritzloch 3 abzurunden. Dadurch wird der Strömungswiderstand der Einspitzdüse verringert und es wird verhindert, dass beispielsweise beim Bohren des Spritzlochs 3, welches in der Regel von außen nach innen erfolgt, ein Grat stehen bleibt. Ein solcher Grat kann dazu führen, dass der Strömungswiderstand einer Einspritzdüse 1 vor allem bei vollem Düsennadelhub ansteigt. Die daraus resultierenden Nachteile entsprechen den bereits genannten und im folgenden weiter beschriebenen Nachteilen von Einspritzdüsen 1 bei denen der Strömungswiderstand der Kante 7 oder des Übergangs 8 stark-streut.
    In Figur 2 wurden andeutungsweise die Auswirkungen verschiedener Geometrien des Übergangs 7 oder 8 auf den hydraulischen Durchmesser im Teilhubbereich durch die Kennlinien 11, 12 und 13 dargestellt. Die gestrichelt dargestellte Kennlinie 12 repräsentiert eine Geometrie einer Kante 7 oder eines Übergangs 8, welche im Vergleich zu der Kennlinie 11 einen größeren hydraulischen Durchmesser hat und demzufolge geringere Drosselverluste aufweist. Die gestrichelt dargestellte Kennlinie 13 zeigt die Auswirkungen einer Geometrie eines Übergangs 7 oder 8, welche relativ zu der Kennlinie 11 in Figur 2 eine stärkere Drosselwirkung hat.
    Bei in Serie gefertigten Brennkraftmaschinen wird das Kennfeld der Brennkraftmaschine und des zugehörigen Einspritzsystems anhand eines oder mehrerer ausgewählter Testexemplare durch Messungen ermittelt. Die solcherart ermittelten Kennfelder werden allen bauartgleichen Einspritzsystemen zugrundegelegt.
    Im Folgenden wird angenommen, dass die Kennlinie 11 eine gemessene Kennlinie ist, und dass diese Kennlinie 11 in dem Steuergerät des Einspritzsystems abgespeichert ist. Weiter wird unterstellt, dass zwei der Serienfertigung entnommene Einspritzdüsen die Kennlinien 12 und 13 haben. Wenn nun die Einspritzdüsen 1 mit den Kennlinien 12 und 13 mit einer Steuergerät zusammenwirken, in dem die Kennlinie 11 abgespeichert ist, dann stimmt die tatsächliche Einspritzmenge im Teilhubbereich nicht mit der bei den Testexemplaren gemessenen optimalen Einspritzmenge gemäß der Kennlinie 11 überein, so dass die Leistung und/oder das Emissionsverhalten der Brennkraftmaschine verschlechtert wird.
    Im Umkehrschluss kann man sagen, dass durch das Abrunden des Übergangs 8 zwischen Düsennadelsitz 4 und Sackloch 2 die Streuung der Kennlinien 11, 12 und 13 verringert wird. Damit wird die Übereinstimmung zwischen der im Steuergerät abgespeicherten Kennlinie 11 und der Kennlinien 11 und 12 von zwei der Serienfertigung entnommenen Einspritzdüsen deutlich verbessert. Die Übereinstimmung kann beispielsweise um den Faktor 2 bis 3 verbessert werden. In Folge dessen entspricht die tatsächlich eingespritzte Kraftstoffmenge genau der von dem Steuergerät vorgegebenen Einspritzmenge und das Verbrauchs- und Emissionsverhalten der Brennkraftmaschine ist optimal.
    Alle in der Beschreibung, den nachfolgenden Ansprüchen und der Zeichnung dargestellten Merkmale können sowohl einzeln als auch in beliebiger Kombination miteinander erfindungswesentlich sein.

    Claims (9)

    1. Einspritzdüse (1) für Brennkraftmaschinen mit einer Düsennadel (5) und mit einem, mindestens ein Spritzloch (3) aufweisenden Sackloch (2) und mit einem an das Sackloch (2) anschließenden Düsennadelsitz (4), wobei der Übergang (8) zwischen Düsennadelsitz (4) und Sackloch (2) abgerundet ist, dadurch gekennzeichnet, dass die Düsennadel (5) im Bereich des Düsennadelsitzes und im Bereich des an den Düsennadelsitz anschließenden Teil des Sacklochs (2) kegelstumpfförmig ausgebildet ist.
    2. Einspritzdüse (1) nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Übergang (8) zwischen Düsennadelsitz (4) und Sackloch (2) mit einem Radius zwischen 0,01 mm und 0,1 mm, vorzugsweise zwischen 0,04 mm und 0,06 mm abgerundet ist.
    3. Einspritzdüse (1) nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass das Sackloch (2) konisch ist.
    4. Einspritzdüse (1) nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass das Sackloch (2) zylindrisch ist.
    5. Einspritzdüse (1) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Düsennadelsitz (4) kegelstumpfförmig ist.
    6. Einspritzdüse (1) nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass der Kegelwinkel des Düsennadelsitzes (4) 60° beträgt.
    7. Einspritzdüse (1) nach einem der Ansprüche 5 oder 6, dadurch gekennzeichnet, dass der Kegelwinkel der Düsennnadel (5) bis zu einem Grad, vorzugsweise 15 bis 30 Winkelminuten, größer als der Kegelwinkel des Düsennadelsitzes (4) ist.
    8. Einspritzdüse (1) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das sackloch (2) ein Mini-Sackloch oder ein Mikro-Sackloch ist.
    9. Einspritzdüse (1) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Übergang zwischen Spritzloch (3) und Sackloch (2) abgerundet ist.
    EP00954296A 1999-07-08 2000-06-29 Sackloch-einspritzdüse für brennkraftmaschinen mit abgerundetem übergang zwischen sackloch und düsennadelsitz Expired - Lifetime EP1157208B1 (de)

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    DE19931761 1999-07-08
    DE19931761A DE19931761A1 (de) 1999-07-08 1999-07-08 Sackloch-Einspritzdüse für Brennkraftmaschinen mit abgerundetem Übergang zwischen Sackloch und Düsennadelsitz
    PCT/DE2000/002125 WO2001004490A1 (de) 1999-07-08 2000-06-29 Sackloch-einspritzdüse für brennkraftmaschinen mit abgerundetem übergang zwischen sackloch und düsennadelsitz

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    EP00954296A Expired - Lifetime EP1157208B1 (de) 1999-07-08 2000-06-29 Sackloch-einspritzdüse für brennkraftmaschinen mit abgerundetem übergang zwischen sackloch und düsennadelsitz

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    US (1) US6695230B1 (de)
    EP (1) EP1157208B1 (de)
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