EP1069202B1 - Ein paramagnetischer, korrosionsbeständiger, austenitischer Stahl mit hoher Dehngrenze, Festigkeit und Zähigkeit, und Verfahren zu seiner Herstellung - Google Patents

Ein paramagnetischer, korrosionsbeständiger, austenitischer Stahl mit hoher Dehngrenze, Festigkeit und Zähigkeit, und Verfahren zu seiner Herstellung Download PDF

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EP1069202B1
EP1069202B1 EP00890207A EP00890207A EP1069202B1 EP 1069202 B1 EP1069202 B1 EP 1069202B1 EP 00890207 A EP00890207 A EP 00890207A EP 00890207 A EP00890207 A EP 00890207A EP 1069202 B1 EP1069202 B1 EP 1069202B1
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EP
European Patent Office
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temperature
alloy
less
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Herbert Dipl.-Ing. Aigner
Günter Dr. Hochörtler
Josef Dipl.-Ing. Bernauer
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Schoeller Bleckmann Oilfield Technology GmbH and Co KG
Voestalpine Boehler Edelstahl GmbH and Co KG
Original Assignee
Schoeller Bleckmann Oilfield Technology GmbH and Co KG
Boehler Edelstahl GmbH and Co KG
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    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese

Definitions

  • the invention relates to a method for producing a paramagnetic material, particularly corrosion-resistant in media with a high chloride concentration, with a high yield strength, strength and toughness consisting of in% by weight Max. 0.1 carbon 0.21 to 0.6 silicon 17.0 to 24.0 chromium as well as manganese and nitrogen up to 2.5 nickel up to 1.9 molybdenum Max. 0.3 copper up to 0.002 boron up to 0.8 elements of groups 4 and 5 of the periodic table Remainder iron, melting-related accompanying elements and impurities.
  • the invention further relates to an austenitic, paramagnetic material good corrosion resistance, especially in media with high Chloride concentration, and high yield strength, strength and toughness made of carbon, manganese, silicon, chromium and nitrogen, and optionally Nickel, molybdenum, copper, boron, carbide-forming elements, remainder iron, Melting-related accompanying elements and impurities.
  • the invention includes the use of one at the beginning mentioned method manufactured material.
  • High-strength materials that are paramagnetic and corrosion-resistant economic reasons mainly from chromium-manganese-iron alloys exist for chemical apparatus engineering, for facilities for electrical power generation and especially for components in the Oilfield technology used. Both the corrosion chemical and the mechanical properties of such materials are described in increasingly higher demands.
  • Iron-manganese-chromium alloys were also used for economic reasons developed that without pressure melting and the like casting process, so at Atmospheric pressure can be produced (WO 98/48070), whereby alloying measures a desired property profile of the Material should be achieved. Alloys of this type point to Improvement in corrosion resistance to a molybdenum content of over 2%, which brings advantages in particular with hole and crevice corrosion behavior.
  • molybdenum is a ferrite former and can be found in segregation areas lead to unfavorable magnetic properties of the material. Increased Nickel contents stabilize the austenite, but may also contribute higher copper concentrations worsening the mechanical Properties and intensify the crack initiation.
  • the invention aims to provide a method which Exhaustion of alloying measures includes deformation and synergistically a manufacture of a highly magnetic paramagnetic, in Media with a high chloride concentration are corrosion-resistant, ferrite-free Material with high yield strength, strength and toughness indicates.
  • Another object of the invention is a fully austenitic paramagnetic Material with good corrosion resistance and high mechanical values create.
  • the advantages achieved by the invention are essentially to be seen in that with high efficiency regarding the material costs and Manufacturing process by an alloy-technical optimization largest Corrosion resistance and a desired paramagnetic behavior of the Material can be achieved, whereby its high mechanical characteristics, especially the yield strength, without adversely affecting the above properties mentioned by a targeted cold forming increased temperature experienced a further significant improvement.
  • the carbon content of the alloy is max. 0.1% by weight, because higher levels result in both pitting and stress corrosion cracking chloride-containing media as well as intercrystalline corrosion from it manufactured parts. Compliance with this upper limit, with levels of Max. 0.06 and 0.05% by weight is preferred, as mentioned above, from Corrosion-chemical reasons important, although carbon increases the yield strength and has a strong austenite-forming effect.
  • Silicon is said to be a deoxidation metal with a concentration of at least 0.21 % By weight is present in the metal, an upper limit of 0.6% by weight being provided. Higher silicon levels lead to nitride formation and deterioration of the Resistance to stress corrosion cracking of the material. Because silicon is also strong Magnetic permeability can also have a ferrite-forming effect due to higher contents be adversely affected. A maximum content of 0.48 is advantageous % By weight effective.
  • Corrosion behavior especially resistance to Stress corrosion cracking and pitting corrosion is caused by the chromium content of the Alloy determined. It is important that a largely homogeneous Chromium distribution in the material is present; in other words, the so-called Weak spots in the passive layer due to segregation and inclusions avoided are. To be largely secured, a desired corrosion resistance too chromium contents of more than 17% by weight, preferably of more than 19% by weight required.
  • Chromium increases the solubility of the alloy for Nitrogen, however, has a ferrite-forming effect and is therefore unfavorable with regard to the desired one non-magnetic or paramagnetic behavior of the material, so that the highest chromium concentration is 24.0% by weight, preferably 22.0% by weight.
  • Nickel can increase the mechanical properties of the alloy and the stability the austenitic structure can be improved for sufficiently good ones Corrosion properties of the material, especially the Regarding stress corrosion cracking, nickel contents are less than 2.5% by weight. better, but less than 0.96 wt .-% required. Due to low nickel contents From 0.21% by weight up to the above maximum values it is possible without disadvantages in the corrosion behavior of the desired alloy, an increase in To reach yield strength.
  • the alloy element molybdenum improves the durability of the material against corrosion, especially against chloride-induced crevice and pitting corrosion.
  • this element is a strong ferrite former and the like
  • Carbide formers and formers of socialized phases are the Molybdenum caps at 1.9% by weight, but better at 1.5% by weight.
  • Low Levels from 0.28 wt .-% molybdenum up to the above limits can Precipitation-free austenite structure of the micro-chemical structure Advantages bring.
  • the element copper which is often effective against corrosion attack, has been used in the
  • the alloy according to the invention was found to have a disadvantageous effect, wherein the copper contents less than 0.3% by weight, but better less than 0.25% by weight to achieve resistance to corrosion.
  • Boron can be used to improve the hot forming behavior of the material an amount of up to 0.002% by weight, preferably up to 0.0012% by weight. Higher amounts of boron lead to grain boundary deposits, Signs of embrittlement and undesirable structures.
  • elements of group 4 and group 5 of the periodic table are particularly important for preventing stress cracking and pitting corrosion low levels of elements of group 4 and group 5 of the periodic table.
  • These elements Ti, Zr, Hg, V, Nb, Ta
  • These elements are extremely strong carbide and nitride or Carbonitride formers and have values of less than 0.8 in total % By weight, better of less than 0.48% by weight. Higher concentrations cause excretions and thereby weak points in the passive layer on the Workpiece surface, which affects the corrosion resistance.
  • the element nitrogen is a strong austenite former.
  • the yield strength and the resistance of the material to hole and Crevice corrosion due to nitrogen increased.
  • Nitrogen is in iron based alloys however, only soluble to a limited extent, with increasing chromium and manganese contents Solubility limit is increased.
  • the chromium-manganese and Nitrogen concentrations of the alloy synergistically for the invention To see material or for its properties.
  • Preferred nitrogen concentration ranges are: 0.64 to 1.3 wt .-%, in particular 0.72 to 1.2 wt .-% N.
  • manganese contents of 30% by weight and more and with nitrogen contents of 0.6% by weight and less high yield strengths cannot be achieved and embrittlement of the material can occur.
  • this or this diffusion annealing which is a homogenization of the Serves microstructure or a compensation of micro segregations become.
  • This annealing can be carried out, for example, at a temperature of around 1200 ° C up to 60 hours.
  • the hot forming of the casting which represents the first deformation step, mostly done by forging, whereby the forming temperature is higher than 850 ° C, to ensure a correspondingly favorable recrystallization of the mixed structure.
  • the forging shaped in this way is, as a rule, from the forging heat cooled down at increased speed.
  • This cooling the avoidance of Excretions, especially at the grain boundaries, can be in one Water basin or with a continuous cooling section.
  • the forging is made at a temperature below 600 ° C reshaped, a solidification of the material, in particular a desired increase in the proof stress occurs.
  • a solidification of the material in particular a desired increase in the proof stress occurs.
  • the material fully austenitic or ferrite-free; there is therefore no expected partial folding to form a structure with deformation martensite. It turned out to be proved favorable when the deformation of the forged casting in the second Step at elevated temperature, but safely below 600 ° C and then the deformed shaped part is allowed to cool to room temperature.
  • Manufacturing technology but also in terms of improved homogeneity and Material quality can be favorable if the block uses an ESR process will be produced.
  • the material quality can be further increased if the block in the first step with a degree of deformation, which is defined: output cross section through Final cross-section is at least 4 times thermoformed. This makes a fine, recrystallized, uniform ferrite-free austenite structure achieved.
  • the forging in the second step in a To transform temperature in the range of 400 to 500 ° C.
  • An austenitic, paramagnetic material with the composition mentioned with good Corrosion properties that are thermoformed at least 3.5 times and below the Elimination temperature of nitrides and associated phases, however is cold-formed above a temperature of 350 ° C, shows the slightest traces of ferrite, practically no ferrite content in the preferred ranges of the composition on and behaves essentially paramagnetically with a relative Permeability below 1.05, in particular below 1.016.
  • the yield strength R P0.2 of the material at room temperature is higher than 700 N / mm 2 .
  • the values for the impact strength at room temperature are greater than 52J and the FATT (Fracture Appearance Transition Temperature) is lower than -25 ° C.
  • Table 1 shows the chemical composition of all reference materials and, additionally, the deformation data for samples 1 to 3 and A to E.
  • Samples 4 to 6 come from comparative material that was available on the market.
  • Table 2 summarizes the results regarding the magnetic property, the mechanical values and the corrosion behavior.
  • Samples 2 and A were made from steel that was melted in the induction furnace and cast into blocks under protective gas.
  • Samples 1, 3, B to E come from ESR material.
  • the materials of samples 1 and 3 have low magnetic data with good magnetic data Yield strengths and strength values.
  • Good toughness and sufficient FATT and the corresponding oxalic acid test pattern show low hole potentials opposite, whereby the materials due to an insufficient Eliminate property profile for high loads. The causes of this are in the low chromium and manganese contents as well as in the consequence low nitrogen concentrations.
  • the material of sample 2 does have a sufficiently high chromium content, however, low manganese and the like cause nitrogen in particular poor corrosion resistance.
  • the samples A to E produced by means of the method according to the invention are significantly improved in leaps and bounds in the entirety of the usage properties. Synergistically, the respective, coordinated concentrations of the alloying elements and the solidifying cold forming of the material produced without precipitation provide superior corrosion resistance with a low relative magnetic permeability and a substantial increase in the strength values of the same. This is also shown by the test results or measured values of the freely obtained alloy samples 4 to 6.

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Description

Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zur Herstellung eines paramagnetischen, insbesondere in Medien mit hoher Chloridkonzentration korrosionsbeständigen Werkstoffes mit hoher Dehngrenze, Festigkeit und Zähigkeit bestehend aus in Gew.-%
   max. 0,1 Kohlenstoff
0,21 bis 0,6 Silizium
17,0 bis 24,0 Chrom sowie Mangan und Stickstoff
   bis 2,5 Nickel
   bis 1,9 Molybdän
   max. 0,3 Kupfer
   bis 0,002 Bor
   bis 0,8 Elemente der Gruppe 4 und 5 des Periodensystems
Rest Eisen, erschmelzungsbedingte Begleitelemente und Verunreinigungen.
Weiters betrifft die Erfindung einen austenitischen, paramagnetischen Werkstoff mit guter Korrosionsbeständigkeit, insbesondere in Medien mit hoher Chloridkonzentration, und hoher Dehngrenze, Festigkeit und Zähigkeit bestehend aus Kohlenstoff, Mangan, Silizium, Chrom und Stickstoff sowie gegebenenfalls Nickel, Molybdän, Kupfer, Bor, karbidbildende Elemente, Rest Eisen, erschmelzungsbedingte Begleitelemente und Verunreinigungen.
Schließlich umfaßt die Erfindung die Verwendung eines nach dem eingangs genannten Verfahren hergestellten Werkstoffes.
Hochfeste Werkstoffe, die paramagnetisch und korrosionsbeständig sind und aus wirtschaftlichen Gründen im wesentlichen aus Chrom- Mangan- Eisen- Legierungen bestehen, werden für den chemischen Apparatebau, bei Einrichtungen für die elektrische Energieerzeugung und insbesondere für Komponenten in der Ölfeldtechnik verwendet. Sowohl an die korrosionschemischen also auch an die mechanischen Eigenschaften derartig einzusetzender Materialien werden in zunehmendem Maße höhere Forderungen gestellt.
Bei im wesentlichen allen oben angeführten Verwendungsarten ist es unabdingbar, daß sich der Werkstoff vollkommen homogen,höchst amagnetisch bzw. paramagnetisch verhält. Bei Kappenringen von Generatoren mit hoher Dehngrenze und Zähigkeit beispielsweise, muß ein gegebenenfalls geringfügiges ferromagnetisches Verhalten auch in Teilen des Werkstoffes mit höchster Sicherheit ausgeschlossen sein. Für Messungen bei der Durchführung von Bohrungen, insbesondere Explorationsbohrungen in Erdöl- oder Erdgasfeldern, sind Schwerstangen aus Werkstoffen mit magnetischen Permeabilitätswerten von unter 1,02 bzw. von weniger als 1,018 erforderlich, um eine genaue Verfolgung des Ortes der Bohrung und Abweichungen von dem vorgesehenen Kurs derselben feststellen und berichtigen zu können.
Weiters ist es auch notwendig, daß Einrichtungen der Ölfeldtechnik und Bohrstrangkomponenten eine hohe mechanische Festigkeit, insbesondere eine hohe 0,2%- Dehngrenze aufweisen, um dadurch maschinen- und anlagentechnische Vorteile und eine hohe Betriebssicherheit zu erhalten. Ebenso wichtig ist in vielen Fällen eine hohe Dauerwechselfestigkeit, weil bei einer Rotation des Teiles bzw. der Schwerstangen schwellende oder wechselnde Beanspruchungen vorliegen können.
Schließlich ist von entscheidender Bedeutung das Korrosionsverhalten des Werkstoffes in wässrigen oder ölhaltigen Medien, insbesondere mit hoher Chloridkonzentration.
Den Anforderungen der neueren Entwicklungen in der Anlagen- und Tierfbohrtechnik zufolge werden immer strengere Maßstäbe an die Werkstoffe hinsichtlich der Kombination von paramagnetischem Verhalten, hoher Dehngrenze sowie dergleichen Festigkeit und Beständigkeit gegen chloridinduzierte Spannungsrißkorrosion sowie Lochfraßkorrosion (Lochkorrosion) und Spaltkorosion gestellt.
Es sind Werkstoffe aus Cr-Mn-Fe- Legierungen bekannt, die hinsichtlich der mechanischen Eigenschaften und des Korrosionsverhaltens durchaus den an diese gestellten diesbezüglichen Anforderungen genügen, allein deren magnetische Permeabilitätswerte verhindern den Einsatz für Teile, die im Zusammenhang mit magnetischen Messungen eingesetzt werden und schließen beispielsweise eine Verwendung für Schwerstangen aus. Andererseits können erforderliche amagnetische Werkstoffe mit guten Festigkeitseigenschaften den Korrosionsangriffen nicht standhalten und weitgehend paramagnetische Teile mit hohem Korrosionswiderstand besitzen oft nicht die notwendigen hohen mechanischen Werte.
Es ist bekannt, durch Stickstoffgehalte die mechanischen und korrosionschemischen Eigenschaften von im wesentlichen Cr -Mn-Fe- Legierungen zu verbessern, wobei jedoch teure metallurgische Verfahren, die mit erhöhten Drücken arbeiten, erforderlich sind.
Aus wirtschaftlichen Gründen wurden auch Eisen-Mangan-Chrom- Legierungen entwickelt, die ohne Druckschmelz- und dergleichen Gießverfahren,also bei Atmosphärendruck, herstellbar sind ( WO 98/48070), wobei durch legierungstechnische Maßnahmen ein gewünschtes Eigenschaftsprofil des Werkstoffes erreicht werden soll. Derartige Legierungen weisen durchwegs zur Verbesserung der Korrosionsbeständigkeit einen Molybdängehalt von über 2% auf, was Vorteile insbesondere beim Loch- und Spaltkorrosionsverhalten erbringt . Molybdän ist jedoch wie Chrom ein Ferritbildner und kann in Seigerungsbereichen zu ungünstigen magnetischen Eigenschaften des Materials führen. Erhöhte Nickelgehalte stabilisieren zwar den Austenit, wirken aber gegebenenfalls mit höheren Kupferkonzentrationen verschlechternd auf die mechanischen Eigenschaften und intensivieren die Rißinitiation.
DE-A-3 143 096 eine Legierung für eine Verwendung für Kappenringe und Turbinenteile. Dieser Druckschrift offenbart jedoch nicht ein Kaltumformen bei erhöhten Temperatüren von 350 bis 600°C.
Durch eine ausgewogene Konzentration der Legierungselemente wird gemäß PCT/US91/02490 versucht, eine austenitische antimagnetische rostfreie Stahllegierung zu schaffen, die bei Warmbearbeitung jedoch ohne anschließende Vergütung eine hervorragende Kombination von Eigenschaften besitzt.
Um insbesondere die mechanischen Eigenschaften von amagnetischen Bohrsstrangteilen zu verbessern, wurde bereits ein Verfahren vorgeschlagen (EP-0207068 B1), bei welchem der Werkstoff einer Warm-und Kaltumformung unterworfen wird, wobei die Kaltumformung bei einer Temperatur zwischen 100°C und 700°C mit einem zumindest 5%-igen Verformungsgrad erfolgt.
Die Erfindung setzt sich zum Ziel, ein Verfahren zu schaffen, welches bei Ausschöpfung von legierungstechnischen Maßnahmen eine Verformung einschließt und synergetisch eine Herstellung eines mit hoher Sicherheit paramagnetischen, in Medien mit hoher Chloridkonzentration korrosionsbeständigen ferritfreien Werkstoffes mit hoher Dehngrenze, Festigkeit und Zähigkeit angibt.
Weiters ist es Aufgabe der Erfindung, einen vollaustenitischen paramagnetischen Werkstoff mit guter Korrosionsbeständigkeit und hohen mechanischen Werten zu erstellen.
Das erfindungsgemäße Ziel wird bei einem Verfahren gemaß den Ansprüchen 1 bis 19 erreicht.
Die durch die Erfindung erreichten Vorteile sind im wesentlichen darin zu sehen, daß bei hoher Wirtschaftlichkeit betreffend die Werkstoffkosten und das Herstellverfahren durch eine legierungstechnische Optimierung größte Korrosionsbeständigkeit und ein gewünscht paramagnetisches Verhalten des Materials erreicht werden, wobei dessen hohe mechanischen Kennwerte, insbesondere die Dehngrenze, ohne nachteilige Auswirkungen auf die oben angeführten Eigenschaften durch eine gezielt ausgerichtete Kaltumformung bei erhöhter Temperatur eine weitere wesentliche Verbesserung erfahren.
Der Kohlenstoffgehalt der Legierung ist mit max. 0,1 Gew.-% nach oben begrenzt, weil höhere Gehalte sowohl zu einer Loch- und Spannungsrißkorrosion in chloridhaltigen Medien als auch zu einer interkristallinen Korrosion von daraus gefertigten Teilen führen. Die Einhaltung dieser Obergrenze, wobei Gehalte von max. 0,06 und 0,05 Gew.-% bevorzugt sind, ist, wie oben erwähnt, aus korrosionschemischen Gründen wichtig, obwohl Kohlenstoff die Dehngrenze erhöht und stark austenitbildend wirkt.
Silizium soll als Desoxidationsmetall mit einer Konzentration von mindestens 0,21 Gew.-% im Metall vorliegen, wobei eine Obergrenze mit 0,6 Gew.-% vorgesehen ist. Höhere Gehalte an Silizium führen zu Nitridbildungen und zur Verschlechterung der Beständigkeit gegen Spannungsrißkorrosion des Materials. Weil Silizium auch stark ferritbildend wirkt, kann durch höhere Gehalte auch die magnetische Permeabilität nachteilig beeinflußt werden. In vorteilhafter Weise ist ein Höchstgehalt von 0,48 Gew.-% wirksam.
Das Korrosionsverhalten, insbesondere eine Beständigkeit gegen Spannungsrißkorrosion und Lochkorrosion wird durch den Chromgehalt der Legierung bestimmt. Dabei ist wichtig, daß eine weitgehend homogene Chromverteilung im Werkstoff vorliegt; mit anderen Worten, daß sogenannte Schwachstellen der Passivschicht durch Seigerungen und Einschlüsse vermieden sind. Um weitgehend gesichert, eine gewünschte Korrosionsbeständigkeit zu erreichen, sind Chromgehalte von größer als 17 Gew.-%, vorzugweise von mehr als 19 Gew.-% erforderlich. Chrom erhöht zwar die Löslichkeit der Legierung für Stickstoff, wirkt jedoch ferritbildend und somit ungünstig bezüglich des gewünschten amagnetischen bzw. paramagnetischen Verhaltens des Materials, so daß die höchste Chromkonzentration 24,0 Gew.-%, bevorzugt 22,0 Gew.-% beträgt.
Durch Nickel können zwar die mechanischen Werte der Legierung und die Stabilität der austenitischen Struktur verbessert werden, für ausreichend gute Korrosionseigenschaften des Werkstoffes, insbesondere die Spannungsrißkorrosion betreffend, sind Nickelgehalte geringer als 2,5 Gew.-% besser, jedoch kleiner als 0,96 Gew.-% gefordert. Durch niedrige Nickelgehalte ab 0,21 Gew.-% aufwärts bis zu obigen Maximalwerten ist es möglich, ohne Nachteile im Korrosionsverhalten der gewünschten Legierung, eine Erhöhung der Dehngrenze zu erreichen.
Das Legierungselement Molybdän verbessert die Beständigkeit des Werkstoffes gegen Korrosion, insbesondere gegen chloridinduzierte Spalt- und Lochkorrosion. Weil jedoch dieses Element ein starken Ferritbildner und ein dergleichen Karbidbildner sowie Bildner von vergesellschafteten Phasen ist, liegen die Molybdänobergrenzen bei 1,9 Gew.-%, besser jedoch bei 1,5 Gew.-%. Geringe Gehalte ab 0,28 Gew.-% Molybdän aufwärts bis zu obigen Grenzwerten können ausscheidungsfreier Austenitstruktur des Gefüges korrosionschemisch Vorteile bringen.
Das oft gegen Korrosionsangriff effektive Element Kupfer hat sich bei der erfindungsgemäßen Legierung jeoch als nachteilig wirkend herausgestellt, wobei die Kupfergehalte kleiner als 0,3 Gew.-%, besser jedoch kleiner als 0,25 Gew.-% sind, um Resistenz gegen Korrosion zu erreichen.
Bor kann zur Verbesserung des Warmumformverhaltens des Materials diesem in einer Menge bis zu 0,002 Gew.-%, vorzugsweise bis 0,0012 Gew.-% zulegiert sein. Höhere Mengen an Bor führen zu Korngrenzenausscheidungen, Versprödungserscheinungen und unerwünschten Gefügestrukturen.
Besonders wichtig für eine Verhinderung der Spannungsriß-und Lochkorrosion sind niedrige Gehalte der Elemente der Gruppe 4 und Gruppe 5 des Periodensystems. Diese Elemente ( Ti, Zr, Hg, V, Nb, Ta) sind äußerst starke Karbid- und Nitrid- bzw. Karbonitridbildner und weisen in der Gesamtheit Werte von geringer als 0,8 Gew.-%, besser von geringer als 0,48 Gew.-% auf. Höhere Konzentrationen bewirken Ausscheidungen und dadurch Schwachstellen in der Passivschicht an der Werkstückoberfläche, wodurch die Korrosionsbeständigkeit beeinträchtigt ist.
Legierungstechnisch stellt das Element Stickstoff einen starken Austenitbildner dar. Außerdem werden die Dehngrenze und die Resistenz des Werkstoffes gegen Lochund Spaltkorrosion durch Stickstoff erhöht. Stickstoff ist in Eisenbasislegierungen jedoch nur begrenzt löslich, wobei durch steigende Chrom- und Mangangehalte die Löslichkeitsgrenze erhöht wird. Im wesentlichen sind daher die Chrom-Mangan- und Stickstoffkonzentrationen der Legierung synergetisch für den erfindungsgemäßen Werkstoff bzw. für dessen Eigenschaften zu sehen. Einen Chromgehalt von 17,0 bis 24,0 Gew.-%, vorzugsweise von 19,0 bis 22,0 Gew.-%, besitzt, wie vorher dargelegt, der Werkstoff hauptsächlich aus Gründen der Korrosionsbeständigkeit und des paramagnetischen Verhaltens wegen. Der Mangangehalt von mehr als 20 Gew.-%, jedoch weniger als 30 Gew.-%, wobei die bevorzugten Konzentrationsbereiche zwischen 20,5 bzw. 21,5 und 29,5 bzw. 25,0 Gew.-% liegen, ist einerseits zur Erhöhung der Stickstofflöslichkeit und andererseits zur Stabilisierung der austenitischen bzw. ferritfreien Gefügestruktur vorgesehen. Schließlich dient der Stickstoffgehalt von mehr als 0,6 Gew.-%, jedoch niedriger als 1,4 Gew.-%, im wesentlichen der Erreichbarkeit von hohen Dehngrenzenwerten.
Bevorzugte Stickstoffkonzentrationsbereiche sind:
0,64 bis 1,3 Gew.-%, insbesondere 0,72 bis 1,2 Gew.-% N. Niedrige Mangangehalte von 20 Gew.-% und geringer sowie hohe Stickstoffkonzentrationen von 1,4 Gew.-% und größer führen auf Grund einer sprunghaften Abnahme der Stickstofflöslichkeit der Legierung bei der Erstarrung zu porösen bzw. undichten Gußstücken. Bei Mangangehalten von 30 Gew.-% und mehr sowie bei Stickstoffanteilen von 0,6 Gew.-% und weniger sind erforderlich hohe Dehngrenzen nicht erreichbar und eine Versprödung des Materials kann auftreten.
Wenn, wie aus Gründen der Werkstoffgüte und der Wirtschaftlichkeit vorgesehen ist, der Gußblock oder das Gußstück unter Atmosphärendruck erstarrt ist, kann dieser bzw. dieses einer Diffusionsglühung, die einer Homogenisierung der Mikrostuktur bzw. einem Ausgleich der Mikroseigerungen dient, unterworfen werden. Diese Glühung kann beispielsweise bei einer Temperatur um 1200 °C mit einer Dauer bis 60 Stunden durchgeführt werden.
Die Warmumformung des Gußstückes, die den ersten Verformungsschritt darstellt, erfolgt meist durch Schmieden, wobei die Umformtemperatur höher als 850°C liegt, um eine entsprechend günstige Rekristallisation des Mischgefüges sicherzustellen. Das derart geformte Schmiedestück wird, in der Regel aus der Schmiedehitze, mit erhöhter Geschwindigkeit abgekühlt. Diese Abkühlung, die der Vermeidung von Ausscheidungen, insbesondere an den Korngrenzen dient, kann in einem Wasserbecken oder mit einer Durchlaufkühlstrecke vorgenommen werden. Dabei kann auch von Vorteil sein, wenn nach dem ersten Schritt der umgeformte Block einer Zwischenglühung bei einer Glühtemperatur von über 850°C und darauffolgend einer Abkühlung mit erhöhter Geschwindigkeit unterworfen wird, weil dadurch gegebenenfalls gebildete Ausscheidungen wieder in Lösung gebracht werden.
Im zweiten Schritt wird das Schmiedestück bei einer Temperatur von unter 600°C umgeformt, wobei eine Verfestigung des Werkstoffes, insbesondere eine gewünschte Erhöhung der Dehngrenze eintritt. Trotz des hohen Chrom- und insbesondere Mangangehaltes bleibt in überraschender Weise der Werkstoff vollaustenitisch bzw. ferritfrei; es erfolgt also kein erwartetes teilweises Umklappen unter Ausbildung eines Gefüges mit Verformungsmartensit. Es hat sich dabei als günstig erwiesen, wenn die Verformung des geschmiedeten Gußstückes im zweiten Schritt bei erhöhter Temperatur, jedoch sicher unter 600°C erfolgt und anschließend der verformte Umformteil auf Raumtemperatur erkalten gelassen wird. Fertigungstechnisch, jedoch auch hinsichtlich einer verbesserten Homogenität und Werkstoffgüte kann es günstig sein, wenn der Block nach einem ESU-Verfahren hergestellt wird.
Die Werkstoffgüte kann weiter gesteigert werden, wenn der Block im ersten Schritt mit einem Umformgrad, welcher definiert ist: Ausgangsquerschnitt durch Endquerschnitt von mindestens 4-fach warmverformt wird. Dadurch wird ein feines, rekristallisiertes, gleichmäßiges ferritfreies Austenitgefüge erreicht.
Nach einem Abkühlen mit erhöhter Geschwindigkeit von einer Temperatur von über 850°C, was zur Verhinderung einer Ausscheidungsbildung dient, wird das Schmiedestück im zweiten Schritt mit einer Umformung in %, definiert als Ausgangsquerschnitt minus Endquerschnitt gebrochen durch Ausgangsquerschnitt mal 100 von kleiner 35 % verformt, wodurch die Dehngrenze und die Festigkeit des Materials erhöht werden. Im Sinne gleichmäßiger Erhöhung der mechanischen Werte hat sich ein rekristallisationsfreier Verformungsbereich von 5 % bis 20 % herausgestellt.
Sowohl für eine Durchführung der Kaltumformung als auch für eine wirkungsvolle tiefgreifende und versprödungsfreie Verbesserung der Werkstoffeigenschaften und eine sichere Vermeidung des Auftretens von Verformungsmartensit hat es sich als besonders vorteilhaft herausgestellt, das Schmiedestück im zweiten Schritt bei einer Temperatur im Bereich von 400 bis 500°C umzuformen.
Ein gemäß dem vorstehenden Verfahren hergestellter austenitischer, paramagnetischer Werkstoff mit der genannten Zusammensetzung mit guten Korrosionseigenschaften, der mindestens 3,5-fach warmverformt und unterhalb der Ausscheidungstemperatur von Nitriden sowie vergesellschafteten Phasen, jedoch über einer Temperatur von 350°C kaltverformt ist, weist geringste Spuren von Ferrit, in den bevorzugten Bereichen der Zusammensetzung praktisch keinen Ferritgehalt auf und verhält sich im wesentlichen paramagnetisch mit einer relativen Permeabilität ur von unter 1,05, insbesondere von unter 1,016.
Die Dehngrenze RP0,2 des Werkstoffes bei Raumtemperatur liegt höher als 700 N/mm2. Die Werte für die Kerbschlagzähigkeit bei Raumtemperatur sind größer als 52J und die FATT (Fracture Appearance Transition Temperature) ist tiefer als -25°C. Der erfindungsgemäße Werkstoff weist weiters eine Dauerwechselfestigkeit von größer als + 400 N/mm2 bei N = 107 Lastwechsel auf und besitzt ein Lochpotential in neutralen Lösungen (entsprechend ASTM G5/87) bei Raumtemperatur von größer als 700 mVH/1000ppm Chloride und/oder 200mVH /80000ppm Chloride.
Anhand von Beispielen wird die Erfindung näher erläutert.
In Tabelle 1 sind chemische Zusammensetzung sämtlicher Vergleichswerkstoffe und von den Proben 1 bis 3 sowie A bis E zusätzlich die Verformungsdaten angegeben. Die Proben 4 bis 6 stammen aus Vergleichsmaterial, das am Markt verfügbar war.
In Tabelle 2 sind die Ergebnisse betreffend die magnetische Eigenschaft, die mechanischen Werte und das Korrosionsverhalten zusammengestellt.
Die Proben 2 und A wurden aus einem Stahl, der im Induktionsofen erschmolzen wurde und unter Schutzgas zu Blöcken gegossen wurde, hergestellt.
Die Proben 1,3, B bis E stammen aus ESU-Material.
Die Werkstoffe der Proben 1 und 3 weisen bei guten magnetischen Daten niedrige Dehngrenzen und Festigkeitswerte auf. Guter Zähigkeit und ausreichender FATT sowie entsprechendem Oxalsäuretestbild stehen niedrige Lochpotentiale gegenüber, wodurch die Werkstoffe auf Grund eines unzureichenden Eigenschaftsprofiles für hohe Beanspruchungen ausscheiden. Die Ursachen dafür liegen in den niedrigen Chrom- und Mangangehalten sowie den in der Folge niedrigen Stickstoffkonzentrationen.
Das Material der Probe 2 weist zwar einen ausreichend hohen Chromgehalt auf, niedrige Mangan- und dergleichen Stickstoffwerte bewirken jedoch insbesondere schlechte Korrosionsbeständigkeit.
Die mittels des erfindungsgemäßen Verfahrens hergestellten Proben A bis E sind in der Gesamtheit der Gebrauchseigenschaften deutlich sprunghaft verbessert. Synergetisch erbringen die jeweiligen, aufeinander abgestimmten Konzentrationen der Legierungselemente und die verfestigende Kaltumformung des ausscheidungsfrei erstellten Werkstoffes eine überlegene Korrosionsbeständigkeit bei einer geringen relativen magnetischen Permeabilität und eine wesentliche Erhöhung der Festigkeitswerte desselben. Dies wird auch durch die Untersuchungsergebnisse bzw. Meßwerte der frei erhaltenen Legierungsproben 4 bis 6 gezeigt.
Figure 00120001
Figure 00130001

Claims (19)

  1. Verfahren zur Herstellung eines paramagnetischen austenitischen, in Medien mit hoher Chloridkonzentration korrosionsbeständigen Stahlgegenstandes mit hoher Dehngrenze, Festigkeit und Zähigkeit, bestehend aus einer Legierung in Gew.-%
             max. 0,10 Kohlenstoff
          0,21 bis 0,6 Silizium
       mehr als 20,0 bis weniger als 30,0 Mangan
       mehr als 0,6 bis weniger als 1,4 Stickstoff
          17,0 bis 24,0 Chrom
             bis 2,5 Nickel
             bis 1,9 Molybdän
             max. 0,3 Kupfer
             bis 0,002 Bor
             bis 0,8 Karbidbildende Elemente der Gruppe 4 und 5 des Periodensystems
    Rest Eisen, erschmelzungsbedingte Begleitelemente und Verunreinigungen, welche Legierung erschmolzen, unter Atmosphärendruck zu einem Block oder Gußstück erstarren gelassen und der gebildete Block bzw. das Gußstück in einem ersten Schritt einer Warmumformung bei einer Umformtemperatur von höher als 850°C unterworfen und darauffolgend mit erhöhter Geschwindigkeit abgekühlt wird, wonach in einem zweiten Schritt eine weitere Umformung des Schmiedestückes bei einer erhöhten Temperatur von unter 600°C, jedoch über 350°C, erfolgt und danach der Umformteil auf Raumtemperatur erkalten gelassen und der Gegenstand daraus gefertigt wird.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß eine Legierung bestehend aus in Gew.-%
       max. 0,06 vorzugsweise max. 0,05 Kohlenstoff
    0,21 bis 0,48 Silizium
    19,0 bis 22,0 Chrom sowie
    20,5 bis 29,5 Mangan
    0,64 bis 1,3 Stickstoff
    0,21 bis 0,96 Nickel
    0,28 bis 1,5 Molybdän
       max. 0,25 Kupfer
       bis 0,0012 Bor
       bis 0,48 karbidbildende Elemente
    Rest Eisen, erschmelzungsbedingte Begleitetemente und Verunreinigungen erschmolzen und verarbeitet wird.
  3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß in der Legierung ein Gehalt in Gew.-% von
    21,5 bis 25,0 Mangan
    0,72 bis 1,2 Stickstoff
    eingestellt wird.
  4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Block nach einem ESU-Verfahren hergestellt wird.
  5. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß nach dem ersten Schritt der umgeformte Block einer Zwischenglühung bei einer Glühtemperatur von über 850°C und darauffolgend einer Abkühlung mit erhöhter Geschwindigkeit unterworfen wird.
  6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß der Block im ersten Schritt mit einem Umformgrad von mindestens 3,5fach warmverformt wird.
  7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß das Schmiedestück im zweiten Schritt mit einer Umformung von kleiner als 35 %, vorzugsweise mit einem Bereich von 5% bis 20%, verformt wird.
  8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß das Schmiedestück im zweiten Schritt bei einer Temperatur im Bereich von 400 bis 500° C umgeformt wird.
  9. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß das Schmiedestück nach der Warmumformung im ersten Schritt verstärkt unter eine Temperatur von 600°C abgekühlt und gehalten und nach einem Temperaturausgleich über den Querschnitt der Umformung im zweiten Schritt zugeführt wird.
  10. Austenitischer, paramagnetischer Stahlgegenstand mit guter Korrosionsbeständigkeit in Medien mit hoher Chloridkonzentration und hoher Dehngrenze, Festigkeit und Zähigkeit, bestehend aus einer Legierung in Gew.-%
             max. 0,10 Kohlenstoff
          0,21 bis 0,6 Silizium
       mehr als 20,0 bis weniger als 30,0 Mangan
       mehr als 0,6 bis weniger als 1,4 Stickstoff
          17,0 bis 24,0 Chrom
             bis 2,5 Nickel
             bis 1,9 Molybdän
             max. 0,3 Kupfer
             bis 0,002 Bor
             bis 0,8 karbidbildende Elemente der Gruppe 4 and 5 des Periodensystems Rest im wesentlichen Eisen, welcher Werkstoff gemäß dem Verfahren nach Anspruch 1 hergestellt ist und mit einem Umformgrad von mindestens 3,5-fach warmverformt und unterhalb der Ausscheidungstemperatur von Nitriden sowie von vergesellschafteten Phasen, jedoch bei erhöhter Temperatur von unter 600°C und über 350°C kaltverformt ist und der Gegenstand eine Dehngrenze RP0,2 von größer as 700 N/mm2 bei Raumtemperatur, eine Kerbschlagzähigkeit bei gleicher Temperatur von über 52 J und eine FATT von unter-25°C aufweist.
  11. Werkstoff nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß die Legierung weniger als 0,06 Gew.-% Kohlenstoff enthält.
  12. Werkstoff nach Anspruch 10 oder 11, dadurch gekennzeichnet, daß die Legierung weniger als 0,49 Gew.-% Silizium enthält.
  13. Werkstoff nach einem der Ansprüche 10 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß die Legierung 19,0 bis 22,0 Gew.-% Chrom enthält.
  14. Werkstoff nach einem der Ansprüche 10 bis 13, dadurch gekennzeichnet, daß die Legierung in Gew.-% mindestens 21,5 bis 29,5, insbesondere etwa 25,0, Mangan enthält.
  15. Werkstoff nach einem der Ansprüche 10 bis 14, dadurch gekennzeichnet, daß die Legierung in Gew.-% mindestens 0,64, vorzugsweise 0,72 bis 1,3, insbesondere 1,2, Stickstoff enthält.
  16. Werkstoff nach einem der Ansprüche 10 bis 15, dadurch gekennzeichnet, daß die Legierung in Gew.-% 0,21 bis 0,96 Nickel enthält.
  17. Werkstoff nach einem der Ansprüche 10 bis 16, dadurch gekennzeichnet, daß die Legierung in Gew.-% 0,28 bis 1,5 Molybdän enthält.
  18. Werkstoff nach einem der Ansprüche 10 bis 17, der eine relative magnetische Permeabilität von unter 1,05, insbesondere von unter 1,016, besitzt.
  19. Werkstoff nach einem der Ansprüche 10 bis 18, der eine Dehngrenze RP0,2 von größer als 700 N/mm2 bei Raumtemperatur, eine Kerbschlagzähigkeit bei gleicher Temperatur von größer als 120 J aufweist.
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