EP0757179A1 - Kompressionsvorrichtung - Google Patents
Kompressionsvorrichtung Download PDFInfo
- Publication number
- EP0757179A1 EP0757179A1 EP95810491A EP95810491A EP0757179A1 EP 0757179 A1 EP0757179 A1 EP 0757179A1 EP 95810491 A EP95810491 A EP 95810491A EP 95810491 A EP95810491 A EP 95810491A EP 0757179 A1 EP0757179 A1 EP 0757179A1
- Authority
- EP
- European Patent Office
- Prior art keywords
- compression
- compressor
- stage
- stages
- compression device
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 230000006835 compression Effects 0.000 title claims description 60
- 238000007906 compression Methods 0.000 title claims description 60
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 18
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 16
- 239000001294 propane Substances 0.000 claims abstract description 9
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 claims abstract description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 5
- 230000003068 static effect Effects 0.000 claims abstract description 3
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 claims description 5
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims description 3
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims description 3
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims description 3
- 230000008878 coupling Effects 0.000 claims 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 claims 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 claims 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 abstract description 8
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 abstract description 4
- 150000001720 carbohydrates Chemical class 0.000 abstract 1
- 235000014633 carbohydrates Nutrition 0.000 abstract 1
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 8
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 7
- 238000000034 method Methods 0.000 description 7
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 6
- 239000003915 liquefied petroleum gas Substances 0.000 description 6
- 239000003949 liquefied natural gas Substances 0.000 description 5
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 4
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 238000003889 chemical engineering Methods 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D17/00—Radial-flow pumps, e.g. centrifugal pumps; Helico-centrifugal pumps
- F04D17/08—Centrifugal pumps
- F04D17/10—Centrifugal pumps for compressing or evacuating
- F04D17/12—Multi-stage pumps
- F04D17/14—Multi-stage pumps with means for changing the flow-path through the stages, e.g. series-parallel, e.g. side-loads
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D25/00—Pumping installations or systems
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/58—Cooling; Heating; Diminishing heat transfer
- F04D29/582—Cooling; Heating; Diminishing heat transfer specially adapted for elastic fluid pumps
- F04D29/5826—Cooling at least part of the working fluid in a heat exchanger
- F04D29/5833—Cooling at least part of the working fluid in a heat exchanger flow schemes and regulation thereto
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/58—Cooling; Heating; Diminishing heat transfer
- F04D29/582—Cooling; Heating; Diminishing heat transfer specially adapted for elastic fluid pumps
- F04D29/5846—Cooling; Heating; Diminishing heat transfer specially adapted for elastic fluid pumps cooling by injection
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
- F25J1/0022—Hydrocarbons, e.g. natural gas
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/006—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the refrigerant fluid used
- F25J1/008—Hydrocarbons
- F25J1/0087—Propane; Propylene
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
- F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
- F25J1/0279—Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc.
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
- F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
- F25J1/0279—Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc.
- F25J1/0294—Multiple compressor casings/strings in parallel, e.g. split arrangement
Definitions
- the invention relates to a compression device comprising a turbo compressor according to the preamble of claim 1.
- the end product of both processes is a transportable, liquefied gas.
- An LPG or LNG plant requires a significant low-temperature cooling capacity.
- the first pre-cooling stage is often a propane circuit is used, which is operated with a large turbo compressor.
- the propane circuit is usually designed with several cooling stages, a multi-stage compressor with one or more intermediate feeds being used.
- Such a cooling system with a propane circuit and intermediate feeds is known from "Refrigeration System Stability Linked to Compressor and Process Characteristics, Clifford, E. Lucas, Chemical Engineering Process, November 1989", the known intermediate feed being shown in FIG. 1.
- a disadvantage of this known cooling device is that it tends to have an unstable behavior under certain operating conditions.
- One reason for this can be seen in the intermediate feed, whose feed quantity can be very large, sometimes larger than the respective main flow in the compression stage.
- the feed quantity has a lower temperature than the main stream.
- the mixture of main flow and feed quantity can have an inhomogeneous mixing ratio when entering the impeller, which can lead to unstable behavior in the compression stage.
- Another disadvantage of the known cooling device is that it requires a relatively thick shaft because a plurality of impellers are arranged on the shaft.
- a mixing device is arranged outside the turbocompressor, that a compression stage preceding and one of these following in relation to the flow direction of the main stream is connected to one another via the mixing device, and that the feed flow provided for the following compression stage opens into the mixing device to mix the feed stream with an exit stream or main stream of the previous compression stage
- An advantage of the invention can be seen in the fact that the mixing device brings about a thorough mixing of the main stream and the feed stream, so that a fluid with a homogeneous temperature distribution is fed into the next compression stage. This leads to a more stable operating behavior of the compression stage.
- a propane cooling circuit can have a volume of the intermediate feeds which is sometimes greater than that of the main flow and also has a lower temperature. Mixing these two volume flows outside the compressor ensures that the machine characteristics can be precisely determined completely independently of the added volume and its temperature.
- a thermodynamic design of a compressor can thus be carried out in a completely conventional manner based on the averaged state of entry of the fluid.
- Another advantage of a compression device consisting of several compressors is that the compressor no longer has a long shaft. In particular, if the long shaft also has thin points for receiving the impeller, this leads to poor mechanical properties and unstable behavior.
- the compression device according to the invention allows the use of short and also thin waves.
- FIG. 1 shows a compressor 1 known from the prior art with impellers 11a, 11b which are arranged on a shaft 2 and are used to compress a coolant.
- the base stream 5a is compressed with the impeller 11a and emerges again as the main stream 6a.
- a feed stream 5b is fed to the compressor 1 via an inlet opening 1f, which feed stream flows inside the compressor housing 1e into the main stream 6a already compressed by the impeller 11a.
- correspondingly shaped internal channels 60a, 60b, 61a are arranged in the compressor housing 1e.
- the two streams 6a, 5b are mixed and further compressed by the subsequent impeller 11b into a main stream 6b.
- a disadvantage of this arrangement is that the two flows 6a, 5b do not mix homogeneously, which can lead to an unstable behavior of the flow in the impeller 11b.
- Fig. 3 shows a schematic representation of a known, multi-stage coolant circuit with propane, such as are used for large refrigeration circuits in LPG systems or LNG systems.
- the compressor has 4 compression stages 1a, 1b, 1c, 1d connected in series and arranged on a common shaft 2.
- the compressed coolant passes through the final stream 6d to a condenser 3 and then on to process 4.
- Process 4 which is only shown schematically, feeds feed streams 5b, 5c, 5d to the individual compression stages 1a, 1b, 1c, 1d.
- FIG. 2a shows a schematic representation of an embodiment of the compression device according to the invention.
- This has compression stages 1a, 1b, 1c, 1d arranged in series on a common shaft 2.
- the final flow 6d or the final withdrawal in turn flows via a compressor 3 into the process 4 (not shown in more detail).
- the process 4 turns the coolant into the base flow 5a and the feed flows 5b, 5c, 5d into the individual compression stages 1a, 1b, 1c, 1d forwarded again.
- the individual compression stages 1a, 1b, 1c, 1d are designed in such a way that the coolant is conducted out of the compressor housing 1e again via an extraction line 6a, 6b, 6c, through which the main stream flows.
- mixing devices 8a, 8b, 8c into which both the feed stream 5b, 5c, 5d and the main stream 6a, 6b, 6c are introduced, and after the mixing of these two streams via the feed line 7a, 7b, 7c the compression stages 1b, 1c, 1d is fed again.
- the two streams 5b, 6a are mixed in the mixing device 8a in such a way that the stream emerges from the mixing device 8a with a homogeneous temperature distribution and a homogeneous speed distribution and is supplied to the compression stage 1b.
- a variety of embodiments are suitable as the mixer device, in particular also a static mixer, which, as is known, has only internally arranged internals which homogenize the fluid.
- FIG. 2b shows a schematically represented Embodiment, which, in comparison to FIG. 2a, is characterized by a different arrangement of the compression stages 1a, 1b, 1c, 1d on the shaft 2.
- Compression stages 1a, 1b, 1c, 1d arranged adjacent to each other on the shaft 2 are arranged against each other, ie the fluid of compression stages 1a, 1b, 1c, 1d arranged adjacent to one another flows axially in the opposite direction.
- Fig. 4 shows the embodiment shown in Fig. 2b in a more detailed embodiment.
- the shaft 2 shown in FIG. 2b is divided into two separate shafts 2, which are connected to one another via a connecting shaft 2a.
- the compression device 10 comprises two compressors 1, which are connected to one another via the connecting shaft 2a, as well as the mixing devices 8a, 8b, 8c and the connecting lines 5a, 5b, 5c, 5d, 6a, 6b, 6c, 6d that conduct fluid flows.
- Each compressor 1 has two compression stages 1a, 1b, 1c, 1d, which, as shown in FIG. 5, are arranged against each other on the shaft 2.
- a drive device 12 for example an electric motor, a gas turbine or a steam turbine, drives the first shaft 2, which is connected via the connecting shaft 2a to the shaft 2 of the second compressor 1 directly or via a transmission and drives it.
- One and Outlet openings of the compression stages 1a, 1b, 1c, 1d are led to the outside, so that the mixing devices 8a, 8b, 8c can be arranged outside the compressors 1 and could be connected accordingly with pipes to the base stream 5a, the feed streams 5b, 5c, 5d and to conduct the main streams 6a, 6b, 6c and the final stream 6d accordingly.
- FIG. 5 shows the upper part of a longitudinal section through a compressor 1 as used in FIG. 4.
- the compressor housing 1e has correspondingly shaped channels, so that the refrigerant flow 7a, 7b enters the compressor 1, is compressed by the impellers 11a, 11b, and exits the compressor 1 as a removal flow or main flow 6b, 6c.
- the compressor shown has two compression stages 1b, 1c. Because the current entering the compressor 1 is arranged at the free end of the shaft 2, the shaft 2 and thus the inlet diameter of the impeller can be made relatively small.
- the arrangement according to FIG. 5 allows a relatively thin shaft 2 and impellers 11a, 11b with a small diameter to be used.
- Such impellers 11a, 11b have a lower Mach number, which brings about a higher flow stability of the fluid in the compressor 1, in particular in the impeller 11a, 11b.
- FIG. 6 shows a further exemplary embodiment of a compressor 1, which has a compression stage 1a with a compressor stage on the right-hand side, and a compression stage 1b with two compressor stages 1e, 1f connected in series, on the left-hand side, so that the refrigerant stream 5a only at the main stream 6a emerges again.
- a compressor stage 1e, 1f is understood to mean a compression stage which has a single impeller for compression.
- a compression stage 1a, 1b can have a single compressor stage 1e, 1f, or also a plurality of compressor stages 1e, 1f connected in series.
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
Abstract
Description
- Die Erfindung betrifft eine Kompressionsvorrichtung umfassend einen Turbokompressor gemäss dem Oberbegriff von Anspruch 1.
- Es ist bekannt, Turbokompressoren für Kältemittel-Kreisläufe in Äthylen- und Ammoniak-Anlagen oder zur Verflüssigung von Erdgas und Erdölbegleitgas zu verwenden. Solche Anlagen werden als LNG-Anlagen (liquefied natural gas) oder als LPG-Anlagen (liquefied petroleum gas) bezeichnet. Einer LPG-Anlage werden die an einer Fundstelle gesammelten Erdölgase verdichtet zugeführt. Die LPG-Anlage trennt die Komponenten dieses Gases durch stufenweise Entspannung und Kühlung voneinander. Bei Naturgasverflüssigungsanlagen (LNG-Anlagen) wird das unter Pipelinedruck angelieferte Erdgas durch mehrere Kältekreisläufe, die mit Kohlewasserstoffgasen, insbesondere Propan, Äthylen oder Methan, betrieben werden, sehr stark abgekühlt. Durch eine nachfolgende Entspannung wird das abgekühle Erdgas verflüssigt. Als Endprodukt liegt bei beiden Prozessen ein transportfähiges, verflüssigtes Gas vor. Eine LPG- oder LNG-Anlage erfordert eine beträchtliche Tieftemperatur-Kühlleistung. Als 1. Vorkühlstufe wird oft ein Propankreislauf verwendet, welcher mit einem grossen Turbokompressor betrieben wird. Der Propankreislauf ist üblicherweise mit mehreren Kühlstufen ausgestaltet, wobei ein mehrstufiger Kompressor mit einer oder mehreren Zwischeneinspeisungen verwendet wird. Ein solches Kühlsystem mit Propankreislauf und Zwischeneinspeisungen ist bekannt aus "Refrigeration System Stability Linked to Compressor and Process Characteristics, Clifford.E. Lucas, Chemical Engineering Process, November 1989", wobei die daraus bekannte Zwischeneinspeisung in Fig. 1 dargestellt ist.
- Ein Nachteil dieser bekannten Kühlvorrichtung ist darin zu sehen, dass sie unter bestimmten Betriebsbedingungen zu einem instabilen Verhalten neigt. Ein Grund dafür ist in der Zwischeneinspeisung zu sehen, deren Zuspeisemenge sehr gross sein kann, teilweise grösser als der jeweilige Hauptstrom in der Kompressionsstufe. Die Zuspeisemenge weist eine tiefere Temperatur auf als der Hauptstrom. Das Gemisch von Hauptstrom und Zuspeisemenge kann beim Eintritt in das Laufrad ein inhomogenes Mischverhältnis aufweisen, was in der Kompressionsstufe zu einem instabilen Verhalten führen kann.
- Ein weiterer Nachteil der bekannten Kühlvorrichtung ist darin zu sehen, dass sie eine relativ dicke Welle erfordert, weil eine Mehrzahl von Laufräder auf der Welle angeordnet sind.
- Es ist Aufgabe der vorliegenden Erfindung eine Vorrichtung vorzuschlagen, welche die genannten Nachteile überwindet.
- Diese Aufgabe wird gelöst gemäss den Merkmalen von Anspruch 1. Die Unteransprüche 2 bis 7 beziehen sich auf weitere, vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung.
- Die Aufgabe wird insbesondere dadurch gelöst, dass ausserhalb des Turbokompressors eine Mischvorrichtung angeordnet ist, dass eine in Bezug zur Stromrichtung des Hauptstromes vorhergehende und eine dieser folgenden Kompressionsstufen über die Mischvorrichtung miteinander verbunden sind, und dass der für die folgende Kompressionsstufe vorgesehene Zuspeisestrom in die Mischvorrichtung mündet, um den Zuspeisestrom mit einem Austrittsstrom bzw. Hauptstrom der vorhergehenden Kompressionsstufe zu mischen
- Ein Vorteil der Erfindung ist darin zu sehen, dass die Mischvorrichtung eine gute Durchmischung von Hauptstrom und Zuspeisestrom bewirkt, sodass in die nächstfolgende Kompressionsstufe eine Fluid mit einer homogenen Temperaturverteilung eingespiesen wird. Dies führt zu einem stabileren Betriebsverhalten der Kompressionsstufe. Ein Propan-Kühlkreislauf kann ein Volumen der Zwischeneinspeisungen aufweisen, welches teilweise grösser ist als dasjenige des Haupstromes und zudem eine tiefere Temperatur aufweist. Durch die Mischung dieser beiden Volumenströme ausserhalb des Kompressors wird erreicht, dass die Maschinencharakteristik völlig unabhängig vom beigemischten Volumen und dessen Temperatur genau bestimmt werden kann. Eine thermodynamische Auslegung eines Kompressors kann somit auf völlig konventionelle Art aufgrund des gemittelten Eintrittszustandes des Fluides durchgeführt werden.
- Ein weiterer Vorteil der Erfindung ist darin zu sehen, dass die Kompressionsvorrichtung in mehrere, einzelne Kompressoren aufteilbar ist. Insbesondere vorteilhaft ist die Verwendung von Kompressoren mit zwei gegeneinander angeordneten Laufrädern. Dadurch kann der Eintritt des Fluides in den Kompressor am freien Ende angeordnet sein. Dadurch kann der Durchmesser der Welle und damit auch die Machzahl am Eintritt des Laufrades klein gehalten werden. Als Folge davon wird die Kennlinie der Kompressionsstufe über einen weiten Bereich stabil. Dadurch lässt sich bei gegebener Drehzahl und notwendigem Laufraddurchmesser ein kleinerer Durchmesser der Laufrad-Deckscheibe und damit eine kleinere Eintritts-Machzahl erzielen.
- Ein weiterer Vorteil einer Kompressionsvorrichtung bestehend aus mehreren Kompressoren ist darin zu sehen, dass der Kompressor keine lange Welle mehr aufweist. Insbesondere dann, wenn die lange Welle zudem noch dünne Stellen zur Aufnahme des Laufrades aufweist, führte dies zu schlechten mechanischen Eigenschaften und zu einem instabilen Verhalten. Die erfindungsgemässe Kompressionsvorrichtung erlaubt die Verwendung von kurzen und auch dünnen Wellen.
- Die Erfindung wird anhand von Ausführungsbeispielen näher beschrieben. Es zeigen:
- Fig. 1
- einen Längsschnitt durch einen Kompressor mit einer bekannten Anordnung der Beimischung;
- Fig. 2a
- eine schematische Darstellung der erfindungsgemässe Kompressionsvorrichtung;
- Fig. 2b
- eine schematische Darstellung einer weiteren erfindungsgemässen Kompressionsvorrichtung;
- Fig. 3
- eine schematische Darstellung eines Kompressors mit bekannter Beimischung;
- Fig. 4
- ein weiteres Ausführungsbeispiel einer erfindungsgemässen Kompressionsvorrichtung;
- Fig. 5
- eine Teilansicht eines Längsschnittes durch einen Kompressor;
- Fig. 6
- ein weiteres Ausführungsbeispiel einer Anordnung von Kompressionsstufen.
- Fig. 1 zeigt einen aus dem Stand der Technik bekannten Kompressor 1 mit auf einer Welle 2 angeordneten Laufrädern 11a,11b welche zur Kompression eines Kühlmittels dienen. In der ersten Kompressionsstufe wird der Basisstrom 5a mit dem Laufrad 11a verdichtet und tritt als Hauptstrom 6a wieder aus. Dem Kompressor 1 wird über eine Einlassöffnung 1f ein Zuspeisestrom 5b zugeführt, welcher innerhalb des Kompressorgehäuses 1e in den bereits durch das Laufrad 11a komprimierten Hauptstrom 6a münden. Dazu sind im Kompressorgehäuse 1e entsprechend ausgeformte interne Kanäle 60a, 60b, 61a angeordnet. Die beiden Ströme 6a,5b werden gemischt und von dem nachfolgenden Laufrad 11b zu einem Hauptstrom 6b weiter verdichtet. Ein Nachteil dieser Anordnung ist darin zu sehen, dass sich die beiden Ströme 6a,5b nicht homogen durchmischen, was zu einem instabilen Verhalten der Strömung im Laufrad 11b führen kann.
- Fig. 3 zeigt eine schematische Darstellung eines bekannten, mehrstufigen Kühlmittelkreislaufes mit Propan, wie sie für grosse Kältekreisläufe bei LPG-Anlagen oder LNG-Anlagen verwendet werden. Der Kompressor weist 4 in Serie geschaltete und auf einer gemeinsamen Welle 2 angeordnete Kompressionsstufen 1a,1b,1c,1d auf. Das verdichtete Kühlmittel gelangt über den Endstrom 6d zu einem Kondensator 3 und danach weiter zum Prozess 4. Der nur schematisch dargestellte Prozess 4 führt den einzelnen Kompressionsstufen 1a,1b,1c,1d Zuspeiseströme 5b,5c,5d zu.
- Fig. 2a zeigt eine schematische Darstellung einer Ausführungsform der erfindungsgemässen Kompressionsvorrichtung. Diese weist auf einer gemeinsamen Welle 2 seriell hintereinander angeordnete Kompressionsstufen 1a,1b,1c,1d auf. Der Endstrom 6d bzw. die Endentnahme mündet wiederum über einen Kompressor 3 in den nicht näher dargestellten Prozess 4. Aus dem Prozess 4 wird das Kühlmittel über den Basisstrom 5a sowie die Zuspeiseströme 5b,5c,5d den einzelnen Kompressionsstufen 1a,1b,1c,1d wieder zugeleitet. Dabei sind die einzelnen Kompressionsstufen 1a,1b,1c,1d derart ausgestaltet, dass das Kühlmittel über eine Entnahmeleitung 6a,6b,6c, durch die der Hauptstrom fliesst, wieder aus dem Kompressorgehäuse 1e hinaus geleitet wird. Ausserhalb des Kompressorgehäuses 1e sind Mischvorrichtungen 8a,8b,8c angeordnet, in welche sowohl der Zuspeisestrom 5b,5c,5d als auch der Hauptstrom 6a,6b,6c eingeleitet werden, und nach dem Durchmischen dieser beiden Ströme über die Zuführleitung 7a,7b,7c den Kompressionsstufen 1b,1c,1d wieder zugeführt wird. Die beiden Ströme 5b,6a werden in der Mischvorrichtung 8a derart gemischt, dass der Strom mit einer homogenen Temperaturverteilung sowie einer homogenen Geschwindigkeitsverteilung aus der Mischvorrichtung 8a austritt und der Kompressionsstufe 1b zugeführt wird. Als Mischervorrichtung eignet sich eine Vielzahl von Ausführungsformen, insbesondere auch ein statischer Mischer, welcher bekanntlicherweise im Innern nur statisch angeordnete, das Fluid homogenisierende Einbauten aufweist.
- Ein Vorteil der Erfindung ist darin zu sehen, dass sich die Kompressionsstufen 1a,1b,1c,1d auf unterschiedliche Art auf einer gemeinsamen Welle 2 anordnen lassen, oder sich auch auf mehreren, getrennten Wellen 2 anordnen lassen. Fig. 2b zeigt ein schematisch dargestelltes Ausführungsbeispiel, das sich, im Vergleich zu Fig. 2a, durch eine unterschiedliche Anordnung der Kompressionsstufen 1a,1b,1c,1d auf der Welle 2 auszeichnet. Auf der Welle 2 benachbart angeordnete Kompressionsstufen 1a,1b,1c,1d sind gegeneinander angeordnet, d.h. das Fluid benachbart angeordneter Kompressionsstufen 1a,1b,1c,1d fliesst axial in entgegengesetzter Richtung. So sind die Kompressionsstufen 1a und 1b, oder 1b und 1c, oder 1c und 1d gegeneinander angeordnet. Diese Anordnung weist den Vorteil auf, dass sich die in Verlaufsrichtung der Welle 2 wirkenden Kräfte der Kompressionsstufen 1a,1b,1c,1d besser gegenseitig kompensieren. Ansonst ist der Kühlmittelkreislauf analog zum Ausführungsbeispiel gemäss Fig. 2a ausgestaltet, wobei der Übersichtlichkeit halber nur eine Mischvorrichtung 8a mit den Entsprechenden Zu- und Ableitungen 5b,6a,7a dargestellt ist.
- Fig. 4 zeigt das in Fig. 2b dargestellte Ausführungsbeispiel in einer detaillierteren Ausgestaltung. Die in Fig. 2b dargestellte Welle 2 ist im Ausführungsbeispiel gemäss Fig. 4 unterteilt in zwei separate Wellen 2, welche über eine Verbindungswelle 2a miteinander verbunden sind. Die Kompressionsvorrichtung 10 umfasst zwei Kompressoren 1, welche über die Verbindungswelle 2a miteinander verbunden sind, sowie die Mischvorrichtungen 8a,8b,8c und die Fluidströme leitenden Verbindungsleitungen 5a,5b,5c,5d,6a,6b,6c,6d. Jeder Kompressor 1 weist zwei Kompressionsstufen 1a,1b,1c,1d auf, die, wie in Fig. 5 dargestellt, auf der Welle 2 gegeneinander angeordnet sind. Eine Antriebsvorrichtung 12, zum Beispiel ein Elektromotor, eine Gasturbine oder eine Dampfturbine, treibt die erste Welle 2 an, wobei diese über die Verbindungswelle 2a mit der Welle 2 des zweiten Kompressors 1 direkt oder über ein Getriebe verbunden ist und diesen antreibt. Ein- und Auslassöffungen der Kompressionsstufen 1a,1b,1c,1d sind nach aussen geführt, sodass ausserhalb der Kompressoren 1 die Mischvorrichtungen 8a,8b,8c angeordnet werden können und mit Rohren entsprechend verbunden werden könnten, um den Basisstrom 5a, die Zuspeiseströme 5b,5c,5d sowie die Hauptströme 6a,6b,6c und den Endstrom 6d entsprechend zu leiten.
- Fig. 5 zeigt den oberen Teil eines Längsschnittes durch einen Kompressor 1, wie er in Fig. 4 verwendet wurde. Das Kompressorgehäuse 1e weist entsprechend geformte Kanäle auf, sodass der Kältemittelstrom 7a,7b in den Kompressor 1 eintritt, durch die Laufräder 11a,11b verdichtet wird, und als Entnahmestrom bzw. Hauptstrom 6b,6c wieder aus dem Kompressor 1 austritt. Derart weist der dargestellte Kompressor zwei Kompressionsstufen 1b, 1c auf. Weil der in den Kompressor 1 eintretende Strom am freien Ende der Welle 2 angeordnet ist kann die Welle 2 und damit der Eintrittsdurchmesser des Laufrades relativ klein ausgestaltet werden. Die Anordnung gemäss Fig. 5 erlaubt eine relativ dünne Welle 2 und Laufräder 11a,11b mit einem geringen Durchmesser zu verwenden. Derartige Laufräder 11a,11b weisen eine kleinere Machzahl auf, was eine höhere Strömungsstabilität des Fluides im Kompressor 1, insbesondere im Laufrad 11a,11b bewirkt.
- Fig. 6 zeigt ein weiteres Ausführungsbeispiel eines Kompressors 1, welcher auf der rechten Seite eine Kompressionsstufe 1a mit einer Kompressorstufe aufweist, und auf der linken Seite eine Kompressionsstufe 1b mit zwei in Serie geschalteten Kompressorstufen 1e,1f, sodass der Kältemittelstrom 5a erst beim Hauptstrom 6a wieder austritt. Unter einer Kompressorstufe 1e,1f wird eine Verdichtungsstufe verstanden, welche ein einziges Laufrad zur Verdichtung aufweist. Eine Kompressionsstufen 1a, 1b kann eine einzige Kompressorstufe 1e,1f aufweisen, oder auch eine Mehrzahl von in Serie geschalteter Kompressorstufen 1e,1f.
Claims (9)
- Kompressionsvorrichtung (10) umfassend einen Turbokompressor (1) mit einer Mehrzahl von Kompressionsstufen (1a,1b,1c,1d) sowie Zuspeiseströme (5b,5c,5d), wobei die Kompressionsvorrichtung (10) zum Betrieb eines Kältemittelkreislaufes, insbesondere mit einem Kohlenwasserstoffgas wie Propan, Äthylen, Methan oder ein Gemisch davon dient, dadurch gekennzeichnet,
dass ausserhalb des Turbokompressors (1) eine Mischvorrichtung (8a,8b,8c) angeordnet ist,
dass eine vorhergehende und eine folgende Kompressionsstufe (1a,1b,1c,1d) über die Mischvorrichtung (8a,8b,8c) miteinander verbunden sind, und dass der für die folgende Kompressionsstufe (1b,1c,1d) vorgesehene Zuspeisestrom (5b,5c,5d) in die Mischvorrichtung (8a,8b,8c) mündet, um den Zuspeisestrom (5b,5c,5d) mit einem Hauptstrom (6a,6b,6c) der vorhergehenden Kompressionsstufe (1a,1b,1c) zu mischen. - Kompressionsvorrichtung (10) nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Mischvorrichtung (8a,8b,8c) als ein statischer Mischer ausgeführt ist.
- Kompressionsvorrichtung (10) nach einem der Ansprüche 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass eine Kompressionsstufe (1a,1b,1c,1d) mindestens eine Kompressorstufe aufweist.
- Kompressionsvorrichtung (10) nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Kompressionsstufen (1a,1b,1c,1d) in axialer Richtung beabstandet und/oder auf mehreren getrennten Wellen (2) angeordnet sind.
- Kompressionsvorrichtung (10) nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass auf einer gemeinsamen Welle (2) angeordnete, benachbarte Kompressionsstufen (1a,1b,1c,1d) gegeneinander angeordnet sind.
- Kompressionsvorrichtung (10) nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass jeweils zwei Kompressionsstufen (1a,1b,1c,1d) auf einer gemeinsamen Welle (2) angeordnet sind.
- Kompressionsvorrichtung (10) nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass die Kompressionsstufen (1a,1b,1c,1d) auf mehreren Wellen (2) angeordnet sind, und dass die Wellen (2) entweder mit Kupplungsmitteln untereinander verbunden sind oder mit je einer separaten Antriebsvorrichtung (12) angetrieben sind.
- Kältemittelkreislauf, insbesondere mit einem Kohlenwasserstoffgas wie Propan, Äthylen, Methan oder einem Gemisch davon, mit einer Kompressionsvorrichtung (10) nach einem der Ansprüche 1 bis 7.
- LPG-Anlage oder LNG-Anlage mit einer Kompressionsvorrichtung (10) nach einem der Ansprüche 1 bis 7.
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE59510130T DE59510130D1 (de) | 1995-07-31 | 1995-07-31 | Kompressionsvorrichtung |
EP95810491A EP0757179B1 (de) | 1995-07-31 | 1995-07-31 | Kompressionsvorrichtung |
JP8191983A JPH09119394A (ja) | 1995-07-31 | 1996-07-22 | 圧縮装置 |
US08/688,598 US5791159A (en) | 1995-07-31 | 1996-07-30 | Compression apparatus |
NO963184A NO308555B1 (no) | 1995-07-31 | 1996-07-30 | Kompressoranordning |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
EP95810491A EP0757179B1 (de) | 1995-07-31 | 1995-07-31 | Kompressionsvorrichtung |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
EP0757179A1 true EP0757179A1 (de) | 1997-02-05 |
EP0757179B1 EP0757179B1 (de) | 2002-03-27 |
Family
ID=8221779
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
EP95810491A Expired - Lifetime EP0757179B1 (de) | 1995-07-31 | 1995-07-31 | Kompressionsvorrichtung |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5791159A (de) |
EP (1) | EP0757179B1 (de) |
JP (1) | JPH09119394A (de) |
DE (1) | DE59510130D1 (de) |
NO (1) | NO308555B1 (de) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2009072160A2 (en) * | 2007-12-04 | 2009-06-11 | S.Tra.Te.G.I.E. S.R.L. | High-energy efficiency plant for automotive methane compression |
ITMI20090073A1 (it) * | 2009-01-23 | 2010-07-24 | Nuovo Pignone Spa | Sistema reversibile di iniezione ed estrazione del gas per macchine rotative a fluido |
Families Citing this family (21)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
TW480325B (en) * | 1999-12-01 | 2002-03-21 | Shell Int Research | Plant for liquefying natural gas |
MY125082A (en) * | 1999-12-15 | 2006-07-31 | Shell Int Research | Compression apparatus for gaseous refrigerant |
BE1013692A3 (nl) * | 2000-09-19 | 2002-06-04 | Atlas Copco Airpower Nv | Hogedruk, meertraps-centrifugaalcompressor. |
DE50312744D1 (de) * | 2002-06-04 | 2010-07-08 | Alstom Technology Ltd | Verfahren zum betreiben eines verdichters |
DE10251486A1 (de) * | 2002-11-05 | 2004-05-19 | Linde Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Gaserückgewinnung |
US6962060B2 (en) * | 2003-12-10 | 2005-11-08 | Air Products And Chemicals, Inc. | Refrigeration compression system with multiple inlet streams |
WO2007068730A1 (en) * | 2005-12-16 | 2007-06-21 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Refrigerant circuit |
US20070204649A1 (en) * | 2006-03-06 | 2007-09-06 | Sander Kaart | Refrigerant circuit |
JP2009530537A (ja) * | 2006-03-24 | 2009-08-27 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト | 圧縮機装置 |
WO2009071538A2 (en) * | 2007-12-04 | 2009-06-11 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Method and apparatus for cooling and/or liquefying a hydrocarbon stream |
JP4990112B2 (ja) | 2007-12-05 | 2012-08-01 | 株式会社日立製作所 | 冷凍サイクルシステム、天然ガス液化設備、ヒートポンプシステム、及び冷凍サイクルシステムの改造方法 |
JP4974875B2 (ja) * | 2007-12-28 | 2012-07-11 | トヨタ自動車株式会社 | 圧縮機の固定構造体 |
US8544256B2 (en) * | 2008-06-20 | 2013-10-01 | Rolls-Royce Corporation | Gas turbine engine and integrated heat exchange system |
US20100147024A1 (en) * | 2008-12-12 | 2010-06-17 | Air Products And Chemicals, Inc. | Alternative pre-cooling arrangement |
FI122720B (fi) | 2010-07-13 | 2012-06-15 | Tamturbo Oy | Turbokompressorin säätöratkaisu |
ITFI20130076A1 (it) * | 2013-04-04 | 2014-10-05 | Nuovo Pignone Srl | "integrally-geared compressors for precooling in lng applications" |
ITUB20152497A1 (it) * | 2015-07-24 | 2017-01-24 | Nuovo Pignone Tecnologie Srl | Treno di compressione di gas di carica di etilene |
JP6653157B2 (ja) * | 2015-10-30 | 2020-02-26 | 三菱重工サーマルシステムズ株式会社 | 遠心圧縮機械の戻り流路形成部、遠心圧縮機械 |
ITUA20164168A1 (it) * | 2016-06-07 | 2017-12-07 | Nuovo Pignone Tecnologie Srl | Treno di compressione con due compressori centrifughi e impianto lng con due compressori centrifughi |
IT201600080745A1 (it) | 2016-08-01 | 2018-02-01 | Nuovo Pignone Tecnologie Srl | Compressore di refrigerante diviso per la liquefazione di gas naturale |
JP7085306B2 (ja) * | 2017-02-20 | 2022-06-16 | 三菱重工コンプレッサ株式会社 | 遠心圧縮機 |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CH315986A (de) * | 1953-10-02 | 1956-09-15 | Sulzer Ag | Verfahren zum Betrieb eines Verdichters mit Zwischenkühlung |
GB854127A (en) * | 1957-06-28 | 1960-11-16 | Power Jets Res & Dev Ltd | Improvements in or relating to radial-flow compressors and turbines |
FR2040794A5 (de) * | 1969-04-14 | 1971-01-22 | Rateau Sa | |
US3889485A (en) * | 1973-12-10 | 1975-06-17 | Judson S Swearingen | Process and apparatus for low temperature refrigeration |
GB2073393A (en) * | 1980-04-04 | 1981-10-14 | Petroles Cie Francaise | Recovery or fractionating of a mixture of butane and propane |
DE3521060A1 (de) * | 1984-06-12 | 1985-12-12 | Snamprogetti S.P.A., Mailand/Milano | Verfahren zum kuehlen und verfluessigen von gasen |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1231668A (de) * | 1967-12-30 | 1971-05-12 | ||
DE2352561C2 (de) * | 1973-10-19 | 1983-02-17 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | Verfahren zum Abführen der beim Verdichten eines Gasgemisches anfallenden Kompressionswärme |
US3954430A (en) * | 1974-10-30 | 1976-05-04 | Ppg Industries, Inc. | Liquefaction of chlorine by multi-stage compression and cooling |
US4019343A (en) * | 1976-01-13 | 1977-04-26 | Roberts Edward S | Refrigeration system using enthalpy converting liquid turbines |
-
1995
- 1995-07-31 EP EP95810491A patent/EP0757179B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1995-07-31 DE DE59510130T patent/DE59510130D1/de not_active Expired - Fee Related
-
1996
- 1996-07-22 JP JP8191983A patent/JPH09119394A/ja active Pending
- 1996-07-30 NO NO963184A patent/NO308555B1/no unknown
- 1996-07-30 US US08/688,598 patent/US5791159A/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CH315986A (de) * | 1953-10-02 | 1956-09-15 | Sulzer Ag | Verfahren zum Betrieb eines Verdichters mit Zwischenkühlung |
GB854127A (en) * | 1957-06-28 | 1960-11-16 | Power Jets Res & Dev Ltd | Improvements in or relating to radial-flow compressors and turbines |
FR2040794A5 (de) * | 1969-04-14 | 1971-01-22 | Rateau Sa | |
US3889485A (en) * | 1973-12-10 | 1975-06-17 | Judson S Swearingen | Process and apparatus for low temperature refrigeration |
GB2073393A (en) * | 1980-04-04 | 1981-10-14 | Petroles Cie Francaise | Recovery or fractionating of a mixture of butane and propane |
DE3521060A1 (de) * | 1984-06-12 | 1985-12-12 | Snamprogetti S.P.A., Mailand/Milano | Verfahren zum kuehlen und verfluessigen von gasen |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
C. MATILE ET AL: "hypercompresseurs centrifuges pour éthylène.", REVUE TECHNIQUE SULZER, no. 1, 1975, pages 17 - 36 * |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2009072160A2 (en) * | 2007-12-04 | 2009-06-11 | S.Tra.Te.G.I.E. S.R.L. | High-energy efficiency plant for automotive methane compression |
WO2009072160A3 (en) * | 2007-12-04 | 2009-09-17 | S.Tra.Te.G.I.E. S.R.L. | High-energy efficiency plant for automotive methane compression |
ITMI20090073A1 (it) * | 2009-01-23 | 2010-07-24 | Nuovo Pignone Spa | Sistema reversibile di iniezione ed estrazione del gas per macchine rotative a fluido |
WO2010084422A3 (en) * | 2009-01-23 | 2010-09-30 | Nuovo Pignone S.P.A. | Reversible system for injecting and extracting gas for fluid rotary machines |
CN102292551A (zh) * | 2009-01-23 | 2011-12-21 | 诺沃皮尼奥内有限公司 | 用于喷射和吸取流体旋转机械用的气体的可逆系统 |
CN102292551B (zh) * | 2009-01-23 | 2014-02-12 | 诺沃皮尼奥内有限公司 | 用于喷射和吸取流体旋转机械用的气体的可逆系统 |
US9151293B2 (en) | 2009-01-23 | 2015-10-06 | Nuovo Pignone S.P.A. | Reversible system for injecting and extracting gas for fluid rotary machines |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
NO963184D0 (no) | 1996-07-30 |
JPH09119394A (ja) | 1997-05-06 |
US5791159A (en) | 1998-08-11 |
EP0757179B1 (de) | 2002-03-27 |
NO308555B1 (no) | 2000-09-25 |
NO963184L (no) | 1997-02-03 |
DE59510130D1 (de) | 2002-05-02 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP0757179B1 (de) | Kompressionsvorrichtung | |
DE69527351T2 (de) | Verflüssigungsverfahren | |
DE69905077T2 (de) | Anlage zur erdgasverflüssigung | |
DE19938216B4 (de) | Verflüssigungsverfahren | |
EP1672301A1 (de) | Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung eines Gasgemischs, insbesondere von Luft | |
EP0707142A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur hochdruckseitigen Abgasrezirkulation einer aufgeladenen Brennkraftmaschine | |
DE69912229T2 (de) | Kryogenisches Luftzerleggungsverfahren | |
DE102006039889A1 (de) | Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes | |
CH708792A2 (de) | Bio-Diesel-Mischsystem. | |
EP0795727A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Verflüssigung eines tiefsiedenden Gases | |
DE19743734A1 (de) | Kältemittel- oder Kältemittelgemischkreislauf | |
DE19708428A1 (de) | Kälteanlage | |
EP1045215B1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Kühlung eines Gasstroms | |
DE102005038266A1 (de) | Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes | |
DE102021118253B4 (de) | Strömungsmaschinenanordnung | |
DE102019206904B4 (de) | Verfahren zur Kühlung eines Fluidgemischs | |
DE102004032710A1 (de) | Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes | |
EP3945274A1 (de) | Verfahren zur verflüssigung von wasserstoff | |
DE2049181B2 (de) | Verfahren zur Kälteerzeugung durch Kompression eines Gemisches von verschiedenen Kältemitteln mit unterschiedlichen Siedepunkten | |
EP0168519A2 (de) | Vorrichtung zum Verflüssigen eines tiefsiedenden Gases, insbesondere Heliumgas | |
EP3643396A1 (de) | Kontinuierlich arbeitende und fluidatmende fluidmischeinrichtung und verfahren zum betrieb einer solchen | |
EP1413840A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur variablen Erzeugung von Sauerstoff durch Tieftemperatur-Zerlegung von Luft | |
EP3710134B1 (de) | Verfahren und vorrichtung zur reinigung oder zerlegung und kühlung eines gasgemischs | |
DE102004011483A1 (de) | Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes | |
DE102020113548A1 (de) | Bereitstellung von Brenngas für eine Brenngasmaschine |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PUAI | Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012 |
|
AK | Designated contracting states |
Kind code of ref document: A1 Designated state(s): DE FR GB IT NL |
|
AX | Request for extension of the european patent |
Free format text: LT;SI |
|
RBV | Designated contracting states (corrected) |
Designated state(s): DE FR GB IT NL |
|
17P | Request for examination filed |
Effective date: 19970714 |
|
17Q | First examination report despatched |
Effective date: 20000410 |
|
GRAG | Despatch of communication of intention to grant |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS AGRA |
|
GRAG | Despatch of communication of intention to grant |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS AGRA |
|
GRAH | Despatch of communication of intention to grant a patent |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS IGRA |
|
GRAH | Despatch of communication of intention to grant a patent |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS IGRA |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: GB Ref legal event code: IF02 |
|
RAP1 | Party data changed (applicant data changed or rights of an application transferred) |
Owner name: MAN TURBOMASCHINEN AG GHH BORSIG |
|
GRAA | (expected) grant |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210 |
|
AK | Designated contracting states |
Kind code of ref document: B1 Designated state(s): DE FR GB IT NL |
|
GBT | Gb: translation of ep patent filed (gb section 77(6)(a)/1977) |
Effective date: 20020327 |
|
REF | Corresponds to: |
Ref document number: 59510130 Country of ref document: DE Date of ref document: 20020502 |
|
EN | Fr: translation not filed | ||
PLBE | No opposition filed within time limit |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261 |
|
STAA | Information on the status of an ep patent application or granted ep patent |
Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: FR Ref legal event code: RN |
|
26N | No opposition filed |
Effective date: 20021230 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: FR Ref legal event code: FC |
|
ET | Fr: translation filed | ||
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: GB Payment date: 20070720 Year of fee payment: 13 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: NL Payment date: 20070716 Year of fee payment: 13 Ref country code: IT Payment date: 20070724 Year of fee payment: 13 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: FR Payment date: 20070710 Year of fee payment: 13 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: DE Payment date: 20080722 Year of fee payment: 14 |
|
GBPC | Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee |
Effective date: 20080731 |
|
NLV4 | Nl: lapsed or anulled due to non-payment of the annual fee |
Effective date: 20090201 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: FR Ref legal event code: ST Effective date: 20090331 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: NL Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20090201 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: GB Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20080731 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: IT Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20080731 Ref country code: FR Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20080731 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: DE Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20100202 |