JPH09119394A - 圧縮装置 - Google Patents
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Abstract
能であり、かつ比較的細い軸を有する圧縮装置を提供す
る。 【解決手段】ターボコンプレッサの外側に攪拌装置8a,8
b,8cを有し、複数の圧縮ステージ1a,1b,1c,1dのうちの
隣接する2つの圧縮ステージ1a,1b,1c,1dは攪拌装置8a,
8b,8cを介して互いに連通されており、このうち後に位
置する圧縮ステージ1b,1c,1dに対して形成されたインフ
ィード・フロー5b,5c,5dを前に位置する圧縮ステージ1
a,1b,1cのメイン・フロー6b,6c,6dに対して混合すべく
同インフィード・フロー5b,5c,5dを攪拌装置8a,8b,8c内
へ供給する。
Description
を含むターボコンプレッサと、インフィード・フローと
を有する圧縮装置であって、特にプロパン、エチレン、
メタン及びこれらの混合物のうちのいづれか1つに代表
される炭化水素ガスを用いて冷媒回路を駆動すべく使用
される圧縮装置に関する。
コンプレッサはエチレン及びアンモニアの液化装置また
は天然ガス及び石油ガスの液化装置の冷媒回路に使用可
能である。天然ガス液化装置及び石油ガス液化装置を以
下LNG(液化天然ガス)製造装置及びLPG(液化石
油ガス)製造装置と称する。採掘現場において回収され
た石油ガスはLPG製造装置内へ圧縮して供給される。
LPG製造装置は段階的なリラクセーション及び冷却に
よりガスの各成分を分離する。LNG製造装置では、パ
イプライン圧力をともなって供給された天然ガスは複数
の冷媒回路により強力に冷却される。この際、冷媒回路
は炭化水素ガス、特にプロパン、エチレン及びメタンの
うちのいづれか1つを用いて運転される。冷却された天
然ガスは連続するリラクセーションによって液化され
る。両プロセスは最終生成物として輸送可能な液化ガス
をそれぞれ形成する。
は非常に強力な冷却能力を必要とする。大型ターボコン
プレッサによって駆動されるプロパン回路は第1の予備
冷却工程に使用されることが多い。一般的に、プロパン
回路は1つ以上の中間インフィード(Zwischeneinspeis
ungen)を使用するマルチ・ステージ・コンプレッサを
含む複数の冷却ステージを有する。プロパン回路及び中
間インフィードを有する冷却システムは“1989年1
1月に発行されたケミカル・エンジニアリング・プロセ
スに記載されているクリフォード・イー.ルーカスによ
るコンプレッサ及び加工特性に関連する冷却システム安
定性(Refrigeration System StabilityLinked to Comp
ressor and Process Characteristics, Clifford E Luc
as, Chemical Engineering Process, November 198
9)”に開示されている。更に、同文献に開示された中
間インフィードを図1に示す。
は、特定の運転条件下における不安定な動きが挙げられ
る。不安定な動きの要因の1つとしては、中間インフィ
ードが挙げられる。インフィードの量は非常に多くなり
得る。そして、圧縮ステージにおけるインフィードの量
は、実際のメイン・フローの量より更に多くなることが
ある。また、インフィードはメイン・フローより更に低
い温度を有する。メイン・フロー及びインフィードの混
合物は同混合物をロータへ供給する際に不均一な混合比
を有し得る。これは圧縮ステージにおける不安定な動き
を招来し得る。
数のロータが軸上に配置されているため、比較的太い軸
を必要とする点が挙げられる。図1は冷媒を圧縮すべく
軸2上に取付けられたロータ11a,11bを有する従
来のコンプレッサを示す。第1の圧縮ステージにおい
て、ベース・フロー5aはロータ11aによって圧縮さ
れて初期メイン・フロー6aを形成する。インフィード
・フロー5bは開口1fを介してコンプレッサ1内へ供
給され、さらにはコンプレッサ・ハウジング1e内にお
いて初期メイン・フロー6aに合流する。この際、初期
メイン・フロー6aはロータ11aによって既に圧縮さ
れている。これら一連の圧縮及び混合を実現すべく、複
数のチャネル60a,60b,61aがコンプレッサ・
ハウジング1e内に形成されている。初期メイン・フロ
ー6a及びインフィード・フロー5bは互いに混合さ
れ、かつロータ11bによって更に圧縮されて後期メイ
ン・フロー6bを形成する。この装置の問題点として
は、初期メイン・フロー6a及びインフィード・フロー
5bを均一に混合できない点が挙げられる。これはロー
タ11b内におけるフローの不安定な動きを招来し得
る。
置の大型冷却回路としてのプロパンを用いた従来のマル
チステージ冷媒回路の概略を示す。コンプレッサ4は1
つの軸2上に直列に配置された複数の圧縮ステージ1
a,1b,1c,1dを有する。圧縮冷媒はコンデンサ
3及びプロセス4のエンド・フロー6dを介して供給さ
れる。プロセス4(詳細略)はフィーダの流れ5a,5
b,5c,5dを圧縮ステージ1a,1b,1c,1d
に対してそれぞれ供給する。
のであって、その目的は圧縮ステージに対して安定した
フローを供給可能であり、かつ比較的細い軸を有する圧
縮装置を提供することにある。
縮ステージを含むターボコンプレッサと、インフィード
・フローとを有する圧縮装置であって、特にプロパン、
エチレン、メタン及びこれらの混合物のうちのいづれか
1つに代表される炭化水素ガスを用いて冷媒回路を駆動
すべく使用される圧縮装置において、ターボコンプレッ
サの外側に攪拌装置を有し、複数の圧縮ステージのうち
の隣接する2つの圧縮ステージは攪拌装置を介して互い
に連通されており、このうち後に位置する圧縮ステージ
に対して形成されたインフィード・フローを前に位置す
る圧縮ステージのメイン・フローに対して混合すべく同
インフィード・フローを攪拌装置内へ供給する圧縮装置
によって実現される。
ンフィード・フローの効果的な攪拌を行うことにより、
均一な温度分布を有する流体を次の圧縮ステージに対し
て供給可能にする。これは圧縮ステージの更に安定した
運転特性を提供する。プロパン冷却回路はメイン・フロ
ーより部分的に更に大きい容積と、更に低い温度とを有
する中間インフィードを含み得る。メイン・フロー及び
インフィード・フローをコンプレッサの外側において混
合することにより、機械特性を混合後のフローの容積及
び温度から完全に独立して確定し得る。コンプレッサの
熱力学的設計は入口における流体の平均化された状態に
基づいて従来の方法で実施し得る。
分割可能である。互いに対向する2つのロータを有する
コンプレッサの使用は特に効果的である。コンプレッサ
への流体の入口は軸の自由端へ配置可能である。これに
より、軸の直径及びロータ入口におけるマッハ数を小さ
くし得る。この結果、圧縮ステージの特性は広い範囲に
わたって安定する。これにより、ロータ・カバー・プレ
ートの小さな直径と、小さな入口マッハ数とを任意の回
転速度及び要求されたロータ直径とについて実現し得
る。
置の場合、コンプレッサは長い軸を有さない。長い軸は
好ましくない機械特性と、不安定な動きとを形成し得
る。これらは長い軸上にロータを支持する狭い領域が形
成されている場合に特に発生する。本発明の圧縮装置は
短く、かつ細い軸の使用を可能にする。
く圧縮装置の概略を示す。圧縮装置は1つの軸2上に直
列に連続して配置された複数の圧縮ステージ1a,1
b,1c,1dを有する。エンド・フロー6d、即ち最
終アウトプットはコンプレッサ3を通じてプロセス4内
へ供給される。冷媒はプロセス4からベース・フロー5
a及びインフィード・フロー5b,5c,5dを介して
各圧縮ステージ1a,1b,1c,1dへ供給される。
冷媒をメイン・フローを輸送するアウトレット管路6
a,6b,6cを通じてコンプレッサ・ハウジング1e
の外側へ案内すべく各圧縮ステージ1a,1b,1c,
1dは形成されている。コンプレッサ・ハウジング1e
の外部には、インフィード・フロー5b,5c,5d及
びメイン・フロー6a,6b,6cが流入する攪拌装置
8a,8b,8cが配置されている。インフィード・フ
ロー5b,5c,5d及びメイン・フロー6a,6b,
6cは攪拌後、インフィード管路7a,7b,7cを通
じて圧縮ステージ1b,1c,1dへそれぞれ供給され
る。例えば、2つのフロー5b,6aは攪拌装置8a内
において混合される。この結果、フローは均一な温度分
布及び均一な速度分布をともなって同攪拌装置8aから
送出され、かつ圧縮ステージ1bへ供給される。各種の
攪拌装置、特に静的攪拌装置(Statischer Mischer)を
本発明の攪拌装置として使用可能である。静的攪拌装置
は流体を均質にすべく静的に配置されたインサートのみ
を内部に有する。
a,1b,1c,1dを1つの軸2上に異なる形態にて
配置するか、または複数の独立した軸2上に配置し得る
点にある。図2(b)は図2(a)に示す実施の形態と
異なる圧縮ステージ1a,1b,1c,1dの配置を有
する実施の形態を示す。軸2上の隣接する圧縮ステージ
1a,1b,1c,1dは互いに対向している。即ち、
隣接する2つの圧縮ステージ1a,1b,1c,1dの
流体は軸方向に相反する方向へそれぞれ流動する。従っ
て、圧縮ステージ1a及び1b、1b及び1c、並びに
1c及び1dのうちの少なくともいづれか1組は互いに
対向している。この構成は軸2上において軸方向へ作用
する圧縮ステージ1a,1b,1c,1dの力が互いに
相殺し合う点において効果的である。これ以外の場合、
冷媒のフローは図2(a)に示すフローと同じように形
成される。図2(b)では、表示を簡略化すべくインプ
ット管路5b,6a及びアウトプット管路7aとともに
1つの攪拌装置8aのみを示している。
詳細に示す。図4に示す実施の形態では、図2(b)に
示す軸2は連結軸2aによって連結された2つの独立し
た軸へ分割されている。圧縮装置10は連結軸2aによ
って連結された2つのコンプレッサ1と、攪拌装置8
a,8b,8cと、流体を案内する接続管路5a,5
b,5c,5d,6a,6b,6c,6dとを有する。
各コンプレッサ1は図5に示すように軸2上に互いに対
向して配置された2つの圧縮ステージ1a,1b,1
c,1dを有する。例えば、駆動手段12は電動モー
タ、ガス・タービン及び蒸気タービンのうちのいづれか
1つであり得る。駆動手段12は第1の軸2を駆動す
る。第1の軸2は連結軸2aにより直接またはギヤボッ
クスを介して第2のコンプレッサ1の軸2に連結され、
かつ同第2の軸2を駆動する。圧縮ステージ1a,1
b,1c,1dの入口及び出口は外側へ延出している。
この結果、攪拌装置8a,8b,8cはコンプレッサ1
の外側へ配置可能であり、さらにはベース・フロー5
a、インフィード・フロー5b,5c,5d、メイン・
フロー6a,6b,6c及びエンド・フロー6dを適切
に案内すべく管路によって互いに連通されている。
縦断面図である。コンプレッサ・ハウジング1eは複数
のチャネルを有する。この結果、冷媒フロー7a,7b
はコンプレッサ1内へ供給され、かつロータ11a,1
1bによって圧縮される。更に、冷媒フロー7a,7b
はアウトプット・フロー、即ちメイン・フロー6b,6
cとしてコンプレッサ1からそれぞれ送出される。この
結果、図5に示すコンプレッサ1は2つの圧縮ステージ
1b,1cを有する。コンプレッサ1内へ流入するフロ
ーは軸2の自由端に位置するため、軸2の直径と、ロー
タの入口径とを比較的小さく形成し得る。図5に示す装
置は比較的細い軸2と、比較的小さい直径を備えたロー
タとの使用を可能にする。ロータ11a,11bは低い
マッハ数を有する。この結果、コンプレッサ1内、特に
ロータ11a,11b内における流体の高い流動安定性
が実現される。
示す。コンプレッサ1は右側に配置された1つの圧縮ス
テージを含む圧縮ステージ1aと、左側に配置され、か
つ直列に接続された2つの圧縮ステージ1e,1fを含
む圧縮ステージ1bとを有する。この結果、冷媒フロー
5aはメイン・フロー6aとして送出されるのみであ
る。圧縮ステージ1e,1fは圧縮を行う1つのロータ
のみを有する圧縮ステージである。圧縮ステージ1a,
1bは1つの圧縮ステージ1e,1fと、直列に接続さ
れた複数の圧縮ステージ1e,1fとのうちのいづれか
一方をそれぞれ有し得る。
圧縮ステージに対して安定したフローを供給し得るとと
もに、比較的細い軸を圧縮装置に使用し得るという優れ
た効果を発揮する。
断面図。
本発明の別の圧縮装置の概略図。
面図。
の構成を示す概略図。
縮ステージ、2…軸、5b,5c,5d…インフィード
・フロー、6b,6c,6d…メイン・フロー、8a,
8b,8c…攪拌装置、10…圧縮装置、12…駆動手
段。
Claims (9)
- 【請求項1】 複数の圧縮ステージ(1a,1b,1
c,1d)を含むターボコンプレッサ(1)と、インフ
ィード・フロー(5b,5c,5d)とを有する圧縮装
置(10)であって、特にプロパン、エチレン、メタン
及びこれらの混合物のうちのいづれか1つに代表される
炭化水素ガスを用いて冷媒回路を駆動すべく使用される
圧縮装置(10)において、前記ターボコンプレッサ
(1)の外側に攪拌装置(8a,8b,8c)を有し、
前記複数の圧縮ステージ(1a,1b,1c,1d)の
うちの隣接する2つの圧縮ステージ(1a,1b,1
c,1d)は攪拌装置(8a,8b,8c)を介して互
いに連通されており、このうち後に位置する圧縮ステー
ジ(1b,1c,1d)に対して形成されたインフィー
ド・フロー(5b,5c,5d)を前に位置する圧縮ス
テージ(1a,1b,1c)のメイン・フロー(6b,
6c,6d)に対して混合すべくインフィード・フロー
(5b,5c,5d)を攪拌装置(8a,8b,8c)
内へ供給する圧縮装置。 - 【請求項2】 前記攪拌装置(8a,8b,8c)は静
的攪拌装置として形成されている請求項1に記載の圧縮
装置。 - 【請求項3】 前記圧縮ステージ(1a,1b,1c,
1d)は少なくとも1つの圧縮ステージを有する請求項
1または2に記載の圧縮装置。 - 【請求項4】 前記複数の圧縮ステージ(1a,1b,
1c,1d)を軸方向に互いに離間して配置すること
と、同圧縮ステージ(1a,1b,1c,1d)を複数
の独立した軸(2)上に配置することのうちの少なくと
もいづれか一方を含む請求項1乃至3のいづれか一項に
記載の圧縮装置。 - 【請求項5】 1つの軸(2)上の隣接する圧縮ステー
ジ(1a,1b,1c,1d)は互いに対向している請
求項1乃至4のいづれか一項に記載の圧縮装置。 - 【請求項6】 2つの圧縮ステージ(1a,1b,1
c,1d)が1つの軸(2)上に配置されている請求項
1乃至5のいづれか一項に記載の圧縮装置。 - 【請求項7】 前記複数の圧縮ステージ(1a,1b,
1c,1d)が複数の軸(2)上に配置されており、前
記複数の軸(2)は連結手段によって互いに連結されて
いるか、または独立した駆動手段(12)によってそれ
ぞれ駆動されている請求項1乃至6のいづれか一項に記
載の圧縮装置。 - 【請求項8】 特にプロパン、エチレン、メタン及びこ
れらの混合物のうちのいづれか1つに代表される炭化水
素ガスと、請求項1乃至7のいづれか一項に記載の圧縮
装置(10)とを有する冷媒回路。 - 【請求項9】 請求項1乃至7のいづれか一項に記載の
圧縮装置(10)を有するLPG製造装置またはLNG
製造装置。
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JPH09119394A true JPH09119394A (ja) | 1997-05-06 |
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Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP8191983A Pending JPH09119394A (ja) | 1995-07-31 | 1996-07-22 | 圧縮装置 |
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