DE69912229T2 - Kryogenisches Luftzerleggungsverfahren - Google Patents

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Description

  • Die vorliegende Erfindung betrifft die Verfahren und die Anlagen zur kryogenischen Trennung von Gasen der Luft.
  • Die Drücke, von denen nachstehend die Rede ist, sind absolute Drücke. Außerdem wird unter "Verflüssigung" beziehungsweise "Verdampfung" entweder die eigentliche Verflüssigung beziehungsweise die eigentliche Verdampfung oder eine Pseudo-Verflüssigung beziehungsweise eine Pseudo-Verdampfung verstanden, je nachdem, ob die fraglichen Drücke subkritisch oder superkritisch sind.
  • Im Laufe der letzten Jahre hat sich der Einsatz von Verfahren "mit Pumpe" zur Herstellung von Drucksauerstoff allgemein verbreitet. Diese Verfahren bestehen darin, eine flüssige Fraktion abzuscheiden, die mit Sauerstoff aus dem unteren Abschnitt der Niederdrucksäule angereichert ist, typischerweise aus dem Sumpf, diese Flüssigkeit mit dem erforderlichen Druck zu pumpen, sie zu verdampfen und sie durch Wärmeaustausch mittels eintretender Luft und/oder einem Fluid, das mit Druckstickstoff angereichert ist, wieder bis auf eine Temperatur nahe der Umgebungstemperatur zu erwärmen. Dieses Verfahren ermöglicht infolgedessen einen Sauerstoffkompressor einzusparen und ist deswegen wirtschaftlicher. Auf die gleiche Weise kann mittels einer Pumpe Druckstickstoff oder Druckargon hergestellt werden.
  • Möglich geworden ist diese allgemeine Verbreitung der Verfahren mit Pumpe teilweise durch die Verwendung der Adsorption, um das Wasser und das CO2 vorzugsweise an den Umkehraustauschern zu entfernen.
  • Um Sauerstoff bei hohem Druck verdampfen zu können, benötigt man zweckmäßigerweise außerdem ein wärmeerzeugendes Hochdruckfluid (Luft oder ein mit Stickstoff angereichertes Fluid), das sich durch indirekten Aus tausch mit Sauerstoff, wie in US-4,303,428, und/oder durch isentropische Expansion in einer Turbine (US-5,329,776) derart verflüssigt, dass die thermische Bilanz des Destillationsbereiches ausgeglichen wird. Bei Hochdruck handelt es sich um einen Druck, der höher ist als der Druck der Mitteldrucksäule eines Doppelsäulensystems, oder als der Kondensatordruck des Verdampfers einer Einzelsäule. Das Vorhandensein von Hochdruckfluid hat außerdem die Verwendung von komplexeren Zyklen mit mehreren Turbinen zur Herstellung von Flüssigkeit begünstigt.
  • Beispiele von Pumpenzyklen mit zwei Turbinen sind in den Dokumenten EP-A-0 661 105, EP-A-0 580 348, US-A-5,329,776, GB-A-2 251 931, US-A-5,564,290 oder US-A-5,108,476 aufgeführt. Leider ist bei all den bekannten Verfahren die Flüssigkeitsmenge begrenzt, die hergestellt werden kann, wenn die Größe des Luftkompressors nicht erhöht werden soll (d. h. die Durchflussmenge auf der ersten Stufe).
  • US-A-5,758,515 offenbart ein Herstellungsverfahren für Drucksauerstoff, bei welchem eine erste Turbine verwendet wird, die die Mitteldrucksäule einer Doppelsäule versorgt, und eine Turbine, die durch einen Druckverstärker versorgt wird, dessen gesamte entspannte Luft in den Hauptkompressor der Vorrichtung zurückgeführt wird.
  • Es ist eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung, die Herstellung von Flüssigkeit in einer Vorrichtung mit Pumpe mit zwei Turbinen zu erhöhen, ohne die Größe des Luftkompressors zu erhöhen, wobei gleichzeitig die Leistung des Zyklus verbessert wird. Es ist eine weitere Aufgabe der vorliegenden Erfindung, das Austauschdiagramm für eine Lufttrennungsvorrichtung mit zwei Turbinen noch weiter zu optimieren.
  • Nach einer Aufgabe der Erfindung ist ein Verfahren gemäß Anspruch 1 vorgesehen.
  • Nach anderen fakultativen Merkmalen der Erfindung ist ein Verfahren vorgesehen, in welchem
    • – der Eingangsdruck der ersten Turbine um mindestens 2 Bar höher ist als der Eingangsdruck der zweiten Turbine,
    • – die erste Säule Teil einer Doppelsäule oder einer Dreifachsäule ist,
    • – eine mit Sauerstoff angereicherte Durchflussmenge und eine mit Stickstoff angereicherte Durchflussmenge von der ersten Säule zu einer zweiten Säule der Doppelsäule befördert wird, wobei die erste Säule mit einem höheren Druck als die Niederdrucksäule arbeitet,
    • – eine Flüssigkeitsdurchflussmenge aus der Niederdrucksäule oder der Mitteldrucksäule abgezogen wird (oder der Zwischensäule im Fall einer Dreifachsäule) und durch Wärmeaustausch mit der Luft verdampft wird,
    • – die Gesamtheit der Luft bis auf den Zwischendruck verdichtet wird,
    • – die Ansaugtemperatur der zweiten Turbine höher als diejenige der ersten Turbine ist,
    • – ein nicht entspannter Anteil der ersten Fraktion durch Wärmeaustausch mit einem Fluid, das aus der Säule abgezogen wird, verflüssigt wird,
    • – der Anteil, der verflüssigt wird, Wärme mit der Flüssigkeit austauscht, die verdampft,
    • – ein nicht entspannter Anteil der zweiten Fraktion durch Wärmeaustausch mit einem Fluid, das aus der Säule abgezogen wird, verflüssigt wird,
    • – der Anteil, der verflüssigt wird, Wärme mit der Flüssigkeit austauscht, die verdampft,
    • – die Flüssigkeitsdurchflussmenge mit Sauerstoff, mit Stickstoff oder mit Argon angereichert ist,
    • – mehrere Flüssigkeitsdurchflussmengen in dem Wärmeaustauscher verdampfen,
    • – eine Fraktion der Luft in einem Kälteaggregat abgekühlt wird,
    • – mindestens ein Teil der zweiten Fraktion in einem Kälteaggregat abgekühlt wird,
    • – die Ausgangstemperatur des Kälteaggregates die Eingangstemperatur der Turbine ist,
    • – die Energie von mindestens einer der Turbinen dazu dient, einen oder mehrere Kompressoren anzutreiben,
    • – eine Durchflussmenge der Niederdrucksäule eine Argonsäule speist,
    • – eine Luftdurchflussmenge zu der ersten Säule befördert wird, ohne in einer der Turbinen entspannt worden zu sein.
  • Nach weiteren Aspekten der Erfindung ist eine Anlage nach Anspruch 2–4 vorgesehen.
  • Indem die Durchflussmenge der heißen Turbine mit einem höheren Druck als dem Druck der Mitteldrucksäule zurückgeführt wird, kann eine bessere Leistung dieser Turbine erzielt werden. Tatsächlich ist die isentropische Leistung einer Turbine je höher, desto niedriger ihr Entspannungsverhältnis ist (näher an 5 als 10).
  • Mit diesem Konzept wird die Durchflussmenge des Luftkompressors nur in den letzten Stufen erhöht und nicht in den ersten, die seine Größe bestimmen. Dadurch, dass die Durchflussmenge der heißen Turbine mit einem höheren Druck als dem Druck der Mitteldrucksäule zurückgeführt wird, wird andererseits das Austauschdiagramm in ihrem heißen Bereich noch weiter verbessert, und möglicherweise kann dieser Zwischendruck als Druck zur Luftreinigung gewählt werden, was einen sehr guten Kompromiss darstellt, da ein niedrigerer Druck zusätzliche Kosten bei den Adsorbern nach sich zieht, wohingegen ein höherer Druck technische Probleme aufwerfen kann. Dies ist ein Vorteil gegenüber dem Verfahren, das in den Patentanmeldungen EP-A-O 316 768 und EP-A-O 811 816 offenbart wurde, welche, obwohl sie nicht mit Pumpe arbeiten, die Durchflussmenge der heißen Turbine (und auch der kalten Turbine) mit dem Druck der Mitteldrucksäule zurückführen.
  • Ausführungsbeispiele der Erfindung werden jetzt unter Bezugnahme auf die beigefügten Zeichnungen beschrieben werden. Es zeigen:
  • 1 schematisch eine Anlage zur kryogenischen Trennung von Luft gemäß der Erfindung,
  • 2 bis 7 vergleichbare Ansichten von Abwandlungen der Erfindung, und
  • 8 ein Kurvendiagramm des thermischen Austausches, das einer Verwendung der Anlage der 1 entspricht.
  • In 1 wird eine Luftdurchflussmenge zu dem Kompressor 1 befördert, wo sie auf den mittleren Druck in der Größenordnung von 5 Bar verdichtet wird, bevor sie in der Reinigungseinheit 3 gereinigt wird. Anschließend wird sie in zwei Teile 19, 21 aufgeteilt. Ein Teil 21, der 20% der Luft ausmacht, wird zu dem Wärmeaustauscher 8 befördert, wo er auf seinen Taupunkt abgekühlt wird, und zu der Mitteldrucksäule 11 befördert wird. Der Teil 19 wird in den ersten Stufen 5 eines Kompressors bis auf einen Zwischendruck von 11,5 Bar verdichtet; anschließend wird er in den letzten Stufen 6 des Kompressors bis auf einen hohen Druck von 35 Bar verdichtet.
  • Die Luft auf dem hohem Druck wird in zwei Fraktionen 23, 25 aufgeteilt, von denen die erste auf eine Zwischentemperatur von 160 K der Wärmeaustauscheranlage 8 abgekühlt wird, bevor sie in zwei Teilmengen geteilt wird. Der Teil 31 wird mit dem mittleren Druck in der ersten Turbine 9 entspannt und kommt mit der Durchflussmenge 21 wieder zusammen, um zu der Säule 11 befördert zu werden. Der Teil 29 wird durch Wärmeaustausch mit einer Sauerstoffdurchflussmenge verflüssigt, die verdampft, und wird in zwei Teilmengen geteilt, um dann (als 35, 37) nach Entspannung in einem Ventil zu den beiden Säulen 11, 13 befördert zu werden.
  • Die zweite Funktion der Luft auf hohem Druck 25 wird bis auf eine Zwischentemperatur von 243 K abgekühlt, die höher als die Eingangstemperatur der ersten Turbine 9 ist. Sie wird anschließend in der zweiten Turbine 7 bis auf den Zwischendruck entspannt, zu dem Austauscher 8 zurück befördert und bis zu dem heißen Abschnitt erwärmt, bevor sie mit der Luft auf dem Zwischendruck vermischt wird.
  • Durchflussmengen von flüssigem Stickstoff und flüssigem Sauerstoff 41, 45 werden von den Säulen 11, 13 abgezo gen. Ein Teil des flüssigen Sauerstoffs 43 wird gepumpt, durch die Pumpe 17 bis auf einen Druck von 17 Bar beaufschlagt und verdampft anschließend in dem Austauscher 8.
  • Er könnte möglicherweise auch in einem von dem Austauscher 8 unabhängigen Austauscher gegen die Luftdurchflussmenge 29 verdampfen.
  • In 2 kennzeichnen dieselben Bezugszeichen die Bestandteile der Anlage, außer dass alle Zahlen um 100 erhöht sind.
  • Der Hauptunterschied zwischen 2 und 1 besteht darin, dass in 2 die gesamte Luft in dem Kompressor 105 bis auf den Zwischendruck von 11,5 Bar beaufschlagt wird. Der flüssige Sauerstoff 141 verdampft bei dem Zwischendruck gegen die Luft 129.
  • Die Luft, die aus dem Kompressor 105 stammt, wird möglicherweise in einem Kälteaggregat 103' abgekühlt.
  • In 3 wird ein Teil der in der zweiten Turbine entspannten Luft nicht zurückgeführt, sondern wird, nachdem er durch die Ventile hindurch verflüssigt wurde, zu der Doppelsäule befördert. Die aus dem Kompressor 205 stammende Luft kann in einem Kälteaggregat 203' abkühlen.
  • 4 unterscheidet sich von 3 insofern, dass die Luft der zweiten Turbine in dem Verdampfer 353 durch Wärmeaustausch mit flüssigem Sauerstoff verflüssigt wird, der mittels der Pumpe 317 gepumpt wird. In diesem Fall wird die gesamte verflüssigte Luft zu der Säule befördert, die mit dem höheren Druck arbeitet. Der verdampfte Sauerstoff wird in dem Hauptaustauscher erwärmt.
  • 5 zeigt ein Kälteaggregat 450, das einen Teil der Luft abkühlt, die für die zweite Turbine 407 bestimmt ist.
  • 6 zeigt eine Abwandlung der 1, in welcher die Luft 523, die für die erste Turbine 509 bestimmt ist, durch einen Druckverstärker 570 auf einen höheren Druck verdichtet wird als der hohe Druck. Der Druckverstärker 570 kann an die erste oder an die zweite Turbine angeschlossen sein. Ein Teil der Luft, die für die zweite Turbine bestimmt ist, wird, anstatt in dem Hauptaustauscher, in einem Kälteaggregat 550 abgekühlt. Die Luft 525, die für die zweite Turbine 507 bestimmt ist, wird auch in einem Druckverstärker 580, der an die andere Turbine angeschlossen ist, auf einen Druck verdichtet, der niedriger oder gleich dem Eingangsdruck der zweiten Turbine ist.
  • In 7 wird die Luft, die für die erste Turbine 609 bestimmt ist, in zwei Druckverstärkern 670, 680 verdichtet. Die Luft, die für die zweite Turbine 607 bestimmt ist, weist den Förderdruck des Kompressors 5 auf. Jeder Druckverstärker ist an eine der Turbinen angeschlossen.
  • Es ist offensichtlich möglich, eine Anlage aus einer der Figuren zu verwenden, um Argon aus einer Argonsäule herzustellen, die durch die Niederdrucksäule 13, 113 gespeist wird, oder um unreinen Sauerstoff aus einer Mischsäule herzustellen.
  • Die erste Säule kann eine Einzelsäule oder die Mitteldrucksäule einer Doppelsäule sein. Die Doppelsäule kann möglicherweise von dem Typ „AZOTONNE" (eingetragenes Warenzeichen) sein, die einen Kondensator am Kopf der Niederdrucksäule enthält.
  • Ein Teil der Kälteeinheiten kann durch Entspannung von Stickstoff von einer der Säulen in einer Turbine geliefert werden, oder durch Entspannung von Luft in einer Einblasturbine. Die Druckverstärker der 6 und 7 können durch kalte Druckverstärker ersetzt werden.
  • Die Niederdrucksäule kann möglicherweise bei einem Druck über 2 Bar funktionieren.
  • In 8 wird die in der Austauschanlage ausgetauschte Wärme in kcal/h als Ordinate und die Temperatur in °C als Abszisse dargestellt.
  • Auf jeden Fall kann die Doppelsäule durch eine Dreifachsäule ersetzt werden, die eine Hochdrucksäule, eine Zwischendrucksäule und eine Niederdrucksäule umfasst. Die zu verdampfende Flüssigkeit kann aus einer dieser Säulen stammen.
  • Die Anlage kann eine Mischsäule umfassen.

Claims (31)

  1. Verfahren zur kryogenischen Trennung von Gas der Luft durch Destillation von Luft in einem Säulensystem, das mindestens eine Mitteldrucksäule (11) und eine Niederdrucksäule (13) umfasst, die folgenden Schritte umfassend: – Verdichten der Gesamtheit der Luft auf den mittleren Druck und mindestens einen Teil (19, 119, 219, 319, 419, 519, 619) der Luft bis auf einen Zwischendruck zwischen dem mittleren Druck und einem hohen Druck, – Verdichten der gesamten Zwischendruckluft bis auf den hohen Druck, – Teilen der gesamten Luft, die auf den hohen Druck verdichtet ist, in eine erste und eine zweite Fraktion (23, 25, 123, 125, 223, 225, 323, 325, 423, 425, 523, 525, 623, 625), – Abkühlen der ersten Fraktion in einem Wärmeaustauscher (8) und Entspannen eines Teiles davon bis auf den mittleren Druck in einer ersten Turbine (9, 109, 209, 309, 409, 509, 609), – Befördern der gesamten Luft, die in der ersten Turbine entspannt wird, zu der Mitteldrucksäule, – Abkühlen der zweiten Fraktion in dem Wärmeaustauscher (8), und sie mindestens teilweise bis auf den Zwischendruck in einer zweiten Turbine (7, 107, 207, 307, 407, 507, 607) entspannen, – Wiedererwärmen von mindestens einem Anteil des entspannten Teiles (27, 127, 227, 327, 427, 527, 627) der zweiten Fraktion (oder der zweiten entspannten Fraktion) in dem Wärmeaustauscher (8) und Zurückführen mindestens eines Teiles davon in die Luftdurchflussmenge bei dem Zwischendruck (19, 119, 219, 319, 419, 519, 619), – Befördern der Luft bei dem mittleren Druck zu der Mitteldrucksäule (11, 111, 211, 311, 411, 511, 611), wo sie im Säulenkopf mit Stickstoff angereichert und im Sumpf mit Sauerstoff angereichert wird, und – Abziehen einer Flüssigkeit aus einer Säule des Systems, und nach Beaufschlagung mit Druck, sie in dem Wärmeaustauscher verdampfen, wobei der Einspeisungsdruck der ersten Turbine gleich oder höher, möglicherweise um mindestens 1 bar, als der Einspeisungsdruck der zweiten Turbine war.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, wobei die Mitteldrucksäule (11, 111) Bestandteil einer Doppelsäule ist.
  3. Verfahren nach Anspruch 2, wobei eine mit Sauerstoff angereicherte Durchflussmenge und eine mit Stickstoff angereicherte Durchflussmenge von der Mitteldrucksäule zu der Niederdrucksäule (13, 113) der Doppelsäule befördert wird.
  4. Verfahren nach Anspruch 2 oder 3, wobei eine Flüssigkeitsdurchflussmenge (41, 141) aus der Mitteldruck- oder Niederdrucksäule abgezogen und durch Wärmeaustausch mit der Luft verdampft wird, möglicherweise nachdem sie mit Druck beaufschlagt wurde.
  5. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei die Gesamtheit (119) der Luft bis auf den Zwischendruck verdichtet wird.
  6. Verfahren nach Anspruch 5, wobei die Luft von Wasser und Kohlendioxid bei dem Zwischendruck gereinigt wird.
  7. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei die Ansaugtemperatur der zweiten Turbine (7, 107) höher als diejenige der ersten Turbine (9, 109) ist.
  8. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei ein nicht entspannter Anteil (29, 129) der ersten Fraktion (23) durch Wärmeaustausch mit einem Fluid (41, 141), das aus der Säule (13, 113) abgezogen wird, verflüssigt wird.
  9. Verfahren nach Anspruch 8, wobei der Anteil (29, 129), der verflüssigt wird, Wärme mit einer Flüssigkeit austauscht, die verdampft.
  10. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei ein nicht entspannter oder entspannter Anteil der zweiten Fraktion (325) durch Wärmeaustausch mit einem Fluid, das aus der Säule (13, 113) abgezogen wird, verflüssigt wird.
  11. Verfahren nach Anspruch 10, wobei der Anteil, der verflüssigt wird, Wärme mit der Flüssigkeit (341) austauscht, die verdampft.
  12. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei die Flüssigkeitsdurchflussmenge, die aus der Säule (11, 13, 90) abgezogen wird, mit Sauerstoff, mit Stickstoff oder mit Argon angereichert ist.
  13. Verfahren nach Anspruch 12, wobei mehrere Flüssigkeitsdurchflussmengen durch Wärmeaustausch mit der Luft verdampfen.
  14. Verfahren nach den Ansprüchen 8 bis 11 und 13, wobei eine erste Flüssigkeit durch Austausch mit dem nicht entspannten Anteil der ersten Fraktion, die verflüssigt wird, verdampft, und eine zweite Flüssigkeit durch Austausch mit einem entspannten oder nicht entspannten Anteil der zweiten Fraktion, die verflüssigt wird, verdampft.
  15. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei eine Fraktion der Luft in einem Kälteaggregat (103', 203', 303', 403', 450, 503', 550, 603') abgekühlt wird.
  16. Verfahren nach Anspruch 15, wobei mindestens ein Teil der zweiten Fraktion in einem Kälteaggregat abgekühlt wird.
  17. Verfahren nach Anspruch 16, wobei die Ausgangstemperatur des Kälteaggregates die Eingangstemperatur der zweiten Turbine ist.
  18. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei die Energie von mindestens einer der Turbinen (7, 9, 107, 109) dazu dient, einen oder mehrere Kompressoren (5, 6) anzutreiben.
  19. Verfahren nach Anspruch 18, wobei die erste Turbine dazu dient, einen Kompressor anzutreiben, der die erste Fraktion des hohen Drucks, vor dem Kühlen der ersten Fraktion, auf einen noch höheren Druck verdichtet.
  20. Verfahren nach Anspruch 18, wobei die erste Turbine und die zweite Turbine dazu dienen, in Serie geschaltete Kompressoren anzutreiben, die die erste Fraktion verdichten.
  21. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei die erste Fraktion während des Entspannens in der ersten Turbine mindestens teilweise verflüssigt wird.
  22. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei die Ausgangstemperatur der zweiten Turbine in der Nähe derjenigen am Eingang der ersten Turbine liegt.
  23. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei eine Durchflussmenge der Niederdrucksäule eine Argonsäule (90) speist.
  24. Anlage zur kryogenischen Trennung von Gasen der Luft durch kryogenische Destillation, umfassend: – mindestens eine Mitteldrucksäule (11, 111, 211, 411, 511, 611) zur Luftdestillation und eine Niederdrucksäule (13, 113, 213, 413, 513, 613), – eine Austauschanlage (8, 108, 208, 308, 408, 508, 608), – Einrichtungen (1, 101, 201, 301, 401, 501, 601), um die gesamte Luft auf einen mittleren Druck zu verdichten, – Einrichtungen (5, 105, 205, 305, 405, 505, 605), um mindestens einen Teil der Luft bis auf einen Zwischendruck zwischen dem mittleren Druck und einem hohen Druck zu verdichten, – Einrichtungen (6, 105, 205, 305, 405, 505, 605), um die Zwischendruckluft bis auf den hohen Druck zu verdichten, – Einrichtungen, um eine erste und eine zweite Fraktion von Luft bei dem hohen Druck zu der Austauschanlage zu befördern, – eine erste Turbine (9, 109, 209, 309, 409, 509, 609), um einen Teil der ersten Fraktion bis auf den mittleren Druck zu entspannen, – Einrichtungen (33), um den in der ersten Turbine entspannten Teil nur zu der Mitteldrucksäule zu befördern, – eine zweite Turbine (7, 107, 207, 307, 407, 507, 607), um mindestens einen Teil der zweiten Fraktion bis auf den Zwischendruck zu entspannen, – Einrichtungen (8, 108, 208, 308, 408, 508, 608), um mindestens einen Anteil des entspannten Teiles der zweiten Fraktion zu erwärmen, – Einrichtungen (27, 127, 227, 327, 427, 527, 627), um mindestens einen Teil dieses Anteiles in die Zwischendruckluft zurückzuführen, – Einrichtungen (41, 141, 241, 341, 541, 641), um mindestens eine Flüssigkeit aus einer Säule der Anlage abzuziehen, und Einrichtungen, um sie, nach Beaufschlagung mit Druck, zu der Austauschanlage zu befördern, und die Eingänge der ersten und zweiten Turbine direkt mit Einrichtungen verbunden sind, um die Zwischendruckluft bis auf den hohen Druck zu verdichten, so dass die beiden Turbinen die Luft mit dem hohen Druck empfangen oder der Eingang von mindestens einer Turbine mit den Einrichtungen zum Verdichten der Zwischendruckluft bis auf den hohen Druck über Verdichtungseinrichtungen (570, 580, 670, 680) verbunden ist, so dass der Einspeisungsdruck der ersten Turbine gleich oder höher als der Einspeisungsdruck der zweiten Turbine ist.
  25. Anlage nach Anspruch 24, Einrichtungen (570, 670) umfassend, um den Einspeisungsdruck der ersten Turbine (509, 609) im Verhältnis zu dem Einspeisungsdruck der zweiten Turbine (507, 607) zu erhöhen.
  26. Anlage nach Anspruch 24 oder 25, wobei die Mitteldruck- und Niederdrucksäulen Bestandteil einer Doppelsäule sind, und die Einrichtungen umfassend, um eine Durchflussmenge, die mit Sauerstoff angereichert ist, und eine Durchflussmenge, die mit Stickstoff angereichert ist, von der Mitteldrucksäule zu der Niederdrucksäule (13, 113) der Doppelsäule zu befördern.
  27. Anlage nach Anspruch 24 oder 26, Einrichtungen umfassend, um aus der Mitteldruck- oder Niederdrucksäule oder einer Argonsäule (90) eine Flüssigkeitsdurchflussmenge (41, 141) abzuziehen und sie, möglicherweise nachdem sie mit Druck beaufschlagt wurde, durch Wärmeaustausch mit der Luft zu verdampfen.
  28. Anlage nach einem der Ansprüche 24 bis 27, wobei die Gesamtheit (119) der Luft bis auf den Zwischendruck verdichtet wird.
  29. Anlage nach einem der Ansprüche 24 bis 28, Einrichtungen umfassend, um eine Flüssigkeits durchflussmenge abzuziehen, die mit Sauerstoff, mit Stickstoff oder mit Argon der Anlage angereichert ist.
  30. Anlage nach einem der Ansprüche 24 bis 29, ein Kälteaggregat (103', 203', 303', 403', 450, 503', 550, 603') umfassend, um einen Teil der Luft abzukühlen.
  31. Anlage nach einem der Ansprüche 24 bis 30, eine Argonsäule (90) umfassend.
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