EP0718556A1 - Verfahren zur Positionserfassung eines linear getriebenen Antriebssystems - Google Patents
Verfahren zur Positionserfassung eines linear getriebenen Antriebssystems Download PDFInfo
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- EP0718556A1 EP0718556A1 EP95117559A EP95117559A EP0718556A1 EP 0718556 A1 EP0718556 A1 EP 0718556A1 EP 95117559 A EP95117559 A EP 95117559A EP 95117559 A EP95117559 A EP 95117559A EP 0718556 A1 EP0718556 A1 EP 0718556A1
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- F23N2235/02—Air or combustion gas valves or dampers
- F23N2235/10—Air or combustion gas valves or dampers power assisted, e.g. using electric motors
Definitions
- the invention relates to a method for position detection of a linearly driven drive system according to the preamble of claim 1.
- the method according to the invention is preferably used in the case of flap drives for burners in heating systems. It can also be used advantageously in frequency converters.
- the object of the invention is to improve the known methods in such a way that the reliability of the drive systems is increased and the costs of the latter are reduced.
- a damper actuator and a frequency converter have several limit switches for safety reasons and / or for calibration reasons in burner applications.
- the damper actuator has at least four limit switches 1, 2, 3 and 4 (see FIG. 1) that function as mechanical limit switches and whose positions can be adjusted.
- the adjustable limit switches are e.g. B. Air pressure switch.
- a first limit switch 1 is, for. B. in an angular position ⁇ 1, a second limit switch 2 in an angular position ⁇ 2, a third Limit switch 3 in an angular position ⁇ 3 and a fourth limit switch 4 in an angular position ⁇ 4 (see FIGS. 1 and 2).
- the angular position ⁇ 1 is e.g. B. a closed position of the flap actuator, d. H. the angular position in which the air flap is closed, which corresponds to an opening of the air flap of 0%.
- the angular position ⁇ 2 is z. B. a low-load position of the burner and corresponds to an opening of the air flap of x%.
- the angular position ⁇ 3 is z. B. an ignition load position of the burner and corresponds to an opening of the air flap of y%.
- the angular position ⁇ 4 is z. B. an open position of the flap drive, in which the air flap is fully open, which corresponds to an opening of the air flap of 100%.
- the limit switches 1 to 4 are used in the method according to the invention, except for safety reasons, only for the purpose of calibrations and / or re-calibrations. However, they are not used during normal operation of the drive system. There are also no other sensors and no additional limit switches, e.g. B. in intermediate angular positions used. Since additional limit switches or sensors are generally expensive and prone to failure, their non-use saves costs and increases operational reliability.
- the angular position change ⁇ that is to say the change in an angular path to be covered, is proportional to a respective travel time ⁇ t required for the angular position change ⁇ .
- the value of the angular velocity W of the drive system is determined using the two limit switches 1 and 4 and then stored for the purpose of later Use when determining a desired value ⁇ t S of the drive system ⁇ t S associated with a desired desired value angular position ⁇ S.
- the time difference t4 - t1 is thus a measured transit time ⁇ t of the drive system in order to reach the angular position ⁇ 4 starting from the angular position ⁇ 1.
- FIG. 1 shows a possible course of the angular positions ⁇ of the drive system as a function of the time t.
- a possible time course of the drive system on the occasion of commissioning is shown on the left by means of straight characteristic parts, while a possible time course on the occasion of normal operation of the drive system is shown on the right.
- the angular position ⁇ of the drive system fluctuates after commissioning z.
- B. between the angular positions ⁇ 4 and ⁇ 2. 1, the assumption applies that ⁇ 2 is smaller than ⁇ 3, but this is not always the case.
- the drive system has e.g. B.
- the angular position changes ⁇ of the drive system are, as already mentioned, proportional to its running time ⁇ t.
- a desired value ⁇ t S of the running time ⁇ t of the drive system associated with a desired setpoint angle position ⁇ S is determined and the drive system is then started and its running time ⁇ t is measured without sensors.
- the drive system is stopped, whose angular position ⁇ is then equal to the target value angular position ⁇ S , since the target value ⁇ t S is the running time ⁇ t of the drive system, which is the latter is required to reach the desired target angular position ⁇ S starting from an angular reference position.
- the angular reference position is e.g. B. the closed position ⁇ 1 of the flap drive.
- it can also be any other arbitrary angular position ⁇ B of the flap drive in which it is currently located and from which it starts in order to achieve the desired setpoint angular position ⁇ S (see FIG. 3).
- the angular reference position ⁇ B is the position of the damper actuator before the last travel command.
- ⁇ t S ( ⁇ S - ⁇ B ) / W
- a microcomputer present in the drive system can be calculated using a table stored in it or using equation (2), whereupon the microcomputer after a subsequent start of movement of the drive system only has to measure the running time ⁇ t in order to achieve ⁇ t after reaching the running time setpoint S stop the drive system.
- ⁇ S and ⁇ t S are stored in the microcomputer and can be used as new start values for the sequence movement with the next sequence command.
- the drive system is cyclically started up at one of the four limit switches, e.g. B.
- a previously valid angular velocity W of the drive system is also multiplied by a correction factor k, which is a function f [D] of the setpoint / actual value difference D in order to obtain an angular velocity W E that is valid after the re-calibration, which is then subsequently used in the process, until the next re-calibration, in each case to determine the target value ⁇ t S of the running time ⁇ t.
- the microcomputer measures e.g. B. the actual value .DELTA.t E of the running time .DELTA.t, which the drive system needs to reach the angular position ⁇ 3 of the limit switch 3 from its current angular position ⁇ A.
- the difference D must be zero since both values should be the same. If not, not only the difference D is different from zero, but also the correction factor k is different from one.
- the selection of the limit switch to be cycled for re-calibration is preferably process-dependent.
- the cyclical limit switch that is selected is the one that can be approached the fastest by the drive system from the current position ⁇ A , ie that can be reached the fastest.
- the angular positions ⁇ of the drive system in the method according to the invention are preferably expressed in step numbers n.
- the angular positions ⁇ preferably correspond to speeds N.
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Abstract
Description
- Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zur Postionserfassung eines linear getriebenen Antriebssystems gemäss dem Oberbegriff des Anspruchs 1.
- Das erfindungsgemässe Verfahren wird vorzugsweise bei Klappen-Antrieben von Brennern in Heizungsanlagen verwendet. Es ist auch in vorteilhafter Weise in Frequenzumrichtern verwendbar.
- Bekannt sind Verfahren der eingangs genannten Art, die zur Positionserfassung von Antriebssystemen analoge oder digitale Sensoren verwenden, welche den Bewegungsachsen der Antriebssysteme aufgekoppelt sind, was relativ teuer ist, spezielle Antriebe erfordert und aufgrund der zusätzlich vorhandenen Sensoren relativ störanfällig ist.
- Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, die bekannten Verfahren so zu verbessern, dass die Zuverlässigkeit der Antriebssysteme erhöht und die Kosten der letzteren reduziert werden.
- Die genannte Aufgabe wird erfindungsgemäss durch die im Kennzeichen des Anspruchs 1 angegebenen Merkmale gelöst. Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung ergeben sich aus den abhängigen Ansprüchen.
- Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung ist in der Zeichnung dargestellt und wird im folgenden näher beschrieben. Es zeigen
- Fig. 1
- ein Zeitdiagramm eines Messablaufs bei einem Klappen-Antrieb eines in einer Heizungsanlage vorhandenen Brenners,
- Fig. 2
- eine schematische Darstellung der Winkelpositionen von vier Grenzwertschaltern eines Antriebssystems,
- Fig. 3
- eine schematische Darstellung von Winkelpositionen beim erfindungsgemässen Verfahren und
- Fig. 4
- eine schematische Darstellung von Winkelpositionen bei einer Nacheichung.
- Ein Klappen-Antrieb und ein Frequenzumrichter besitzen aus sicherheitstechnischen Gründen und/oder aus Eichungs-Gründen in Brenneranwendungen mehrere Grenzwertschalter. Z. B. besitzt der Klappen-Antrieb in einer Brenneranwendung, der vorzugsweise ein Luftklappen-Antrieb ist, mindestens vier als mechanische Endschalter funktionierende Grenzwertschalter 1, 2, 3 und 4 (siehe Fig. 1), deren Positionen einstellbar sind. Im Fall des Frequenzumrichters sind die einstellbaren Grenzwertschalter z. B. Luftdruckschalter. Ein erster Grenzwertschalter 1 ist z. B. in einer Winkelposition α1, ein zweiter Grenzwertschalter 2 in einer Winkelposition α2, ein dritter Grenzwertschalter 3 in einer Winkelposition α3 und ein vierter Grenzwertschalter 4 in einer Winkelposition α4 angeordnet (siehe Fig. 1 und Fig. 2).
- Die Winkelposition α1 ist z. B. eine Zu-Position des Klappen-Antriebs, d. h. die Winkelposition, in der die Luftklappe geschlossen ist, was einer Öffnung der Luftklappe von 0% entspricht. Die Winkelposition α₂ ist z. B. eine Kleinlast-Position des Brenners und entspricht einer Öffnung der Luftklappe von x%. Die Winkelposition α₃ ist z. B. eine Zündlast-Position des Brenners und entspricht einer Öffnung der Luftklappe von y%. Die Winkelposition α₄ ist z. B. eine Auf-Position des Klappen-Antriebs, in der die Luftklappe vollständig geöffnet ist, was einer Öffnung der Luftklappe von 100% entspricht.
- Die Grenzwertschalter 1 bis 4 werden im erfindungsgemässen Verfahren, ausser aus sicherheitstechnischen Gründen, nur noch zum Zweck von Eichungen und/oder Nacheichungen verwendet. Während eines normalen Betriebs des Antriebssystems werden sie dagegen nicht benutzt. Es werden auch keine anderen Sensoren und auch keine zusätzlichen Grenzwertschalter, z. B. in Winkel-Zwischenpositionen, verwendet. Da zusätzliche Grenzwertschalter bzw. Sensoren in der Regel teuer und störanfällig sind, werden durch ihre Nichtverwendung Kosten gespart und die Betriebszuverlässigkeit erhöht.
- Eine Winkelposition α eines linear getriebenen Antriebssystems ist propotional einer Zeit t, die das Antriebssystem benötigt, um ausgehend von einem Bezugspunkt, z. B. α = 0, die Winkelposition α zu erreichen. Es gelten somit:
- Desgleichen können zwei weitere Messungen mit je einer zugehörigen Berechnung die Werte von x% und y% ergeben, da:
- In der Fig. 1 ist ein möglicher Verlauf der Winkelpositionen α des Antriebssystems in Funktion der Zeit t dargestellt. In der Darstellung der Fig. 1 ist links mittels gerader Kennlinienteile ein möglicher zeitlicher Verlauf des Antriebssystems anlässlich einer Inbetriebnahme wiedergegeben, während rechts ein möglicher zeitlicher Verlauf anlässlich eines normalen Betriebs des Antriebssystems dargestellt ist. Im letzteren Fall schwankt die Winkelposition α des Antriebssystems nach der Inbetriebnahme z. B. zwischen den Winkelpositionen α4 und α2. In der Fig. 1 gilt die Annahme, dass α2 kleiner als α3 ist, was jedoch nicht immer der Fall ist. Zu Beginn der Inbetriebnahme besitzt das Antriebssystem z. B. die Winkelposition α1 bis zum Zeitpunkt
- Die Winkelpositions-Änderungen Δα des Antriebssystems sind, wie bereits erwähnt, proportional seiner Laufzeit Δt. Im erfindungsgemässen Verfahren zur Positionserfassung des linear getriebenen Antriebssystems wird ein zu einer gewünschten Sollwert-Winkelposition αS gehöriger Sollwert ΔtS der Laufzeit Δt des Antriebssystems ermittelt und das Antriebssystem anschliesend gestartet sowie seine Laufzeit Δt sensorlos gemessen. Wenn ein gemessener Wert der Laufzeit Δt gleich dem ermittelten Sollwert ΔtS der Laufzeit Δt ist, wird das Antriebssystem gestoppt, dessen Winkelposition α dann gleich der Sollwert-Winkelposition αS ist, da der Sollwert ΔtS die Laufzeit Δt des Antriebssystems ist, die das letztere benötigt, um, von einer Winkelbezugs-Postion ausgehend, die gewünschte Soll-Winkelposition αS zu erreichen.
- Die Winkelbezugs-Position ist z. B. die Zu-Position α₁ des Klappen-Antriebs. Sie kann aber auch irgend eine andere beliebige Winkelposition αB des Klappen-Antriebs sein, in der dieser sich augenblicklich befindet und aus der er startet, um die gewünschte Sollwert-Winkelpositions αS zu erreichen (siehe Fig. 3). Die Winkelbezugs-Position αB ist in diesem Fall die Position des Klappen-Antriebs vor dem letzten Fahrbefehl. Eine Integration der Gleichung (1) ergibt:
- Bei parallel geführten Antriebssystemen, d. h. wenn mehrere Heizkessel gleichzeitig und die zugehörigen Brenner synchron betrieben werden, kann es durch Toleranzen der einzelnen Antriebssysteme zu einem ungewollten Driften des Gesamtsystems kommen. Daher erfolgt in einer Variante des erfindungsgemässen Verfahrens durch ein zyklisches Anfahren des Antriebssystems an einen der vier Grenzwertschalter, z. B. an den Grenzwertschalter 3, eine gezielte Nacheichung, indem jeweils einerseits eine Sollwert/Istwert-Differenz
- Der Mikrocomputer misst z. B. den Istwert ΔtE der Laufzeit Δt, die das Antriebssystem benötigt, um die Winkeldposition α3 des Grenzwertschalters 3 aus seiner augenblicklichen Winkelposition αA heraus zu erreichen. Der Mikrocomputer vergleicht diesen gemessenen Istwert ΔtE mit dem von ihm ermittelten, d. h. errechneten Sollwert ΔtS,E der Laufzeit Δt, die notwendig ist, um die gleiche Strecke zurückzulegen, indem er die Sollwert/Istwert-Differenz
- Dabei gelten die Gleichungen:
- Die Wahl des zur Nacheichung zyklisch anzufahrenden Grenzwertschalters erfolgt vorzugsweise prozessabhängig. In einer bevorzugten Ausführung wird als zyklisch anzufahrender Grenzwertschalter derjenige ausgewählt, der vom Antriebssystem aus der augenblicklichen Position αA heraus am schnellsten angefahren, d. h. am schnellsten erreicht werden kann.
- Wenn der Antrieb des Antriebssystems ein Schrittmotor ist, sind die Winkelpositionen α des Antriebssystems im erfindungsgemässen Verfahren vorzugsweise in Schrittanzahlen n ausgedrückt. Eine für die Winkelpositions-Änderung Δα erforderliche Schrittanzahl Δn ergibt sich aus der Gleichung:
-
Claims (7)
- Verfahren zur Positionserfassung eines linear getriebenen Antriebssystems, dessen Winkelpositions-Änderung (Δα) proportional seiner jeweiligen Laufzeit (Δt) ist, dadurch gekennzeichnet,- dass ein zu einer gewünschten Sollwert-Winkelposition (αS) gehöriger Sollwert (ΔtS) der Laufzeit (Δt) des Antriebssystems ermittelt wird,- dass das Antriebssystem anschliesend gestartet sowie seine Laufzeit (Δt) sensorlos gemessen wird und- dass, wenn ein gemessener Wert der Laufzeit (Δt) gleich dem ermittelten Sollwert (ΔtS) der Laufzeit (Δt) ist, das Antriebssystem gestoppt wird.
- Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass vor einer ersten Inbetriebnahme des Antriebssystems ein Wert einer Winkelgeschwindigkeit (W) des Antriebssystems mit Hilfe zweier Grenzwertschalter (1, 4) ermittelt und gespeichert wird zwecks späterer Verwendung bei der jeweiligen Ermittlung des zur gewünschten Sollwert-Winkelposition (αS) gehörigen Sollwertes (ΔtS) der Laufzeit (Δt) des Antriebssystems.
- Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass durch ein zyklisches Anfahren des Antriebssystems an einen von mehreren Grenzwertschaltern (3) eine Nacheichung erfolgt, indem jeweils einerseits eine Sollwert/Istwert-Differenz (D) eines ermittelten Sollwertes (ΔtS,E) und eines gemessenen Istwertes (ΔtE) einer Laufzeit (Δt) ermittelt wird, die erforderlich ist, um, ausgehend aus einer augenblicklichen Winkelposition (αA) des Antriebssystems, den Grenzwertschalter (3) zu erreichen, und anderseits eine bisher geltende Winkelgeschwindigkeit (W) des Antriebssystems mit einem Korrekturfaktor (k) multipliziert wird, der eine Funktion (f[D]) der Sollwert/Istwert-Differenz (D) ist, um eine nach der Nacheichung geltende Winkelgeschwindigkeit (WE) zu erhalten, die dann nachfolgend im Verfahren, bis zur nächsten Nacheichung, jeweils zur Ermittlung des Sollwertes (ΔtS) der Laufzeit (Δt) verwendet wird.
- Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Wahl des zyklisch anzufahrenden Grenzwertschalters prozessabhängig erfolgt.
- Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass als zyklisch anzufahrender Grenzwertschalter derjenige ausgewählt wird, der vom Antriebssystem am schnellsten angefahren werden kann.
- Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass ein Antrieb des Antriebssystems ein Schrittmotor ist und die Winkelpositionen (α) des Antriebssystems in Schrittanzahlen (n) ausgedrückt sind.
- Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass das Antriebssystem ein Teil eines Frequenzumrichters ist und die Winkelpositionen (α) Drehzahlen (N) entsprechen.
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CH3830/94 | 1994-12-20 | ||
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