EP0693562B1 - Verfahren und Vorrichtung zur Wärmebehandlung von profiliertem Walzgut - Google Patents
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Definitions
- the invention relates to methods for the heat treatment of profiled Rolled stock, in particular of running or railroad tracks, with increased Heat dissipation of parts of the profile surface when cooling from the Gamma area of the iron base material, where in (the) desired Cross-sectional area (s), especially in the head area of rails, a Conversion into a fine pearlitic structure with increased strength, in particular increased abrasion resistance and increased heat and optionally a Deformation or bending due to thermal distortion of the rolling stock, especially the rail, perpendicular to the longitudinal axis when cooling Room temperature, especially after a structural change in the (in) intensified cooled cross-sectional area (s), reduced, preferably substantially avoided and increased rigidity and flexural fatigue strength of the rolling stock can be achieved.
- the invention further relates to a device for the heat treatment of profiled rolling stock, in particular driving or railroad tracks, consisting of essentially from at least one supply area for the rolling stock on Roller table, with a rolling stock positioning device, a cooling treatment area, with facilities for partial heat dissipation with high intensity from the Surface of the rolling stock and a final cooling area for cooling the rolling stock to room temperature as well as storage, cross transport, holding and manipulation means.
- the invention is concerned with a profiled rolling stock, in particular a driving or railroad track consisting of a rail head with at least partially pearlitic structure, a rail foot and a bridge between the rail head and the rail foot.
- Profiled rolling stock in particular driving or railroad tracks, is or are mostly made of iron-based alloys with a content in% by weight of C 0.4 to 1.0, Si 0.1 to 1.2, Mn 0.5 to 3.5, optionally Cr to 1.5 and others Alloy elements with concentrations below 1%, balance iron and manufacturing-related impurities. Because of the usual Dimensions, e.g. with a weight of 30 to 100 kg / m, and the result The resulting ratio of the cross-section to the circumference of the rails is at a Cooling of the rolling stock from the forming heat in still air, e.g.
- the slow cooling because of a conversion of the Microstructure from an austenitic to a ferrite which may have ferrite fractions rough pearlitic structure.
- the materials mentioned above with the above structure have a hardness in the range from 250 HB to 350 HB.
- rails should be in the field, e.g. for the formation of bumpless route or Multiple lengths, be easy to weld, so that alloying measures to increase the hardness or strength and toughness of the material Welding problems due to mostly only feasible to a small extent and with one heat treatment tailored to the composition of the steel are expedient (DE-C 3 446 794, EP-B-0187904. EP-B-0186373). Also from Such processes have not become economically viable on a larger scale proven.
- the invention seeks to remedy the problem and aims to eliminate the Disadvantages of the known types of manufacture specify a new method with which profiled rolling stock with particularly advantageous usage properties can be produced. Furthermore, it is an object of the invention, in particular a device to provide for carrying out the method and a rolling stock, in particular a rail to train for the highest demands.
- the goal is achieved in a generic method in that the rolling stock with an average temperature of at most 1100 ° C, but at least of 750 ° C, in the longitudinal direction with plastic shaping straight, is brought in an aligned state in the transverse direction and held, and in a first step of cooling the rolling stock, balancing it to a temperature of below 860 ° C, to a lowest temperature of 5 to 120 ° C above the Ar 3 temperature of the alloy with the same local cooling intensity, essentially by radiation in still air is allowed to cool, whereupon in a second step of cooling for a structural transformation into a martensite-free, fine pearlitic structure, heat is extracted from the rolling stock in the longitudinal direction with locally essentially the same, seen in cross-section with widely varying intensity, and the cooling intensity in at least one zone on the circumference of the profile ized rolling stock is enlarged, the greater cooling intensity (ies) being assigned to the area (s) with a high volume fraction based on the surface or with a high mass concentration and / or those with a locally
- the rolling stock is aligned in a plastic shape and that this is done in a temperature range between 750 ° C and 1100 ° C. Temperatures lower than 750 ° C, as has been found, can lead to a partially elastic bend with deviations from a straight orientation and consequently to inhomogeneous cooling intensity in the longitudinal direction of the rail. Rolled material temperatures of over 1100 ° C usually cause the austenite grains to grow or form coarse grains, which can ultimately adversely affect the material properties.
- This compensatory cooling is carried out to a temperature of 5 ° C to 120 ° C above the Ar 3 temperature of the alloy in order to create favorable conditions for a partial transformation of the structure into a fine pearlitic structural shape in parts of the cross section.
- the Ar 3 temperature is the temperature at which a conversion of the gamma lattice into the alpha lattice of the alloy occurs at a cooling rate of 3 ° C / min. begins.
- a cooling of the rolling stock with an intensity of the heat removal which is essentially the same in the longitudinal direction and seen in cross-section with a circumferentially different extent is known per se. However, it is important to assign the areas with increased cooling intensity of the surface to the mass concentration of the rolling stock.
- a compensating cooling and setting of a symmetrical temperature distribution and an assignment of the cooling areas a cooling speed different over the cross-sectional areas in the longitudinal direction of the rolling stock can be kept essentially the same. It is important to adjust the size of the cooling rate with which the intended area of the rolling stock is brought to the transition temperature by measures known per se.
- the heat treatment after a hot deformation of the rolling stock with a degree of deformation of 1.8 to 8% in the last pass is carried out at a temperature of at least 750 ° C. and at most 1050 ° C. from the hot forming heat.
- a final deformation with a degree of deformation or a reduction in cross-sectional area of 1.8 to 8% brings about a favorable austenite grain refinement if the deformation takes place in a temperature range from 770 ° C to 1050 ° C.
- the part of the rolling stock which has the highest mass concentration is preferred has, optionally the head of the rail, cooled in the immersion process, At the same time, this is also intended for increased cooling Rolled part (s), with lower mass concentration by means with lower Cooling intensity heat is extracted.
- the size of the cooling intensity, especially the Composition of the cooling liquid for immersion cooling set in this way is that in the temperature range of 800 ° C to 450 ° C a cooling of the zone near the surface of the immersed part, essentially with 1.6 to 2.4 ° C / sec.
- This cooling rate is also economical Reasons preferred because when a desired quality of the Rolled product requires a short cooling time in the second step and thus a high throughput can be achieved.
- the zone opposite the web is cooled with increased intensity. It has been in the sense of improvement the long-term properties were found to be particularly favorable if the Surface zone opposite the web with increased cooling intensity in the is essentially symmetrical to the web axis and laterally limited.
- Particular dimensional stability can be achieved if the cooling intensity on the surface of the profiled rolling stock, in particular the rail, is set in such a way that the zones in which the conversion of the gamma structure takes place during cooling are essentially parallel symmetrical and / or parallel to neutral plane, and / or concentrically to the center of gravity or to the center of gravity of the cross-sectional area.
- the rolling stock of which a part, based on the cross section, is immersed in a cooling liquid in a plunge pool, during the cooling in the longitudinal direction relative to the cooling liquid container or immersion tank and / or that at least in the time in which part of the rolling stock is immersed in the cooling liquid, this is subjected to an oscillation.
- a device of the type mentioned at the outset for an integral solution to the problems in the production of profiled profiles with special properties Rolled stock is characterized according to the invention in that the roller table in Provision area a rolling stock positioning known per se and means for Axial alignment of the profiled rolling stock with plastic Has the same shape, a transverse transport device for a Alignment of the rolling stock substantially perpendicular to it Axis from the staging area to the cooling treatment area, in which area a device known per se for hardening a Rolled goods using coolant in a plunge pool with holding and Manipulation devices and a controllable additional cooling device for one intensified cooling of at least one further area of the rolling stock are arranged and the final cooling area a tray for the rolling stock for cooling the same to room temperature.
- a Axially aligned transfer of the profiled rolling stock into a cooling area through a straight-line transverse transport is to avoid a Communication device of great importance.
- a manipulation device is provided with which a takeover and a Hold, immersion in a coolant pool or hardening of parts of the rolling stock and a transfer to a final cooling area can be carried out. It can be used for intensified cooling of other cross-sectional areas at least one additional cooling device can be provided.
- the additional cooling device is on the rolling stock can be adjusted and its cooling intensity can be regulated, and thus another local heat dissipation can be set according to the procedure.
- An embodiment is also advantageous in which the additional cooling device Parts to form a local in longitudinal or Axis direction of the rolling stock in substantially uninterrupted, transversely limited coolant flow possesses and, if necessary, means for preventing an increased Has heat removal of the surface (s) adjacent to the cooled surface.
- This makes it possible to form clearly defined cooling zones and next to them to exclude lying areas from intensified heat extraction or in this to form a lower material hardness, with another Embodiment corresponding to the additional cooling device as a pressure run or Spray cooling is formed.
- the homogeneity of hardness and strength values in the longitudinal direction of the profiled Rolled stock can be further increased if the rolled stock is in the coolant in the longitudinal axis direction relative to the plunge pool and / or relative to Additional cooling device is movable and / or when at the plunge pool and / or in the cooling liquid itself are arranged by means of which the Coolant can be moved turbulently and / or vibrated. It it was found that relative movements and also oscillatory movements or Pressure waves between the cooling medium and the workpiece the local cooling intensity create equal and advantageous remuneration conditions.
- a rail manufactured by a previously mentioned method, if necessary produced in a device described above has a cross section in the upper Area of the head high material strength values and hardness, which values in lower head area in the bridge and in the peripheral parts of the foot lowered are.
- In the central area on the base of the foot compared to the peripheral area Parts and the web may have increased hardness values of the material and achieved particularly uniform quality characteristics, being symmetrical to Main axis of the cross-sectional profile or symmetrical to the vertical axis of the Rail cross-section are set substantially the same material hardness values.
- Such a rail shows even under heavy loads such as high Axle loads and / or high frequency of use and / or low curve radii Range improved utility properties.
- a Roller table 21 a profiled rolling stock like a rail through for example retractable buffers or the like (not shown) positioned.
- the rail 1 is then aligned in a straight line, one centering form of the straightening means, which also corrects a vertical curvature, is advantageous.
- the rolling stock 1 is transversely transported via a storage in a cooling area B and a recording in one Manipulation device with holding means 24, wherein a support at a Shipment is to be provided in such a way that no bending transversely to the longitudinal axis he follows.
- the rolling stock or the rail 1 is by means of Holding means 24 in a cooling liquid 37, which is in a plunge pool 38 located, partially introduced. It is important that the distance of the surface the rail 1 to the wall of the plunge pool over the length on both sides the same is large, also for intensification and in particular for equalization a cooling intensity of a rolling stock surface advantageously the rolling stock 1 in the plunge pool 38 or in the cooling medium 37 in the longitudinal direction to an extent of for example 0.5 to 5 m can be movable.
- the cooling medium 37 or on Plunge pools can also be attached to vibration generators (not shown) be used, which the cooling medium in a the cooling intensity advantageous influencing vibration with a frequency of, for example, 100 to 800 / min move.
- a such additional cooling device can be a water 32 and an air 33 supply have and one on a surface part of a rolling stock or the foot of the Train directed spray stream 31.
- a rail 1 according to the invention has three areas with different structure or hardness, the transitions are continuously trained.
- the rail head 11 is a fine pearlitic zone 111 with hardness values between 340 and 390 HB, possibly up to 425 HB, given which down into a zone 112 of lower hardness, for example from 300 to 340 HB.
- Hardness values are accordingly 280 set up to 320 HB.
- the rail base 13 is in the peripheral areas 132 as in the web 12 a pearlitic structure with a coarser structure or lamella formation and a hardness of 280 to 320 HB. Through this structure and the material properties with the low hardness values becomes a crack or Break initiation largely avoided.
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Description
Es ist wichtig, daß eine gerade Ausrichtung des Walzgutes bei plastischer Formgebung erfolgt und dies in einem Temperaturbereich zwischen 750 °C und 1100 °C durchgeführt wird. Niedrigere Temperaturen als 750 °C können, wie gefunden wurde, zu einer teilelastischen Biegung mit Abweichungen von einer geraden Ausrichtung und in der Folge zu inhomogener Kühlintensität in Längsrichtung der Schiene führen. Walzguttemperaturen von über 1100 °C bewirken meist ein Wachstum der Austenitkörner bzw. eine Grobkornbildung, wodurch letztlich die Materialeigenschaften nachteilig beeinflußt werden können. Ausgehend von einem gerade ausgerichteten Walzgut hat es sich für eine Ausbildung eines in Längsrichtung gleichmäßig eingestellten feinperlitischen Bereiches vom Querschnitt als wichtig erwiesen, daß das Walzgut gehalten und in einem ersten Schritt der Abkühlung ausgleichend auf eine Temperatur von unter 860 °C mit gleicher örtlicher Kühlintensität abkühlen gelassen wird. Dabei kann einerseits eine örtliche Inhomogenität der Temperaturverteilung in Längsrichtung, welche gegebenenfalls durch ein stellenweises Aufliegen an einer Quertransporteinrichtung verursacht ist, ausgeglichen werden, andererseits wird eine achssymmetrische oder zentrischsymmetrische Temperaturverteilung im Querschnitt des profilierten Walzgutes eingestellt und dadurch dessen Geradheit stabilisiert. Diese ausgleichende Abkühlung wird auf eine Temperatur von 5° C bis 120 ° C über die Ar3-Temperatur der Legierung durchgeführt, um günstige Bedingungen für eine partielle Umwandlung des Gefüges in eine feinperlitische Strukturform in Teilen des Querschnittes zu schaffen. Dabei ist die Ar3Temperatur jene Temperatur, bei welcher eine Umwandlung des Gamma-Gitters in das Alpha-Gitter der Legierung bei einer Abkühlungsgeschwindigkeit von 3°C/min. beginnt.
Ein Abkühlen des Walzgutes mit einer in Längsrichtung im wesentlichen gleicher, im Querschnitt gesehen mit umfänglich unterschiedlicher, Intensität des Wärmeentzuges ist an sich bekannt. Es ist jedoch wichtig, die Bereiche mit vergrößerter Kühlintensität der Oberfläche der Massenkonzentration des Walzgutes entsprechend zuzuordnen. In Verbindung mit einer geraden Ausrichtung, einer ausgleichenden Abkühlung und Einstellung einer symmetrischen Temperaturverteilung und einer Zuordnung der Abkühlbereiche kann eine über die Querschnittsbereiche unterschiedliche Abkühlgeschwindigkeit in Längsrichtung des Walzgutes im wesentlichen gleich gehalten werden. Es ist dabei wichtig, die Größe der Abkühlgeschwindigkeit, mit welcher der vorgesehene Bereich des Walzgutes auf Umwandlungstemperatur gebracht wird, durch an sich bekannte Maßnahmen einzustellen. Wie in Bild 3, einem dem Fachmann geläufigen Zeit-Temperatur-Umwandlungsschaubild einer Legierung mit bestimmter Zusammensetzung ersichtlich ist, werden bei höheren Abkühlraten von der Ar3-Temperatur, z.B. die Kurven c und d, im Gefüge Martensitanteile gebildet, wodurch der Werkstoff zwar eine höhere Härte annimmt, jedoch wesentlich an Elastizität verliert und höhere Bruchgefahr aufweist und eine vorgesehene Verwendung nicht mehr möglich ist. Geringe Abkühlraten, z.B. der Kurve h bewirken eine grobperlitische, weiche Gefügestruktur. Es ist somit wichtig, die örtlichen Abkühlraten derart hoch einzustellen, daß bei einer Umwandlung eine Martensitbildung in jedem Fall vermieden wird, jedoch ein feinperlitisches Gefüge im Bereich der erhöhten Kühlintensität entsteht. Nach einer vollständigen Gefügeumwandlung wird , um eine Verbiegung des Walzgutes zu verringern bzw. im wesentlichen zu vermeiden, dieses mit gleicher örtlicher Kühlintensität auf Raumtemperatur gebracht.
Im Hinblick auf einen Erhalt von weitgehend gerade ausgerichtetem bzw. achsfluchtendem Walzgut nach einer Abkühlung auf Raumtemperatur und insbesondere auf erhöhte Steifigkeit und Biegewechselfestigkeit aufweisende Schienen ist es von großem Vorteil, wenn im zweiten Schritt der Abkühlung die Kühlintensität in zwei oder mehreren Zonen am Umfang des profilierten Walzgutes vergrößert ausgebildet wird.. Dadurch können in mehreren oberflächennahen Bereichen einer Querschnittsfläche eine höhere Härte und eine höhere Festigkeit des Werkstoffes durch eine feinere Perlitstruktur des Gefüges erreicht werden. Bei einer Beanspruchung des Walzgutes auf Biegung, bei welcher die von der neutralen Faser oder Nullinie am weitesten entfernt liegenden Querschnittszonen die größten Spannungen aufweisen, ist es nun möglich, zumindest zwei dieser peripheren Zonen mit höherer Festigkeit auszubilden. Bei einer Schiene kann dabei, wie gefunden wurde, auch die Rißbruchzähigkeit des Materials im Fußbereich erhöht werden.
Um in Längsrichtung eine im wesentlichen vollkommen gleiche örtliche Kühlintensität zu erreichen und den Wärmeübergang in das Kühlmedium stabil zu halten, kann erfindungsgemäß vorgesehen sein, daß das Walzgut, von welchem, bezogen auf den Querschnitt, ein Teil in eine Kühlflüssigkeit in einem Tauchbecken eingetaucht wird, während der Abkühlung in dieser in Längsrichtung relativ zum Kühlflüssigkeitsbehältnis bzw. Tauchbecken bewegt wird und/oder daß zumindest in der Zeit, in welcher ein Teil des Walzgutes in die Kühlflüssigkeit eingetaucht ist, diese mit einer Schwingung beaufschlagt wird. Diese Maßnahmen, wie gefunden wurde, verbessern entscheidend die Homogenität der erreichten Güte.
Es zeigen
Claims (17)
- Verfahren zur Wärmebehandlung von profiliertem Walzgut, insbesondere von Fahr-bzw. Eisenbahnschienen, mit erhöhter Wärmeabfuhr von Teilen der Profiloberfläche bei einer Abkühlung aus dem Gamma-Gebiet des Eisenbasiswerkstoffes, wobei im ( in den) gewünschten Querschnittsbereich(en), insbesondere im Kopfbereich von Schienen, eine Umwandlung in ein feinperlitisches Gefüge mit erhöhter Festigkeit, insbesondere erhöhter Abriebfestigkeit, und erhöhter Härte erfolgt und gegebenenfalls eine Verformung bzw. Verbiegung durch thermisch bedingten Verzug des Walzgutes, insbesondere der Schiene senkrecht zur Längsachse bei einer Abkühlung auf Raumtemperatur, insbesondere nach einer Gefügeumwandlung im (in den) verstärkt gekühlten Querschnittsbereich(en), verringert, vorzugsweise im wesentlichen vermieden und erhöhte Steifigkeit und Biegewechselfestigkeit des Walzgutes erreicht werden, dadurch gekennzeichnet, daß das Walzgut mit einer durchschnittlichen Temperatur von höchstens 1100°C ,mindestens jedoch von 750°C, in deren Längsrichtung bei plastischer Formgebung gerade ausgerichtet, in ausgerichtetem Zustand in Querrichtung verbracht und gehalten wird, und in einem ersten Schritt der Abkühlung des Walzgutes dieses ausgleichend auf eine Temperatur von unter 860°C bis zu einer niedrigsten Temperatur von 5 bis 120°C über der Ar3-Temperatur der Legierung mit gleicher örtlicher Kühlintensität, im wesentlichen durch Strahlung an ruhender Luft, abkühlen gelassen wird, worauf in einem zweiten Schritt der Abkühlung für eine Gefügeumwandlung in eine martensitfreie feinperlitische Struktur dem Walzgut in Längsrichtung mit örtlich im wesentlichen gleicher, im Querschnitt gesehen mit umfänglich unterschiedlicher, Intensität Wärme entzogen und die Kühlintensität in mindestens einer Zone am Umfang des profilierten Walzgutes vergrößert ausgebildet wird, wobei die größere(en) Kühlintensität(en) dem(den) Bereich(en) mit hohem Volumsanteil bezogen auf die Oberfläche oder mit hoher Massenkonzentration und/oder jenen mit örtlich hoher Temperatur des Walzgutes zugeordnet wird (werden) und der(die) Bereich(e) mit derart erhöhter Abkühlungsgeschwindigkeit auf Umwandlungstemperatur gebracht wird(werden), bei welchen Kühlbedingungen ein martensitfreies feinperlitisches Gefüge gebildet wird, wonach in einem Folgeschritt mit gleicher örtlicher Kühlintensität die Abkühlung bis auf Raumtemperatur durchgeführt wird.
- Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Wärmebehandlung nach einer Warmverformung des Walzgutes mit einem Verformungsgrad von 1,8 bis 8% im letzten Stich bei einer Temperatur von mindestens 770 °C und höchstens 1050 °C aus der Warmumformhitze durchgeführt wird.
- Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß im zweiten Schritt der Abkühlung die Kühlintensität in zwei oder in mehreren Zonen am Umfang des profilierten Walzgutes vergrößert ausgebildet wird.
- Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Teil des profilierten Walzgutes, der die höchste Massenkonzentration aufweist, im Tauchverfahren abgekühlt wird, wobei gleichzeitig dem(den) weiters für eine verstärkte Kühlung vorgesehenen Walzgutteil(en), mit geringerer Massenkonzentration durch Mittel mit geringerer Kühlintensität Wärme entzogen wird.
- Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Größe der Kühlintensität, insbesondere die Zusammensetzung der Kühlflüssigkeit für die Tauchabkühlung derart eingestellt wird, daß im Temperaturbereich von 800°C bis 450°C eine Abkühlung der oberflächennahen Zone des eingetauchten Teiles im wesentlichen mit 1,6 bis 2,4°C/sec erreicht wird.
- Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß bei profiliertem Walzgut mit T-förmigem Querschnittsbereich, wie dies zum Beispiel am Fuß einer Eisenbahnschiene gegeben ist, die dem Steg gegenüberliegende Zone mit erhöhter Intensität gekühlt wird.
- Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß die dem Steg gegenüberliegende Oberflächenzone mit erhöhter Kühlintensität im wesentlichen symmetrisch zur Stegachse ausgebildet und lateral begrenzt wird.
- Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß eine erhöhte Kühlintensität der bezüglich einer Massenkonzentration oder einer Stegeinmündung distalen Bereiche des Querschnittes des profilierten Walzgutes vermieden und/oder diese Bereiche vor einem vermehrten Wärmeentzug geschützt oder zumindest kurzzeitig gewärmt werden.
- Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß die Kühlintensität an der Oberfläche des profilierten Walzgutes derart eingestellt wird, daß die Zonen, in denen die Umwandlung des Gamma-Gefüges bei der Abkühlung erfolgt, im wesentlichen parallel symmetrisch und/oder parallel zur neutralen Ebene und/oder konzentrisch zur Schwerpunktslinie bzw. zum Schwerpunkt der Querschnittsfläche ausgebildet werden.
- Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß das Walzgut, von welchem , bezogen auf den Querschnitt, ein Teil in eine Kühlflüssigkeit in einem Tauchbecken eingetaucht wird, während der Abkühlung in dieser in Längsrichtung relativ zum Kühlflüssigkeitsbehältnis bzw. Tauchbecken bewegt wird.
- Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß zumindest in der Zeit, in welcher ein Teil des Walzgutes in die Kühlflüssigkeit eingetaucht ist, diese mit einer Schwingung beaufschlagt wird.
- Vorrichtung zur Wärmebehandlung von profiliertem Walzgut, insbesondere Fahr- bzw. Eisenbahnschienen mit erhöhter Wärmeabfuhr von Teilen der Profiloberfläche bei einer Abkühlung aus dem Gamma-Gebiet des Eisenbasiswerkstoffes, insbesondere zur Durchführung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 11, bestehend im wesentlichen aus mindestens einem Bereitstellungsbereich (A) für das Walzgut (1) am Rollgang (21), mit einer Walzgutpositioniereinrichtung, einem Abkühlbehandlungsbereich (B), mit Einrichtungen zur partiellen Wärmeabfuhr mit hoher Intensität von der Oberfläche des Walzgutes (1) und einem Endkühlbereich (C) zur Kühlung des Walzgutes (1) auf Raumtemperatur sowie Quertransport-, Halte- und Manipulationsmittel, dadurch gekennzeichnet daß der Rollgang (21) im Bereitstellungsbereich (A) eine an sich bekannte Walzgutpositioniereinrichtung und Mittel ( 22, 23) zur achsfluchtenden Ausrichtung des profilierten Walzgutes (1) bei plastischer Formgebung desselben aufweist, eine Quertransporteinrichtung für ein achsfluchtendes Verbringen des Walzgutes (1) im wesentlichen senkrecht zu dessen Achse vom Bereitstellungsbereich (A) in den Abkühlungsbehandlungsbereich (B) besitzt, in welchem Bereich (B) eine an sich bekannte Vorrichtung zum Härten eines Walzgutes mittels Kühlflüssigkeit (37) in einem Tauchbecken (38) mit Halte- und Manipulationseinrichtungen (24) und eine regelbare Zusatzkühleinrichtung (3) für ein intensiviertes Abkühlen von mindestens einem weiteren Bereich des Walzgutes angeordnet sind und der Endkühlbereich (C) eine Ablage (25) für das Walzgut (1) zur Kühlung desselben auf Raumtemperatur aufweist.
- Vorrichtung nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß die Zusatzkühleinrichtung (3) an das Walzgut (1) anstellbar und deren Kühlintensität regelbar ist.
- Vorrichtung nach Anspruch 12 oder 13, dadurch gekennzeichnet, daß die Zusatzkühleinrichtung (3) Teile zur Ausbildung eines lokalen in Längs-bzw. Achsrichtung des Walzgutes (1) im wesentlichen ununterbrochenen in Querrichtung begrenzten Kühlmittelstromes (31) besitzt und gegebenenfalls Mittel (34) zur Verhinderung eines verstärkten Wärmeentzuges der der gekühlten Fläche benachbarten Fläche(n) aufweist.
- Vorrichtung nach einem der Ansprüche 12 bis 14, dadurch gekennzeichnet, daß die Zusatzkühleinrichtung als Druckluft- oder Sprühkühlung ausgebildet ist.
- Vorrichtung nach einem der Ansprüche 12 bis 15, dadurch gekennzeichnet, daß das Walzgut (1) in der Kühlflüssigkeit (37) in Längsachsrichtung relativ zum Tauchbecken (38) und/oder relativ zur Zusatzkühleinrichtung (3) bewegbar ist.
- Vorrichtung nach einem der Ansprüche 12 bis 16, dadurch gekennzeichnet, daß am Tauchbecken (38) und/oder in der Kühlflüssigkeit (37) selbst Einrichtungen angeordnet sind, durch welche die Kühlflüssigkeit (37) turbulent bewegbar und/oder in Schwingung versetzbar ist.
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