EP0471884B1 - Elektrohydraulisches Servoventil - Google Patents
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- Y10T137/8593—Systems
- Y10T137/86493—Multi-way valve unit
- Y10T137/86574—Supply and exhaust
- Y10T137/86582—Pilot-actuated
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Definitions
- the invention relates to an electro-hydraulic servo valve according to the preamble of claim 1.
- Such a valve is generally known prior art.
- proportional valves With electro-hydraulic valves, a distinction is made between proportional valves and servo valves. While proportional valves are designed for smaller pressure differences for a nominal flow of up to 10 bar, servo valves are designed for high pressure differences up to 70 bar. Servo valves are only used in controlled drives and proportional valves are only used in controlled drives. For this reason, proportional valves have a positive overlap, but not servo valves, from which a precisely defined position is required (see publication "Oil hydraulics and pneumatics, 33 (1989) No.
- a proportional valve in which the two control chambers can be connected via a bypass channel and a valve therein in order to bring the control piston into the zero position when the valve is de-energized.
- the present invention has for its object to provide an electrohydraulic servo valve, in which a safe standstill of a system connected to it can be achieved in the de-energized state of the valve.
- the present invention is based on the knowledge that it is nevertheless possible via a detour to prevent leakage current in a servo valve in the zero position by nevertheless providing the servo valve, which usually has no overlap, with an overlap and this overlap by means of an electrical compensation circuit compensates.
- the bypass channel ensures that the control piston is forced to the safe zero position when the valve is de-energized.
- the servo valve has a cylinder 1 with a central pressure inlet channel 2, two pressure outlet channels 3 and 4 arranged offset in the axial direction, and a return channel 5 which is connected to the supply tank.
- a control piston 6 is mounted between two driver pistons 22.
- the end faces 7 of the driver pistons 22 can be acted upon by a control pressure in the axial direction via the control chambers 9 and 10.
- a pair of piston rings 11 are formed on the control piston above the two pressure outlet channels 3 and 4, respectively.
- the control piston has 11 annular recesses between the piston rings so that the hydraulic fluid can flow around the piston better.
- Corresponding (ring-shaped) chambers are formed in the opposite sections of the cylinder wall. The pressure on the piston rings 11 therefore acts on the entire circumference of the piston surface.
- the two pressure outlet channels 3, 4 have a diameter a, which corresponds to the thickness of the annular chambers.
- the two piston rings 11 are spaced apart in the axial direction such that the total thickness D of the two piston rings is greater than that Thickness of the annular chambers a and the diameter of the pressure outlet openings 3 and 4 on the inside of the cylinder wall. Half of the difference between the total thickness D and the thickness of the annular chambers or the diameter of the pressure outlet channels a is intended to define the positive overlap x.
- the maximum deflection of the control piston 6 from the rest position should be denoted by y.
- the pressure-free outer spaces of the cylinder 1 are connected to one another via a compensating line 12 and the common return duct 5.
- the control piston 6 is axially centered in the valve housing by means of two springs 8, which also act on the end faces 7 of the driver pistons 22, in the zero position.
- An electrical position sensor 13 is connected in axial extension to the control piston 6 and is fed back to a torque motor 14 via an electrical position control circuit 20 known from the prior art.
- Position control loop and compensation circuit 21 according to the invention are located in an electrically insulated part of the valve housing.
- the armature 15 of the torque motor 14 acts directly on the baffle plate 16 of a nozzle 17 baffle plate 16 system.
- the control rooms 9 and 10 have a bypass channel 18 and an electrically operated valve 19 located in this channel in order to be connected to one another when the valve is open.
- the circuit shows a preferred embodiment of the compensation circuit.
- the circuit consists of an inverting amplifier with a Input resistor R and a feedback circuit, consisting of three feedback branches, which react to the negative input of the operational amplifier.
- One of these feedback branches consists only of an adjustable ohmic resistor R3, the other two each from the series circuit of an adjustable voltage source U1 or U2, a diode D1 and D2 and an adjustable resistor R1 or R2.
- the diodes D1 and D2 are switched with respect to the polarities of the voltage sources U1 and U2 in the reverse direction.
- Fig. 3 the relationship between the input and the output signal is shown graphically.
- the graph is defined in sections by the equations given above.
- the slopes of the straight sections are determined by the ratios of the feedback resistors R1, R2, and R3 to the input resistance R. The lower the ratio, the flatter the respective straight line section.
- variable voltage sources U 1 are decisive for the position of the break points of the non-linearity and U2. Increasing or decreasing the voltage shifts the respective break point in the direction of the positive or negative Y axis of the diagram in Fig. 3.
- the feedback channel with the resistance R3, which is always effective, is dependent on the output signal in the manner indicated above connected in parallel to either resistor R1 or R2.
- valve 19 located in the bypass channel 18 opens when the power supply is interrupted, the control chambers 9, 10 are hydraulically short-circuited. This means that an existing pressure difference in the Control chambers immediately out and the return springs 8 move the control piston 6 in the area of positive overlap.
- the absolute safe standstill of the consumer is guaranteed, since no leakage currents can occur in the overlap area. This takes account of the need for security.
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Description
- Die Erfindung bezieht sich auf ein elektrohydraulisches Servoventil nach dem Oberbegriff des Anspruches 1. Ein derartiges Ventil ist allgemein bekannter Stand der Technik.
- Bei elektrohydraulischen Ventilen unterscheidet man zwischen Proportionalventilen und Servoventilen. Während Proportionalventile für kleinere Druckdifferenzen für den Nenndurchfluß von bis zu 10 bar ausgelegt sind, sind Servoventile für hohe Druckdifferenzen bis zu 70 bar dimensioniert. Servoventile werden ausschließlich in geregelten Antrieben benutzt und Proportionalventile verwendet man nur in gesteuerten Antrieben. Aus diesem Grunde weisen Proportionalventile eine positive Überdeckung auf, nicht aber Servoventile, von denen man eine exakt definierte Lage verlangt (siehe Druckschrift "Ölhydraulik und Pneumatik, 33 (1989) Nr. 10 "Neue Stetigventile zum Steuern und Regeln von Plastverarbeitungsmaschinen", Seiten 786 bis 789). Die den Proportionalventilen eigene positive Überdeckung ist notwendig, um sicherzustellen, daß das Ventil in Nullstellung nicht leckt, was in einem gesteuerten Antrieb dazu führen würde, daß sich der Antrieb auch bei Nullstellung in ungewollter Weise mehr oder weniger langsam in die eine oder andere Richtung bewegen würde. Diese Gefahr besteht nicht bei geregelten Antrieben, da dort eine Signalrückführung aus dem Antrieb vorgesehen ist, die den Leckstrom dadurch ausgleicht, daß das Mittel der Leckströme in den beiden Kanälen zu Null ausgeregelt wird, also ein Leckstrom im "AUF-Kanal" durch einen anschließenden Leckstrom im "AB-Kanal" ausgeglichen wird. Nachteilig daran aber ist, daß das Servoventil beim Abschalten notwendigerweise einen Leckstrom aufweist und der Antrieb nicht stillsteht.
- Aus der Druckschrift VDI-Zeitschrift, Band 128 (1986) Nr. 7, "Stetige Richtungssteuerung", Seiten 235 bis 238 ist ein Proportionalventil (mit positiver Überdeckung) bekannt, das mit einer elektrischen Kompensationsschaltung versehen ist, mit der die positive Überdeckung unterdrückt werden kann. Damit wird erreicht, daß beim schnellen Durchlaufen des Nullpunkts des Ventils der ansonsten auftretende kurze Stillstand des Antriebs nicht eintritt. Die Kompensationsschaltung muß aber abschaltbar sein, um in einer länger andauernden Nullage einen Stillstand zu erreichen. Man ist also gezwungen, darauf zu achten, daß die Kompensationsschaltung, wenn der schnelle Nulldurchgang nicht mehr erforderlich ist, sicher abgeschaltet wird, die Kompensationsschaltung also vorübergehend nur dann eingeschaltet wird, wenn dieser schnelle Nulldurchgang gefordert wird.
- Aus der FR-A- 24 39 920 ist ein Proportionalventil bekannt, bei dem die beiden Steuerkammern über einen Bypaßkanal und ein darin liegendes Ventil verbindbar sind, um den Steuerkolben im stromlosen Zustand des Ventils in die Nullage zu bringen.
- Der vorliegenden Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein elektrohydraulisches Servoventil anzugeben, bei dem im stromlosen Zustand des ventils ein sicherer Stillstand einer daran angeschlossenen Anlage erreichbar ist.
- Diese Aufgabe wird gemäß vorliegender Erfindung durch die Merkmale des Anspruchs 1 gelöst.
- Der vorliegenden Erfindung liegt die Erkenntnis zugrunde, daß es über einen Umweg dennoch möglich ist, bei einem Servoventil in Nullstellung einen Leckstrom zu unterbinden, indem man das Servoventil, welches üblicherweise keine Überdeckung aufweist, dennoch mit einer Überdeckung versieht und diese Überdeckung durch eine elektrische Kompensationsschaltung ausgleicht. Außerdem wird über den Bypaßkanal erreicht, daß sich der Steuerkolben bei stromlosem Ventil zwangsweise in die sichere Nullstellung bewegt.
- Bevorzugte Weiterbildungen sind in den Unteransprüchen angegeben.
- Im folgenden wird das Servoventil anhand einer in der Zeichnung dargestellten Ausführungsform erläutert.
- Fig. 1
- zeigt ein Schnittbild eines servoventils zweistufiger Bauart;
- Fig. 2
- zeigt eine bevorzugte Ausführung der Kompensationsschaltung.
- Fig. 3
- zeigt den Zusammenhang zwischen Ausgangs- und Eingangsspannung der Kompensationsschaltung.
- Das servoventil weist einen Zylinder 1 mit einem mittigen Druckeinlaßkanal 2, zwei in axialer Richtung versetzt angeordnete Druckauslaßkanäle 3 und 4 sowie einen Rückführkanal 5, der mit dem Versorgungstank verbunden ist, auf.
- In dem Zylinder 1 ist zwischen zwei Treiberkolben 22 ein Steuerkolben 6 gelagert. Die Stirnflächen 7 der Treiberkolben 22 können über die Steuerkammern 9 und 10 mit einem Steuerdruck in axialer Richtung beaufschlagt werden. An dem Steuerkolben sind jeweils über den beiden Druckauslaßkanälen 3 bzw. 4 ein Paar Kolbenringe 11 ausgebildet. Der Steuerkolben besitzt zwischen den Kolbenringen 11 ringförmige Ausnehmungen, damit die hydraulische Flüssigkeit den Kolben besser umfließen kann. In den gegenüber stehenden Abschnitten der Zylinderwand sind entsprechende (ringförmige) Kammern ausgebildet. Der Druck auf die Kolbenringe 11 wirkt daher auf den gesamten Umfang der Kolbenfläche. Die beiden Druckauslaßkanäle 3, 4 besitzen einen Durchmesser a, welcher der Dicke der ringförmigen Kammern entspreche. Die beiden Kolbenringe 11 besitzen einen Abstand in axialer Richtung voneinander derart, daß die Gesamtdicke D der beiden Kolbenringe größer ist als die Dicke der ringförmigen Kammern a bzw, der Durchmesser der Druckauslaßöffnungen 3 bzw. 4 an der Zylinderwandinnenseite. Die Hälfte der Differenz zwischen der Gesamtdicke D und der Dicke der ringförmigen Kammern bzw. dem Durchmesser der Druckauslaßkanäle a soll die positive Überdeckung x definieren. Die maximale Auslenkung des Steuerkolbens 6 aus der Ruhestellung soll mit y bezeichnet werden.
- Die druckfreien Außenräume des Zylinders 1 stehen über eine Ausgleichsleitung 12 und den gemeinsamen Rückführkanal 5 miteinander in Verbindung.
- Der Steuerkolben 6 ist in axialer Richtung über zwei Federn 8, die ebenfalls auf die Stirnflächen 7 der Treiberkolben 22 wirken, in der Nullstellung mittig zentriert im Ventilgehäuse gelagert. Mit dem Steuerkolben 6 ist in axialer Verlängerung ein elektrischer Lageaufnehmer 13 verbunden, der über einen aus dem Stand der Technik bekannten elektrischen Lageregelkreis 20 auf einen Torquemotor 14 rückgekoppelt ist. Lageregelkreis und Kompensationsschaltung 21 gemäß der Erfindung befinden sich in einem elektrisch isolierten Teil des Ventilgehäuses. Der Anker 15 des Torquemotors 14 wirkt direkt auf die Prallplatte 16 eines Düse 17-Prallplatte 16-Systems.
- Die Steuerräume 9 und 10 weisen einen Bypasskanal 18 und ein in diesem Kanal liegendes elektrisch zu betätigendes Ventil 19 auf, um bei geöffnetem Ventil miteinander verbunden zu werden.
- In Fig. 2 ist eine bevorzugte Ausführungsform der Kompensationsschaltung dargestellt. Die Schaltung besteht aus einem invertierenden Verstärker mit einem Eingangswiderstand R und einer Rückkopplungsschaltung, bestehend aus drei Rückkopplungszweigen, die auf den negativen Eingang des Operationsverstärkers rückwirken. Einer dieser Rückkopplungszweige besteht lediglich aus einem einstellbaren ohmschen Widerstand R₃, die beiden anderen jeweils aus der Serienschaltung einer einstellbaren Spannungsquelle U₁ bzw. U₂, einer Diode D₁ und D₂ und einem einstellbaren Widerstand R₁ bzw. R₂. Die Dioden D₁ bzw. D₂ sind in bezug auf die Polaritäten der Spannungsquellen U₁ bzw. U₂ in Sperrichtung geschaltet.
- Nimmt man ideale Bauteile an, so gelten folgende Zusammenhänge zwischen Ausgangs (UA)- und Eingangsspannung (UE):
UA = - UE . R₃/R für U₁ < UA < U₂
UA = - UE . R₁/R für UA < U₁ und R₃ >>R₁
UA = - UE . R₂/R für UA > U₂ und R₃ >> R₂
- In Fig. 3 ist der Zusammenhang zwischen dem Eingangsund dem Ausgangssignal graphisch dargestellt. Der Graph ist abschnittsweise durch die obenangegebenen Gleichungen definiert.
- Die Steigungen der geraden Abschnitte werden durch die Verhältnisse der Rückkopplungswiderstände R₁ , R₂, und R₃ zum Eingangswiderstand R bestimmt. Je geringer das Verhältnis, desto flacher verläuft der jeweilige Geradenabschnitt.
- Maßgebend für die Lage der Knickpunkte der Nichtlinearität sind die variablen Spannungsquellen U₁ und U₂. Ein Erhöhen bzw. Erniedrigen der Spannung verschiebt den jeweiligen Knickpunkt in Richtung der positiven bzw. negativen Y-Achse des Diagramms in Fig. 3. Der Rückführkanal mit dem Widerstand R₃, der immer wirksam ist, wird in Abhängigkeit vom Ausgangssignal in der oben angegebenen Weise parallel entweder zum Widerstand R₁ oder R₂ geschaltet.
- Bereits ein sehr kleines positives Signal am Eingang der Kompensationsschaltung erzeugt an dessen Ausgang ein Signal der Amplitude U₁. Dieses Signal verschiebt den Steuerkolben um die Auslenkung (x) aus seiner Ruhelage heraus. Dadurch beginnt sich der Druckauslaßkanal 4 bei einer weiteren Erhöhung des Eingangssignals sofort zu öffnen. Von diesem Knickpunkt an besteht ein linearer Zusammenhang zwischen dem elektrischen Stellsignal und dem Durchfluß durch das Ventil.
- Der gleiche Vorgang geschieht in umgekehrter Weise für ein negatives Signal am Eingang der Kompensationsschaltung und dem Druckauslaßkanal 3. Dabei entsprechen sich die Knickpunkte der elektrischen Nichtlinearität (Fig. 3) und die der durch die positive Überdeckung entstandene nichtlineare Ventilkennlinie. Das bedeutet aber praktisch nichts anderes als ein lineares Verhalten des Ventils nach außen hin. Der Totbandbereich wird quasi "übersprungen", ohne den Durchfluß durch das Ventil abzusperren. Damit zeigt das Ventil nach außen hin über den gesamten Arbeitsbereich lineares Verhalten.
- Öffnet sich bei einer Unterbrechung der Stromzufuhr das im Bypasskanal 18 liegende Ventil 19, werden die Steuerkammern 9, 10 hydraulisch kurzgeschlossen. Dadurch gleicht sich ein bestehender Druckunterschied in den Steuerkammern sofort aus und die Rückstellfedern 8 verschieben den Steuerkolben 6 in den Bereich positiver Überdeckung. Hier ist der absolute sichere Stillstand des Verbrauchers gewährleistet, da keine Leckströme im Überdeckungsbereich auftreten können. Damit wird dem Sicherheitsbedürfnis Rechnung getragen.
Claims (4)
- Elektrohydraulisches Servoventil, wobei das Servoventil einen Zylinder (1) und einen darin gelagerten Steuerkolben (6) aufweist, und der Steuerkolben auf seinen beiden Stirnseiten (7) in druckbeaufschlagbaren Steuerkammern (9, 10) liegt, um den Kolben (6) bei einem Druckunterschied in diesen beiden Steuerkammern (9, 10) aus seiner neutralen Stellung auszulenken, wobei der Zylinder einen mittigen Druckeinlaßkanal (2) und zwei in axialer Richtung versetzt angeordnete Druckauslaßkanäle (3, 4) aufweist, die durch den Steuerkolben (6) verschlossen sind, wenn er sich in seiner neutralen Lage befindet und bei ausgelenktem Steuerkolben (6) teilweise bis ganz geöffnet werden, um einen von der Lage des Steuerkolbens abhängigen Durchlaßquerschnitt zwischen einem der Druckauslaßkanäle (3, 4) und dem Druckeinlaßkanal (2) freizugeben, wobei der Druckunterschied in den Steuerkammern (9, 10) durch ein elektrische Stellsignal erzeugt wird, dadurch gekennzeichnet, daß der Steuerkolben (6) derart ausgebildet ist, daß er die Druckauslaßkanäle (3, 4) erst bei einer vorgegebenen axialen Auslenkung (x) aus seiner neutralen Stellung zu öffnen beginnt (positive Überdeckung), und daß zum Ausgleich der durch die positive Überdeckung entstandenen Nichtlinearität zwischen dem elektrischen Steuersignal und der Auslenkung des Steuerkolbens (6) eine elektrische Kompensationsschaltung (21) vorgesehen ist, und daß die beiden Steuerkammern (9, 10) über einen Bypaßkanal (18) miteinander zum Druckausgleich über ein in dem Kanal liegendes elektrisch zu betätigendes Ventil (19) verbindbar sind und das Ventil (19) derart ausgebildet ist, daß es im stromlosen Zustand öffnet.
- Servoventil nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die vorgegebene axiale Auslenkung (x) vorzugsweise 10% des maximalen Stellweges (y) beträgt.
- Servoventil nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die elektrische Kompensationsschaltung (21) in das Ventilgehäuse integriert ist.
- Servoventil nach wenigstens einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die elektrische Kompensationsschaltung (21) wenigstens einen Operationsverstärker aufweist, daß der Operationsverstärker mit einer Rückkoppelschaltung versehen ist, die ihm eine Nichtlinearität verleiht, die die durch die positive Überdeckung entstandende Nichtlinearität ausgleicht.
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