EP0293702B1 - Elektromagnetischer Auslöser für einen Fehlerstromschutzschalter - Google Patents
Elektromagnetischer Auslöser für einen Fehlerstromschutzschalter Download PDFInfo
- Publication number
- EP0293702B1 EP0293702B1 EP19880108178 EP88108178A EP0293702B1 EP 0293702 B1 EP0293702 B1 EP 0293702B1 EP 19880108178 EP19880108178 EP 19880108178 EP 88108178 A EP88108178 A EP 88108178A EP 0293702 B1 EP0293702 B1 EP 0293702B1
- Authority
- EP
- European Patent Office
- Prior art keywords
- yoke
- armature
- layer
- hard material
- release
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 title claims 2
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 20
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 16
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- NRTOMJZYCJJWKI-UHFFFAOYSA-N Titanium nitride Chemical compound [Ti]#N NRTOMJZYCJJWKI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 238000000151 deposition Methods 0.000 claims description 5
- 230000008021 deposition Effects 0.000 claims description 5
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 5
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 238000007740 vapor deposition Methods 0.000 claims description 4
- 238000005229 chemical vapour deposition Methods 0.000 claims description 3
- 239000000696 magnetic material Substances 0.000 claims description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims 1
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 claims 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 19
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 17
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 16
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 10
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 7
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 6
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 6
- 230000008569 process Effects 0.000 description 6
- 229910001030 Iron–nickel alloy Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000005240 physical vapour deposition Methods 0.000 description 5
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 4
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 3
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 3
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000002123 temporal effect Effects 0.000 description 3
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 2
- 230000009471 action Effects 0.000 description 2
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000000992 sputter etching Methods 0.000 description 2
- 238000007751 thermal spraying Methods 0.000 description 2
- XJDNKRIXUMDJCW-UHFFFAOYSA-J titanium tetrachloride Chemical compound Cl[Ti](Cl)(Cl)Cl XJDNKRIXUMDJCW-UHFFFAOYSA-J 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- -1 carbon nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 239000000969 carrier Substances 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 238000005530 etching Methods 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N gold Chemical compound [Au] PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010931 gold Substances 0.000 description 1
- 229910052737 gold Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 238000013101 initial test Methods 0.000 description 1
- 238000010849 ion bombardment Methods 0.000 description 1
- 238000007733 ion plating Methods 0.000 description 1
- 230000001050 lubricating effect Effects 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 239000010970 precious metal Substances 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 238000004544 sputter deposition Methods 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 238000012876 topography Methods 0.000 description 1
- 238000001771 vacuum deposition Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
- H01H71/00—Details of the protective switches or relays covered by groups H01H73/00 - H01H83/00
- H01H71/10—Operating or release mechanisms
- H01H71/12—Automatic release mechanisms with or without manual release
- H01H71/24—Electromagnetic mechanisms
- H01H71/32—Electromagnetic mechanisms having permanently magnetised part
- H01H71/327—Manufacturing or calibrating methods, e.g. air gap treatments
Definitions
- the invention is based on a trigger with the features specified in the preamble of claim 1.
- a trigger has become known from DE-27 55 645 B2.
- it also contains a permanent magnet which lies against the yoke; the magnetic force flow emanating from this permanent magnet causes the armature to be attracted by the yoke against the action of a return spring acting on the armature.
- a trip coil surrounding the yoke is provided.
- the tripping coil has the task of generating a power flow that is dependent on the fault current and that is opposite to the power flow emanating from the permanent magnet, so that the force with which the armature is attracted by the yoke is reduced and the return spring can pull the armature off the yoke.
- the air gap between the armature and the yoke should be as small as possible.
- the response sensitivity of the trigger should remain constant for as long as possible.
- the surfaces of the pole faces of the armature or yoke with a corrosion-resistant and tough material with good sliding properties, namely with a metal of the first, second or eighth subgroup of the periodic system of the elements or their alloys with a layer thickness of up to 1 ⁇ m.
- the group of precious metals, especially gold is intended, which should be deposited by electrolytic deposition or by vapor deposition.
- the coating is intended to achieve a lubricating effect so that no abrasion is formed during the long service life and the air gap remains constant. It is stated in DE-27 55 645 B2, however, that the thin coating is not sufficient for corrosion protection, since it is not pore-free. In order to avoid corrosion, which could also change the air gap, it is therefore intended to use corrosion-resistant materials both as a soft magnetic material for the armature and for the yoke and for the coating. Applying thicker coatings that could provide effective protection against corrosion is forbidden since they would reduce the sensitivity of the trigger.
- the invention has for its object to provide an electromagnetic trigger for residual current circuit breaker that can be produced with reasonable effort and the air gap has an improved temporal consistency.
- the problem of the temporal constancy of the air gap can be overcome with a thin hard material coating on the pole faces of the armature and the yoke.
- the hard material layers are so wear-resistant, in particular abrasion-resistant, in comparison to the mechanical loads occurring during the triggering process and when the residual current circuit breaker is switched on, that the time constancy of the air gap is drastically extended in comparison to known triggers.
- the optimal layer thickness is between 0.4 ⁇ m and 0.8 ⁇ m.
- already with such thin Hard material layers can achieve a significant improvement in the corrosion resistance of the yoke and the anchor.
- the vapor-deposited hard material layers can in fact form a pore-free film even with layer thicknesses less than the electrolytically applied layers described in DE-27 55 645 B2.
- Titanium hard materials in particular titanium nitride, are preferably selected for the hard material layer.
- carbides and carbon nitrides of titanium are also very suitable.
- CVD method chemical vapor deposition
- PVD method physical vapor deposition
- CVD processes may require working at higher temperatures, but they make it possible to specifically influence the surface structure, namely the micro-roughness, by varying the deposition parameters (temperature, pressure, coating time) in the CVD reactor. This is also a targeted influence on the air gap and - related to it -
- the trigger sensitivity of the trigger is possible, whereby the set sensitivity remains long-term stable due to the hard surface. Initial tests have shown that the long-term stability of the triggering threshold of the trigger can be increased by a factor of 5 to 25 by means of the hard material coating according to the invention compared to known triggers.
- the accompanying drawing shows schematically an electromagnetic release consisting of an armature 1, a yoke 2, a permanent magnet 3 for generating the magnetic flux, by the action of which the armature 1 is attracted to the yoke 2 and adheres to it, as long as not by one on one leg of the yoke 2 arranged trigger coil 4 an oppositely directed magnetic force flow is generated, the size of which is dependent on a fault current. If such a fault current occurs, the magnetic force flow emanating from the permanent magnet 3 is weakened and a return spring 5, which acts on the armature 1, can pull the armature 1 off the yoke 2 and thereby interrupt a circuit to be monitored.
- the permanent magnet 3 resets the armature 1 by pulling it against the yoke 2.
- their surfaces there have a thin layer of a hard material. Examples are given below.
- a hard material layer is preferably applied to the relevant surfaces of both the armature 1 and the yoke 2 after they have been ground and polished flat.
- the carefully cleaned anchors and yokes are deposited on supports in an evacuable coating chamber of a vacuum coating system as substrates to be coated.
- the chamber is evacuated and, after reaching a vacuum of the order of 10 ⁇ 6 mbar, argon is introduced at a pressure of approx. 1 x 10 ⁇ 2 mbar for sputter etching of the substrates.
- High frequency etching takes place at about 1500 V for 10 minutes, as a result of which the oxide layers on the substrates are detached.
- a 0.5 ⁇ m thick titanium nitride layer is generated for about 10 minutes at a power of about 10 W / cm2.
- the PVD coating applies a surface layer in which the substrate geometry or topography is essentially imaged, ie only relatively small changes in the micro roughness take place.
- the coating times given above refer to the operation with a fixed substrate carrier, in continuous or batch systems with drum holders the coating times are extended according to the areas currently in engagement (in relation to the total area of the substrate carriers).
- the carefully cleaned anchors and yokes are deposited on supports in an evacuable coating chamber as substrates to be coated.
- the chamber is evacuated and after reaching a rough vacuum of approx. 1 mbar pressure, hydrogen is introduced into the chamber and the chamber is heated to 860 ° C. under a hydrogen atmosphere at a pressure of approx. 200 mbar.
- nitrogen and titanium tetrachloride (TiCl4) are introduced into the chamber, the ratio of hydrogen to nitrogen being about 3.5: 1, and a pressure of 900 mbar is set in the chamber. Under this pressure and the At a temperature of 860 ° C, titanium nitride is deposited on the substrates.
- the thickness of the titanium nitride layer has increased to 0.5 ⁇ m.
- the chamber is then rinsed with cold argon and cooled, and the coated parts are removed. Their micro roughness is slightly increased compared to the uncoated parts.
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Physical Vapour Deposition (AREA)
- Chemical Vapour Deposition (AREA)
- Contacts (AREA)
Description
- Die Erfindung geht aus von einem Auslöser mit den im Oberbegriff des Anspruchs 1 angegebenen Merkmalen. Ein solcher Auslöser ist aus der DE-27 55 645 B2 bekannt geworden. Er enthält ausser den im Oberbegriff angegebenen Elementen noch einen Dauermagneten, welcher dem Joch anliegt; der von diesem Dauermagnet ausgehende magnetische Kraftfluß bewirkt, dass der Anker entgegen der Wirkung einer am Anker angreifenden Rückzugfeder vom Joch angezogen wird. Ausserdem ist eine das Joch umgebende Auslösespule vorgesehen. Die Auslösespule hat die Aufgabe, einen vom Fehlerstrom abhängigen, dem vom Dauermagneten ausgehenden Kraftfluß entgegengerichteten Kraftfluß zu erzeugen, so dass die Kraft, mit welcher der Anker vom Joch angezogen wird, verkleinert wird und die Rückzugfeder den Anker vom Joch abziehen kann.
- Um eine hohe Empfindlichkeit des Auslösers zu erzielen, soll der Luftspalt zwischen dem Anker und dem Joch möglichst klein sein. Ausserdem soll die Ansprechempfindlichkeit des Auslösers über möglichst lange Zeit konstant bleiben. Um das zu erreichen, ist es aus der DE-27 55 645 B2 bekannt, die Oberflächen der Polflächen des Ankers oder des Joches mit einem korrosionsfesten und zähen Stoff mit guten Gleiteigenschaften, nämlich mit einem Metall der ersten, zweiten oder achten Nebengruppe des Periodischen Systems der Elemente oder deren Legierungen mit einer Schichtstärke von bis zu 1 µm zu versehen. Dabei ist insbesondere an die Gruppe der Edelmetalle, vor allen Dingen an Gold gedacht, welche durch elektrolytische Abscheidung oder durch Aufdampfen abgeschieden werden sollen. Durch die Beschichtung soll ein Schmiereffekt erreicht werden, so dass sich während der langen Lebensdauer kein Abrieb mehr bildet und der Luftspalt insoweit konstant bleibt. Es ist in der DE-27 55 645 B2 allerdings angegeben, dass die dünne Beschichtung für einen Korrosionsschutz nicht ausreicht, da sie nicht porenfrei ist. Um Korrosion zu vermeiden, die den Luftspalt ebenfalls verändern könnte, ist deshalb vorgesehen, sowohl als weichmagnetischen Werkstoff für den Anker und für das Joch als auch für die Beschichtung korrosionsfeste Werkstoffe zu verwenden. Dickere Beschichtungen aufzutragen, die einen wirksamen Korrosionsschutz bieten könnten, verbietet sich, da sie die Empfindlichkeit des Auslösers herabsetzen würden.
- Aus der DE-24 40 362 A1 ist es bekannt, die Polflächen eines Magnetkernes und/oder eines Ankers mit einer aufgespritzten Stahlschicht zu versehen, damit die Polflächen härter werden. Nachteilig dabei ist jedoch, dass durch das Aufspritzen relativ dicke Schichten entstehen, die die Auslöseempfindlichkeit des elektromagnetischen Auslösers herabsetzen. Ausserdem zeigt sich, dass die Langzeitkonstanz des Abstandes der weichmagnetischen Polflächen bei geschlossenem Auslöser ("Luftspalt") unzureichend ist.
- Um diesen Nachteilen zu begegnen, ist in der DE-34 10 596 A1 vorgeschlagen worden, mindestens die Oberflächen der Polflächen vom Anker oder Joch eines solchen Auslösers für einen Fehlerstromschutzschalter aus einer pulvermetallurgisch hergestellten, weichmagnetischen Eisen-Nickel-Legierung herzustellen, weil man weiß, dass eine pulvermetallurgisch hergestellt Eisen-Nickel-Legierung oxidationsfester ist als eine schmelzmetallurgisch hergestellte Eisen-Nickel-Legierung. Die Kosten für eine pulvermetallurgisch hergestellte Eisen-Nickel-Legierung sind allerdings höher als für vergleichbare schmelzmetallurgisch hergestellte Eisen-Nickel-Legierungen und die erwünschte zeitliche Konstanz des Luftspaltes wird dennoch nicht erreicht.
- Aus der DE-20 45 189 B2 ist es bekannt, die Oberfläche von Werkstücken zu vergüten, indem pulverförmige Hartstoffmischungen des Titans mittels thermischen Spritzverfahren aufgebracht werden. Einen Hinweis auf die Anwendung bei elektromagnetischen Auslösern findet sich in dieser Druckschrift nicht, zumal man für eine hohe Empfindlichkeit des elektromagnetischen Auslösers dünne Schichten benötigt, wohingegen die durch thermische Spritzverfahren erzeugten Schichten relativ dick sind.
- Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, einen elektromagnetischen Auslöser für Fehlerstromschutzschalter zu schaffen, der mit vertretbarem Aufwand herstellbar ist und dessen Luftspalt eine verbesserte zeitliche Konstanz aufweist.
- Diese Aufgabe wird gelöst durch einen Auslöser mit den in den Patentansprüchen 1 oder 2 angegebenen Merkmalen. Vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung sind Gegenstand der Unteransprüche.
- Überraschenderweise hat es sich gezeigt, dass man dem Problem der zeitlichen Konstanz des Luftspaltes mit einer dünnen Hartstoffbeschichtung der Polflächen des Ankers und des Joches beikommen kann. Selbst bei Schichtstärken von weniger als 1 µm sind die Hartstoffschichten gegenüber den beim Auslösevorgang und beim Wiedereinschalten des Fehlerstromschutzschalters auftretenden mechanischen Belastungen so verschleißfest, insbesondere abriebfest, dass die zeitliche Konstanz des Luftspaltes im Vergleich zu bekannten Auslösern drastisch verlängert wird. Die optimale Schichtdicke liegt zwischen 0,4 µm und 0,8 µm. Überraschenderweise hat sich weiterhin gezeigt, dass sich bereits mit so dünnen Hartstoffschichten eine wesentliche Verbesserung der Korrosionsbeständigkeit des Joches und des Ankers erreichen läßt. Die aufgedampften Hartstoffschichten können nämlich schon bei geringeren Schichtstärken als die in der DE-27 55 645 B2 beschriebenen elektrolytisch aufgebrachten Schichten einen porenfreien Film bilden.
- Vorzugsweise werden für die Hartstoffschicht Hartstoffe des Titans, insbesondere Titannitrid gewählt. Gut geeignet sind aber auch die Karbide und die Karbonnitride des Titans.
- Zum Erzeugen einer solchen Hartstoffschicht eignen sich die Verfahren der chemischen Dampfabscheidung (CVD-Verfahren) und der physikalischen Dampfabscheidung (PVD-Verfahren), insbesondere das Ionenplattieren. Das Kathodenzerstäuben als häufig angewandtes PVD-Verfahren findet bei Temperaturen unter 250° C statt und hat den Vorteil, dass es keinen Einfluß auf die magnetischen Eigenschaften der zu beschichtenden Grundmaterialien des Ankers und des Joches hat.
- CVD-Verfahren erfordern zwar U.U. das Arbeiten bei höherer Temperatur, ermöglichen es jedoch, durch Variation der Abscheideparameter (Temperatur, Druck, Beschichtungsdauer) im CVD-Reaktor die Oberflächenstruktur, nämlich die Mikrorauhigkeit gezielt zu beeinflussen. Damit ist auch eine gezielte Beeinflussung des Luftspaltes und - damit zusammenhängend - der Auslöseempfindlichkeit des Auslösers möglich, wobei die eingestellte Empfindlichkeit infolge der harten Oberfläche langzeitstabil bleibt. Erste Versuche haben gezeigt, dass sich die Langzeitstabilität der Auslöseschwelle des Auslösers durch die erfindungsgemäße Hartstoffbeschichtung im Vergleich zu bekannten Auslösern um einen Faktor 5 bis 25 erhöhen läßt.
- Um die Auslöseschwelle des Auslösers durch die Abscheidebedingungen des CVD-Verfahrens gezielt beeinflussen zu können, geht man am besten von einem Anker und von einem Joch mit sehr glatter, polierter Oberfläche aus, welche durch die nachfolgende Beschichtung mit Hartstoff eine etwas stärkere, aber wohl definierte, durch die Abscheidebedingungen festgelegte,langzeitstabile Rauhigkeit erhält.
- Die beigefügte Zeichnung zeigt schematisch einen elektromagnetischen Auslöser, bestehend aus einem Anker 1, aus einem Joch 2, einem Dauermagneten 3 zum Erzeugen des Magnetflusses, durch dessen Wirkung der Anker 1 vom Joch 2 angezogen wird und daran haftet, solange nicht durch eine auf einem Schenkel des Joches 2 angeordnete Auslösespule 4 ein entgegengesetzt gerichteter magnetischer Kraftfluß erzeugt wird, dessen Größe von einem Fehlerstrom abhängig ist. Tritt ein solcher Fehlerstrom auf, wird der vom Dauermagneten 3 ausgehende magnetische Kraftfluß geschwächt und eine Rückzugfeder 5, welche am Anker 1 angreift, kann den Anker 1 vom Joch 2 abziehen und dadurch einen zu überwachenden Stromkreis unterbrechen. Wenn in der Auslösespule 4 kein Strom fließt, stellt der Dauermagnet 3 den Anker 1 zurück, indem er ihn gegen das Joch 2 zieht. Um die Größe des Luftspaltes 6 zwischen dem Joch 2 und dem Anker 1 über lange Zeit konstant zu halten, tragen ihre dort liegenden Oberflächen eine dünne Schicht aus einem Hartstoff. Beispiele dafür sind nachstehend angegeben. Vorzugsweise wird eine Hartstoffschicht auf die betreffenden Oberflächen sowohl des Ankers 1 als auch des Joches 2 aufgetragen, nachdem diese plan geschliffen und poliert worden sind.
- Zur PVD-Beschichtung werden die sorgfältig gereinigten Anker und Joche als zu beschichtende Substrate auf Halterungen in einer evakuierbaren Beschichtungskammer einer Vakuumbeschichtungsanlage deponiert. Die Kammer wird evakuiert und nach Erreichen eines Unterdruckes in der Größenordnung von 10⁻⁶ mbar wird zum Sputterätzen der Substrate Argon mit einem Druck von ca. 1 x 10⁻² mbar eingelassen. Unter Hochfrequenz wird bei etwa 1500 V 10 Minuten lang geätzt, wodurch die Oxidschichten auf den Substraten abgelöst werden. Nach Schaltung eines Titantargets als Kathode und Zugabe von etwa 5 % Stickstoff wird für ca. 10 Minuten bei einer Leistung von etwa 10 W/cm² eine 0,5 µm starke Titannitrid-Schicht erzeugt. Während der Beschichtung findet keine Erwärmung durch eine Substratheizung statt; erhöhte Substrattemperaturen zwischen 150° C und 200° C sind hauptsächlich durch den Ionenbeschuß beim Sputterätzen bedingt. Durch die PVD-Beschichtung wird eine Oberflächenschicht aufgetragen, bei der im wesentlichen die Substratgeometrie bzw. Topographie abgebildet wird, d.h. es finden nur relativ kleine Änderungen der Mikrorauhheiten statt. Die oben angegebenen Beschichtungszeiten beziehen sich auf den Betrieb mit feststehendem Substratträger, bei Durchlauf- oder Batchanlagen mit Trommelhalterung verlängern sich die Beschichtungszeiten entsprechend der gerade im Eingriff befindlichen Flächen (im Verhältnis zur Gesamtfläche der Substratträger).
- Zur CVD-Beschichtung werden die sorgfältig gerinigten Anker und Joche als zu beschichtende Substrate auf Halterungen einer evakuierbaren Beschichtungskammer deponiert. Die Kamemr wird evakuiert und nach Erreichen eines Grobvakuums von ca. 1 mbar Druck wird in die Kammer Wasserstoff eingeleitet und die Kammer unter der Wasserstoffatmosphäre bei einem Druck von ca. 200 mbar auf 860° C aufgeheizt. Dann werden Stickstoff und Titantetrachlorid (TiCl₄) in die Kammer eingeführt, wobei das Verhältnis von Wasserstoff zu Stickstoff etwa 3,5 : 1 beträgt, und es wird dabei ein Druck von 900 mbar in der Kammer eingestellt. Unter diesem Druck und der Temperatur von 860° C findet eine Abscheidung von Titannitrid auf den Substraten statt. Nach 25 min Beschichtungsdauer ist die Dicke der Titannitridschicht auf 0,5 µm angewachsen. Die Kammer wird nun mit kaltem Argon gespult und abgekühlt und die beschichteten Teile werden entnommen. Ihre Mikrorauhheit ist gegenüber den unbeschichteten Teilen leicht erhöht.
Claims (8)
- Elektromagnetischer Auslöser für einen Fehlerstromschutzschalter mit einem Anker und mit einem Joch, welche beide aus einem weichmagnetischen Werkstoff bestehen und bei geschlossenem Schalter mit ihren Polflächen unter Bildung eines minimalen Luftspaltes aneinander anliegen, wobei mindestens eine der Polflächen des Ankers und/oder mindestens eine der gegenüberliegenden Oberflächen des Joches eine dünne Schicht aus einem anderen Werkstoff aufweist,
dadurch gekennzeichnet, dass die Schicht aus einem Hartstoff besteht, weniger als 1 µm dick ist und eine Härte von wenigstens 1000 HV aufweist. - Auslöser nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet, dass die Schicht aus Hartstoffen des Titans besteht. - Auslöser nach einem der Ansprüche 1 bis 2,
dadurch gekennzeichnet, dass die Schicht aus Titan-Nitrid besteht. - Auslöser nach einem der Ansprüche 1 bis 3,
dadurch gekennzeichnet, dass die Schicht zwischen 0,4 µm und 0,8 µm dick ist. - Verfahren zur Erzeugung einer aus Hartstoffen bestehenden Schicht auf dem Anker und/oder Joch eines Auslösers gemäß einem der vorstehenden Ansprüche, wobei ein Aufdampfverfahren verwendet wird.
- Verfahren nach Anspruch 5,
dadurch gekennzeichnet, dass als Aufdampfverfahren ein PVD-Verfahren gewählt wird. - Verfahren nach Anspruch 5,
dadurch gekennzeichnet, dass als Aufdampfverfahren ein CVD-Verfahren gewählt wird. - Auslöser nach einem der Ansprüche 1 bis 4, herstellbar nach einem Verfahren nach Anspruch 7,
dadurch gekennzeichnet, dass die Oberflächenrauhigkeit der aus dem Hartstoff bestehenden Schicht größer ist als die Rauhigkeit der bestehenden Oberflächen des Ankers bzw. des Joches vor der Beschichtung mit dem Hartstoff.
Applications Claiming Priority (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE3718204 | 1987-05-29 | ||
DE3718204 | 1987-05-29 | ||
DE3719946 | 1987-06-15 | ||
DE19873719946 DE3719946A1 (de) | 1987-05-29 | 1987-06-15 | Elektromagnetischer ausloeser fuer einen fehlerstromschutzschalter |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
EP0293702A1 EP0293702A1 (de) | 1988-12-07 |
EP0293702B1 true EP0293702B1 (de) | 1992-05-06 |
Family
ID=25856163
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
EP19880108178 Expired - Lifetime EP0293702B1 (de) | 1987-05-29 | 1988-05-21 | Elektromagnetischer Auslöser für einen Fehlerstromschutzschalter |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0293702B1 (de) |
DE (2) | DE3719946A1 (de) |
ES (1) | ES2031952T3 (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102004017779A1 (de) * | 2004-04-13 | 2005-11-10 | Siemens Ag | Auslöserelais |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
AT403534B (de) * | 1991-01-16 | 1998-03-25 | Biegelmeier Gottfried | Fehlerstromschutzschalter |
FR2793947B1 (fr) * | 1999-05-20 | 2002-03-15 | Thermocompact Sa | Relais a haute sensibilite, et procede pour sa fabrication |
DE10210826A1 (de) * | 2002-03-12 | 2003-09-25 | Abb Patent Gmbh | Auslöseeinrichtung für einen Fehlerstromschutzschalter und Verfahren zu dessen Herstellung |
DE102012009665B4 (de) | 2012-05-12 | 2022-04-07 | Doepke Schaltgeräte GmbH | Elektrisches Auslöserelais für einen Schalter, insbesondere für einen Schutzschalter zum Überwachen elektrischer Netze |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2440362A1 (de) * | 1974-08-23 | 1976-03-04 | Licentia Gmbh | Elektromagnet |
DE2755645B2 (de) * | 1977-12-14 | 1980-02-07 | Schutzapparate-Gesellschaft Paris + Co Mbh Kg, 5885 Schalksmuehle | Elektromagnetischer Auslöser, insbesondere Haltemagnetauslöser für Fehlerstromschutzschalter |
DE3410596A1 (de) * | 1984-03-22 | 1985-09-26 | Siemens Ag | Elektromagnetischer ausloeser fuer fehlerstromschutzschalter |
-
1987
- 1987-06-15 DE DE19873719946 patent/DE3719946A1/de active Granted
-
1988
- 1988-05-21 ES ES88108178T patent/ES2031952T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1988-05-21 DE DE8888108178T patent/DE3870707D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1988-05-21 EP EP19880108178 patent/EP0293702B1/de not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102004017779A1 (de) * | 2004-04-13 | 2005-11-10 | Siemens Ag | Auslöserelais |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE3719946C2 (de) | 1991-10-31 |
DE3870707D1 (de) | 1992-06-11 |
EP0293702A1 (de) | 1988-12-07 |
ES2031952T3 (es) | 1993-01-01 |
DE3719946A1 (de) | 1988-12-22 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE3513014C2 (de) | Verfahren zur Behandlung der Oberfläche von Werkstücken | |
EP0306612B2 (de) | Verfahren zur Aufbringung von Schichten auf Substraten | |
EP0756022B1 (de) | Korrosionsgeschütztes Stahlfeinblech und Verfahren zu seiner Herstellung | |
AT391106B (de) | Schichtverbundwerkstoff mit diffusionssperr- schicht, insbesondere fuer gleit- und reibelemente,sowie verfahren zu seiner herstellung | |
CH688863A5 (de) | Verfahren zum Beschichten mindestens eines Werkstueckes und Anlage hierfuer. | |
DE3513882A1 (de) | Schutzschicht | |
DE10039375A1 (de) | Korrosionsgeschütztes Stahlblech und Verfahren zu seiner Herstellung | |
EP0293702B1 (de) | Elektromagnetischer Auslöser für einen Fehlerstromschutzschalter | |
DE1621321B2 (de) | Verfahren zur herstellung eines festhaftenden korrosionsschutz ueberzuges auf mit zink ueberzogene stahlgegenstaende | |
WO1997050108A9 (de) | Aluminium-gussteil und verfahren zu seiner herstellung | |
WO1997050108A1 (de) | Aluminium-gussteil und verfahren zu seiner herstellung | |
DE3601439C1 (de) | Schichtverbundwerkstoff,insbesondere fuer Gleit- und Reibelemente,sowie Verfahren zu seiner Herstellung | |
DE19514538C2 (de) | Verfahren zum Herstellen von gravierten Walzen und Platten | |
DE4405477A1 (de) | PVD-Verfahren zur Abscheidung von mehrkomponentigen Hartstoffschichten | |
EP2989654B1 (de) | Lichtbogenverdampfungs-beschichtungsquelle mit permanentmagnet | |
EP1161570B1 (de) | Verfahren zur beschichtung eines trägerkörpers mit einem hartmagnetischen se-fe-b-material mittels plasmaspritzens | |
DE69727278T2 (de) | Elektromagnetischen Auslöser mit einer amorphen Kohlenstoffbeschichtung und sein Fertigungsverfahren | |
DE3014258A1 (de) | Verfahren zum aufbringen von metallischen, metalloidischen oder keramischen schichten mit verbesserten strukturellen eigenschaften durch plasmaspruehen | |
DE3345493A1 (de) | Vorrichtung zum stabilisieren eines verdampfungslichtbogens | |
DE102015225662A1 (de) | Verfahren zur vorbereitenden Behandlung und zur Warmumformung eines Stahlbauteils | |
EP1397526A2 (de) | Modifizierter dlc-schichtaufbau | |
EP3583619B1 (de) | Lichtbogenkathodenverdampfung mit vorbestimmtem kathodenmaterialabtrag | |
DE2638135A1 (de) | Elektrischer schaltkontakt | |
EP0748880A2 (de) | Verfahren zur Herstellung einer haftfesten und korrosionsbeständigen Hartstoffschicht | |
DE4034034C2 (de) |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PUAI | Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012 |
|
AK | Designated contracting states |
Kind code of ref document: A1 Designated state(s): DE ES FR GB IT |
|
RAP3 | Party data changed (applicant data changed or rights of an application transferred) |
Owner name: DOEPKE & CO. SCHALTGERAETEFABRIK GMBH & CO. KG Owner name: DODUCO GMBH + CO DR. EUGEN DUERRWAECHTER |
|
RAP1 | Party data changed (applicant data changed or rights of an application transferred) |
Owner name: DODUCO GMBH + CO DR. EUGEN DUERRWAECHTER |
|
17P | Request for examination filed |
Effective date: 19890605 |
|
RAP1 | Party data changed (applicant data changed or rights of an application transferred) |
Owner name: DODUCO KG. DR. EUGEN DUERRWAECHTER |
|
RAP1 | Party data changed (applicant data changed or rights of an application transferred) |
Owner name: DODUCO GMBH + CO DR. EUGEN DUERRWAECHTER |
|
17Q | First examination report despatched |
Effective date: 19910422 |
|
GRAA | (expected) grant |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210 |
|
AK | Designated contracting states |
Kind code of ref document: B1 Designated state(s): DE ES FR GB IT |
|
REF | Corresponds to: |
Ref document number: 3870707 Country of ref document: DE Date of ref document: 19920611 |
|
ET | Fr: translation filed | ||
PLBI | Opposition filed |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009260 |
|
GBT | Gb: translation of ep patent filed (gb section 77(6)(a)/1977) | ||
ITF | It: translation for a ep patent filed | ||
26 | Opposition filed |
Opponent name: SIEMENS AKTIENGESELLSCHAFT, BERLIN UND MUENCHEN Effective date: 19920622 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: ES Ref legal event code: FG2A Ref document number: 2031952 Country of ref document: ES Kind code of ref document: T3 |
|
PLAB | Opposition data, opponent's data or that of the opponent's representative modified |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009299OPPO |
|
R26 | Opposition filed (corrected) |
Opponent name: SIEMENS AG Effective date: 19920622 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: DE Payment date: 19950405 Year of fee payment: 8 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: ES Payment date: 19950508 Year of fee payment: 8 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: GB Payment date: 19950522 Year of fee payment: 8 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: FR Payment date: 19950523 Year of fee payment: 8 |
|
RDAG | Patent revoked |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009271 |
|
STAA | Information on the status of an ep patent application or granted ep patent |
Free format text: STATUS: PATENT REVOKED |
|
27W | Patent revoked |
Effective date: 19960204 |
|
GBPR | Gb: patent revoked under art. 102 of the ep convention designating the uk as contracting state |
Free format text: 960204 |