EP0199892A1 - Verfahren zur Entmetallisierung von Schwerölen, schweren Erdölfraktionen und/oder Rückständen der Erdöldestillation - Google Patents
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Classifications
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G21/00—Refining of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by extraction with selective solvents
- C10G21/003—Solvent de-asphalting
Definitions
- the invention relates to a method for demetallizing and deasphalting heavy oils, heavy petroleum fractions and / or residues of petroleum distillation by extraction using paraffinic hydrocarbons as solvents.
- the conversion processes used today in refinery technology to convert heavy products into light products can be divided into three main categories, namely thermal cracking, catalytic cracking and catalytic hydrocracking, which also includes hydrogenating catalytic desulfurization.
- the catalytic processes are superior to the thermal processes because they deliver the particularly desirable products petrol and diesel fuel in higher yields.
- the invention is based on the object of creating an improved process for the simultaneous demetallization and deasphalting of such heavy feedstocks, which is distinguished from the known processes by a higher yield and better product quality.
- the method of the type mentioned at the outset which is used to achieve this object is characterized according to the invention in that the extraction is carried out using C 3 - to C 7 -paraffins and their mixtures as solvents under supercritical pressure and supercritical temperature of the solvent used, the extraction pressure 4oo bar and the extraction temperature does not exceed 350 ° C and then the extracted hydrocarbons are separated from the loaded solvent phase withdrawn from the extraction stage by lowering the pressure or partial pressure and / or changing the temperature in one or more stages, whereupon the solvent freed from the hydrocarbons after corresponding re-compression and re-setting the extraction temperature is returned to the extraction stage.
- the extraction column 1 consists of a stripping section 2 and an amplifier section 3, both of which can be provided with internals as are customary in extraction technology.
- the extraction column 1 must be designed so that it enables work in the supercritical range.
- the heavy feed product to be worked up is introduced from the container 4 via the line 5 into the middle part of the extraction column 1.
- the required pressure setting is made via the compressor 6 and the temperature setting via the heat exchanger 7.
- the valve lo is used to regulate the quantity of product used.
- the heat exchanger 8 is installed in the bottom of the extraction column 1 and the heat exchanger 9 is installed at the top.
- the loaded solvent phase is drawn off from the extraction column 1 via line 11 and the extraction residue via line 12.
- the heat exchanger 8 is used to drive off the residual solvent dissolved in the extraction residue, while the heat exchanger 9 is used to adjust the return flow, through which the loaded solvent phase rising in the extraction column 1 is freed of impurities.
- the extraction of the extraction residue via the line 12 can be regulated by the valve 13. Any fractions can be separated from the loaded solvent phase drawn off via line 11, depending on the composition of the starting material. In the case of the plant shown in the flow diagram, the separation of three fractions is provided.
- the three successive separator columns 14, 15 and 16 serve for this purpose, through which the solvent phase flows in succession.
- the heat exchangers 17, 18 and 19 serve in this case the time required for the deposition of the respective fraction temperature setting, wherein the withdrawal of the individual fractions, each specific demetallized and deasphalted pure products contain, via the lines 2 0, 21 and 22 takes place, which are assigned to the separator columns 14, 15 and 16.
- Valves 23, 24 and 25 regulate the pressure reduction when fed to the individual separator columns 14, 15 and 16, while the withdrawal from these columns is controlled by valves 26, 27 and 28.
- the separation of the individual fractions in these columns is based on the principle of density change.
- Line 29 connects separator column 14 to separator column 15 and line 3o connects separator column 15 to separator column 16.
- the solvent freed from the extracted hydrocarbons is returned via line 31 to the extraction column 1 and reintroduced into this column from below via the distributor 32.
- the valves 38 and 39 are used to regulate the solvent flows in the associated lines.
- the extraction residue withdrawn via line 12 contains the asphaltenes in which the metal components of the feed product are enriched.
- This extraction residue can be used as a solid or liquid fuel. However, it can also be converted into a hydrogen-rich gas by partial oxidation, which can be used both for hydrogenation and cracking processes and for synthesis purposes. Another recovery option for the extraction residue is to replace it with the so-called.
- the process according to the invention can also be varied in such a way that instead of the three separator columns 14 to 16 provided in the flow diagram, more or less than three separator columns are used for working up the extract.
- the flow diagram only shows the parts of the system that are absolutely necessary for the process explanation, while all the necessary measuring and control devices and other auxiliary units are not shown.
- a reflux was generated in the extraction column by increasing the top temperature to 295 ° C., which had a stripping effect on the counter-flowing gas phase.
- the vacuum residue used contained metal contents of 25 ppm Fe, 77 ppm Ni, 182 ppm V and 13% Konradson coke.
- the extractive treatment resulted in 89% yield with 1.5 ppm Fe, 27.8 ppm Ni, 69 ppm V and 10.2% Konradson coke.
- the degree of demetallization is 51%.
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Abstract
Bei diesem Verfahren wird das Einsatzprodukt über Leitung (5) einer Extraktion in Extraktionskolonne (1) unter Verwendung von C3- bis C7-Paraffinen sowie deren Gemischen als Lösungsmittel unterworfen, wobei die Extraktion unter überkritischem Druck und überkritischer Temperatur des verwendeten Lösungsmittels durchgeführt wird. Aus der dabei anfallenden beladenen Lösungsmittelphase in Leitung (11) werden die extrahierten und von den Verunreinigungen befreiten.
Kohlenwasserstoffe durch Druch - und/oder Partialdruckerniedrigung und/oder Temperaturänderung in einer oder mehrern Stufen 14, 15, 16 abgetrennt.
Description
- Verfahren zur Entmetallisierung und Entasphaltierung von Schwerölen, schweren Erdölfraktionen und/oder Rückständen der Erdöldestillation.
- Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Entmetallisierung und Entasphaltierung von Schwerölen, schweren Erdölfraktionen und/ oder Rückständen der Erdöldestillation durch Extraktion unter Verwendung von paraffinischen Kohlenwasserstoffen als Lösungsmittel.
- In den letzten Jahren hat die Umwandlung von schweren Einsatzprodukten, wie Schweröl, schwere Erdölfraktionen und/oder Rückstände der Erdöldestillation, in marktgängige Produkte, wie Benzin oder Mitteldestillate, wegen der stark gestiegenen Rohölpreise sowie des stetig steigenden Förderanteils an schwerem Rohöl für die Betreiber der Erdölraffinerien eine immer größere ökonomische Bedeutung gewonnen. Zur Zeit hängt deshalb die Wirtschaftlichkeit der modernen Raffinerien stark davon ab, in welchem Umfang die weiter oben genannten schweren Einsatzprodukte in marktgängige Produkte umgewandelt werden können.
- Die heute in der Raffinerietechnik angewandten Konversionsprozesse zur Umwandlung schwerer Produkte in leichte Produkte lassen sich in drei Hauptkategorien einteilen, nämlich thermisches Cracken, katalytisches Cracken und katalytisches Hydrocracken, zu dem auch die hydrierende katalytische Entschwefelung zu rechnen ist. Dabei sind im allgemeinen die katalytischen Verfahren den thermischen überlegen, weil sie die besonders erwünschten Produkte Benzin und Dieselkraftstoff in höheren Ausbeuten liefern.
- Bei der Verarbeitung derartiger schwerer Einsatzprodukte tritt jedoch das Problem der Katalysatordesaktivierung auf Grund der in ihnen enthaltenen Metalle und Asphalte auf. Trotz der positiven Entwicklung in den vergangenen Jahren auf dem Katalysatorensektor bzw. der Anwendung modifizierter Konversionsverfahren bleibt das Problem der Metalle und Asphalte in diesen Einsatzprodukten als negativer Faktor bei deren wirtschaftlicher Konvertierung bestehen.
- Die Verwendung von gasförmigen Kohlenwasserstoffen im überkritischen Bereich zum Zwecke der Entasphaltierung von Erdölrohstoffen ist zwar bereits aus einer Reihe von Literaturstellen bekannt, wie z.B. UdSSR-Urheberschein Nr. 113 325 oder Zeitschrift "Petroleum", August 196o, Seite 298 - 3oo. Eine gleichzeitige Entmetallisierung der Einsatzprodukte wird in diesen Veröffentlichungen jedoch nicht vorbeschrieben. In der Zeitschrift "Hydrocarbon Processing", Mai 1976, Seite 125 - 128, wird ferner ein insbesondere mit flüssigem Pentan arbeitendes Extraktionsverfahren beschrieben, bei dem zum Zwecke der Energieeinsparung die Aufarbeitung der beladenen Lösungsmittelphase teilweise unter überkritischen Bedingungen erfolgt. Hierbei soll neben einer Entasphaltierung auch eine gewisse Entmetallisierung der Einsatzprodukte erreicht werden, so daß eine katalytische Weiterverarbeitung der entsprechend behandelten Einsatzprodukte möglich sein soll, ohne daß die weiter oben geschilderten Schwierigkeiten auftreten.
- Der Erfindung liegt nun die Aufgabe zu Grunde, ein verbessertes Verfahren zur gleichzeitigen Entmetallisierung und Entasphaltierung derartiger schwerer Einsatzprodukte zu schaffen, das sich gegenüber den bekannten Verfahren durch eine höhere Ausbeute sowie eine bessere Produktqualität auszeichnet.
- Das der Lösung dieser Aufgabe dienende Verfahren der eingangs genannten Art ist erfindungsgemäß dadurch gekennzeichnet, daß die Extraktion unter Verwendung von C3- bis C7-Paraffinen sowie deren Gemischen als Lösungsmittel unter überkritischem Druck und überkritischer Temperatur des verwendeten Lösungsmittels durchgeführt wird, wobei der Extraktionsdruck 4oo bar und die Extraktionstemperatur 350°C nicht übersteigt und anschließend aus der aus der Extraktionsstufe abgezogenen beladenen Lösungsmittelphase die extrahierten Kohlenwasserstoffe durch Druck- oder Partialdruckerniedrigung und/oder Temperaturänderung in einer oder mehreren Stufen abgetrennt werden, worauf das von den Kohlenwasserstoffen befreite Lösungsmittel nach entsprechender Wiederverdichtung und Wiedereinstellung der Extraktionstemperatur in die Extraktionsstufe zurückgeführt wird.
- Bei Anwendung des erfindungsgemäßen Verfahrens können dabei bei einer praktisch vollständigen Entasphaltierung Extraktausbeuten bis zu 9o % sowie Entmetallisierungsgrade bis zu 93 % erzielt werden. Im Gegensatz zu den bisher üblichen Lösungsmittelextraktionen wurde bei Anwendung des erfindungsgemäßen Verfahrens im überkritischen Temperaturbereicheine Ausbeutesteigerung mit abfallender Extraktionstemperatur beobachtet.
- Welcher Extraktionsdruck und welche Extraktionstemperatur innerhalb des weiter oben genannten Bereiches beim erfindungsgemäßen Verfahren zur Anwendung gelangt, richtet sich nach dem jeweils verwendeten Lösungsmittel, wobei der Extraktionsdruck und die Extraktionstemperatur selbstverständlich nicht unter dem kritischen Druck pK und der kritischen Temperatur TK des verwendeten Lösungsmittels liegen dürfen. Dagegen können diese Werte ohne weiteres überschritten werden.
- Die nachfolgende Tabelle gibt eine Übersicht über die TK- und pK-Werte für verschiedene unter das erfindungsgemäße Verfahren fallende Normal- und Iso-Paraffine.
- Weitere Einzelheiten des erfindungsgemäßen Verfahrens ergeben sich aus den vorliegenden Unteransprüchen sowie aus der nachfolgenden Erläuterung des in der Abbildung dargestellten Fließschemas.
- Bei der im Fließschema dargestellten Anlage besteht die Extraktionskolonne 1 aus einem Abtriebsteil 2 und einem Verstärkerteil 3, die beide mit Einbauten versehen sein können, wie sie in der Extraktionstechnik üblich sind. Selbstverständlich muß die Extraktionskolonne 1 konstruktiv so ausgeführt werden, daß sie ein Arbeiten im überkritischen Bereich ermöglicht. Das aufzuarbeitende schwere Einsatzprodukt wird aus dem Behälter 4 über die Leitung 5 in den mittleren Teil der Extraktionskolonne 1 eingeleitet. Die erforderliche Druckeinstellung wird dabei über den Kompressor 6 und die Temperatureinstellung über den Wärmeaustauscher 7 vorgenommen. Das Ventil lo dient der Regelung der Einsatzproduktmenge. Im Sumpf der Extraktionskolonne 1 ist der Wärmeaustauscher 8 und am Kopf der Wärmeaustauscher 9 installiert. Die beladene Lösungsmittelphase wird über die Leitung 11 und der Extraktionsrückstand über die Leitung 12 aus der Extraktionskolonne 1 abgezogen. Der Wärmeaustauscher 8 dient dabei der Austreibung des im Extraktionsrückstand gelösten Restlösungsmittels, während der Wärmeaustauscher 9 der Einstellung des Rücklaufes dient, durch den die in der Extraktionskolonne 1 aufsteigende beladene Lösungsmittelphase von Verunreinigungen befreit wird. Durch das Ventil 13 kann der Abzug des Extraktionsrückstandes über die Leitung 12 geregelt werden. Aus der über die Leitung 11 abgezogenen beladenen Lösungsmittelphase können je nach Einsatzproduktzuusammensetzung beliebige Fraktionen abgeschieden werden. Im Falle der im Fließschema dargestellten Anlage ist die Abscheidung von drei Fraktionen vorgesehen. Diesem Zwecke dienen die drei hintereinander angeordneten Abscheiderkolonnen 14, 15 und 16, die nacheinander von der Lösungsmittelphase durchflossen werden. Die Wärmeaustauscher 17, 18 und 19 dienen dabei der für die Abscheidung der jeweiligen Fraktion erforderlichen Temperatureinstellung, wobei der Abzug der einzelnen Fraktionen, die jeweils bestimmte entmetallisierte und entasphaltierte Reinprodukte enthalten, über die Leitungen 20, 21 und 22 erfolgt, die den Abscheiderkolonnen 14, 15 und 16 zugeordnet sind. Die Ventile 23, 24 und 25 regeln die Druckreduzierung bei der Zufuhr zu den einzelnen Abscheiderkolonnen 14, 15 und 16, während der Abzug aus diesen Kolonnen über die Ventile 26, 27 und 28 gesteuert wird. Die Abscheidung der einzelnen Fraktionen in diesen Kolonnen basiert-auf dem Prinzip der Dichteänderung. Die Leitung 29 verbindet die Abscheiderkolonne 14 mit der Abscheiderkolonne 15 und die Leitung 3o die Abscheiderkolonne 15 mit der Abscheiderkolonne 16.
- Das von den extrahierten Kohlenwasserstoffen befreite Lösungsmittel wird über die Leitung 31 zur Extraktionskolonne 1 zurückgeführt und über den Verteiler 32 von unten in diese Kolonne wieder eingeleitet. Die erforderliche Wiederverdichtung erfolgt hierbei über den Kompressor 33, während die Wärmeaustauscher 34 und 35 der Wiedereinstellung der Extraktionstemperatur dienen. Etwaige Lösungsmittelverluste können durch die Zufuhr von frischem Lösungsmittel über = w= die Leitung 36 ausgeglichen werden, wobei der Kompressor 37 für eine entsprechende Vorverdichtung des frischen Lösungsmittels in der Leitung 36 sorgt. Die Ventile 38 und 39 dienen der Regulierung der Lösungsmittelströme in den dazugehörigen Leitungen.
- Der über die Leitung 12 abgezogene Extraktionsrückstand enthält die Asphaltene, in denen die Metallbestandteile des Einsatzproduktes angereichert sind. Dieser Extraktionsrückstand kann als fester oder flüssiger Brennstoff verwertet werden. Er kann aber auch durch Partialoxidation in ein wasserstoffreiches Gas umgewandelt werden, das sowohl für Hydrier- und Cracking-Prozesse als auch für Synthesezwecke eingesetzt werden kann. Eine weitere Verwertungsmöglichkeit für den Extraktionsrückstand besteht darin, diesen als Ersatz für die sogen. Petrolkohle in der Metall- und Zementindustrie einzusetzen. Bei Vermischung mit Schweröl kann dieser Rückstand gegebenenfalls auch als asphaltartiges Material im Straßenbau und für Isolierzwecke genutzt werden.
- Selbstverständlich kann das erfindungsgemäße Verfahren auch in der Weise variiert werden, daß anstelle der im Fließschema vorgesehenen drei Abscheiderkolonnen 14 bis 16 für die Aufarbeitung des Extraktes mehr oder weniger als drei Abscheiderkolonnen eingesetzt werden. Das Fließschema zeigt nur die für die Verfahrenserläuterung unbedingt notwendigen Anlageteile, während alle erforderlichen Meß-und Regeleinrichtungen sowie sonstige Hilfsaggregate nicht dargestellt sind.
- Die Wirksamkeit des erfindungsgemäßen Verfahrens wird durch die nachfolgenden Ausführungsbeispiele belegt.
- Mit iso-Butan als Lösungsmittel wurden 1 kg/h Vakuumrückstand einer Erdöldestillation kontinuierlich durch Gegenstromextraktion bei einem Druck von 8o bar und einer Temperatur von 140°C extrahiert, wobei das Lösungsmittelverhältnis L = 6 betrug. Zur Erhöhung des Entmetallisierungsgrades wurde in der Extraktionskolonne ein Rücklauf durch Erhöhung der Kopftemperatur auf 150°C erzeugt, der einen Strippeffekt auf die entgegenströmende beladene Gasphase ausübt. Der eingesetzte Vakuumrückstand enthielt Metallgehalte von 25 ppm Fe, 77 ppm Ni, 182 ppm V und 13 % Konradson-Koks. Durch die extraktive Behandlung konnten aus dem Einsatz 58 % Ausbeute mit 1,1 ppm Fe, 5,5 ppm Ni, 8,2 ppm V und 4,9 % Konradson-Koks gewonnen werden. Der Entmetallisierungsgrad beträgt damit 96 %.
- Mit iso-Butan als Lösungsmittel wurden 1 kg/h Vakuumrückstand einer Erdöldestillation kontinuierlich durch Gegenstromextraktion bei einem Druck von loo bar und einer Temperatur von 150°C extrahiert, wobei das Lösungsmittelverhältnis L = 6 betrug. Zur Erhöhung des Entmetallisierungsgrades wurde in der Extraktionskolonne ein Rücklauf durch Erhöhung der Kopftemperatur auf 163°C erzeugt, der einen Strippeffekt auf die entgegenströmende beladene Gasphase ausübt. Der eingesetzte Vakuumrückstand enthielt Metallgehalte von 25 ppm Fe, 77 ppm Ni, 182 ppm V und 13 % Konradson-Koks. Durch die extraktive Behandlung konnten aus dem Einsatz 65 % Ausbeute mit 1,8 ppm Fe, 8,6 ppm Ni, 12,1 ppm V und 5,9 % Konradson-Koks gewonnen werden. Der Entmetallisierungsgrad beträgt damit 93 %.
- Mit n-Heptan als Lösungsmittel wurden 1 kg/h Vakuumrückstand einer Erdöldestillation kontinuierlich durch Gegenstromextraktion bei einem Druck von 4o bar und einer Temperatur von 280°C extrahiert, wobei das Lösungsmittelverhältnis L = 4,1 betrug. Zur Erhöhung des Entmetallisierungsgrades wurde in der Extraktionskolonne ein Rücklauf durch Erhöhung der Kopftemperatur auf 295°C erzeugt, der einen Strippeffekt auf die entgegenströmende beladene Gasphase ausübt. Der eingesetzte Vakuumrückstand enthielt Metallgehalte von 25 ppm Fe, 77 ppm Ni, 182 ppm V und 13 % Konradson-Koks. Durch die extraktive Behandlung konnten aus dem Einsatz 89 % Ausbeute mit 1,5 ppm Fe, 27,8 ppm Ni, 69 ppm V und lo,2 % Konradson-Koks gewonnen werden. Der Entmetallisierungsgrad beträgt damit 51 %.
Claims (4)
1. Verfahren zur Entmetallisierung und Entasphaltierung von Schwerölen, schweren Erdölfraktionen und/oder Rückständen der Erdöldestillation durch Extraktion unter Verwendung von paraffinischen Kohlenwassestoffen als Lösungsmittel, dadurch gekennzeichnet, daß die Extraktion unter Verwendung von C3- bis C7-Paraffinen sowie deren Gemischen als Lösungsmittel unter überkritischem Druck und überkritischer Temperatur des verwendeten Lösungsmittels durchgeführt wird, wobei der Extraktionsdruck 4oo bar und die Extraktionstemperatur 350 0C nicht übersteigt und-anschließend aus der aus der Extraktionsstufe abgezogenen beladenen Lösungsmittelphase die extrahierten Kohlenwasserstoffe durch Druck- oder Partialdruckerniedrigung und/oder Temperaturänderung in einer oder mehreren Stufen abgetrennt werden, worauf das von den Kohlenwasserstoffen befreite Lösungsmittel nach entsprechender Wiederverdichtung und Wiedereinstellung der Extraktionstemperatur in die Extraktionsstufe zurückgeführt wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß in der Extraktionsstufe mit einer oder mehreren Kolonnen gearbeitet wird
3. Verfahren nach den Ansprüch 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß bei'einer mehrstufigen Aufarbeitung der beladenen Lösungsmittelphase je nach Einsatzproduktzusammensetzung beliebige Fraktionen abgeschieden werden.
4. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Extraktion unter Verwendung von iso-Butan oder n-Heptan sowie deren Gemischen als Lösungsmittel durchgeführt wird.
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Also Published As
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|---|---|
| JPS61254693A (ja) | 1986-11-12 |
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