EP0147693A2 - Breitband-Polarisationsweiche - Google Patents

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EP0147693A2
EP0147693A2 EP84114869A EP84114869A EP0147693A2 EP 0147693 A2 EP0147693 A2 EP 0147693A2 EP 84114869 A EP84114869 A EP 84114869A EP 84114869 A EP84114869 A EP 84114869A EP 0147693 A2 EP0147693 A2 EP 0147693A2
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EP
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waveguide
section
broadband
cross
shaped
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Norbert Dr.-Ing. Nathrath
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Airbus Defence and Space GmbH
Original Assignee
Daimler Benz Aerospace AG
Messerschmitt Bolkow Blohm AG
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    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01P—WAVEGUIDES; RESONATORS, LINES, OR OTHER DEVICES OF THE WAVEGUIDE TYPE
    • H01P1/00—Auxiliary devices
    • H01P1/16—Auxiliary devices for mode selection, e.g. mode suppression or mode promotion; for mode conversion
    • H01P1/161—Auxiliary devices for mode selection, e.g. mode suppression or mode promotion; for mode conversion sustaining two independent orthogonal modes, e.g. orthomode transducer

Definitions

  • the invention relates to a broadband polarization switch for the separation of orthogonally linearly polarized electromagnetic waves, as described in the preamble of claim 1.
  • Such a broadband polarization switch is known from DE-OS 26 51 935. This consists of a waveguide section with a square cross section on the input side, in which preferably H 10 and H i waves are to be guided. These are regarding their
  • Field strength vectors are linearly and orthogonally polarized to one another.
  • rectangular coupling windows are embedded in two mutually opposite walls of the waveguide section, the length of which corresponds to the side length of the square waveguide cross section and the width of which is half of this.
  • a waveguide arm of the same rectangular cross-section branches off from these coupling windows, at a right angle to the main direction given by the longitudinal axis of the waveguide section, these two laterally branching waveguide arms then merging into one broadband branch after interposition of elbows.
  • the elbows are 180 ° and 90 ° elbows, which are curved in two mutually perpendicular planes.
  • the path of the two coupled-out shafts thus initially runs in a plane perpendicular to the main direction mentioned, in order then to be deflected in a direction parallel to the main direction by means of the two 90 ° elbows.
  • the square waveguide section continues as a continuous waveguide arm, namely below Reduction of its initially square cross-section to a rectangular cross-section of half the cross-sectional area while maintaining one side length.
  • a separating structure is arranged inside it, which essentially consists of a thin, flat sheet metal and is oriented perpendicular to the waveguide walls having the coupling windows.
  • This sheet ends in a tip in the direction of the waveguide section on the input side and serves as a barrier for the polarization components to be coupled into the lateral waveguide arms.
  • the cross-sectional area of the lateral waveguide arms initially corresponds to half the square cross-sectional area of the waveguide section on the input side.
  • a square cross-section is created again by combining the two waveguide arms, which is then reduced to the original rectangular cross-section of the individual waveguide arm by means of a low-reflection transition.
  • the known broadband polarization crossover it is possible, for example, to cleanly separate the two orthogonal fundamental waves of the types H 10 and H 01 from one another, specifically over a wide frequency range.
  • An important area of application of such broadband polarization switches is the communication via satellites. It is still important for parts to be carried by satellites that they are designed to be as space-saving and light as possible, as is the case here with the feed systems for satellite microwave antennas.
  • the known broadband polarization filter is not yet the optimum.
  • due to the relatively wide protruding sides that branch off from the coupling windows Waveguide arms make the overall arrangement bulky and space-consuming.
  • the radius of curvature of the 180 ° elbow can of course not be reduced arbitrarily and the area occupied perpendicular to the longitudinal axis of the waveguide section on the inlet side by the branching waveguide arms is a multiple of the square cross section on the inlet side.
  • the invention is therefore based on the object of providing a broadband polarizing switch of the type mentioned at the outset, which is of more compact construction and therefore has a smaller space requirement, without the electrical properties being impaired thereby.
  • this object is achieved in that the lateral waveguide arms each branch off from the waveguide section at an acute angle, are guided approximately parallel to the main direction given by the longitudinal axis of the waveguide section after switching on an E-plane bend, and after switching on another one , S-shaped E-level manifold converge in the broadband branch, and that the continuous waveguide arm is offset from the main direction by means of an S-shaped E-level manifold parallel to the main direction.
  • the waveguide section on the input side and the two waveguide arms branching off from it laterally are now guided up to and including their union in the broadband branching in the same plane.
  • This and due to the fact that the two waveguide arms now branch off at an acute angle with respect to the main direction mentioned it is achieved that the Overall arrangement turns out much slimmer and the space requirement perpendicular to the main direction is significantly reduced. Only the continuous waveguide arm, since it runs directly to the broadband branch in which the two laterally branched waveguide arms converge, has to be moved out of the above-mentioned plane with the help of an S-shaped E-plane elbow and past the broadband branch. be performed.
  • the rectangular cross-sectional area of the laterally branching waveguide arms is reduced over their length with low-reflection transitions to a quarter of the cross-sectional area of the waveguide section on the input side.
  • a rectangular cross section is then created, which is equal to the halved square cross-sectional area of the waveguide section and at the same time represents a standard waveguide cross section.
  • Broadband polarization filter 1 shown in F ig.la and 1b in plan and side view has an input-side waveguide section 4, the square cross-section is indicated in Fig.lb to the left (side length a).
  • this waveguide section for example, the fundamental waves of the types H 10 and H 01 , which are polarized orthogonally linearly to one another, are capable of propagation (indicated on the left in FIG. 1b).
  • rectangular coupling windows 11 are embedded in two opposite walls of the waveguide section 4. These take up the entire height a of the waveguide wall.
  • the lateral waveguide arms 2, 3 branch off they each open into an E-plane elbow 5, through which the deviation by the angle ⁇ relative to the longitudinal axis 6 of the waveguide section 4 is reversed is made.
  • the lateral waveguide arms 2 and 3 then run approximately parallel to the direction of the longitudinal axis 6.
  • both lateral waveguide arms 2, 3 merge into S-shaped E-plane elbows and unite in a broadband junction 8, whereby an output cross section for the one polarization is given, which is equal to half the square cross section on the input side (standard waveguide cross section).
  • the waveguide section 4 on the input side is continued behind the coupling windows 11 as a continuous waveguide arm 9.
  • This is followed by an S-shaped E-plane elbow 10, through which the continuous waveguide arm 9 is led out of the above-mentioned plane, ie is practically offset in parallel with respect to the main direction given by the longitudinal axis 6.
  • the broadband polarization filter according to the invention is a geometrically very slim arrangement and is therefore designed to be considerably cheaper in terms of space requirements than the known arrangement of DE-OS 26 described at the outset 51 935. It should be emphasized that this is not bought with any deterioration in the electrical properties. Rather, in addition to the compact and space-saving geometry, a broadband separation of orthogonal, linearly polarized waves is possible with good adaptation.
  • the angle oc. At which the lateral waveguide arms 2, 3 branch off, is in principle not fixed from the outset, but can be adapted to the requirements within limits for each design.
  • conductive pins can be arranged in a known manner, in particular parallel to the E-vector of the shaft passing through, the position and dimensioning of which influence the adaptation of the shaft passing through. Furthermore, these pins reduce the formation of higher wave types in this waveguide area. As shown in FIG.
  • a planar separating structure 12 in the form of a thin sheet, which is oriented perpendicular to the e-vector of the passing wave, can be arranged in the middle plane of the continuous waveguide arm 9 directly behind the coupling windows 11, which separating structure 12 is coupled out for the laterally through the coupling window Shaft lock function.
  • a planar separating structure 12 in the form of a thin sheet, which is oriented perpendicular to the e-vector of the passing wave, can be arranged in the middle plane of the continuous waveguide arm 9 directly behind the coupling windows 11, which separating structure 12 is coupled out for the laterally through the coupling window Shaft lock function.
  • several sheets arranged symmetrically one above the other can also be provided. Because of their small thickness, these sheets have almost no influence on the shaft passing through.

Landscapes

  • Waveguide Switches, Polarizers, And Phase Shifters (AREA)

Abstract

Diese Breitband-Polarisationsweiche dient der Trennung von orthogonal linear polarisierten elektromagnetischen Wellen. Ein eingangsseitiger Hohlleiterabschnitt 4 rechteckigen oder quadratischen Querschnitts besitzt zwei seitlich einander gegenüberliegende Koppelfenster 11. Von diesen zweigen rechteckige Hohlleiterarme 2, 3 ab und münden unter Einschaltung von Krümmern 5, 7 in eine gemeinsame Breitbandverzweigung 8 ein. Zum Zwecke einer besonders kompakten räumlichen Gestaltung ist vorgesehen, die seitlichen Hohlleiterarme 2, 3 unter einem spitzen Winkel a abzweigen zu lassen und nach Paralleführung sowie Einschaltung eines S-förmigen E-Ebenen-Krümmers 7 in der Breitbandverzweigung 8 zusammenzuführen sowie den vom eingangsseitigen Hohlleiterabschnitt 4 aus durchlaufenden Hohlleiterarm 9 vor der Breitbandverzweigung 8 mittels eines S-förmigen E-Ebenen-Krümmers 10 gegenüber der Hauptrichtung bzw. der Ebene der seitlichen Hohlleiterabschnitte 2, 3 parallel zu versetzen.

Description

  • Die Erfindung betrifft eine Breitband-Polarisationsweiche für die Trennung von orthogonal linear polarisierten elektromagnetischen Wellen, wie sie im Oberbegriff des Patentanspruchs 1 näher beschrieben ist.
  • Eine derartige Breitband-Polarisationsweiche ist aus der DE-OS 26 51 935 bekannt. Diese besteht aus einem eingangsseitigen Hohlleiterabschnitt quadratischen Querschnitts, in dem bevorzugt H10- sowie H i-Wellen geführt werden sollen. Diese sind bezüglich ihrer
  • Feldstärkevektoren linear und orthogonal zueinander polarisiert. Um beide Polarisationen voneinander trennen zu können, sind in zwei einander gegenüberliegenden Wänden des Hohlleiterabschnittes rechteckige Koppelfenster eingelassen, deren Länge der Seitenlänge des quadratischen Hohlleiterquerschnitts entspricht und deren Breite die Hälfte davon beträgt. Von diesen Koppelfenstern zweigt jeweils ein Hohlleiterarm desselben rechteckigen Querschnitts ab, und zwar unter einem rechten Winkel gegen die durch die Längsachse des Hohlleiterabschnittes gegebene Hauptrichtung, wobei sich diese beiden seitlich abzweigenden Hohlleiterarme dann nach Zwischenschaltung von Krümmern in einer gemeinsamen Breitbandverzweigung vereinigen. Bei den Krümmern handelt es sich um je einen 180°- und einen 90°-Krümmer, die in zwei senkrecht aufeinanderstehenden Ebenen gekrümmt sind. Damit verläuft der Weg der beiden ausgekoppelten Wellen zunächst in einer zu der erwähnten Hauptrichtung senkrechten Ebene, um dann mittels der beiden 90°-Krümmer in eine zur Hauptrichtung parallele Richtung umgelenkt zu werden. Hinter den Koppelfenstern setzt sich der quadratische Hohlleiterabschnitt als durchlaufender Hohlleiterarm fort, und zwar unter Verminderung seines zunächst quadratischen Querschnitts auf einen Rechteckquerschnitt der halben Querschnittsfläche, wobei eine Seitenlänge beibehalten wird. Zu Beginn dieses durchlaufenden Hohlleiterarmes, d.h. hinter den Koppelfenstern, ist in dessen Innerem eine Trennstruktur angeordnet, die im wesentlichen aus einem dünnen, ebenen Blech besteht und senkrecht zu den die Koppelfenster aufweisenden Hohlleiterwänden orientiert ist. Dieses Blech läuft in Richtung zum eingangsseitigen Hohlleiterabschnitt hin in einer Spitze aus und dient als Sperre für die in die seitlichen Hohlleiterarme einzukoppelnden Polarisationsanteile. Die Querschnittsfläche der seitlichen Hohlleiterarme entspricht zunächst der Hälfte der quadratischen Querschnittsfläche des eingangsseitigen Hohlleiterabschnitts. Im Anschluß an die beiden 90°-Krümmer entsteht durch Vereinigung der beiden Hohlleiterarme zunächst wieder ein quadratischer Querschnitt, der dann mittels eines reflexionsarmen Übergangs auf den ursprünglichen Rechteckquerschnitt des einzelnen Hohlleiterarms vermindert wird.
  • Mit der bekannten Breitband-Polarisationsweiche ist es möglich, beispielsweise die beiden orthogonalen Grundwellen vom Typ H10 bzw. H01 sauber voneinander zu trennen, und zwar über einen breiten Frequenzbereich. Ein wichtiger Anwendungsbereich derartiger Breitband-Polarisationsweichen stellt der Nachrichtenverkehr über Satelliten dar. Nach wie vor kommt es bei von Satelliten mitzuführenden Teilen darauf an, daß diese möglichst platzsparend und leicht ausgeführt werden, so auch im vorliegenden Falle bei den Speisesystemen für Satelliten-Mikrowellenantennen. In dieser Hinsicht stellt die bekannte Breitband-Polarisationsweiche noch nicht das Optimum dar. Insbesondere durch die seitlich relativ weit ausladenden, von den Koppelfenstern abzweigenden Hohlleiterarme wird die Gesamtanordnung sperrig und vom Raumbedarf her aufwendig. Der Krümmungsradius der 180°-Krümmer kann naturgemäß nicht beliebig verringert werden und die senkrecht zur Längsachse des eingangsseitigen Hohlleiterabschnittes von den abzweigenden Hohlleiterarmen beanspruchte Fläche beträgt ein Vielfaches des eingangsseitigen quadratischen Querschnittes.
  • Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, eine Breitband-Polarisationsweiche der eingangs genannten Art bereitzustellen, die kompakter gebaut ist und daher einen geringeren Raumbedarf aufweist, ohne daß dadurch die elektrischen Eigenschaften verschlechtert würden.
  • Gemäß der Erfindung ist diese Aufgabe dadurch gelöst, daß die seitlichen Hohlleiterarme jeweils von dem Hohlleiterabschnitt unter einem spitzen Winkel abzweigen, nach Einschaltung eines E-Ebenen-Krümmers zu der durch die Längsachse des Hohlleiterabschnittes gegebenen Hauptrichtung in etwa parallel geführt sind und nach Einschaltung eines weiteren, S-förmigen E-Ebenen-Krümmers in der Breitbandverzweigung zusammenlaufen, und daß der durchlaufende Hohlleiterarm vor der Breitbandverzweigung mittels eines S-förmigen E-Ebenen-Krümmers gegenüber der Hauptrichtung parallel versetzt ist.
  • Im Gegensatz zu der durch die bekannte Breitband-Polarisationsweiche gegebenen Anordnung sind nunmehr der eingangsseitige Hohlleiterabschnitt sowie die von diesem seitlich abzweigenden beiden Hohlleiterarme bis einschließlich zu deren Vereinigung in der Breitbandverzweigung in derselben Ebene geführt. Hierdurch und aufgrund der Tatsache, daß die beiden Hohlleiterarme nunmehr unter einem spitzen Winkel gegenüber der erwähnten Hauptrichtung abzweigen, wird erreicht, daß die Gesamtanordnung wesentlich schlanker ausfällt und der Flächenbedarf senkrecht zur Hauptrichtung erheblich vermindert ist. Lediglich der durchlaufende Hohlleiterarm muß, da er direkt auf die Breitbandverzweigung, in der die beiden seitlich abgezweigten Hohlleiterarme zusammenlaufen, zuläuft, vor Erreichen derselben mit Hilfe eines S-förmigen E-Ebenen-Krümmers aus der erwähnten Ebene heraus- und an der Breitbandverzweigung vorbei-geführt werden.
  • In zweckmäßiger Weiterbildung der Erfindung ist vorgesehen, die rechteckige Querschnittsfläche der seitlich abzweigenden Hohlleiterarme über ihre Länge hin mit reflexionsarmen Übergängen auf ein Viertel der Querschnittsfläche des eingangsseitigen Hohlleiterabschnittes zu vermindern. Durch die Zusammenführung der beiden Hohlleiterarme in der Breitbandverzweigung entsteht dann ein Rechteckquerschnitt, der der halbierten quadratischen Querschnittsfläche des Hohlleiterabschnittes gleichkommt und gleichzeitig einen Normhohlleiterquerschnitt darstellt. Analog hierzu wird vorgeschlagen, den Querschnitt des durchlaufenden Hohlleiterarms mittels eines reflexionsarmen Übergangs in einen Rechteckquerschnitt überzuführen, der der halbierten Querschnittsfläche des quadratischen Hohlleiterabschnitts entspricht. Ausgangsseitig liegen dann zwei Hohlleiterausgänge vor, die beide denselben rechteckigen Querschnitt, nämlich die Hälfte des ursprünglichen quadratischen Querschnitts, aufweisen, jedoch um 90° gegeneinander verdreht sind.
  • Der gesamte Raumbedarf der vorgeschlagenen Anordnung ist ersichtlich wesentlich geringer als der der bekannten Anordnung, womit jedoch keinerlei Verschlechterung der elektrischen Eigenschaften verbunden ist.
  • Im folgenden wird die Erfindung anhand der Abbildungen näher erläutert. Es zeigen in schematischer Weise:
    • Fig.1a eine Breitband-Polarisationsweiche gemäß der Erfindung in Draufsicht,
    • Fig.1b die Breitband-Polarisationsweiche der Fig.1a in Seitenansicht,
    • Fig.2 eine Trennstruktur in dem durchlaufenden ` Hohlleiterarm.
  • Die in den Fig.la und 1b in Drauf- bzw. Seitenansicht gezeigte Breitband-Polarisationsweiche 1 weist einen eingangsseitigen Hohlleiterabschnitt 4 auf, dessen quadratischer Querschnitt in Fig.lb links angedeutet ist (Seitenlänge a). In diesem Hohlleiterabschnitt sind beispielsweise die Grundwellen vom Typ H10 sowie H01, die zueinander orthogonal linear polarisiert sind, ausbreitungsfähig (in Fig.lb links angedeutet). Um diese beiden Wellen sauber, d.h. mit vollständiger Entkopplung voneinander zu trennen, sind in zwei einander gegenüberliegenden Wänden des Hohlleiterabschnitts 4 rechteckige Koppelfenster 11 eingelassen. Diese nehmen die gesamte Höhe a der Hohlleiterwand ein. Von jedem dieser Koppelfenster zweigt seitlich unter einem Winkel α gegen die durch die Längsachse des Hohlleiterabschnitts 4 gegebene Richtung ein im Querschnitt rechteckförmiger Höhlleiterarm 2 bzw. 3 ab. Dieser soll vorzugsweise die Breite b = a/2 besitzen, woraus sich für die Breite eines Koppelfensters der Wert b/sin α ergibt. Kurz nach der Abzweigung der seitlichen Hohlleiterarme 2, 3 münden diese jeweils in einen E-Ebenen-Krümmer 5 ein, durch den die Abweichung um den Winkel α gegenüber der Längsachse 6 des Hohlleiterabschnittes 4 wieder rückgängig gemacht wird. Die seitlichen Hohlleiterarme 2 bzw. 3 verlaufen danach annähernd parallel zur Richtung der Längsachse 6. Gleichzeitig wird ihr Querschnitt durch reflexionsarme Übergänge, beispielsweise Exponential-oder Stufenübergänge, unter Beibehaltung der Höhe a halbiert, und zwar auf die Breite b/2. Schließlich gehen beide seitlichen Hohlleiterarme 2, 3 in S-förmige E-Ebenen-Krümmer über und vereinigen sich in einer Breitbandverzweigung 8, wodurch ein Ausgangsquerschnitt für die eine Polarisation gegeben ist, der gleich der Hälfte des eingangsseitigen quadratischen Querschnittes ist (Normhohlleiterquerschnitt).
  • Wie schon aus Fig.1a ersichtlich, wird der eingangsseitige Hohlleiterabschnitt 4 hinter den Koppelfenstern 11 als durchgehender Hohlleiterarm 9 weitergeführt.
  • Ohne Richtungsänderung würde letzterer direkt auf die Breitbandverzweigung 8 treffen, die mit den beiden seitlichen Hohlleiterarmen 2, 3 sowie dem eingangsseitigen Hohlleiterabschnitt in derselben Ebene liegt, und zwar bezüglich der jeweiligen Mittelachsen. Wie aus Fig.1b zu entnehmen ist, wird der durchlaufende Hohlleiterarm 9 zunächst durch einen reflexionsarmen Übergang vom quadratischen Querschnitt des eingangsseitigen Hohlleiterabschnittes 4 unter Beibehaltung einer Seite a in einen Rechteckquerschnitt mit der anderen Seite b = a/2 überführt. Es schließt sich ein S-förmiger E-Ebenen- Krummer 10 an, durch den der durchlaufende Hohlleiterarm 9 aus der oben erwähnten Ebene herausgeführt, d.h. praktisch bezüglich der durch die Längsachse 6 gegebenen Hauptrichtung parallel versetzt wird. Rechts in Fig.1b sind die beiden ausgangsseitigen Rechteckquerschnitte für die beiden nunmehr getrennten, orthogonal polarisierten Wellen dargestellt. Diese beiden Ausgangsquerschnitte bilden jeweils die halbe Querschnittsfläche des eingangsseitigen quadratischen Querschnitts und sind um 90° gegeneinander verdreht. Der Abstand c zwischen den beiden Ausgängen kann selbstverständlich gegenüber der in Fig.lb dargestellten Dimensionierung durch Wahl eines flacheren S-förmigen Krümmers 10 erheblich verringert werden. Auch die durch die seitlich ausladenden Hohlleiterarme 2 und 3 gegebene Gesamtbreite der Polarisationsweiche kann im Vergleich zu der Darstellung der Fig.la noch verringert werden, und zwar dadurch, daß die E-Ebenen-Krümmer 5 unmittelbar hinter dem jeweiligen Koppelfenster 11 ansetzen.
  • Aus dem zuvor Geschilderten wird im Zusammenhang mit den Figuren 1a, 1b deutlich, daß die Breitband-Polarisationsweiche gemäß der Erfindung eine geometrisch sehr schlanke Anordnung darstellt und daher bezüglich des Raumbedarfes wesentlich günstiger gestaltet ist als die eingangs geschilderte, bekannte Anordnung der DE-OS 26 51 935. Dabei ist hervorzuheben, daß dies mit keiner Verschlechterung der elektrischen Eigenschaften erkauft wird. Vielmehr wird neben der kompakten und platzsparenden Geometrie eine breitbandige Trennung orthogonaler, linear polarisierter Wellen bei guter Anpassung ermöglicht.
  • Der Winkel oc., unter dem die seitlichen Hohlleiterarme 2, 3 abzweigen, ist von vornherein prinzipiell nicht festgelegt, sondern kann in Grenzen bei jeder Auslegung den Erfordernissen angepaßt werden. In den Koppelfenstern 11 können in bekannter Weise leitende Stifte angeordnet sein, und zwar parallel zum E-Vektor der durchlaufenden Welle, wobei durch deren Lage und Dimensionierung die Anpassung der durchlaufenden Welle beeinflußt wird. Weiterhin vermindern diese Stifte die Entstehung höherer Wellentypen in diesem Hohlleiterbereich. Wie in Fig.2 gezeigt, kann in der Mittelebene des durchlaufenden Hohlleiterarmes 9 direkt hinter den Koppelfenstern 11 eine senkrecht zum E-Vektor der durchlaufenden Welle orientierte, flächenhafte Trennstruktur 12 in Form eines dünnen Bleches angeordnet sein, welche für die seitlich durch die Koppelfenster ausgekoppelte Welle Sperrfunktion besitzt. Anstelle eines Bleches können auch mehrere symmetrisch übereinander angeordnete Bleche vorgesehen sein. Diese Bleche sind wegen ihrer geringen Dicke für die durchlaufende Welle nahezu ohne Einfluß. Für die erfindungsgemäße Polarisationsweiche erweist es sich als besonders zweckmäßig, die eingangsseitigen Enden der Trennstruktur 12 mit gestuft keilförmiger Spitze auszubilden, und zwar mit dem Keilwinkel 2 « , wie in Fig.2 dargestellt. Durch diese gestufte Spitzenform wird eine besonders gute breitbandige Anpassung der seitlich ausgekoppelten Welle erreicht.

Claims (4)

1. Breitband-Polarisationsweiche für die Trennung von orthogonal linear polarisierten elektromagnetischen Wellen, mit einem eingangsseitigen Hohlleiterabschnitt rechteckigen oder quadratischen Querschnitts, an zwei gegenüberliegenden Stellen in dessen Wänden quer zu seiner Längsachse eingebrachten, rechteckigen Koppelfenstern, von letzteren jeweils seitlich abzweigenden Hohlleiterarmen rechteckigen Querschnitts, welche unter Einschaltung von Krümmern in eine gemeinsame Breitbandverzweigung einmünden, wobei der eingangsseitige Hohlleiterabschnitt sich hinter den Koppelfenstern in axialer Richtung als ein durchlaufender Hohlleiterarm fortsetzt, in dessen Innerem eine hinter den Koppelfenstern beginnende und quer zu diesen orientierte, flächenhafte Trennstruktur angeordnet ist, dadurch gekennzeichnet , daß die seitlichen Hohlleiterarme (2, 3) jeweils von dem Hohlleiterabschnitt (4) unter einem spitzen Winkel ( oC ) abzweigen, nach Einschaltung eines E-Ebenen-Krümmers (5) zu der durch die Längsachse (6) des Hohlleiterabschnittes (4) gegebenen Hauptrichtung in etwa parallel geführt sind und nach Einschaltung eines weiteren, S-förmigen E-Ebenen-Krümmers (7) in der Breitbandverzweigung (8) zusammenlaufen, und daß der durchlaufende Hohlleiterarm (9) vor der Breitbandverzweigung (8) mittels eines S-förmigen E-Ebenen-Krümmers (10) gegenüber der Hauptrichtung parallel versetzt ist.
2. Breitband-Polarisationsweiche nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Rechteckquerschnitte der seitlichen Hohlleiterarme (2, 3) über ihre Länge hin mit reflexionsarmen Übergängen auf ca. ein Viertel der Querschnittsfläche des eingangsseitigen Hohlleiterabschnittes (4) vermindert sind.
3. Breitband-Polarisationsweiche nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der quadratische Querschnitt des eingangsseitigen Hohlleiterabschnitts (4) im durchlaufenden Hohlleiterarm (9) vor dem S-förmigen E-Ebenen-Krümmer (10) mittels eines reflexionsarmen Übergangs in einen Rechteckquerschnitt halbierter Querschnittsfläche übergeht.
4. Breitband-Polarisationsweiche nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Trennstruktur (12) aus einem oder mehreren parallel zueinander angeordneten Blechen besteht, die zum Hohlleiterabschnitt (4) hin jeweils in einer gestuft keilförmigen Spitze auslaufen.
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