EP0142713B1 - Lüfterantrieb, insbesondere für Kühlanlagen von Schienenfahrzeugen - Google Patents

Lüfterantrieb, insbesondere für Kühlanlagen von Schienenfahrzeugen Download PDF

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EP0142713B1
EP0142713B1 EP84112506A EP84112506A EP0142713B1 EP 0142713 B1 EP0142713 B1 EP 0142713B1 EP 84112506 A EP84112506 A EP 84112506A EP 84112506 A EP84112506 A EP 84112506A EP 0142713 B1 EP0142713 B1 EP 0142713B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
control
valve
pressure
driving means
fan driving
Prior art date
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Expired
Application number
EP84112506A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP0142713A3 (en
EP0142713A2 (de
Inventor
Franz Ing. Pigisch (Grad.)
Thomas Klaucke
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Mahle Behr GmbH and Co KG
Original Assignee
Behr GmbH and Co KG
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Filing date
Publication date
Application filed by Behr GmbH and Co KG filed Critical Behr GmbH and Co KG
Priority to AT84112506T priority Critical patent/ATE36375T1/de
Publication of EP0142713A2 publication Critical patent/EP0142713A2/de
Publication of EP0142713A3 publication Critical patent/EP0142713A3/de
Application granted granted Critical
Publication of EP0142713B1 publication Critical patent/EP0142713B1/de
Expired legal-status Critical Current

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Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01P—COOLING OF MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; COOLING OF INTERNAL-COMBUSTION ENGINES
    • F01P7/00—Controlling of coolant flow
    • F01P7/02—Controlling of coolant flow the coolant being cooling-air
    • F01P7/04—Controlling of coolant flow the coolant being cooling-air by varying pump speed, e.g. by changing pump-drive gear ratio
    • F01P7/044—Controlling of coolant flow the coolant being cooling-air by varying pump speed, e.g. by changing pump-drive gear ratio using hydraulic drives

Definitions

  • the invention relates to a fan drive, in particular for cooling systems of rail vehicles of the type specified in the preamble of claim 1.
  • a fan drive of this type is known for example from FR-A-1 402416.
  • the known arrangement has the disadvantage that the actuator, which can be actuated as a function of the temperature, operates very slowly and therefore sensitive control is not possible. It is also necessary in the known arrangement to switch on the control valve in the cooling water circuit, as a result of which an additional line routing of the cooling water circuit is required.
  • the known control valve is therefore tied to installation conditions with regard to its arrangement in the cooling system, as a result of which combinations with other units of the hydraulic output circuit are not possible.
  • Another disadvantage of the known arrangement is that a large length is required.
  • an electromagnetically actuated valve which has a control piston which is guided on an insert.
  • a pilot valve is provided in the insert.
  • this control valve is not suitable for controlling a bypass, and it does not enable the continuous adjustment of any passage cross section between the two end positions "completely closed” and “completely open”.
  • the production is extremely difficult, because the unavoidable axis offset of the parts can easily lead to jamming and thus to the failure of the valve.
  • the known valve assumes its open position when de-energized. Another disadvantage of the known arrangement is that no measures are provided by which pressure surges can be eliminated or damped.
  • CH-A-326 068 describes an electromagnetically actuated valve in which a control piston is arranged in a sealingly displaceable manner on an insert.
  • a pilot valve is installed in the insert, which interacts with the armature of the electromagnet.
  • such a valve is unsuitable for use in controlling hydraulic motors since the pilot valve cannot be adjusted to a specific opening pressure. Otherwise, opening the pilot valve results in a very rapid drop in pressure in the control chamber, so that strong pressure surges act on the control piston as a result of actuating the pilot valve.
  • the main advantages of the invention are the fact that the control valve of the fan drive consists of simple parts that are inexpensive to manufacture and easy to assemble, and that the arrangement of the pilot valve within the control piston requires an extremely small amount of space.
  • a predetermined opening pressure of the pilot valve can be set precisely in a simple manner. Extreme pressure changes in the control chamber and the resulting pressure surges in the fan motor are avoided.
  • Another advantage is that in the event of a fault in the electrical system, the fan motor is operated regardless of the cooling water temperature in any case.
  • the control valve enables control that responds quickly to a small change in setpoint.
  • the fan drive according to the invention is suitable for various hydrostatic drives, in particular also for fans of electric traction motors. With the regulated fan drive and the sensitive control it is avoided that the fan is operated unnecessarily or at an unnecessarily high speed, which leads to considerable energy savings.
  • control spring is supported on the insert with its end remote from the control piston. In this way, there is no separate fastening of the insert, which is held on a wall part of the electromechanical actuator due to the spring preload.
  • the control valve controlling the bypass is expediently designed as a seat valve, the area of the control piston acted upon by a supply pressure being equal to the area acted upon by the control pressure. This design ensures an extremely short overall length.
  • the control valve controlling the bypass is designed as a slide valve, the surfaces acted upon by the supply pressure and the control pressure likewise being the same. In order to create this area ratio in the slide valve, it is advantageous that the central bore extends over the entire axial length of the control piston and the insert protrudes through this bore.
  • Another important advantage of the invention is that a leak oil line can be dispensed with.
  • the back pressure in opening or. compensated surfaces of the control piston in the closing direction of the control valve Since the pressure medium from the pilot valve is not in a Leakage oil line must escape, but can be easily guided into the return line, the control valve is particularly suitable for gear motors or other drives that do not require a leakage oil line, or for the series connection of drives.
  • a control magnet or a stepper motor can be provided as the electromechanical actuator.
  • the use of a stepper motor has the advantage that electrical energy is only required for the change of position.
  • this essentially consists of a valve plug, a valve seat and a spring loading the valve plug, and the tip of the valve plug interacts with a ball, by means of which the valve plug can be lifted off the valve seat.
  • a spring for example, an adjusting screw can be used or a support element that can be slid in and fixed in any position can be provided. The latter has the advantage that the force of the spring can be measured when the pilot valve is installed, so that subsequent adjustment is not necessary.
  • control piston and the pilot valve can be arranged in a connecting plate of the hydraulic motor.
  • FIG 1 shows a cooler 1 with water boxes 2 and 3, to which an axial fan 4 is assigned.
  • the axial fan 4 is located on a shaft 5 of a hydraulic motor 6, for example a gear motor, which is connected to a supply line 7 carrying high pressure and to a return line 8 carrying a back pressure of a hydraulic circuit.
  • a spring-loaded check valve 13 is connected in a bypass line 11, 12.
  • the connection with chokes 34 and 46 and the operation of the check valve 13 will be explained in detail later with reference to FIGS. 2 to 4.
  • a pilot valve 14 is provided which is actuated by an electromechanical actuator 15.
  • the valves 13 and 14 are connected to the return line 8.
  • the electromechanical actuator 15 is connected via a control line 16 to output terminals of an electronic controller 17.
  • a temperature sensor 19 arranged in the water tank 8 of the cooler 1 is connected to input terminals of the controller 17 via control lines 18.
  • the temperature sensor 19 has a low electrical resistance, so that a high input signal is input to the electronic controller 17.
  • Characterized the pilot valve 14 is brought into its open position, whereby the pressure forces acting on the check valve 13 are influenced such that the resulting pressure force in the opening direction of the valve overcomes the force of the control spring and thus switches the bypass line 11, 12 through.
  • the fan motor 6 is bridged by the bypass line 11, 12, so that the pressure medium flow in the feed line 7 does not act on the fan motor 6 or only to a very small extent.
  • the resistance characteristic of the temperature sensor 19 also changes, which results in a change in the input variable of the electronic controller 17. Accordingly, the output signal of the electronic controller 17 also changes, which has an influence on the electromechanical actuator 15.
  • the pilot valve 14 is set to a smaller passage cross section. This position of the pilot valve 14 has an effect on the pressure conditions at the valve closing member of the check valve 13 such that the passage cross section of the valve 13 is also reduced. Due to the now lower pressure medium flow in the bypass line 11, 12, the proportion of the pressure medium flow acting on the fan motor 6 increases, as a result of which the fan motor 6 drives the axial fan 4 at a corresponding speed.
  • the input signal at the electronic controller 17 is so low due to the large resistance value of the temperature sensor 19 that the output signal of the controller brings the electromechanical actuator 15 into an end position, through which the pilot valve 14 is completely closed .
  • the same pressure builds up on both sides of the valve closing member of the check valve 13 (in the closing direction with a time delay), so that the check valve 13 is closed. Since the bypass line 11, 12 is now shut off, the fan motor 6 is acted upon by the entire pressure medium flow and the axial fan 4 is operated at maximum speed.
  • the axial fan 4 would be an electric machine arranged.
  • the temperature sensor 19 is then integrated into the motor winding, the respective temperature of the winding as the input variable of the electronic controller 17 determining the position of the pilot valve 14 and thus the fan speed.
  • connection plate 20 of a hydraulic motor 21 is shown in FIG.
  • the connection plate 20 has a bore 22, to which are arranged at right angles, but at an axial distance, a high pressure HD bore 23 and a back pressure RD bore 24.
  • the connection of the flow line carrying the high pressure HD is designated 22 a and the connection of the return line carrying the back pressure RD is designated 24 a.
  • a step 25 is provided in the bore 22 between the bore 23 and the bore 24, the inner radius of which serves as the valve seat 26 of the check valve.
  • the control piston 27 has a stepped central bore 29 a, 29 b, wherein the section 29 a is part of the control chamber 28.
  • the radial area delimiting the control chamber 28 is equal to the area of the control piston 27 acted upon by the high pressure HD.
  • an insert 30 is guided so as to be pressure-tight. H. the control piston 27 is slidably mounted on the outer surface of the insert (30).
  • the insert 30 has at its end facing away from the control piston 27 a radial collar 31, on which one end of a control spring 32 is supported, the other end of which lies on the gradation of the bore 29 a, 29 b and thus the control piston 27 against the Valve seat 26 loaded.
  • an axial bore 33 lying outside the bore section 29 b is provided with a throttle 34, through which the part of the bore 22 located in front of the check valve is connected to the control chamber 28.
  • the insert 30 has a central, multiply stepped bore 36 which extends over the entire length of the insert 30.
  • the right end of the bore 36 in FIG. 2 is provided with a thread 37 into which a hollow screw 38 is turned.
  • a spring 39 is supported on the hollow screw 38 and loads a valve cone 41 against a valve seat 42.
  • the valve cone 41 and valve seat 42 form the essential elements of the pilot valve 14.
  • the tip of the valve cone 41 is supported on a ball 43 which is located on the right side in the bore 36 and in turn interacts with a tappet 44 of a control magnet 45 .
  • the electronic controller 17 is structurally combined with the control magnet 52.
  • the portion of the bore 36 in which the ball 43 is located, and the bore portion 29 a, which is part of the control chamber 28, are connected to one another via a throttle 46.
  • This throttle 46 has the task of preventing the two spring-supported elements (control piston 27 and valve cone 41) from swinging open.
  • the space delimited by the insert 27 of the bore section 29 b forms a pressure outlet chamber 47 which is connected by a radial bore 48 to the bore 24 carrying the back pressure RD.
  • the control piston 27 is acted upon by this pressure in the opening direction of the bypass. Due to the throttle bore 34, a corresponding back pressure builds up in the control chamber 28, which corresponds to the pressure prevailing on the right-hand side of the control piston 27. Due to the same pressures and the same pressurized surfaces, the resulting force is the control spring 32, which keeps the control piston 27 in contact with the valve seat 26 and thus the bypass.
  • the hydraulic motor 21 is then acted upon by the entire pressure medium flow and the fan is operated at its maximum speed. On the basis of a corresponding signal from the temperature sensor in the cooling water, the coil of the control magnet 45 is excited and the valve cone 41 is lifted off the valve seat 42 by the ball 43.
  • the throttle bore 34 constantly feeds pressure medium from the high-pressure side into the control chamber 28, a corresponding amount of pressure medium must be discharged through the pilot valve 14 in order to keep the control piston 27 in a specific control position. If the control magnet 45 is de-energized, which occurs at high cooling water temperatures or in the event of a fault in the electrical system, the spring 39 moves the valve cone 41 against the valve seat 42 and thus closes the pilot valve 14. As a result, the pressure in the control chamber 28 is at its highest Value and the control piston 27 held in the closed position.
  • FIG. 3 shows the arrangement of the check valve 13 and the pilot valve 14 in a housing that can be structurally combined with a hydraulic motor or can be arranged separately.
  • the housing 50 has a bore 51, to which a bore 52 connected to the high pressure HD and a bore 53 connected to the back pressure RD are arranged at right angles and at an axial distance from one another.
  • a snap ring 54 is inserted in the bore 51 between the bore 52 and the bore 53.
  • the radial area of the control piston 55 delimiting the control chamber 28 is equal to the area acted upon by the high pressure HD.
  • the control piston 55 has a stepped central bore 56 a, 56 b, the section 56 a being part of the control chamber 28.
  • an insert 57 is guided in a pressure-tight manner, i.e. the control piston 55 is slidably mounted on the outer surface of the insert 57.
  • the insert 57 penetrates the entire control piston 55 and protrudes from the high-pressure side.
  • the insert 57 has a radial collar 58, which lies on a housing of a stepping motor 59.
  • a control spring 32 is supported, which is at its other end on the gradation of the bore 56 a, 56 b and thus loads the control piston 56 against the snap ring 54.
  • an axial bore 33 lying outside the bore section 56 b is provided with a throttle 34, through which the part of the bore 51 located in front of the check valve is connected to the control chamber 28.
  • the parts comprising the pilot valve 14 are of the same design as those in FIG. 2; the reference symbols for identical parts from FIG. 2 have therefore been adopted.
  • a grub screw 60 is turned, on the side facing the pilot valve 14, a spacer 61 is arranged, on which the spring 39, which loads the valve cone 41, is supported.
  • the spacer 61 is designed so that it allows the passage of the hydraulic fluid to radial openings 62 which open into an annular space 63 on the outer surface of the insert 57, which in turn is connected to the bore 53 via a radial bore 48 in the control piston 55.
  • the control piston 55 has no surface effectively acted upon by the back pressure.
  • control valve shown in FIG. 3 corresponds to that already described for FIG. 2, since the changes are of a purely constructive nature, namely that the control valve is a slide valve and the electromechanical actuator is a stepper motor 59.
  • FIG. 4 shows an embodiment variant of the pilot valve in FIG. 2.
  • the same reference numerals have been chosen for those parts which correspond to FIG. 2.
  • the end of the insert 30 adjacent the pressure outlet chamber 47 has only an annular groove 64 instead of a thread.
  • a support element 65 which consists of a tin pot, on the bottom of which the spring 39 is supported.
  • a plurality of openings 66 are arranged in the bottom of the support element 65, the overall cross section of which is larger than that of the pilot valve 14.
  • the support element 65 has on its cylindrical wall 67 a plurality of projections 68 which engage in the groove 64 of the insert 30.
  • the advantage of this arrangement is that the force of the spring 39 acting on the valve cone 41 can be adjusted in a simple manner during the assembly of the pilot valve without any pressure test.
  • the support element 65 is namely moved in the direction of the valve cone 41, whereby the spring 39 is tensioned.
  • the force acting on the support element 65 is measured.
  • radially outward projections 68 for example by shearing, are produced by appropriate tools, which engage in the groove 64 of the support element 30. A pressure test to determine the opening pressure and readjustment of the spring 39 are not necessary.
  • the pilot valves 14 are designed as analog valves and are actuated by the electromechanical actuators (electromagnet 45, stepping motor 59), the armature or. Spindle stroke is variable depending on the respective output signal of the electronic controller 17. In this way it is achieved that with a constant cooling water temperature over a long period of time and consequently also a constant fan speed, the pilot valve remains in its position and does not have to perform a large number of switching operations.

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Description

  • Die Erfindung betrifft einen Lüfterantrieb, insbesondere für Kühlanlagen von Schienenfahrzeugen der im Oberbegriff des Anspruchs 1 angegebenen Gattung. Ein Lüfterantrieb dieser Gattung ist beispielsweise aus der FR-A-1 402416 bekannt. Die bekannte Anordnung hat jedoch den Nachteil, daß das in Abhängigkeit der Temperatur betätigbare Stellglied sehr träge arbeitet und daher eine feinfühlige Regelung nicht möglich ist. Es ist außerdem bei der bekannten Anordnung notwendig, das Regelventil in den Kühlwasserkreislauf einzuschalten, wodurch eine zusätzliche Leitungsführung des Kühlwasserkreislaufs erforderlich ist. Daher ist das bekannte Regelventil hinsichtlich seiner Anordnung in der Kühlanlage an Einbaubedingungen gebunden, durch die Kombinationsmöglichkeiten mit anderen Aggregaten des hydraulischen Abtriebskreislaufs nicht möglich sind. Ein weiterer Nachteil der bekannten Anordnung besteht darin, daß eine große Baulänge benötigt wird.
  • Aus der GB-A-864 659 ist ein elektromagnetisch betätigtes Ventil bekannt, das einen Regelkolben besitzt, der auf einem Einsatzstück geführt ist. In dem Einsatzstück ist ein Vorsteuerventil vorgesehen. Dieses Regelventil ist jedoch nicht geeignet, einen Bypass zu steuern, und es ermöglicht nicht die stufenlose Einstellung eines beliebigen Durchtrittsquerschnitts zwischen den beiden Endstellungen "Vollständig geschlossen" und "vollständig offen". Außerdem ist aufgrund des komplizierten Aufbaus und der ineinandergeschachtelten Teile die Herstellung äußerst schwierig, denn durch den nicht vermeidbaren Achsenversatz der Teile kann es leicht zu einem Verklemmen und somit zum Funktionsausfall des Ventils kommen. Ferner nimmt das bekannte Ventil im stromlosen Zustand seine Öfnungsstellung ein. Ein weiterer Nachteil der bekannten Anordnung besteht darin, daß keine Maßnahmen vorgesehen sind, durch die Druckstöße beseitigt oder gedämpft werden können.
  • Die CH-A-326 068 beschreibt ein Elektromagnetisch betätigbares Ventil, bei dem ein Regelkolben auf einem Einsatzstück dichtend verschiebbar angeordnet ist. In dem Einsatzstück ist ein Vorrsteuerventil eingebaut, das mit dem Anker des Elektromagneten zusammenwirkt. Ein derartiges Ventil ist jedoch für den Einsatz zur Steuerung von Hydromotoren ungeeignet, da die Einstellbarkeit des Vorsteuerventils auf einen bestimmten Öffnungsdruck nicht gegeben ist. Im übrigen hat das Öffnen des Vorsteuerventils einen sehr raschen Druckabfall in der Steuerkammer zur Folge, so daß durch Betätigungsvorgänge des Vorsteuerventils starke Druckstöße auf den Regelkolben wirken.
  • Es ist daher die Aufgabe der Erfindung, einen Lüfterantrieb der im Oberbegriff des Anspruchs 1 genannten Gattung zu schaffen, bei dem die Nachteile der bekannten Anordnungen vermieden werden und ein aus möglichst wenig und billig herstellbaren Einzelteilen und einen geringen Bauraum benötigender Aufbau erreicht wird. Diese Aufgabe wird bei einem Lüfterantrieb der bezeichneten Art durch die kennzeichnenden Merkmale des Anspruchs 1 gelöst.
  • Die wesentlichen Vorteile der Erfindung sind darin zu sehen, daß das Regelventil des Lüfterantriebs aus einfachen Teilen, die billig herstellbar und leicht montierbar sind, besteht, und daß durch die Anordnung des Vorsteuerventils innerhalb des Steuerkolbens ein äußerst geringer Bauraum benötigt wird. Außerdem läßt sich auf einfache Weise ein vorgegebener Öffnungsdruck des Vorsteuerventils exakt einstellen. Extreme Druckänderungen in der Steuerkammer und daraus resultierende Druckstöße im Lüftermotor werden vermieden. Ein weiterer Vorteil besteht darin, daß im Falle einer Störung der elektrischen Anlage, der Lüftermotor unabhängig von der Kühlwassertemperatur auf jeden Fall betrieben wird. Das Regelventil ermöglicht eine bereits auf geringe Sollwertänderung schnell reagierende Regelung. Der erfindungsgemäße Lüfterantrieb eignet sich für verschiedene hydrostatische Antriebe, insbesondere auch für Lüfter von elektrischen Traktionsmotoren. Mit dem geregelten Lüfterantrieb und der feinfühligen Regelung wird vermieden, daß der Lüfter unnötig oder mit unnötig hoher Drehzahl betrieben wird, was zu einer erheblichen Energieeinsparung führt.
  • Eine bevorzugte Weiterbildung des Erfindungsgegenstandes besteht darin, daß die Steuerfeder mit ihrem dem Steuerkolben entfernt liegenden Ende an dem Einsatzstück abgestützt ist. Auf diese Weise entfällt eine separate Befestigung des Einsatzstückes, das aufgrund der Federvorspannung an einem Wandteil des elektromechanischen Stellgliedes gehalten wird. Das den Bypass steuernde Regelventil ist zweckmäßigerweise als Sitzventil ausgebildet, wobei die von einem Vorlaufdruck beaufschlagte Fläche des Steuerkolbens gleich der vom Steuerdruck beaufschlagten Fläche ist. Durch diese Ausführung wird eine extrem kurze Baulänge erreicht. Eine Ausführungsvariante besteht darin, daß das den Bypass steuernde Regelventil als Schieberventil ausgebildet ist, wobei ebenfalls die vom Vorlaufdruck und vom Steuerdruck beaufschlagten Flächen gleich sind. Um bei dem Schieberventil dieses Flächenverhältnis zu schaffen, ist es von Vorteil, daß sich die zentrale Bohrung über die gesamte axiale Länge des Steuerkolbens erstreckt und das Einsatzstück durch diese Bohrung ragt.
  • Ein weiterer wesentlicher Vorteil der Erfindung besteht darin, daß auf eine Leckölleitung verzichtet werden kann. Zu diesem Zweck sind die von einem Rückdruck in Öffnungs-bzw. in Schließrichtung des Regelventils beaufschlagten Flächen des Steuerkolbens kompensiert. Da das Druckmittel vom Vorsteuerventil nicht in eine Leckölleitung entweichen muß, sondern ohne weiteres in die Rücklaufleitung geführt werden kann, ist das Regelventil insbesondere für Zahnradmotoren oder andere Antriebe, die keine Leckölleitung benötigen, oder für die Serienschaltung von Antrieben geeignet.
  • Als elektromechanisches Stellglied kann ein Regelmagnet oder ein Schrittmotor vorgesehen sein. Die Verwendung eines Schrittmotors hat den Vorteil, daß lediglich für die Stellungsänderung elektrische Energie benötigt wird.
  • Um einen besonders einfachen Aufbau des Vorsteuerventils zu erreichen, besteht diese im wesentlichen aus einem Ventilkegel, einem Ventilsitz sowie eine den Ventilkegel belastende Feder, und die Spitze des Ventilkegels steht mit einer Kugel in Wechselwirkung, durch die der Ventilkegel vom Ventilsitz abhebbar ist. Zur Justierung der Feder kann beispielsweise eine Einstellschraube dienen oder ein gleitend einführbares und in einer beliebigen Stellung fixierbares Abstützelement vorgesehen sein. Letzteres hat den Vorteil, daß bei der Montage des Vorsteuerventils die Kraft der Feder meßbar ist und damit eine nachträgliche Justierung entfällt.
  • Um eine möglischst weitgehende Intergration zu erreichen, kann der Steuerkolben und das Vorsteuerventil in einer Anschlußplatte des Hydromotors angeordent sein.
  • Der erfindungsgemäße Lüfterantrieb wird nachstehend anhand der Zeichnung näher erläutert.
  • In der Zeichnung zeigt:
    • Figur 1 ein Blockschaltbild eines
    • Regelkreises, Figur 2 eine Motoranschlußplatte mit integriertem Regelventil, das als Sitzventil ausgebildet ist,
    • Figur 3 ein Regelventil, das als Schieberventil ausgebildet ist,
    • Figur 4 eine Ausführungsvariante zu Figur 2.
  • Figur 1 zeigt einen Kühler 1 mit Wasserkästen 2 und 3, dem ein Axiallüfter 4 zugeordnet ist. Der Axiallüfter 4 befindet sich auf einer Welle 5 eines Hydromotors 6, beispielsweise eines Zahnradmotors, der an eine den Hochdruck führende Vorlaufleitung 7 und an eine den Rückdruck führende Rücklaufleitung 8 eines hydraulischen Kreises angeschlossen ist. In eine Bypassleitung 11, 12 ist ein federbelastetes Rückschlagventil 13 geschaltet. Die Beschaltung mit Drosseln 34 und 46 und die Wirkungsweise des Rückschlagventils 13 wird später zu Figur 2 bis 4 eingehend erläutert. Zur Ansteuerung des Rückschlagventils 13 ist ein Vorsteuerventil 14 vorgesehen, das von einem elektromechanischen Stellglied 15 betätigt wird. Ausgangsseitig sind die Ventile 13 und 14 an die Rücklaufleitung 8 angeschlossen. Das elektromechanische Stellglied 15 ist über eine Steuerleitung 16 an Ausgangsklemmen eines elektronischen Reglers 17 geschaltet. Ein in dem Wasserkasten 8 des Kühlers 1 angeordneter Temperaturfühler 19 ist über Steuerleitungen 18 an Eingangsklemmen des Reglers 17 geschaltet.
  • Sofern die Temperatur des Kühlwassers im Kühler 1 sehr niedrig ist, hat der Temperaturfühler 19 einen geringen elektrischen Widerstand, so daß dem elektronischen Regler 17 ein hohes Eingangssignal eingegeben wird. Dies führt dazu, daß dem elektromechanischen Stellglied 15 ein entsprechender Strom oder eine Impulsfolge zugeführt wird, um den Anker des elektromechanischen Stellgliedes 15 in eine entsprechende Stellung zu bringen. Dadurch wird das Vorsteuerventil 14 in seine Öffnungsstellung gebracht, wodurch die auf das Rückschlagventil 13 einwirkenden Druckkräfte derart beeinflußt werden, daß die resultierende Druckkraft in Öffnungsrichtung des Ventils die Kraft der Steuerfeder überwindet und damit die Bypassleitung 11, 12 durchschaltet. Dadurch wird der Lüftermotor 6 durch die Bypassleitung 11, 12 überbrückt, so daß der Druckmittelstrom in der Vorlaufleitung 7 den Lüftermotor 6 nicht oder in nur sehr geringem Maße beaufschlagt.
  • Mit zunehmender Erwärmung des Kühlwassers ändert sich auch die Widerstandscharakteristik des Temperaturfühlers 19, was eine Änderung in der Eingangsgröße des elektronischen Reglers 17 zur Folge hat. Dementsprechend ändert sich auch das Ausgangssignal des elektronischen Reglers 17, was eine Beeinflussung des elektromechanischen Stellgliedes 15 zur Folge hat. Dadurch wird das Vorsteuerventil 14 auf einen geringerem Durchtrittsquerschnitt eingestelt. Diese Stellung des Vorsteuerventils 14 wirkt sich auf die Druckverhältnisse am Ventilschließglied des Rückschlagventils 13 so aus, daß auch der Durchtrittsquerschnitt des Ventils 13 verringert wird. Aufgrund des nunmehr geringeren Druckmittelstromes in der Bypassleitung 11, 12 erhöht sich der Anteil des den Lüftermotor 6 beaufschlagenden Druckmittelstromes, wodurch der Lüftermotor 6 den Axiallüfter 4 mit entsprechender Drehzahl antreibt.
  • Ist ein vorher bestimmter oberer Grenzwert der Kühlwassertemperatur erreicht, so ist aufgrund des großen Widerstandswertes des Temperaturfühlers 19 das Eingangssignal am elektronischen Regler 17 derart gering, daß das Ausgangssignal des Reglers das elektromechanische Stellglied 15 in eine Endstellung bringt, durch die das Vorsteuerventil 14 vollständig geschlossen ist. In diesem Fall baut sich zu beiden Seiten des Ventilschließgliedes des Rückschlagventils 13 (in Schließrichtung mit zeitlicher Verzögerung) gleicher Druck auf, so daß das Rückschlagventil 13 geschlossen ist. Da nunmehr die Bypassleitung 11, 12 abgesperrt ist, wird der Lüftermotor 6 vom gesamten Druckmittelstrom beaufschlagt und der Axiallüfter 4 mit maximaler Drehzahl betrieben.
  • Im Falle einer Verwendung des Lüfterantriebs für einen elektrischen Traktionsmotor wäre der Axiallüfter 4 einer elektrischen Maschine angeordnet. Der Temperaturfühler 19 ist dann in die Motorwicklung eingebunden, wobei die jeweilige Temperatur der Wicklung als Eingangsgröße des elektronischen Reglers 17 die Stellung des Vorsteuerventils 14 und somit die Lüfterdrehzahl bestimmt.
  • In Figur 2 ist eine Anschlußplatte 20 eines Hydromotors 21 dargestellt. Die Anschlußplatte 20 weist eine Bohrung 22 auf, zu der rechtwinklig, aber in axialem Abstand, eine Hochdruck HD führende Bohrung 23 und eine Rückdruck RD führende Bohrung 24 angeordnet sind. Der den Hochdruck HD führende Anschluß der Vorlaufleitung ist mit 22 a und der den Rückdruck RD führende Anschluß der Rücklaufleitung ist mit 24 a bezeichnet. In der Bohrung 22 ist zwischen der Bohrung 23 und der Bohrung 24 eine Stufe 25 vorgesehen, deren innerer Radius als Ventilsitz 26 des Rückschlagventils dient. An dem Ventilsitz 26 liegt ein in der Bohrung 22 dichtend geführter Steuerkolben 27, der im wesentlichen topfförmig ausgebildet ist und mit seiner dem Ventilsitz 26 abgewandten Seite eine Steuerkammer 28 begrenzt.
  • Der Steuerkolben 27 weist eine abgestufte zentrische Bohrung 29 a, 29 b auf, wobei der Abschnitt 29 a Teil des Steuerraumes 28 ist. Die den Steuerraum 28 begrenzende radiale Fläche ist gleich der vom Hochdruck HD beaufschlagten Fläche des Steuerkolbens 27. In dem Bohrungsabschnitt 29 b ist ein Einsatzstück 30 druckmitteldicht geführt, d. h. der Steuerkolben 27 ist auf der Mantelfläche des Einsatzstückes (30) verschiebbar gelagert. Das Einsatzstück 30 weist an seinem dem Steuerkolben 27 abgewandten Ende einen radialen Bund 31 auf, an dem ein Ende einer Steuerfeder 32 abgestützt ist, die mit ihrem anderen Ende an der Abstufung der Bohrung 29 a, 29 b liegt und somit den Steuerkolben 27 gegen den Ventilsitz 26 belastet. In dem Steuerkolben 27 ist eine außerhalb des Bohrungsabschnitts 29 b liegende axiale Bohrung 33 mit einer Drossel 34 vorgesehen, durch die der vor dem Rückschlagventil liegende Teil der Bohrung 22 mit dem Steuerraum 28 verbunden ist.
  • Das Einsatzstück 30 weist eine Zentrale, mehrfach abgestufte Bohrung 36 auf, die über die gesamte Länge des Einsatzstückes 30 reicht. Das in Figur 2 rechte Ende der Bohrung 36 ist mit einem Gewinde 37 versehen, in das eine Hohlschraube 38 gedreht ist. An der Hohlschraube 38 ist eine Feder 39 abgestützt, die einen Ventilkegel 41 gegen einen Ventilsitz 42 belastet. Der Ventilkegel 41 und Ventilsitz 42 bilden die wesentlichen Elemente des Vorsteuerventils 14. Die Spitze des Ventilkegels 41 stützt sich an einer Kugel 43 ab, die sich auf der rechten Seite in der Bohrung 36 befindet und ihrerseits mit einem Stössel 44 eines Regelmagnetem 45 in Wechselwirkung steht. Mit dem Regelmagneten 52 ist baulich vereinigt der elektronische Regler 17.
  • Der Abschnitt der Bohrung 36, in dem sich die Kugel 43 befindet, und der Bohrungsabschnitt 29 a, der Bestandteil des Steuerraumes 28 ist, sind über eine Drossel 46 miteinander verbunden. Diese Drossel 46 hat die Aufgabe, ein Aufschwingen der beiden federnd abgestützen Elemente (Steuerkolben 27 und Ventilkegel 41) zu vermeiden. Der von dem Einsatzstück 27 begrenzte Raum des Bohrungsabschnitts 29 b bildet eine Druckauslaßkammer47, die durch eine radiale Bohrung 48 mit der den Rückdruck RD führenden Bohrung 24 in Verbindung steht.
  • Die Wirkungsweise des in Figur 2 dargestellten Regelventils wird nachfolgend beschrieben, wobei die beweglichen Teile des Regelventils die Stellung im druck- und stromlosen Zustand der Gesamtanlage einnehmen.
  • Wird der Bohrung 22 der Pumpendruck zugeführt, so wird der Steuerkolben 27 in Öffnungsrichtung des Bypasses von diesem Druck beaufschlagt. Aufgrund der Drosselbohrung 34 baut sich in der Steuerkammer 28 ein entsprechender Gegendruck auf, der dem auf der rechten Seite des Steuerkolbens 27 herrschenden Druck entspricht. Aufgrund gleicher Drücke und gleicher druckbeaufschlagter Flächen wirkt als resultierende Kraft die Steuerfeder 32, die den Steuerkolben 27 in Anlage an dem Ventilsitz 26 und damit den Bypass verschlossen hält. Der Hydromotor 21 wird dann vom gesamten Druckmittelstrom beaufschlagt und der Lüfter mit seiner maximalen Drehzahl betrieben. Aufgrund eines entsprechenden Signals des Temperaturfühlers im Kühlwasser wird die Spule des Regelmagneten 45 erregt und der Ventilkegel 41 durch die Kugel 43 vom Ventilsitz 42 abgehoben. Durch das geöffnete Vorsteuerventil 14 kann Druckmittel aus der Steuerkammer 28 in den Auslaßraum 47 und von dort durch die Bohrung 48 in den Rücklaufanschluß 24 a entweichen. Die Verringerung des Druckes in der Steuerkammer 28 hat zur Folge, daß der Steuerkolben 27 gegen die Steuerfeder 32 verschoben wird und damit den Bypass zwischen den Bohrungen 23 und 24 öffnet. Wie weit der Durchtrittsquerschnitt des Bypasses geöffnet wird, ist abhängig von dem Öffnungsquerschnitt des Vorsteuerventils 14, das den Druckabbau in der Steuerkammer 28 beeinflußt.
  • Da durch die Drosselbohrung 34 ständig Druckmittel von der Hochdruckseite in die Steuerkammer 28 nachgeführt wird, muß - um den Steuerkolben 27 in einer bestimmten Regelstellung zu halten eine entsprechende Druckmittelmenge durch das Vorsteuerventil 14 abgeführt werden. Wird der Regelmagnet 45 stromlos, was bei hohen Kühlwassertemperaturen oder im Falle einer Störung der elektrischen Anlage eintritt, so bewegt die Feder 39 den Ventilkegel 41 gegen den Ventilsitz 42 und schließt damit das Vorsteuerventil 14. Dadurch wird der Druck in der Steuerkammer 28 auf seinem höchsten Wert und der Steuerkolben 27 in Schließposition gehalten.
  • Figur 3 zeigt die Anordnung des Rückschlagventils 13 und des Vorsteuerventils 14 in einem Gehäuse so, das sowohl mit einem Hydromotor baulich vereinigt als auch separat angeordnet werden kann. Das Gehäuse 50 weist eine Bohrung 51 auf, zu der rechtwinklig und in axialem Abstand zueinander eine an den Hochdruck HD angeschlossene Bohrung 52 und eine an den Rückdruck RD angeschlossene Bohrung 53 angeordnet sind. In der Bohrung 51 ist zwischen der Bohrung 52 und der Bohrung 53 ein Sprengring 54 eingesetzt. An der der Bohrung 53 zugewandten Seite des Sprengringes 54 liegt ein in der Bohrung 51 dichtend geführter Steuerkolben 53, der im wesentlichen ringförmig ausgebildet ist und mit seiner dem Sprengring 54 abgewandten Seite eine Steuerkammer 28 begrenzt. Die den Steuerraum 28 begrenzende radiale Fläche des Steuerkolbens 55 ist gleich der vom Hochdruck HD beaufschlagten Fläche.
  • Der Steuerkolben 55 weist eine abgestufte zentrische Bohrung 56 a, 56 b auf, wobei der Abschnitt 56 a ein Teil des Steuerraumes 28 ist. In dem Bohrungsabschnitt 56 b ist ein Einsatzstück 57 druckmitteldicht geführt, d.h. der Steuerkolben 55 ist auf der Mantelfläche des Einsatzstückes 57 verschiebbar gelagert. Das Einsatzstück 57 durchdringt den gesamten Steuerkolben 55 und ragt hochdruckseitig aus diesem hervor. An seinem dem Steuerkolben 55 abgewandten Ende weist das Einsatzstück 57 einen radialen Bund 58 auf, der an einem Gehäuse eines Schrittmotors 59 liegt. An dem radialen Bund 58 ist eine Steuerfeder 32 abgestützt, die mit ihrem anderen Ende an der Abstufung der Bohrung 56 a, 56 b liegt und somit den Steuerkolben 56 gegen den Sprengring 54 belastet. In dem Steuerkolben 55 ist eine außerhalb des Bohrungsabschnitts 56 b liegende axiale Bohrung 33 mit einer Drossel 34 vorgesehen, durch die der vor dem Rückschlagventil liegende Teil der Bohrung 51 mit dem Steuerraum 28 verbunden ist.
  • Die das Vorsteuerventil 14 umfassenden Teile sind gleich ausgeführt wie diejenigen in Figur 2; es wurden daher die Bezugszeichen für gleiche Teile aus Figur 2 übernommen. In das Gewinde 37 ist eine Madenschraube 60 gedreht, auf deren dem Vorsteuerventil 14 zugewandten Seite ein Distanzstück 61 angeordnet ist, an dem sich die Feder 39, die den Ventilkegel 41 belastet, abstützt. Das Distanzstück 61 ist so ausgeführt, daß es den Durchtritt der Hydraulikflüssigkeit zu radialen Öffnungen 62 gestattett, welche in einem Ringraum 63 an der Mantelfläche des Einsatzstückes 57 münden, welcher wiederum über eine radiale Bohrung 48 im Steuerkolben 55 mit der Bohrung 53 in Verbindung steht. Wie aus Figur 3 zu sehen ist, weist der Steuerkolben 55 keine vom Rückdruck wirksam beaufschlagte Fläche auf.
  • Die Wirkungsweise des in Figur 3 dargestellten Regelventils entspricht derjenigen, wie sie zu Figur 2 bereits beschrieben ist, da die Änderungen rein konstruktiver Art sind, nämlich daß das Regelventil ein Schieberventil und das elektromechanische Stellglied ein Schrittmotor 59 ist.
  • In Figur 4 ist eine Ausführungsvariante des Vorsteuerventils in Figur 2 gezeigt. Für diejenigen Teile, die mit Figur 2 übereinstimmen, sind gleiche Bezugszeichen gewählt. Das der Druckauslaßkammer 47 benachbarte Ende des Einsatzstückes 30 weist an Stelle eines Gewindes lediglich eine ringförmige Nut 64 auf. In dem Einsatzstück 30 befindet sich ein Abstützelement 65, das aus einem Blechtopf besteht, an dessen Boden die Feder 39 abgestützt ist. Im Boden des Abstützelementes 65 sind mehrere Öffnungen 66 angeordnet, deren Gesamtquerschnitt größer ist als der des Vorsteuerventils 14. Das Abstützelement 65 weist an seiner zylindrischen Wand 67 mehrere Vorsprünge 68 auf, die in die Nut 64 des Einsatzstückes 30 greifen.
  • Der Vorteil dieser Anordnung besteht darin, daß die Kraft der den Ventilkegel 41 beaufschlagenden Feder 39 bei der Montage des Vorsteuerventils ohne jegliche Druckprüfung auf einfache Weise eingestellt werden kann. Dazu wird nämlich das Abstützelement 65 in Richtung auf den Ventilkegel 41 verschoben, wodurch die Feder 39 gespannt wird. Dabei wird die auf das Abstützelement 65 wirkende Kraft gemessen. Ist die gewünschte Vorspannung der Feder 39 erreicht, so werden durch entsprechende Werkzeuge radial nach außen gerichtete Vorsprünge 68 beispielsweise durch Scherung - erzeugt, die in die Nut 64 des Abstützelementes 30 greifen. Eine Druckprüfung zur Ermittlung des Öffnungsdruckes und ein Nachjustieren der Feder 39 sind nicht erforderlich.
  • In allen beschriebenen Ausführungsbeispielen sind die Vorsteuerventile 14 als Analogventile ausgebildet und werden von den elektromechanischen Stellgliedern (Elektromagnet 45, Schtrittmotor 59), deren Anker-bzw. Spindelhub in Abhängigkeit des jeweiligen Ausgangssignals des elektronischen Reglers 17 variabel ist. Auf diese Weise wird erreicht, daß bei über längere Zeit konstanter Kühlwassertemperatur und demnach auch konstant zu haltender Lüfterdrehzahl das Vorsteuerventil in seiner Lage beharrt und nicht eine Vielzahl von Schaltvorgängen durchführen muß.

Claims (14)

1. Lüfterantrieb, insbesondere für Kühlanlagen von Schienenfahrzeugen, bestehend aus einem Hydromotor (21) und einem Regelventil, welches in Abhängigkeit von der Temperatur einen Bypass steuert, durch den der den Motor beaufschlagende Druckmittelstrom beeinflußbar ist, wobei das Regelventil einen eine Steuerkammer (28) begrenzenden und mit einer zentrischen Bohrung versehenen Steuerkolben (27, 55), der in Schließrichtung des Bypasses von einem Steuerdruck und einer Steuerfeder (32) beaufschlagt und dichtend in einer Bohrung (22) des Gehäuses geführt ist und ein den Steuerdruck beeinflussendes Vorsteuerventil (14) umfaßt, dadurch gekennzeichnet, daß das Vorsteuerventil (14) in einem Einsatzstück (30, 57) angeordnet ist und durch ein elektromechanisches Stellglied (45, 57) betätigt wird, und daß eine das Vorsteuerventil belastende Feder (39) vorgesehen ist, deren Federkraft justierbar ist, und das in dem Einsatzstück (30, 57) befindliche Vorsteuerventil (14) innerhalb des Steuerkolbens (27, 55) angeordnet und der Steuerkolben (27, 55) mit seiner zentralen Bohrung (29b, 56b) auf der Mantelfläche des Einsatzstückes (30, 57) dichtend geführt ist, und daß die Steuerkammer (28) über eine erste Drossel (34) mit einer Vorlaufleitung (7) des Motors und über eine zweite Drossel (46), deren Querschnitt größer als diejenige der ersten Drossel (34) ist, mit dem Vorsteuerventil (14) in Verbindung steht, und daß das Vorsteuerventil (14) im stromlosen Zustand der elektrischen Schaltung (17) seine Schließstellung einnimmt.
2. Lüfterantrieb nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Steuerfeder (32) mit ihrem dem Steuerkolben (57, 55) entfernt liegenden Ende an dem Einsatzstück (30, 57) abgestützt ist.
3. Lüfterantrieb nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß das den Bypass steuernde Regelventil (Steuerkolben 27, Ventilsitz 26) als Sitzventil ausgebildet ist, wobei die von einem Vorlaufdruck (HD) beaufschlagte Fläche gleich der vom Steuerdruck beaufschlagten Fläche ist.
4. Lüfterantrieb nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß das den Bypass steuernde Regelventil als Schieberventil (Steuerkolben 55) ausgebildet ist, wobei die von einem Vorlaufdruck (HD) beaufschlagte Fläche gleich der vom Steuerdruck beaufschlagten Fläche ist.
5. Lüfterantrieb nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß die zentrale Bohrung (56 a, 56 b) sich über die gesamte axiale Länge des Steuerkolbens (55) erstreckt und das Einsatzstück (57) durch diese Bohrung ragt.
6. Lüfterantrieb nach einem der Ansprüche 3 - 5, dadurch gekennzeichnet, daß die von einem Rückdruck (RD) in Öffnungs- bzw. in Schließrichtung des Regelventils beaufschlagten Flächen des Steuerkolbens (27, 55) kompensiert sind.
5. Lüfterantrieb nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß das elektromechanische Stellglied (15) ein Regelmagnet (45) ist.
8. Lüfterantrieb nach einem der Ansprüche 1 - 6, dadurch gekennzeichnet, daß das elektromechanische Stellglied (15) ein Schrittmotor (59) ist.
9. Lüfterantrieb nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß das Vorsteuerventil als Analogventil ausgebildet ist, das im wesentlichen einen Ventilkegel (41) und einen Ventilsitz (42) umfaßt und die Spitze des Ventilkegels (41) mit einer Kugel (43) in Wechselwirkung steht, durch die der Ventilkegel (41) vom Ventilsitz (42) abhebbar ist.
10. Lüfterantrieb nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß zur Justierung eine Einstellschraube (38, 60) dient.
11. Lüfterantrieb nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß zur Justierung der Feder ein gleitend einführbares und in einer beliebigen Stellung fixierbares Abstützelement (65) vorgesehen ist.
12. Lüfterantrieb nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Steuerkolben (27, 55) und das Vorsteuerventil (14) in einer Anschlußplatte (20) oder Abdeckplatte des Hydromotors (6, 21) angeordnet ist.
13. Lüfterantrieb nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß der Hydromotor (21) ein Zahnradmotor ist.
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Families Citing this family (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4738330A (en) * 1985-03-22 1988-04-19 Nippondenso Co., Ltd. Hydraulic drive system for use with vehicle power steering pump
JPH059515Y2 (de) * 1986-06-11 1993-03-09
GB8614699D0 (en) * 1986-06-17 1986-07-23 Sundstrand Hydratec Ltd Engine cooling systems
JPS63124820A (ja) * 1986-11-12 1988-05-28 Toyota Motor Corp 内燃機関の冷却フアンの回転速度制御装置
JPH0650282Y2 (ja) * 1986-11-12 1994-12-21 トヨタ自動車株式会社 冷却フアン駆動用とパワ−ステアリング用の液圧回路
DE3714842A1 (de) * 1987-05-05 1988-11-17 Sueddeutsche Kuehler Behr Luefterantrieb fuer eine kuehlanlage, insbesondere fuer schienenfahrzeuge
GB2266950B (en) * 1992-04-24 1995-11-08 Ingersoll Rand Co Apparatus for and method of inhibiting formation of frozen condensate in a fluid system
US5398794A (en) * 1993-06-02 1995-03-21 Horton Industries, Inc. Overheating protection device for rotational control apparatus
DE19629176B4 (de) * 1996-07-21 2006-07-06 Dürr Dental GmbH & Co. KG Sicherheitseinrichtung an einer Pumpe
US5778693A (en) * 1996-12-20 1998-07-14 Itt Automotive Electrical Systems, Inc. Automotive hydraulic engine cooling system with thermostatic control by hydraulic actuation
SE9800619L (sv) * 1998-02-27 1999-03-22 Volvo Wheel Loaders Ab Kyl- och värmesystem
US6030314A (en) * 1998-09-28 2000-02-29 Caterpillar Inc. Method and apparatus for retarding a work machine having a fluid-cooled brake system
ITTO20011039A1 (it) * 2001-10-30 2003-04-30 Ct Studi Componenti Per Veicol Valvola di aspirazione per una pompa ad alta pressione, in particolare per combustibile di un motore endotermico.
FR2864197B1 (fr) * 2003-12-18 2006-04-28 Eaton Sa Monaco Vanne hydraulique a rondelle piezoelectrique
US7438169B2 (en) * 2004-10-21 2008-10-21 Kit Masters Inc. Clutch system
US7104382B2 (en) * 2004-10-21 2006-09-12 Kit Masters Inc. Clutch system
US7640735B2 (en) * 2005-09-19 2010-01-05 Parker-Hannifin Corporation Auxiliary pump for hydrostatic transmission
US8100239B2 (en) * 2008-01-18 2012-01-24 Kit Masters Inc. Clutch device and methods
AU2009314030B2 (en) 2008-11-12 2014-03-06 Horton, Inc. Two-speed clutch and retro-fit kit
US8128379B2 (en) * 2008-11-19 2012-03-06 Wabtec Holding Corp. Temperature management system for a 2CD type air compressor
US8109375B2 (en) * 2009-05-07 2012-02-07 Kit Masters Inc. Clutch systems and methods
US9046137B2 (en) 2010-01-22 2015-06-02 Kit Masters Inc. Fan clutch apparatus and methods
US8360219B2 (en) 2010-04-26 2013-01-29 Kit Masters, Inc. Clutch system and methods
DE102012102186A1 (de) * 2012-03-15 2013-09-19 Ihi Charging Systems International Gmbh Turbine für einen Abgasturbolader
WO2015151582A1 (ja) * 2014-03-31 2015-10-08 株式会社クボタ 作業機
EP3317540A1 (de) * 2015-10-12 2018-05-09 Parker-Hannifin Corp Nockengetriebepumpe
CN108488079B (zh) * 2018-02-28 2019-08-20 重庆酋创科技有限公司 用于控制风扇转速的装置
HUP1900114A1 (hu) * 2019-04-05 2020-10-28 Kerox Ipari Es Kereskedelmi Kft Vezérelt dugattyús szelep

Family Cites Families (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2673706A (en) * 1950-07-28 1954-03-30 Gen Controls Co Pilot controlled main valve with cushioning means
US2758811A (en) * 1953-01-09 1956-08-14 Edwin W Peterson Multiple pilot controlled main valve
US2893680A (en) * 1955-01-10 1959-07-07 Phillips Petroleum Co Valve
CH326068A (fr) * 1955-07-05 1957-11-30 Charles Dubois Roger Vanne électromagnétique
GB864659A (en) * 1957-07-10 1961-04-06 Stanley William Hoskins Improvements in solenoid-operated fluid-flow control valves
US3033228A (en) * 1959-03-23 1962-05-08 Lewis K Rimer Low-force valve control
US3118648A (en) * 1963-02-20 1964-01-21 American Radiator & Standard Thermostatic flow control valve
US3198204A (en) * 1963-05-08 1965-08-03 Vapor Corp Inline valve
US3297047A (en) * 1964-03-17 1967-01-10 Vapor Corp Valve assembly
FR1402416A (fr) * 1964-07-24 1965-06-11 Suedeeutsche Kuehlerfabrik Jul Soupape commandée thermostatiquement
DE1550321B2 (de) * 1966-11-12 1972-07-27 Fa. Hans Schiedrum, 4000 Düsseldorf-Eller Druckventil mit elektrischem antrieb
US3415269A (en) * 1967-01-24 1968-12-10 Vapor Corp Multiple positioned pilot controlled poppet valve
US3664129A (en) * 1968-05-08 1972-05-23 Hyster Co Hydraulic cooling system
US3540540A (en) * 1968-05-08 1970-11-17 Hyster Co Cooling system for lift trucks
US3799497A (en) * 1972-04-20 1974-03-26 Control Concepts Two stage solenoid operated valve
DE2424321A1 (de) * 1974-05-18 1975-11-20 Woma Maasberg Co Gmbh W Absperrventil fuer hohe und hoechste drucke, insbesondere fuer hochdruckspritzpistolen
DE2525240A1 (de) * 1975-06-06 1976-12-23 Bosch Gmbh Robert Vorsteuerbares ventil fuer hydraulische anlagen
US4073464A (en) * 1976-08-24 1978-02-14 Chemetron Corporation Cylinder valve for gas fire extinguishing system
US4065052A (en) * 1976-11-04 1977-12-27 Evans Products Company Dual action control mechanism
US4283009A (en) * 1980-02-07 1981-08-11 The Bendix Corporation Control valve for fluid-operated clutch
DE3222851C1 (de) * 1982-06-18 1991-07-25 Süddeutsche Kühlerfabrik Julius Fr. Behr GmbH & Co KG, 7000 Stuttgart Luefterantrieb fuer eine Kuehlanlage,insbesondere fuer Schienenfahrzeuge

Also Published As

Publication number Publication date
EP0142713A3 (en) 1986-09-10
DE3341795C2 (de) 1986-07-10
EP0142713A2 (de) 1985-05-29
ES536409A0 (es) 1985-10-16
ES8600467A1 (es) 1985-10-16
DE3473321D1 (en) 1988-09-15
DE3341795A1 (de) 1985-05-30
US4570849A (en) 1986-02-18
JPS6111499A (ja) 1986-01-18
ATE36375T1 (de) 1988-08-15

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