EP0114958B1 - Mikrowellenringhybrid - Google Patents
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- EP0114958B1 EP0114958B1 EP83111585A EP83111585A EP0114958B1 EP 0114958 B1 EP0114958 B1 EP 0114958B1 EP 83111585 A EP83111585 A EP 83111585A EP 83111585 A EP83111585 A EP 83111585A EP 0114958 B1 EP0114958 B1 EP 0114958B1
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- European Patent Office
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- ring
- connecting arms
- microstrip
- microwave
- hybrid
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-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01P—WAVEGUIDES; RESONATORS, LINES, OR OTHER DEVICES OF THE WAVEGUIDE TYPE
- H01P5/00—Coupling devices of the waveguide type
- H01P5/12—Coupling devices having more than two ports
- H01P5/16—Conjugate devices, i.e. devices having at least one port decoupled from one other port
- H01P5/19—Conjugate devices, i.e. devices having at least one port decoupled from one other port of the junction type
- H01P5/22—Hybrid ring junctions
- H01P5/222—180° rat race hybrid rings
Definitions
- the invention relates to a microwave hybrid ring according to the preamble of claim 1.
- a microwave hybrid ring is known for example from JP-A-57-97 204.
- This ring hybrid is not a 180 ° - another 90 0- ring hybrid. It only serves as a phase switch for diodes. Power is fed in via a first connection arm and is led to diodes via two further connection arms which are closely adjacent to the first connection arm.
- the object of the invention is to provide a realization for a 180 ° or 90 ° ring hybrid, with all connecting arms being galvanically decoupled from one another and reflections being suppressed.
- the connecting arms of the ring hybrid are designated by the reference numerals 1, 2, 3 and 4. They are located on the top of the dielectric carrier substrate 5 and are designed as microstrip lines.
- the ring 6 of the ring hybrid consists of a closed slot line on the underside of the carrier substrate 5.
- the connecting arms 1, 2, 3 and 4 cross the ring 6 vertically in the coupling area.
- the connection arms 1, 2, 3 and 4 are distributed over the circumference of the ring 6, which has a circumference of 3/2 ⁇ , as in a conventional 180 ° ring hybrid; i.e.
- connection arm 4 which is preferably connected to an absorber, can be designed in various ways.
- connection arm 4 is connected to a parallel capacitance 10 in microstrip technology on the side projecting into the ring area.
- Fig. 2 the ring hybrid is shown in section.
- the slot line 6 is embedded in the conductive layer 7.
- the characteristic impedance of the microstrip line is preferably chosen to be 50 ⁇ . This results in a characteristic impedance of 71 Q for the slot line.
- connection arms 1, 2, 3 and 4 are distributed on the circumference of the ring 6, which is constructed using slot line technology, each at a distance of ⁇ / 4.
- the connecting arms cross the ring 6 again vertically.
- the connecting arms 1, 2 and 3 also project into the ring area by one ⁇ / 4 piece each.
- the ring 6 in slot line technology on the underside of the carrier substrate 5 has slot lines with different widths.
- the width b1 of the slot line is selected so that that they have a wave impedance of V 2, for example 35 ⁇ .
- the width b2 is selected so that it has a characteristic impedance of Z o , for example 50 ⁇ .
- tuning elements can be attached in the area of the intersections.
Landscapes
- Waveguides (AREA)
Description
- Die Erfindung betrifft ein Mikrowellenringhybrid gemäss dem Oberbegriff des Patentanspruches 1. Ein solches Ringhybrid ist beispielsweise bekannt aus JP-A-57-97 204. Dieses Ringhybrid ist weder ein 180°- noch ein 900-Ringhybrid. Es dient lediglich als Phasenschalter für Dioden. Über einen ersten Anschlussarm wird Leistung eingespeist und über zwei eng benachbarte gegenüber dem ersten Anschlussarm gelegene weitere Anschlussarme zu Dioden geführt.
- Aufgabe der Erfindung ist es ausgehend vom Oberbegriff des Patentanspruchs 1 eine Realisierung für ein 180°- oder 90°-Ringhybrid anzugeben, wobei alle Anschlussarme galvanisch voneinander entkoppelt sind und Reflexionen unterdrückt werden.
- Diese Aufgabe wird durch die kennzeichnenden Merkmale des Patentanspruchs 1 oder 2 gelöst.
- Kopplungen zwischen Schlitzleitungen und Microstrip-Leitungen sind auch aus DE-OS 2 607 634 bekannt. Dieser Veröffentlichung ist aber keine Anregung zu entnehmen, wie ein Mikrowellenringhybrid bei galvanischer Entkopplung aller Anschlussarme ohne Zusatzmassnahmen realisiert werden könnte.
- In den Unteransprüchen sind vorteilhafte Aufgestaltungen der Erfindung aufgezeigt.
- Erhebliche Vorteile der Erfindung sind insbesondere darin zu sehen, dass sich trotz der galvanischen Entkopplung aller Anschlussarme sämtliche Ein- und Ausgänge des Ringhybrids auf einer Seite des Trägersubstrates befinden. Dadurch können die mit dem Ringhybrid zu verbindenden Baugruppen alle auf einer Seite des Trägersubstrates angeordnet werden. Die Schlitzleitung, die wegen ihres ungünstigen Abstrahlverhaltens nicht mit einstrahlungsempfindlichen Baugruppen gekoppelt sein darf, befindet sich auf der diesen Baugruppen abgewandten Trägersubstratseite und stört somit kaum. Ein weiterer Vorteil ist darin zu sehen, dass die Trägersubstratseite auf der sich die Schlitzleitung befindet, bis auf die «Störstelle-Schlitzleitung» eine geschlossene leitfähige Schicht trägt und so Abstrahlungen der mit dem Ringhybrid verbundenen Baugruppen in Richtung Trägersubstrat abschirmt. Benachbarte Mikrowellenbauteile können daher, ohne wesentlichen Störstrahlungen ausgesetzt zu sein, in die Nähe dieser leitfähigen Schicht gebracht werden. Die Packungsdichte von Mikrowellenschaltungen kann somit wesentlich erhöht werden.
- Anhand der Zeichnungen wird die Erfindung nun näher erläutert.
- Es zeigen
- Fig. 1 eine Aufsicht auf ein 180°-Ringhybrid nach der Erfindung,
- Fig. 2 eine Schnittzeichnung hierzu und
- Fig. 3 ein 90°-Ringhybrid.
- In Fig. 1 sind die Anschlussarme des Ringhybrids mit den Bezugszeichen 1, 2, 3 und 4 bezeichnet. Sie befinden sich auf der Oberseite des dielektrischen Trägersubstrates 5 und sind als Microstrip-Leitungen ausgeführt. Der Ring 6 des Ringhybrids besteht aus einer geschlossenen Schlitzleitung auf der Unterseite des Trägersubstrates 5. Die Anschlussarme 1,2,3 und 4 kreuzen den Ring 6 im Koppelbereich senkrecht. Die Anschlussarme 1, 2, 3 und 4 sind auf dem Umfang des Ringes 6, der insgesamt einen Umfang von 3/2 λ aufweist, wie bei einem herkömmlichen 180°-Ringhybrid verteilt; d.h. der Abstand zweier Anschlussarme - 1 und 3 - auf dem Umfang des Ringes 6 beträgt 3/4 λ und die weiteren Anschlussarme - und 4-haben jeweils einen Abstand von λ/4 auf dem Umfang des Ringes 6 zu benachbarten Anschlussarmen. Die einen Leitungsenden der Anschlussarme 1, 2 und 3 ragen um ein Ä/ 4-Stück in den Ringbereich hinein und sorgen damit für eine geeignete Transformation im Koppelbereich von Schlitzleitung und Microstrip-Leitung. Die Leitungslängen λ/4, 3/4 λ, 3/2 λ können jeweils mit einem Faktor n (n = 1, 2, 3, ...) multipliziert sein. Die Ausgestaltung des vorzugsweise mit einem Absorber beschalteten Anschlussarmes 4 kann auf verschiedene Weise geschehen. Entweder können beide Leitungsenden diesseits und jenseits der Ringüberkreuzung um jeweils ein λ/4-Leitungsstück in den Ringbereich hinein- bzw. von diesem nach aussen wegragen oder es kann, wie in Fig. 1 dargestellt, ein Leitungsende um ein λ/4-Stück vom Ringbereich nach aussen ragen, wohingegen das andere Leitungsende durch einen Niet 9 mit der leitfähigen Schicht 7, vgl. Fig. 2, auf der Unterseite des Trägersubstrates 5 verbunden ist und somit einen Absorber bildet. Zur Kompensation von Serieninduktivitäten des Absorbers ist der Anschlussarm 4 auf der in den Ringbereich ragenden Seite mit einer Parallelkapazität 10 in Microstrip-Technik beschaltet.
- In Fig. 2 ist das Ringhybrid im Schnitt dargestellt. Die Schlitzleitung 6 ist in die leitfähige Schicht 7 eingebettet. Die Breite b des ringförmigen Schlitzes weist zur Breite a der Microstrip-Leitung das bei 180°-Ringhybriden bekannte Verhältnis von: a : b = √2 : 1 auf.
- Ein Ringhybrid nach Fig. 1, das für eine Mittenfrequenz von 6 GHz konzipiert wurde, erreichte eine relative Bandbreite von 15%. Den Wellenwiderstand der Microstrip-Leitung wählt man vorzugsweise zu 50 Ω. Für die Schlitzleitung resultiert daraus ein Wellenwiderstand von 71 Q.
- Im bisherigen Ausführungsbeispiel wurde nur ein 180°-Ringhybrid dargestellt. Fig. zeigt ein Ausführungsbeispiel für ein 900-Ringhybrid. Die Anschlussarme 1, 2, 3 und 4 sind auf dem Umfang des in Schlitzleitungstechnik ausgeführten Ringes 6 jeweils im Abstand von λ/4 verteilt. Die Anschlussarme kreuzen den Ring 6 wieder senkrecht. Auch ragen die Anschlussarme 1, 2 und 3 um jeweils ein λ/4-Stück in den Ringbereich hinein. Der Wellenwiderstand der Streifenleitungen 1, 2, 3 und 4 sei Zo, beispielsweise 50 Ω. Der Ring 6 in Schlitzleitungstechnik auf der Unterseite des Trägersubstrates 5 weist Schlitzleitungen mit verschiedenen Breiten auf. Zwischen den Überkreuzungen der Anschlussarme 1 und 2 sowie 3 und 4 ist die Breite b1 der Schlitzleitung so gewählt, dass sie einen Wellenwiderstand von
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