EP0088980B1 - Installation de coulée continue avec filière tubulaire pour l'obtention d'un tube, à paroi mince, en fonte - Google Patents

Installation de coulée continue avec filière tubulaire pour l'obtention d'un tube, à paroi mince, en fonte Download PDF

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EP0088980B1
EP0088980B1 EP83102221A EP83102221A EP0088980B1 EP 0088980 B1 EP0088980 B1 EP 0088980B1 EP 83102221 A EP83102221 A EP 83102221A EP 83102221 A EP83102221 A EP 83102221A EP 0088980 B1 EP0088980 B1 EP 0088980B1
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EP
European Patent Office
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die
lip
continuous casting
ring
installation
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Expired
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EP83102221A
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German (de)
English (en)
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EP0088980A1 (fr
Inventor
Rio Bellocci
Yves Gourmel
Michel Pierrel
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Pont a Mousson SA
Original Assignee
Pont a Mousson SA
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Filing date
Publication date
Application filed by Pont a Mousson SA filed Critical Pont a Mousson SA
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/006—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of tubes

Definitions

  • the present invention relates to a vertical downward continuous casting installation with tubular die for obtaining a thin cast iron tube, that is to say a tube whose thickness / diameter ratio is low, less than 10%, the thickness itself not exceeding 5 mm.
  • a continuous casting installation of such a tube comprises, according to a previous patent filed in France on January 27, 1978 under No. 7 802 277 and published under No. 2,415,501, below a casting basin provided with '' a lower orifice, a substantially cylindrical die which is surrounded by a cooling jacket and delimits, with a core which crosses the basin, a tubular space for pouring the tube, an extractor device pulling the solidified tube step by step as measure of its formation.
  • the problem is therefore to remove these incrustation rings by modifying the die head of the continuous casting installation while maintaining perfect homogeneity and continuity of the die inner wall between this head and the body.
  • the present invention relates to a continuous casting installation with a die according to claim 1, which solves this problem.
  • Patent FR-A-2 415 501 describes a continuous casting installation with a tubular die which has all the characteristics of the first part of claim 1.
  • the die comprises a composite head with a narrow annular lip surrounded by an insulating ring which fills the space between the lip and the internal wall of the casting opening of the installation.
  • This arrangement significantly reduces the cooling flow, transfers it above said composite die head, and prevents any start of solidification on the internal wall of said composite head.
  • the invention is applied to an installation for continuous vertical downward casting of a thin-walled tube, made of cast iron, T, the thickness / diameter ratio of which is low, that is to say less than 10%, the thickness itself not exceeding 5 mm and possibly being of the order of 3 mm.
  • FIG. 1 part of the casting basin 1 supplying the die of the invention, in liquid iron F.
  • the casting basin 1 is contained in a metal case or casing 2 internally coated with a thick refractory lining 3, for example of silico-aluminous type, and it has at its lower part, which is, moreover, the only one shown in FIG. 1, a vertical pouring orifice 4, of cylindrical shape and axis XX, inside which is mounted the upper end or head of the die 6, as well as a core 8 which defines with this die a tubular space casting 10.
  • the core 8 which is made of graphite and is coaxial with the pouring orifice, passes right through the pouring basin 1 and is suspended at its upper part, bearing on the body 2, by known means, not shown, for example those described in patent FR No. 2,415,501.
  • this core 8 is hollow and internally comprises a heating device, for example an inductor 12 in the form of coil, copper, helically wound and internally cooled by water, or a heating resistor.
  • the die 6 is also made of graphite. It is tubular and coaxial with the core 8, that is to say with an axis XX, and it surrounds the core 8 by delimiting with it the narrow tubular space 10 whose width corresponds to the thickness of the wall of the tube T to flow.
  • the die 6, the height of which is for example 25 cm for the casting of a cast iron tube T, with an external diameter of 170 mm and a thickness of 5 mm, is supported at its lower end by a flange 9 suspended from the body 2 of the casting basin by tie rods 14.
  • the flange 9 also supports a cooling jacket 15, coaxial with the die 6 and the core 8, which is in close contact with the outer wall of this die between the body 2 of the tapping basin, that is to say the outlet from the pouring orifice 4, and the flange 9.
  • This cooling jacket 15 is shown diagrammatically in the form of a water circulation sleeve with pipes 16 and 13 for entering and leaving the water , but it is obvious that it can comprise, in accordance with patent FR 2 415 501, between the water circulation sleeve and the die 6, a coolant metal jacket with low melting point in order to ensure contact better thermal and, therefore, a perfect evacuation of calories.
  • the installation further comprises a device for extracting, or extracting, the cast T-tube, consisting for example of two pairs of rollers 18 and 20 with horizontal axes, applied to the outer wall of the cast T-tube, symmetrically with respect to axis XX. Two of these rollers, located on the same side of the axis XX, are connected by a transmission chain 19 and driven in rotation, step by step, that is to say with stopping times, by a gear unit 21.
  • the exit of the solidified tube T from the tubular space 10 is carried out step by step.
  • the casting installation is provided with a die 6 which comprises at its upper part a composite head 17 extending a hollow cylindrical body 7 which may be of constant wall thickness, said head 17 being adjusted in the orifice 4.
  • the composite head 17 has a thin or narrow annular lip 22, connected by a wide rounded 23, with the thick body 7, but in one piece with it, in graphite.
  • This connection takes place exactly at the mouth of the pouring orifice 4, that is to say in the plane of the contact P (drawn in phantom) between the outer face of the metal case 2 and the upper end of the cooling jacket 15. Consequently, over its entire height, the thin annular lip 22 has, inside the pouring orifice 4, a thickness substantially less than that of the body 7 of the die 6, at the outside this orifice. At its upper part, the lip 22 has a thickness which is a fraction of that of the cooled part 7 of the die 6.
  • the lip 22 is frustoconical but, as its conicity is very small, it is almost over its entire height that its thickness is a fraction of that of the cooled body 7.
  • the lip 22 has a thickness at most equal to 1/3 of the thickness of the body 7, just before the rounded from its connection with this body, and an axial dimension at least equal to the thickness of the body 7 of the die and currently equal to 1.5 times this thickness.
  • the lip 22 is surrounded by a refractory ring 24, for example made of silico-aluminex material, having good thermal insulation characteristics.
  • the ring 24 is adjusted on the lip 22 of which it matches the external profile and constitutes, with this lip, the composite head 17 of the die 6.
  • the shape and the width of the ring 24 allow this head to be adjusted on the internal wall of the orifice 4 and thus of authorizing the flow of the liquid iron only between the lip 22 and the core 8.
  • the thin annular lip has its upper end in direct contact with the liquid iron F contained in the casting basin 1 and is connected with the thick body 7 of the die 6, just at the upper limit of the energetic cooling of this die 6 through the cooling jacket 15.
  • the horizontal and flat upper edge 25 of the ring 24, which is flush with the upper end of the lip 22, is also in contact with the liquid iron F of the basin 1.
  • its lower edge is in contact with the cylindrical body 7 and with the rounding 23 connecting the lip to this body in the plane P.
  • Cooling can only come from the cooling jacket 15.
  • a cooling flow passes through the conductive graphite of the lip 22 and of the body 7, but cannot pass through the refractory material of the ring 24.
  • the flow of cooling created between the liquid iron and the cooling jacket follow the paths indicated by the arrow lines f 1 in dotted lines and f 2 in broken lines in FIG. 2.
  • a good heat conductor has, on the one hand a small cross-section which offers a small section for the passage of calories, and on the other hand a significant length or height which slows down the heat flow f 1 accordingly , while the ring 24, which is made of refractory silico-aluminous material (conductivity coefficient: 0.5 to 3 kCal / h / m 2 / ° C), opposes the passage of calories and must therefore be bypassed.
  • the liquid iron contained in the annular space 10, inside the lip 22 and the orifice casting 4, above the plane P is relatively little cooled. We can even consider that it undergoes practically no cooling.
  • the lip 22 is not only in one piece with the body 7, but also its internal surface is exactly in the extension of the internal cylindrical wall 26 of this body 7 (and therefore carries the same reference numeral 26 ), so that the die has a continuous wall over its entire height and in particular between the hot zone located in the pouring orifice 4, above the plane P, and the zone cooled by the casing 11, below the plane P.
  • This graphite wall continuity 26 offered to liquid cast iron is particularly advantageous since it exists at the start of the casting and is maintained during this, while the graphite die 6 heats up in contact with the cast iron liquid and therefore expands uniformly.
  • a die 36 of the prior art comprises a head 37 of frustoconical shape which , to the right of the body 2, has the same width as the body of the die and thins in the direction of the casting basin.
  • the thickness of solidified cast iron FS can reach half the width of the annular space 10 and even the whole of this space, until it is blocked. Below the plane P, the cooling of the liquid iron is much more vigorous since the path of the flow of calories f 2 to the cooling jacket 15 is much more direct, much shorter.
  • the plane P of separation between these two cooling zones therefore marks a clear difference in thickness of solidified cast iron, which at 28 presents a breakthrough at each extraction pass.
  • the composite head 17 of the die 6 of FIGS. 1 and 2 remains hot and avoids the cooling of the cast iron in this zone of the die, so that no solidification begins above the plane P. It is only below the plane P that solidification begins. The aforementioned serious defect is therefore avoided.
  • the head 17 of the die is robust, offers no mechanical fragility because the ring 24 protects and externally strengthens the thinned lip 22, and thus ensures the continuity of the thickness of the die, including in the zone contained inside the pouring orifice 4.
  • FIGS. 1 and 2 are particularly advantageous, it is possible to produce in other ways a composite hot head of die comprising, on the one hand a graphite part of small section, providing a continuity of cylindrical wall to the flow of the cast iron in the annular space 10 and offering a small section for the passage of calories in the direction of the cooling jacket 15, and on the other hand an insulating refractory part, for example silico-aluminous.
  • the limit between the composite head and the body 7 of the die must remain the horizontal plane P, the body 7 having the same height as the envelope 15.
  • the die head comprises, above the plane P, two thin concentric annular lips, respectively outer 32 and inner 22.
  • the lips 22 and 32 are made of graphite since they are the continuity of the thick tubular body 7 of the die.
  • the outer surface of the outer lip 32 is cylindrical to be applied exactly against the wall of the pouring orifice, while the facing surfaces of the two lips are slightly frustoconical and are separated by an insulating refractory ring 34, made of silico material -aluminous, in close contact with each of them, which of course is flush with their upper ends, in the same horizontal plane.
  • the refractory lining extends above the head and is connected with the internal wall of the internal lip 22.
  • the refractory ring 34 constitutes an obstacle preventing the passage of calories while ensuring mechanical reinforcement of the hot die head.
  • the composite die head comprises, above the plane P, a lip 42, the hollowed out external face 43 of which is concave in an obviously semitoric profile, which forms an upper rim or widening 44 joining the internal wall of the orifice. casting and a housing for a refractory ring, silico-aluminous, 45 with semi-toroidal conjugate profile and cylindrical external profile adjusted to the cylindrical internal profile of the pouring orifice 4.
  • the flange 44 occupies the same annular width as the body 7 located below the plane P. But this upper rim 44 of large width, in contact with the liquid iron contained in the casting basin 1, is substantially thinned.
  • the semi-toric refractory ring 45 located just below, so that the flow f i of heat entrainment towards the cooling jacket 15 cannot spread over the entire annular width of this upper rim nor go directly towards the cooling jacket 15.
  • the flow i 1 must bypass the refractory ring 45 and cross a narrow annular section ab, between the refractory ring 45 and the tubular space 10 Therefore, the entrainment of calories by the flow f i is weak.
  • the hollowed out outer surface of the lip and the refractory ring may have a rectangular recess profile.
  • Fig. 5 shows an embodiment of this type.
  • a graphite composite head has a thin internal lip 46, the hollowed out outer surface of which delimits two housings of rectangular section, which are filled by two refractory rings 48 and 49, concentric and of the same cylindrical shape (rectangular profile nearly).
  • the two rings 48 and 49 are separated by a horizontal partition 50 made of graphite, formed by a circumferential fin of the lip 46 in contact with the refractory lining 3 and, consequently, not capable of providing a passage for calories.
  • a horizontal partition 50 made of graphite, formed by a circumferential fin of the lip 46 in contact with the refractory lining 3 and, consequently, not capable of providing a passage for calories.
  • the lip 46 has an upper rim or planar partition 52, which gives the graphite head a meridian profile at F.
  • the upper section of this meridian profile at F can be either covered with refractory lining 3, if the latter is connected by a rounding (in solid lines) with the internal wall of the graphite lip 46, or in contact with liquid cast iron if the rounded connection is made along the line in broken lines, in the extension of the peripheral edges of the partitions 50, 52.
  • the lip 46 can be devoid of an upper rim 52; the upper insulating ring 49 is then, at its upper part, in contact with the lining 3, which gives the graphite lip a T-meridian profile.
  • the passage section offered to the flow 1 1 for discharging calories to the cooling jacket 15 remains limited to the thinned vertical tubular lip 46 of the head.
  • the composite head may also include other arrangements of graphite lip and of ring opposing the passage of calories, depending on the installations.
  • the insulating ring 45 (fig. 4), 48, 49 (fig. 5)
  • the rings 45, 48, 49 can be made of alumina fibers while the ring 24 can be made of silico-alumina concrete, the latter being much less insulating than the alumina fibers.
  • the height of a lip 32, 42, 46 above the plane P, and its average radial width are similar to those of the lip 22 in FIGS. 1 and 2.
  • the invention has been described for a vertical downward continuous casting installation comprising a tubular die, it also applies to an upward continuous casting installation with tubular die, the die head becoming the "foot" of the die and being immersed in the cast iron bath located at the bottom of the installation; it also applies to a horizontal continuous casting installation (the X-X axis being horizontal) or to an inclined continuous casting installation (the X-X axis being oblique).

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Description

  • La présente invention est relative à une installation de coulée continue verticale descendante avec filière tubulaire pour l'obtention d'un tube mince en fonte, c'est-à-dire d'un tube dont le rapport épaisseur/dia- mètre est faible, inférieur à 10%, l'épaisseur elle-même ne dépassant pas 5 mm.
  • Une installation de coulée continue d'un tel tube comporte, suivant un précédent brevet déposé en France le 27 janvier 1978 sous le n° 7 802 277 et publié sous le n ° 2 415 501, en dessous d'un bassin de coulée muni d'un orifice inférieur, une filière sensiblement cylindrique qui est entourée par une enveloppe de refroidissement et délimite, avec un noyau qui traverse le bassin, un espace tubulaire de coulée du tube, un dispositif extracteur tirant le tube solidifié pas à pas au fur et à mesure de sa formation.
  • Dans le cas de la coulée d'un tube à paroi mince, et tout particulièrement d'un tube en.fonte, l'entrée de l'espace de coulée étant étroite, le risque d'obstruction par solidification partielle prématurée est grand.
  • Il a donc été proposé dans le brevet FR-A-2 415 501 de munir la filière d'une tête pénétrant à l'intérieur de l'orifice de coulée et ainsi de reporter l'entrée de l'espace tubulaire dans une zone plus chaude. Dans certains cas, la tête est un simple prolongement du corps cylindrique de la filière. Dans d'autres, selon une forme plus avantageuse, elle est formée par une saillie tronconique s'amincissant vers le haut, qui est immergée dans la fonte liquide à l'intérieur de l'orifice de coulée.
  • Or on constate que si l'obstruction de l'entrée est ainsi pratiquement supprimée, il se forme cependant à certains intervalles longitudinaux, plus ou moins réguliers, correspondant à des multiples du pas d'extraction du tube solidifié, des anneaux d'incrustation superficielle de fonte solidifiée, non amalgamés, non soudés avec le reste de la fonte coulée dans l'espace annulaire. Bien que de faible profondeur, ces anneaux peuvent cependant atteindre la moitié de la largeur totale de l'espace annulaire entre noyau et filière et, par conséquent, la moitié de l'épaisseur du tube coulé. Ils sont donc intolérables dans la production d'un tube en fonte mince de grande longueur, puisque ce sont des zones d'affaiblissement qu'il faut faire disparaître par tronçonnage du tube coulé. Parfois aussi se produit une obstruction totale de l'alimentation en fonte et un arrêt de la coulée.
  • On connait encore par les demandes de brevet européens 00 7581-A et 00 42995-A1 une installation de coulée continue verticale descendente d'une barre pleine en alliage cuivreux, de diamètre de l'ordre de 6,5 mm à 8 mm. Cette installation comporte une filière à partie inférieure immergée dans le bain, un manchon réfractaire isolant au-dessus de cette partie immergée, et une enveloppe de refroidissement dont la combination produit un front de solidification qui ne permettrait pas de fabriquer un tube en fonte et ne résoudrait pas le problème des anneaux d'incrustation.
  • Le problème est donc de supprimer ces anneaux d'incrustation en modifiant la tête de filière de l'installation de coulée continue tout en conservant une parfaite homogénéité et continuité de paroi interne de filière entre cette tête et le corps.
  • La présente invention a pour objet une installation de coulée continue avec filière selon la revendication 1, qui résoud ce problème.
  • Le brevet FR-A-2 415 501 décrit une installation de coulée continue avec filière tubulaire qui a toutes les caractéristiques de la première partie de la revendication 1.
  • Dans cette installation de coulée continue selon la revendication 1, la filière comporte une tête composite à lèvre annulaire étroite entourée d'une bague isolante qui remplit l'espace entre la lèvre et la paroi interne de l'orifice de coulée de l'installation.
  • Cet agencement réduit notablement le flux de refroidissement, le reporte au-dessus de ladite tête composite de filière, et empêche tout début de solidification sur la paroi interne de ladite tête composite.
  • La description ci-dessous de modes de réalisation donnés à titre d'exemples non limitatifs, et représentés aux dessins annexés, fera d'ailleurs ressortir les avantages et caractéristiques de l'invention.
  • Sur ces dessins:
    • la fig. 1 est une vue schématique en coupe d'une partie d'une installation de coulée continue verticale avec filière tubulaire suivant l'invention, au cours de la coulée d'un tube;
    • la fig. 2 est une vue schématique partielle en coupe, à plus grande échelle que la fig. 1, de la partie supérieure de l'installation suivant l'invention;
    • les fig. 3, 4 et 5 sont des vues partielles en coupe, à même échelle que la fig. 2, de variantes de l'installation suivant l'invention;
    • la fig. 6 est une vue schématique partielle de détail, en coupe, analogue aux figures 3 à 5, montrant à titre comparatif une tête de filière suivant une technique connue.
  • Suivant l'exemple d'exécution des figures 1 et 2, l'invention est appliquée à une installation de coulée continue verticale descendante d'un tube à paroi mince, en fonte, T, dont le rapport épaisseur/diamè- tre est faible, c'est-à-dire inférieur à 10%, l'épaisseur elle-même ne dépassant pas 5 mm et pouvant être de l'ordre de 3 mm.
  • Dans un but de simplification, on n'a représenté sur la fig. 1 qu'une partie du bassin de coulée 1 alimentant la filière de l'invention, en fonte liquide F. Le bassin de coulée 1 est contenu dans une caisse ou enveloppe métallique 2 revêtue intérieurement d'un épais garnissage réfractaire 3, par exemple de type silico-alumineux, et il comporte à sa partie inférieure, qui est d'ailleurs la seule représentée à la fig. 1, un orifice vertical de coulée 4, de forme cylindrique et d'axe X-X, à l'intérieur duquel est montée l'extrémité supérieure ou tête de la filière 6, ainsi qu'un noyau 8 qui délimite avec cette filière un espace tubulaire de coulée 10.
  • Le noyau 8, qui est en graphite et est coaxial à l'orifice de coulée, traverse de part en part le bassin de coulée 1 et est suspendu à sa partie supérieure, en prenant appui sur la caisse 2, par des moyens connus, non représentés, par exemple ceux décrits au brevet FR n° 2 415 501. De préférence, ce noyau 8 est creux et comporte intérieurement un dispositif de chauffage, par exemple un inducteur 12 en forme de serpentin, en cuivre, enroulé en hélice et refroidi intérieurement par eau, ou bien une résistance chauffante.
  • La filière 6 est également en graphite. Elle est tubulaire et coaxiale au noyau 8, c'est-à-dire d'axe X-X, et elle entoure le noyau 8 en délimitant avec lui l'espace tubulaire étroit 10 dont la largeur correspond à l'épaisseur de la paroi du tube T à couler. La filière 6, dont la hauteur est par exemple de 25 cm pour la coulée d'un tube en fonte T, de diamètre extérieur 170 mm et d'épaisseur 5 mm, est soutenue à son extrémité inférieure par une bride 9 suspendue à la caisse 2 du bassin de coulée par des tirants 14.
  • La bride 9 supporte également une enveloppe de refroidissement 15, coaxiale à la filière 6 et au noyau 8, qui est en contact étroit avec la paroi extérieure de cette filière entre la caisse 2 du bassin de coulée, c'est-à-dire la sortie de l'orifice de coulée 4, et la bride 9. Cette enveloppe de refroidissement 15 est représentée schématiquement sous la forme d'un manchon à circulation d'eau avec des conduites 16 et 13 d'entrée et de sortie de l'eau, mais il est évident qu'elle peut comporter, conformément au brevet FR 2 415 501, entre le manchon à circulation d'eau et la filière 6, une chemise de métal liquide de refroidissement à bas point de fusion afin d'assurer un contact thermique meilleur et, par conséquent, une parfaite évacuation des calories.
  • L'installation comporte en outre un dispositif d'extraction, ou extracteur, du tube T coulé, consistant par exemple en deux paires de galets 18 et 20 d'axes horizontaux, appliqués sur la paroi extérieure du tube T coulé, symétriquement par rapport à l'axe X-X. Deux de ces galets, situés d'un même côté de l'axe X-X, sont reliés par une chaîne de transmission 19 et entraînés en rotation, pas à pas, c'est-à-dire avec des temps d'arrêt, par un groupe moto- réducteur 21.
  • Grâce à ce système connu d'extraction, la sortie du tube solidifié T de l'espace tubulaire 10 s'effectue pas à pas.
  • Conformément à l'invention, l'installation de coulée est pourvue d'une filière 6 qui comporte à sa partie supérieure une tête composite 17 prolongeant un corps cylindrique creux 7 qui peut être d'épaisseur de paroi constante, ladite tête 17 étant ajustée dans l'orifice de coulée 4.
  • Selon le mode de réalisation représenté sur les figures 1 et 2, la tête composite 17 comporte une lèvre annulaire mince ou étroite 22, se raccordant par un large arrondi 23, avec le corps épais 7, mais d'une seule pièce avec lui, en graphite. Ce raccordement a lieu exactement à l'embouchure de l'orifice de coulée 4, c'est-à-dire dans le plan du contact P (tracé en trait mixte) entre la face extérieure de la caisse métallique 2 et l'extrémité supérieure de l'enveloppe de refroidissement 15. Par suite, sur toute sa hauteur la lèvre annulaire mince 22 a, à l'intérieur de l'orifice de coulée 4, une épaisseur sensiblement inférieure à celle du corps 7 de la filière 6, à l'extérieur de cet orifice. A sa partie supérieure, la lèvre 22 a une épaisseur qui est une fraction de celle de la partie refroidie 7 de la filière 6. Dans le mode de réalisation représenté, la lèvre 22 est tronconique mais, comme sa conicité est très faible, c'est presque sur toute sa hauteur que son épaisseur est une fraction de celle du corps refroidi 7. A titre d'exemple, la lèvre 22 a une épaisseur au plus égale au 1/3 de l'épaisseur du corps 7, juste avant l'arrondi de son raccordement avec ce corps, et une dimension axiale au moins égale à l'épaisseur du corps 7 de la filière et couramment égale à 1,5 fois cette épaisseur.
  • La lèvre 22 est entourée par une bague réfractaire 24, par exemple en matériau silico-aluminex, ayant de bonnes caractéristiques d'isolation thermique. La bague 24 est ajustée sur la lèvre 22 dont elle épouse le profil extérieur et constitue, avec cette lèvre, la tête composite 17 de la filière 6. La forme et la largeur de la bague 24 permettent à cette tête d'être ajustée sur la paroi interne de l'orifice 4 et ainsi de n'autoriser l'écoulement de la fonte liquide qu'entre la lèvre 22 et le noyau 8.
  • En utilisation, la lèvre annulaire mince a son extrémité supérieure en contact direct avec la fonte liquide F contenue dans le bassin de coulée 1 et se raccorde avec le corps épais 7 de la filière 6, juste à la limite supérieure du refroidissement énergique de cette filière 6 par l'enveloppe de refroidissement 15.
  • La tranche supérieure horizontale et plane 25 de la bague 24, qui affleure l'extrémité supérieure de la lèvre 22, est également en contact avec la fonte liquide F du bassin 1. Parcontre, sa tranche inférieure est en contact avec le corps cylindrique 7 et avec l'arrondi 23 de raccordement de la lèvre à ce corps dans le plan P.
  • Dès le début de la coulée, et pendant tout le temps que dure celle-ci et que, par conséquent, l'espace annulaire 10 est rempli de fonte, l'ensemble de la tête composite 17 de filière est donc maintenu dans une zone chaude, puisqu'elle est en contact avec la fonte liquide par sa tranche horizontale supérieure et par la face cylindrique intérieure de la lèvre 22.
  • Un refroidissement ne peut provenir que de l'enveloppe de refroidissement 15. Un flux de refroidissement traverse le graphite conducteur de la lèvre 22 et du corps 7, mais ne peut pas traverser le matériau réfractaire de la bague 24. Par suite, les flux de refroidissement créés entre la fonte liquide et l'enveloppe de refroidissement suivent les trajets indiqués par les lignes fléchées f1 en pointillé et f2 en trait interrompu de la fig. 2.
  • Les calories de la fonte liquide située au-dessus de la tête 17 de la filière et de celle qui est contenue dans l'espace annulaire 10, à l'intérieur de la lèvre 22, se dirigent vers l'enveloppe de refroidissement 11, selon la ligne en pointillé f1. Ce flux f1ι correspond en fait à une faible évasion de calories, du fait que la lèvre 22 en graphite (coefficient de conductibilité: 70 à 100 kCal/h/m2/°C). donc bonne conductrice de la chaleur, a, d'une part une faible section transversale qui offre une faible section de passage aux calories, et d'autre part une longueur ou hauteur importante qui ralentit d'autant le flux thermique f1, tandis que la bague 24, qui est en matériau réfractaire silico-alumineux (coefficient de conductibilité: 0,5 à 3 kCal/h/m2/°C), s'oppose au passage des calories et doit donc être contournée.
  • Ainsi, grâce à la tête composite 17, ou tête chaude, la fonte liquide contenue dans l'espace annulaire 10, à l'intérieur de la lèvre 22 et de l'orifice de coulée 4, au-dessus du plan P, est relativement peu refroidie. On peut même considérer qu'elle ne subit pratiquement aucun refroidissement.
  • Au-dessous du plan horizontal P qui est celui du raccordement de la lèvre mince 22 en graphite, ainsi que de la bague réfractaire 24, avec le corps d'épaisseur constante de la filière 7, c'est-à-dire avec la partie située au-dessous de la limite supérieure de l'enveloppe de refroidissement 15, ce sont par contre des fluxl2 beaucoup plus importants que le flux il qui entraînent des calories de l'espace annulaire 10 vers l'enveloppe de refroidissement 15. En effet, la section de passage offerte aux calories prélevées sur la fonte est beaucoup plus grande au-dessous du plan P puisque le corps 7 de la filière en graphite, conducteur de la chaleur, a une épaisseur sensiblement supérieure à celle de la lèvre 22.
  • Le véritable et sensible refroidissement de la fonte commence donc au-dessous de ce plan P, c'est-à-dire dans la zone de l'espace annulaire 10 qui est entourée par l'enveloppe de refroidissement 15, et c'est seulement au-dessous du plan P que la fonte coulée va commencer à se solidifier, comme cela est illustré sur les figures 1 et 2.
  • La lèvre 22 est non seulement d'une seule pièce avec le corps 7, mais en outre sa surface interne est exactement dans le prolongement de la paroi cylindrique interne 26 de ce corps 7 (et porte, de ce fait, le même repère numérique 26), de sorte que la filière a une paroi continue sur toute sa hauteur et notamment entre la zone chaude située dans l'orifice de coulée 4, au-dessus du plan P, et la zone refroidie par l'enveloppe 11, au dessous du plan P. Cette continuité de paroi 26 en graphite offerte à la fonte liquide est particulièrement avantageuse puisqu'elle existe au démarrage de la coulée et est maintenue pendant celle-ci, alors que la filière 6 en graphite s'échauffe au contact de la fonte liquide et par conséquent se dilate uniformément. Il en résulte que les parois de moulage offertes à la fonte liquide dans l'espace annulaire 10, entre la lèvre 22 et le corps épais 7 d'une part, et le noyau 8 d'autre part, restent continues, ce qui facilite l'écoulement descendant de la fonte et l'obtention d'un tube T ayant une belle paroi extérieure lisse et saine, ainsi qu'une belle paroi interne.
  • Toute obstruction de la partie supérieure de l'espace tubulaire 10 par solidification au moins partielle de la fonte coulée est ainsi évitée. La solidification commence au contraire à la limite supérieure P d'influence de l'enveloppe de refroidissement 15 pour être complète à l'extrémité inférieure de la filière 6, c'est-à-dire à proximité de la sortie de celle-ci.
  • Le front de solidification est régulier et continu. Il ne risque plus de se former un anneau d'incrustation dû à un écart d'épaisseur tel que celui indiqué en 28 sur la figure 6. Sur cette figure, une filière 36 de l'art antérieur comporte une tête 37 de forme tronconique qui, au droit de la caisse 2, a la même largeur que le corps de la filière et s'amincit en direction du bassin de coulée.
  • Du fait que le graphite est bon conducteur de la chaleur et que la section de la tête de filière 37, au-dessus du plan P, est importante (beaucoup plus grande que celle de la tête composite 17), les calories de la fonte liquide F sont prélevées par l'enveloppe de refroidissement 15 à travers la large section de passage offerte par la tête de filière au-dessus du plan P suivant un flux f3 représenté en trait interrompu. Ce flux f3 est beaucoup plus important que le flux ii car il traverse une section de passage en graphite beaucoup plus importante. Il en résulte que la solidification de la fonte, bien que lente, commence en FS au-dessus du plan P.
  • Au niveau du plan P l'épaisseur de fonte solidifiée FS peut atteindre la moitié de la largeur de l'espace annulaire 10 et même la totalité de cet espace, jusqu'au bouchage. Au-dessous du plan P, le refroidissement de la fonte liquide est beaucoup plus énergique puisque le trajet du flux de calories f2 vers l'enveloppe de refroidissement 15 est beaucoup plus direct, beaucoup plus court.
  • Le plan P de séparation entre ces deux zones de refroidissement marque donc un net écart d'épaisseur de fonte solidifiée, qui présente en 28 une amorce de rupture à chaque passe d'extraction.
  • Au contraire, la tête composite 17 de la filière 6 des figures 1 et 2 reste chaude et évite le refroidissement de la fonte dans cette zone de la filière, de sorte qu'aucune solidification ne commence au-dessus du plan P. C'est seulement au-dessous du plan P que commence la solidification. Le défaut grave précité est donc évité.
  • Par ailleurs, du fait même de sa structure composite et de l'épaisseur de la bague réfractaire 24, la tête 17 de la filière est robuste, n'offre aucune fragilité mécanique car la bague 24 protège et renforce extérieurement la lèvre amincie 22, et assure ainsi la continuité de l'épaisseur de la filière, y compris dans la zone contenue à l'intérieur de l'orifice de coulée 4.
  • Bien que l'exemple d'exécution des figures 1 et 2 soit particulièrement avantageux, on peut réaliser d'autres manières une tête chaude composite de filière comportant, d'une part une partie en graphite de faible section, ménageant une continuité de paroi cylindrique à l'écoulement de la fonte dans l'espace annulaire 10 et offrant une faible section de passage aux calories en direction de l'enveloppe de refroidissement 15, et d'autres part une partie réfractaire isolante, par exemple silico-alumineuse.
  • Quel que soit le mode de réalisation toutefois, la limite entre la tête composite et le corps 7 de la filière doit rester le plan horizontal P, le corps 7 ayant la même hauteur que l'enveloppe 15.
  • Sur la fig. 3, la tête de filière comporte au-dessus du plan P deux lèvres annulaires concentriques minces, respectivement extérieure 32 et intérieure 22. Les lèvres 22 et 32 sont en graphite puisqu'elles sont la continuité du corps tubulaire épais 7 de la filière. La surface extérieure de la lèvre extérieure 32 est cylindrique pour s'appliquer exactement contre la paroi de l'orifice de coulée, tandis que les surfaces en regard des deux lèvres sont légèrement tronconiques et sont séparées par une bague réfractaire isolante 34, en matériau silico-alumineux, en contact étroit avec chacune d'elles, qui affleure bien entendu leurs extrémités supérieures, suivant un même plan horizontal. Ces extrémités sont en contact avec la fonte liquide du bassin de coulée lorsque, comme illustré en trait plein, le garnissage réfractaire 3 est raccordé avec la paroi extérieure de la lèvre extérieure 32 de la tête composite de filière. Dans ce cas, un double flux fi de transfert de calories s'établit entre la fonte liquide contenue dans l'orifice de coulée 4 et l'enveloppe de refroidissement 15. Ces deux flux ii traversent chacun une lèvre annulaire 32 et 22. Cependant, étant donné que ces lévres sont minces, la perte de calories par ces deux flux reste très faible et n'est pas susceptible de causer un début de solidification de la fonte au-dessus du plan P, c'est-à-dire au droit des lèvres 22 et 32.
  • Selon une variante, indiquée en trait mixte, le garnissage réfractaire se prolonge au-dessus de la tête et se raccorde avec la paroi interne de la lèvre interne 22.
  • Comme dans le mode de réalisation précédent, la bague réfractaire 34 constitue un obstacle empêchant le passage des calories tout en assurant un renforcement mécanique de la tête chaude de filière.
  • Selon un autre mode de réalisation, représenté à la fig. 4, la tête composite de filière comporte au-dessus du plan P une lèvre 42 dont la face extérieure evidée 43 est concave suivant un profil d'évidemment semitorique, qui forme un rebord ou élargissement supérieur 44 rejoignant la paroi interne de l'orifice de coulée et un logement pour une bague réfractaire, silico-alumineuse, 45 à profil conjugué semi- torique et à profil extérieur cylindrique ajusté au profil interne cylindrique de l'orifice de coulée 4. Le rebord 44 occupe la même largeur annulaire que le corps 7 situé au-dessous du plan P. Mais ce rebord supérieur 44 de grande largeur, en contact avec la fonte liquide contenue dans le bassin de coulée 1, est sensiblement aminci. De plus, il est renforcé et supporté par la bague réfractaire semi-torique 45 située juste en-dessous, de sorte que le flux fi d'entraînement de calories vers l'enveloppe de refroidissement 15 ne peut pas s'étaler sur toute la largeur annulaire de ce rebord supérieur ni se diriger directement vers l'enveloppe de refroidissement 15. Au contraire, le flux i1 doit contourner la bague réfractaire 45 et franchir une section annulaire étroite ab, entre la bague réfractaire 45 et l'espace tubulaire 10. Donc, l'entraînement de calories par le flux fi est faible.
  • Au lieu d'être semi-torique, la surface extérieure évidée de la lèvre et la bague réfractaire peuvent avoir un profil d'évidement rectangulaire. La fig. 5 représente un mode de réalisation de ce type. Sur cette figure en effet, une tête composite en graphite comporte une lèvre interne mince 46 dont la surface extérieure évidée délimite deux logements de section rectangulaire, qui sont comblés par deux bagues réfractaires 48 et 49, concentriques et de même forme cylindrique (profil rectangulaire ou à peu près). Les deux bagues 48 et 49 sont séparées par une cloison horizontale 50 en graphite, formée par une ailette circonférentielle de la lèvre 46 en contact avec le garnissage réfractaire 3 et, par conséquent, non susceptible de fournir un passage aux calories. De plus, comme dans le mode de réalisation de la figure 4, la lèvre 46 comporte un rebord supérieur ou cloison plane 52, ce qui confère à la tête en graphite un profil méridien en F. La section supérieure de ce profil méridien en F peut être soit recouverte de garnissage réfractaire 3, si celui-ci se raccorde par un arrondi (en trait plein) avec la paroi interne de la lèvre de graphite 46, soit en contact avec la fonte liquide si le raccordement arrondi s'effectue suivant la ligne en trait interrompu, dans le prolongementdes bords périphériques des cloisons 50, 52.
  • Selon une variante, la lèvre 46 peut être dépourvue de rebord supérieur 52; la bague isolante supérieure 49 est alors, à sa partie supérieure, au contact du garnissage 3, ce qui confère à la lèvre en graphite un profil méridien en T.
  • Comme dans l'exemple de la fig. 4, la section de passage offerte au flux 11 d'évacuation de calories vers l'enveloppe de refroidissement 15 reste limitée à la lèvre tubulaire verticale amincie 46 de la tête.
  • Bien entendu, la tête composite peut également comporter d'autres dispositions de lèvre en graphite et de bague s'opposant-au passage des calories, selon les installations.
  • Dans les cas où la bague isolante 45 (fig. 4), 48, 49 (fig. 5), n'est pas en contact direct avec la fonte, il y a tout intérêt à choisir pour cette bague une matière ayant de meilleures qualités isolantes, sans avoir besoin des propriétés réfractaires que nécessite le contact avec la fonte liquide. C'est ainsi que les bagues 45, 48, 49 peuvent être en fibres d'alumine alors que la bague 24 peut être en béton silico-aluminex, ce dernier étant beaucoup moins bon isolant que les fibres d'alumine.
  • Dans ces différentes variantes, la hauteur d'une lèvre 32, 42, 46 au-dessus du plan P, et sa largeur radiale moyenne, sont analogues à celles de la lèvre 22 des figures 1 et 2.
  • Enfin, bien que l'invention ait été décrite pour une installation de coulée continue verticale descendante comportant une filière tubulaire, elle s'applique également à une installation de coulée continue montante avec filière tubulaire, la tête de filière devenant le «pied» de filière et étant immergée dans le bain de fonte situé à la partie inférieure de l'installation; elle s'applique encore à une installation de coulée continue horizontale (l'axe X-X étant horizontal) ou à une installation de coulée continue inclinée (l'axe X-X étant oblique).

Claims (9)

1. Installation de coulée continue avec filière tubulaire comportant un bassin de coulée (1) muni d'un orifice inférieur (4), une enveloppe (15) de refroidissement de la filière montée sous le bassin, dans le prolongement de la paroi interne de l'orifice de coulée (4), et un noyau chauffé (8) qui délimite avec la filière (6) un espace tubulaire étroit de coulée (10), coaxial à l'orifice de coulée (4), la filière (6) comportant un corp cylindrique épais (7) entouré par l'enveloppe de refroidissement (15), et une tête (17) en saillie dans l'orifice de coulée (4), comportant une lèvre annulaire étroite (22, 32, 42, 46) à surface interne (26) en prolongement continu de la surface interne (26) du corps (7) de la filière, qui est raccordée à ce dernier au droit du plan de contact (P) entre le bassin et l'enveloppe de refroidissement, ladite installation étant caractérisée en ce que la tête (17) de filière (6) est composite et comporte au moins une bague (24, 34, 45, 48, 49) en matériau isolant qui s'oppose au passage des calories qui entoure la lèvre (22, 32, 42, 46) et qui est en contact avec le corps (7), en ce que la lèvre (22, 32, 42, 46) est raccordée au corps par un arrondi, et en ce que la bague isolante (24, 34) remplit l'espace entre la lèvre (22, 42, 46) et la paroi interne de l'orifice de coulée (4).
2. Installation de coulée continue avec filière suivant la revendication 1, caractérisée en ce qu'elle comporte une seconde lèvre extérieure (32) coaxiale à la lèvre interne (22), séparée de celle-ci par un espace annulaire, et extérieurement cylindrique pour s'appliquer contre la paroi de l'orifice de coulée, la bague réfractaire (34) remplissant l'espace entre les deux lèvres.
3. Installation de coulée continue avec filière suivant l'une des revendications 1 et 2, caractérisée en ce que la lèvre (42, 46) comporte un rebord supérieur (44, 52) et est extérieurement évidée par au moins une cavité annulaire de logement d'une bague isolante (45, 48, 49).
4. Installation de coulée continue avec filière suivant la revendication 3, caractérisée en ce que la surface extérieure évidée (43) de la lèvre (42) est concave et semi-torique.
5. Installation de coulée continue avec filière suivant la revendication 3, caractérisée en ce que la lèvre (46) comporte une ailette latérale (50) formant cloison de séparation de deux bagues concentriques superposées (48, 49).
6. Installation de coulée continue avec filière suivant l'une des revendications 1 et 2, caractérisée en ce que la largeur radiale de la lèvre (22, 46) est environ un tiers de celle du corps (7) de la filière.
7. Installation de coulée continue avec filière suivant la revendication 3, caractérisée en ce que la bague (48, 49) est en un matériau isolant tel que des fibres d'alumine.
8. Installation de coulée continue avec filière suivant la revendication 1, caractérisée en ce que la lèvre (22, 32, 42, 46) a une hauteur axiale au moins ègale à l'épaisseur du corps (7) et, de préférence, une fois et demie cette épaisseur.
9. Installation de coulée continue avec filière suivant la revendication 1, caractérisée en ce que la bague isolante (24, 34) affleure l'extrémité supérieure de la lèvre (22, 32).
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