EA008662B1 - Способ получения базового смазочного масла - Google Patents

Способ получения базового смазочного масла Download PDF

Info

Publication number
EA008662B1
EA008662B1 EA200300971A EA200300971A EA008662B1 EA 008662 B1 EA008662 B1 EA 008662B1 EA 200300971 A EA200300971 A EA 200300971A EA 200300971 A EA200300971 A EA 200300971A EA 008662 B1 EA008662 B1 EA 008662B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
base oil
viscosity
cst
kinematic viscosity
stage
Prior art date
Application number
EA200300971A
Other languages
English (en)
Other versions
EA200300971A1 (ru
Inventor
Жильбер Робер Бернар Жермен
Original Assignee
Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. filed Critical Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В.
Publication of EA200300971A1 publication Critical patent/EA200300971A1/ru
Publication of EA008662B1 publication Critical patent/EA008662B1/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G45/00—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds
    • C10G45/58—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds to change the structural skeleton of some of the hydrocarbon content without cracking the other hydrocarbons present, e.g. lowering pour point; Selective hydrocracking of normal paraffins
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G65/00—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only
    • C10G65/14—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural parallel stages only
    • C10G65/16—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural parallel stages only including only refining steps
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
    • C10G2300/10—Feedstock materials
    • C10G2300/1022—Fischer-Tropsch products
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
    • C10G2300/20—Characteristics of the feedstock or the products
    • C10G2300/30—Physical properties of feedstocks or products
    • C10G2300/301—Boiling range
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
    • C10G2300/20—Characteristics of the feedstock or the products
    • C10G2300/30—Physical properties of feedstocks or products
    • C10G2300/302—Viscosity
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
    • C10G2300/20—Characteristics of the feedstock or the products
    • C10G2300/30—Physical properties of feedstocks or products
    • C10G2300/304—Pour point, cloud point, cold flow properties
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
    • C10G2400/10—Lubricating oil
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
    • C10G2400/14—White oil, eating oil

Abstract

Способ получения двух или более сортов базового масла, которые имеют различную кинематическую вязкость при 100°С, из низкозастывающего парафинового продукта синтеза Фишера-Тропша, имеющего содержание нециклических изопарафинов больше, чем 70 вес.%, посредством: а) получения из низкозастывающего парафинового продукта синтеза Фишера-Тропша дистиллятной фракции, имеющей вязкость, соответствующую одному из желаемых продуктов базового масла; b) осуществления стадии каталитической депарафинизации с использованием в качестве сырья дистиллятной фракции, полученной на стадии а); с) выделения низкокипящих соединений из продукта депарафинизации, полученного на стадии b), для того чтобы получить желаемое базовое масло и d) повторения стадий а)-с) для каждого базового масла.

Description

Изобретение относится к способу получения базового масла из низкозастывающего парафинового продукта синтеза Фишера-Тропша, имеющего содержание нециклических изопарафинов больше, чем 80 вес.%.
Такой способ известен из ЕР-А-776959. В этой публикации описан способ, в котором высококипящую фракцию продукта синтеза Фишера-Тропша сначала подвергают гидроизомеризации в присутствии Ρά/Ρΐ катализатора, нанесенного на алюмосиликат. Продукт изомеризации, имеющий содержание нециклических изопарафинов больше чем 80 вес.%, в последующем обрабатывают на стадии снижения температуры застывания. Описанная в одном из примеров стадия снижения температуры застывания представляет собой стадию каталитической депарафинизации, которую проводят при 310°С в присутствии деалюминированного катализатора Ζ8Μ-23, нанесенного на диоксид кремния.
Недостатком такого способа является то, что получается только один сорт базового масла. Другим недостатком является то, что стадию гидроизомеризации осуществляют с узкокипящей фракцией продукта синтеза Фишера-Тропша, причем стадия гидроизомеризации специально направлена на получение фракции предшественника базового масла, имеющей желаемые свойства. Кроме того, на стадии процесса гидроизомеризации образуются значительные объемы ценных средних дистиллятов, граничащих с фракцией предшественника базового масла, если сырье также содержит больше низкокипящих соединений. Таким образом, существует потребность получения базовых масел из низкозастывающей парафиновой фракции, которая образуется на стадии процесса гидроизомеризации, дающей как средние дистилляты, такие как нафта, керосин и газойль, так и низкозастывающую парафиновую фракцию, которая имеет содержание нециклических парафинов больше, чем 80% вес. Кроме того, существует потребность в гибком способе, в котором получаются два или более сортов базового масла, имеющего различные вязкостные свойства и превосходное качество.
Целью настоящего изобретения является разработка способа, в котором получаются два или более сортов высококачественного базового масла, имеющего различные вязкостные свойства, из парафинового продукта синтеза Фишера-Тропша.
Эта цель достигнута при осуществлении способа получения двух или более сортов базового масла, причем эти сорта имеют различную кинематическую вязкость при 100°С, из парафинистого продукта синтеза Фишера-Тропша, имеющего содержание нециклических изопарафинов больше, чем 70 вес.%, путем:
a) получения из низкозастывающего парафинового продукта синтеза Фишера-Тропша дистиллятной фракции, имеющей вязкость, соответствующую одному из желаемых продуктов базового масла,
b) осуществления стадии снижения температуры застывания с использованием в качестве сырья дистиллятной фракции, полученной на стадии а),
c) необязательного выделения низкокипящих соединений из продукта депарафинизации, полученного на стадии Ь), для того чтобы получить желаемое базовое масло, и
ά) повторения стадий а) - с) для каждого базового масла.
Наиболее предпочтительный вариант способа заключается в том, что получают два или более сорта базового масла, из которых по меньшей мере одно представляет собой базовое масло, имеющее величину насыщения выше 97 вес.%, кинематическую вязкость при 100°С между 8 и 12 сСт, температуру застывания ниже 30°С и коэффициент вязкости выше 120 и при этом эти базовые сорта имеют разную кинематическую вязкость при 100°С, из низкозастывающего парафинового продукта синтеза Фишера-Тропша, имеющего содержание нециклических изопарафинов больше, чем 70 вес.%, путем:
a) получения из низкозастывающего парафинового продукта синтеза Фишера-Тропша дистиллятной фракции, имеющей вязкость, соответствующую одному из желаемых продуктов базового масла;
b) осуществления стадии каталитической депарафинизации с использованием в качестве сырья дистиллятной фракции, полученной на стадии а); с) выделения низкокипящих соединений из продукта депарафинизации, полученного на стадии Ь), для того чтобы получить желаемое базовое масло;
ά) повторения стадий а) - с) для каждого базового масла; и е) гидрообработки или контактирования с активированным углеродом для улучшения окраски полученного базового масла, которое имеет величину насыщения выше 97 вес.%, кинематическую вязкость при 100°С между 8 и 12 сСт, температуру застывания ниже 30°С и коэффициент вязкости выше 120.
Заявитель установил, что при осуществлении способа указанным выше образом можно получить незамутненный сорт базового масла, которое также обладает высококачественными свойствами. Дополнительным преимуществом является то, что на стадии с) нет необходимости удалять высококипящие соединения. Таким образом, можно исключить энергозатратную стадию перегонки. Эти преимущества становятся еще очевиднее, когда получаются два или больше сортов базового масла, имеющих разность в кинематической вязкости при 100°С менее чем 2 сСт.
Низкозастывающий парафиновый продукт синтеза Фишера-Тропша, имеющий высокое содержание нециклических изопарафинов более 70 вес.%, предпочтительно более 80 вес.%, может быть получен с помощью хорошо известных способов, например, так называемого промышленного процесса фирмы 8а§о1, процесса получения среднего дистиллята фирмы 8йе11 или непромышленного процесса фирмы Еххоп. Эти и другие процессы более подробно описаны, например, в ЕР-А-776959, ЕР-А-668342, США
- 1 008662
4943672, США 5059299, ^О-А-9934917 и ^Θ-Α-9920720. Обычно способ включает в себя синтез Фишера-Тропша и стадию гидроизомеризации, которая описана в этих публикациях. Стадия гидроизомеризации необходима для получения нужного содержания нециклических изопарафинов в сырье.
На стадии а) из низкозастывающего парафинового продукта синтеза Фишера-Тропша получается дистиллятная фракция, имеющая вязкость, соответствующую одному из желаемых продуктов - базовому маслу. Стадия а) удобно осуществляется путем перегонки продукта гидроизомеризации. Стадия перегонки может включать первую перегонку при почти атмосферных условиях, предпочтительно при абсолютном давлении между 1,2 и 2 бар, после которой отделяют низкокипящие фракции, например нафту, керосин и газойль, от высококипящей фракции. В последующем высококипящая фракция, в которой обычно по меньшей мере 95 вес.% выкипают выше 350°С, предпочтительно выше 370°С, дополнительно разделяется на стадии вакуумной перегонки, на которой получаются фракции вакуумного газойля, дистиллятная фракция предшественника базового масла и высококипящая фракция. Обычно вакуумную перегонку проводят при абсолютном давлении между 0,001 и 0,05 бар. Когда низкозастывающий парафиновый продукт синтеза Фишера-Тропша представляет собой высококипящую смесь, имеющую точку начала кипения между 330 и 400°С, стадию атмосферной перегонки обычно можно исключить.
Дистиллятная фракция или дистиллятная фракция предшественника базового масла, которая получается на стадии а), обладает вязкостью, соответствующей желаемой вязкости продукта - базового масла.
Для целевых базовых масел, имеющих кинематическую вязкость при 100°С между 4,5 и 6 сСт, значение кинематической вязкости при 100°С дистиллятной фракции, предпочтительно, является меньше на 0,05-0,3 сСт, чем вязкость целевого базового масла. Более предпочтительно, значение кинематической вязкости при 100°С дистиллятной фракции, полученной на стадии а), составляет между 0,8*Р и 1,2*Р, где Р = νΚ@100ρ-ΔΡΡ/200.
В приведенной выше формуле νΚ@100ρ представляет собой кинематическую вязкость при 100°С продукта - базового масла, который будет получен на стадии с), выраженную в сантистоксах, и ΔРР представляет собой абсолютное значение разности температур застывания указанной фракции, полученной на стадии а), и указанного продукта, полученного на стадии с), в градусах Цельсия. Еще более предпочтительно, указанное значение вязкости находится между 0,9*Р и 1,1*Р, и, наиболее предпочтительно составляет приблизительно 1.
Предпочтительно, значение кинематической вязкости при 100°С дистиллятной фракции находится между 3 и 10 сСт. Полученные на стадии а) дистиллятные фракции имеют температуру выкипания 10 вес.% между 200 и 450°С и температуру выкипания 90 вес.% между 300 и 650°С, более предпочтительно между 300 и 550°С.
В предпочтительном варианте воплощения первый сорт базового масла, имеющий кинематическую вязкость при 100°С между 3,5 и 4,5 сСт, и второй сорт базового масла, имеющий кинематическую вязкость при 100°С между 4,5 и 5,5 сСт, преимущественно получают с высоким выходом, осуществляя стадию а) в первом режиме (ν1), для того чтобы получить фракцию предшественника базового масла, имеющую значение кинематической вязкости при 100°С, соответствующее первому сорту базового масла, и во втором режиме (ν2), для того чтобы получить фракцию предшественника базового масла, имеющую значение кинематической вязкости при 100°С, соответствующее второму сорту базового масла. Высококачественные базовые масла могут быть получены путем проведения стадии снижения температуры застывания Ь) отдельно для первой и второй фракции предшественника базового масла.
На стадии Ь) дистиллятная фракция предшественника базового масла, полученная на стадии а), подвергается обработке, понижающей температуру застывания. Под обработкой, понижающей температуру застывания, подразумевают любой процесс, с помощью которого температура застывания базового масла снижается больше чем на 10°С, предпочтительно больше чем на 20°С, более предпочтительно больше чем на 25°С.
Обработка, понижающая температуру застывания, может быть осуществлена с помощью так называемого процесса депарафинизации растворителем или с помощью процесса каталитической депарафинизации. Процесс депарафинизации растворителем хорошо известен специалистам в этой области техники, и он включает перемешивание одного или нескольких растворителей и/или агентов, осаждающих парафин, с фракцией предшественника базового масла и охлаждение смеси до температуры в интервале от -10 до -40°С, предпочтительно в интервале от -20 до -35°С, для того чтобы отделить парафин от масла. Масло, содержащее парафин, обычно фильтруют через фильтровальную ткань, которая обычно изготовлена из текстильных волокон, таких как хлопок, пористый металлический материал или ткань, изготовленная из синтетических материалов. Примерами растворителей, которые могут быть использованы в способе депарафинизации растворителем, являются кетоны С3-С6 (например, метилэтилкетон, метилизобутилкетон и их смеси), ароматические углеводороды С6-С10 (например, толуол), смеси кетонов и ароматических углеводородов (например, метилэтилкетон и толуол), самоохлаждающиеся растворители, такие как сжиженные (в нормальных условиях газообразные) углеводороды С2-С4, такие как пропан, пропилен, бутан, бутилен и их смеси. Особенно предпочтительными являются смеси метилэтилкетона и толуола или метилэтилкетона и метилизобутилкетона. Примеры этих и других подходящих процессов депарафи
- 2 008662 низации растворителями описаны в книге «ЬиЬпсап! ВА8с 011 аиб \¥ах РгосскЦпд» Άνίΐίηο Бсцисйга. 1т, Масе1 Эсккст 1пс., Ν.Υ., 1994, глава 7.
Предпочтительно. стадию Ь) проводят методом каталитической депарафинизации. Было установлено, что таким способом можно получить базовые масла, имеющие температуру застывания ниже -40°С, исходя из фракции предшественника базового масла, которая получена на стадии а) настоящего способа.
Каталитическая депарафинизация может быть проведена любым способом, в котором в присутствии катализатора и водорода снижается температура застывания фракции предшественника базового масла, как указано выше. Подходящие катализаторы депарафинизации представляют собой гетерогенные катализаторы, содержащие молярное сито, необязательно в сочетании с металлом, обладающим гидрирующей способностью, таким как металл VIII группы. Молярные сита и, более конкретно, цеолиты с промежуточным размером пор показали хорошую каталитическую способность в отношении снижения температуры застывания дистиллятной фракции предшественника базового масла в условиях каталитической депарафинизации. Предпочтительно цеолиты с промежуточным размером пор имеют диаметр пор между 0,35 и 0,8 нм. Подходящими цеолитами с промежуточным размером пор являются Ζ8Μ-5, Ζ8Μ-12, Ζ8Μ-22, Ζ8Μ-23, Ζ8Μ-32, Ζ8Μ-35 и Ζ8Μ-48. Другой предпочтительной группой молекулярных сит являются кремнийалюмофосфатные (8АР0) материалы, из которых 8АР0-11 является наиболее предпочтительным, как описано, например, в патенте США 4859311. Цеолит Ζ8Μ-5 можно необязательно использовать в Н-форме, ΗΖ8Μ-5, в отсутствие какого-либо металла VIII группы. Другие молекулярные сита предпочтительно используют в сочетании с металлом VIII группы. Подходящими металлами VIII группы являются никель, кобальт, платина и палладий. Примерами возможных сочетаний являются Νί/ΖδΜ-5, Ρ1/Ζ8Μ-23, Ρ6/Ζ8Μ-23, Ρ1/Ζ8Μ-48 и Р1/8АР0-11. Дополнительные подробности и примеры подходящих молекулярных сит и условий депарафинизации описаны, например, в патентах \У0-А9718278, США 5053373, США 5252527 и США 4574043.
Обычно катализатор депарафинизации также содержит связующий материал. Этот связующий материал может быть (неорганическим) веществом синтетического или природного происхождения, например, глина, диоксид кремния и/или оксиды металлов. Глины природного происхождения представляют собой, например, глины из семейства монтмориллонита и каолина. Предпочтительно, связующий материал представляет собой пористый материал, например, тугоплавкий оксид, примерами которого являются: оксид алюминия, алюмосиликат, силикат магния, диоксид кремния-диоксид циркония, диоксид кремния-диоксид тория, диоксид кремния-оксид бериллия, диоксид кремния-диоксид титана, а также тройные композиции, например, алюмосиликат-диоксид тория, алюмосиликат-диоксид циркония, алюмосиликат-оксид магния и силикат магния-диоксид циркония. Более предпочтительно, используется связующий материал - тугоплавкий оксид с низкой кислотностью, который практически не содержит оксида алюминия. Примерами этих связующих материалов являются диоксид кремния, диоксид циркония, диоксид титана, диоксид германия, оксид бора и их смеси из двух и более компонентов, примеры которых указаны выше. Наиболее предпочтительным связующим материалом является диоксид кремния.
Предпочтительный класс катализаторов депарафинизации включает в себя промежуточные кристаллиты цеолита, которые указаны выше, и связующий материал - тугоплавкий оксид с низкой кислотностью, который практически не содержит оксида алюминия, как указано выше, в котором поверхность кристаллитов алюмосиликатного цеолита модифицирована путем проведения деалюминирующей обработки кристаллитов алюмосиликатного цеолита. Предпочтительно, деалюминирующую обработку проводят, контактируя экструдат связующего материала и цеолита с водным раствором фторсиликатной соли, как описано, например, в патенте США 5157191. Примерами подходящих катализаторов депарафинизации, как описано выше, являются связанный с диоксидом кремния и деалюминированный Ρί/Ζ8Μ-5 и связанный с диоксидом кремния и деалюминированный Ρί/Ζ8Μ-23, связанный с диоксидом кремния и деалюминированный Ρί/Ζ8Μ-12 и связанный с диоксидом кремния и деалюминированный Ρί/Ζ8Μ-22, которые описаны, например, в \У0-А-0029511 и ЕР-В-832171.
Из уровня техники известны условия каталитической депарафинизации, которые обычно включают рабочие температуры в интервале температур от 200 до 500°С, обычно от 250 до 400°С, давление водорода от 10 до 200 бар (1-20 МПа), предпочтительно, от 40 до 70 бар, весовую объемную скорость подачи сырья (^Н8У) в интервале от 0,1 до 10 кг углеводородов (масла) на 1 л катализатора в час (кг/л/ч), обычно от 0,2 до 5 кг/л/ч, более предпочтительно, от 0,5 до 3 кг/л/ч при соотношении водород/масло в интервале от 100 до 2000 л водорода на 1 л масла. Изменяя температуру между 275 и, особенно, между 315 и 375°С при давлении между 40 и 70 бар на стадии каталитической депарафинизации, можно получить базовые масла, имеющие различные характеристики температуры застывания, которые изменяются соответственно от ниже чем -60 до -10°С.
После проведения стадии каталитической депарафинизации Ь) на стадии с) удаляют низкокипящие соединения, образовавшиеся в ходе каталитической депарафинизации, предпочтительно, посредством перегонки, необязательно в сочетании с начальной стадией однократного испарения.
На стадии б) повторяют стадии а) - с) для каждого желаемого базового масла.
В предпочтительном варианте воплощения получают первое базовое масло (сорт 4), имеющее кинематическую вязкость при 100°С между 3,5 и 4,5 сСт (в соответствии с Α8ΤΜ Ό 445), летучесть ниже
- 3 008662 вес.% и предпочтительно ниже 14 вес.% (в соответствии с СЕС Ь40 Т87) и температуру застывания между -15 и -60°С (в соответствии с А8ТМ Ό 97), более предпочтительно между -25 и -60°С, посредством каталитической депарафинизации на стадии Ь) дистиллятной фракции, полученной на стадии а), имеющей кинематическую вязкость при 100°С между 3,2 и 4,4 сСт, и получают второе базовое масло (сорт 5), имеющее кинематическую вязкость при 100°С между 4,5 и 5,5 сСт, летучесть ниже 10 вес.% и предпочтительно ниже 10 вес.% и температуру застывания между -15 и -60°С, более предпочтительно между -25 и -60°С, посредством каталитической депарафинизации на стадии Ь) дистиллятной фракции, полученной на стадии а), имеющей кинематическую вязкость при 100°С между 4,2 и 5,4 сСт.
На фиг. 1 показан предпочтительный вариант воплощения способа согласно настоящему изобретению. В установке (1) получается низкозастывающий парафиновый продукт синтеза Фишера-Тропша, имеющий содержание нециклических изопарафинов больше чем 70 вес.%. Из этого продукта (2) получают дистиллятную фракцию (5) в колонне перегонки (3) путем отделения легкой (4) и тяжелой фракции (6) . Эта фракция (5) имеет вязкость, соответствующую желаемому сорту базового масла (10). В реакторе (7) проводят стадию каталитической депарафинизации фракции (5), и в результате получается депарафинизированное масло (8). Желательный сорт базового масла (10) получается путем отделения легкой фракции (9) в колонне перегонки (11). Свойства сорта базового масла (10) можно изменять, варьируя условия разделения в колонне перегонки (3), в соответствии со способом настоящего изобретения.
Описанный выше сорт 4 базового масла может найти соответствующее применение как базовое масло для автоматических трансмиссионных жидкостей (ЛТЕ). Если желательное значение кинематической вязкости при 100°С (νΚ@100) ЛТЕ находится между 3 и 3,5 сСт, сорт 4 базового масла соответственно смешивается с сортом, имеющим νΚ@100 приблизительно 2 сСт. Сорт 2 базового масла, имеющий значение кинематической вязкости при 100°С приблизительно от 2 до 3 сСт, можно получить, соответственно, путем каталитической депарафинизации подходящей фракции газойля, которую получают при атмосферной перегонке на стадии а), как описано выше. Автоматическая трансмиссионная жидкость может содержать базовое масло (смесь), как описано выше, предпочтительно, имеющее νΚ@100 между 3 и 6 сСт, и одну или несколько добавок. Примеры добавок представляют собой присадки - противоизносные, антиокислительные и модификаторы вязкости.
Кроме того, изобретение относится к новому классу базовых масел, которые имеют содержание насыщенных соединений выше 95 вес.%, предпочтительно выше 97 вес.%, значение кинематической вязкости при 100°С между 8 и 12 сСт, предпочтительно выше 8,5 сСт и температуру застывания ниже -30°С, и индекс вязкости более 120, предпочтительно более 130. Сочетание такой низкой температуры застывания, высокого индекса вязкости жидкостей, содержащих почти только циклические, нормальные и изопарафины, считается новым. Такие базовые масла преимущественно можно использовать в качестве белых масел в медицинских или пищевых целях. Для того, чтобы получить базовое масло, имеющее желаемые цветовые свойства, может потребоваться гидроочистка базового масла, например, с использованием катализатора гидроочистки с благородным металлом С-624 фирмы Стйепоп Са1а1у§1 Сотрапу, или путем контактирования базового масла с активным углеродом. Таким образом, можно получить базовое масло, имеющее показатель цвета в соответствии с А8ТМ Ό 1500, меньше чем 0,5 и в соответствии с А8ТМ Ό 156 8ауЬо11 больше чем +10 и даже доходящий до +30.
Полученные по способу настоящего изобретения базовые масла, имеющие промежуточное значение кинематической вязкости при 100°С между 2 и 9 сСт, из которых сорта 4 и 5 были описаны выше как предпочтительные, преимущественно используются в качестве базового масла в таких композициях, как масла для бензиновых и дизельных двигателей, электроизоляционные или трансформаторные масла и рефрижераторные масла. Использование их в электроизоляционных и трансформаторных маслах является выгодным из-за обычно низкой температуры застывания, когда такое базовое масло, особенно сорта, имеющие температуру застывания ниже -40°С, используются в качестве компонента такой смеси. Это выгодно, поскольку базовое масло с высоким содержанием изопарафинов обычно имеет высокую стойкость в отношении окисления по сравнению с базовым маслом нафтенового типа с низкой температурой застывания. Было установлено, что особенно базовые масла, имеющие очень низкую температуру застывания, соответственно ниже -40°С, являются весьма подходящими для использования в смазывающих композициях, таких как масла для бензиновых и дизельных двигателей спецификации О\У-х. в соответствии с классификацией вязкости 8АЕ 1-300, в которой х представляет собой 20, 30, 40, 50 или 60. Обнаружено, что эти высококлассные смазывающие композиции могут быть приготовлены на основе масел, которые могут быть получены по способу настоящего изобретения. Другими областями применения масел для бензиновых и дизельных двигателей являются композиции 5\У-х и 10^-х, в которых значения х являются такими же, как указано выше. Композиция масла для бензиновых двигателей будет соответственно включать описанное выше базовое масло и одну или несколько присадок. Примеры типов присадок, которые могут составлять часть композиции, представляют собой диспергирующие агенты, моющие присадки, полимеры - модификаторы вязкости, противозадирные/противоизносные присадки, антиокислительные, депрессорные присадки, эмульгаторы, деэмульгаторы, ингибиторы коррозии, ингибиторы ржавчины, присадки против окрашивания и модификаторы трения. Конкретные примеры таких присадок описаны, например, в Энциклопедии химической технологии, К1тк-О1йтег, 3-е издание, том 14, с. 477- 4 008662
526.
Изобретение можно проиллюстрировать следующими не ограничивающими примерами.
Пример 1.
В реактор каталитической депарафинизации подают 1000 г в час дистиллятной фракции изомеризованного продукта синтеза Фишера-Тропша, имеющего свойства сырья № 1, приведенного в табл. 1. Поток, выходящий из реактора каталитической депарафинизации, отбензинивают при 390° С для того, чтобы удалить только легкокипящую фракцию. Полученное таким образом базовое масло извлекают с выходом 69 вес.% в расчете на сырье № 1. Условия депарафинизации указаны в табл. 2. Использованный на стадии депарафинизации катализатор представляет собой Ρ1/Ζ8Μ-5, связанный с диоксидом кремния, который описан в примере 9 публикации ^Θ-Ά-0029511. Свойства полученных таким образом базовых масел приведены в табл. 3.
Таблица 1
Сырье, № 1 2
Плотность при 70°С (кг/м3) 784,8 784,5
Температура выкипания 10% вес. (°С) 407 346
Температура выкипания 90% вес. (°С) 520 610
Кинематическая вязкость при 100°С (сСт) 5,151 6,244
Температура застывания (°С) +46 +30
Таблица 2
Условия депарафинизации Пример 1 Пример 2
Температура реактора (°С) 325 342
Давление водорода (бар) 37 36
Весовая объемная скорость (кг/(л.ч)) 1,0 1,0
Скорость потока водорода (норм, л/ч) 700 700
Таблица 3
Пример 1 Пример 2
Сырье Сырье №1 Сырье №1
Свойства базового масла
Плотность при 20°С (кг/м3) 819,7 819,0
Кинематическая вязкость при 100°С (сСт) 5,51 5,41
Температура застывания (°С) -20 -48
Летучесть по Ноаку (% вес.) 6,3 7,4
Пример 2. Повторяют пример 1 за исключением того, что изменяют условия депарафинизации (см. табл. 2). Свойства полученных таким образом базовых масел приведены в табл. 3.
Пример 3. Повторяют пример 1 в условиях, которые описаны в табл. 4, с использованием сырья № 2 (см. табл. 1). Свойства полученных таким образом базовых масел приведены в табл. 5.
Пример 4. Повторяют пример 2 в условиях, которые описаны в табл. 4, с использованием сырья № 2 (см. табл. 1). Свойства полученных таким образом базовых масел приведены в табл. 5.
Приведенные выше эксперименты иллюстрируют, что при использовании способа согласно изобретению могут быть получены базовые масла, имеющие значение кинематической вязкости при 100°С в интервале от 3 до 12 сСт и особенно от 4 до 12 сСт, которые обладают отличными свойствами, такими как температура застывания и индекс вязкости. Ясно, что, осуществляя стадии а) и Ь) в регулируемом согласно настоящему изобретению режиме, можно соответственно получить все уровни вязкости в этом интервале.
Таблица 4
Условия депарафинизации Сырье 2 Пример 3 Сырье 2 Пример 4
Температура реактора (°С) 290 296
Давление водорода (бар) 48 47
Весовая объемная скорость (кг/(л.ч) 1,0 1,0
Скорость потока водорода (норм, л/ч) 750 750
Таблица 5
Свойства базового масла Сырье 2 Пример 3 Сырье 2 Пример 4
Плотность при 20°С (кг/м3) 826 825,9
Кинематическая вязкость при 100°С (сСт) 9,78 9,75
Индекс вязкости 151 151
Температура застывания (°С) -9 -30
Летучесть по Ноаку (% вес.) 6,1 6,0
- 5 008662

Claims (7)

ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ
1. Базовое масло, имеющее величину насыщения выше 97 вес.%, кинематическую вязкость при 100°С между 8 и 12 сСт, температуру застывания ниже -30°С и коэффициент вязкости около 120.
2. Базовое масло по п.1, у которого кинематическая вязкость при 100°С выше чем 8,5 сСт и коэффициент вязкости выше 130.
3. Базовое масло по любому из пп.1-2, у которого показатель цвета составляет менее 0,5 в соответствии с Ά8ΤΜ Ό 1500 и находится между +10 и +30 в соответствии с Ά8ΤΜ Ό 156 8ауЪо11.
4. Базовое масло по любому из пп.1-3, которое является производным низкозастывающего парафинового продукта синтеза Фишера-Тропша.
5. Применение базового масла, охарактеризованного в п.3 в качестве светлого масла для медицинского и пищевого использования.
6. Способ получения двух или более сортов базового масла, из которых по меньшей мере одно представляет собой базовое масло, имеющее величину насыщения выше 97 вес.%, кинематическую вязкость при 100°С между 8 и 12 сСт, температуру застывания ниже 30°С и коэффициент вязкости выше 120 и при этом эти базовые сорта имеют разную кинематическую вязкость при 100°С, из низкозастывающего парафинового продукта синтеза Фишера-Тропша, имеющего содержание нециклических изопарафинов больше чем 70 вес.%, путем: а) получения из низкозастывающего парафинового продукта синтеза Фишера-Тропша дистиллятной фракции, имеющей вязкость, соответствующую одному из желаемых продуктов базового масла; Ъ) осуществления стадии каталитической депарафинизации с использованием в качестве сырья дистиллятной фракции, полученной на стадии а); с) выделения низкокипящих соединений из продукта депарафинизации, полученного на стадии Ъ), для того чтобы получить желаемое базовое масло; ά) повторения стадий а)-с) для каждого базового масла; и е) гидрообработки или контактирования с активированным углеродом для улучшения окраски полученного базового масла, которое имеет величину насыщения выше 97 вес.%, кинематическую вязкость при 100°С между 8 и 12 сСт, температуру застывания ниже 30°С и коэффициент вязкости выше 120.
7. Способ по п.6, в котором каталитическую депарафинизацию выполняют в присутствии катализатора, содержащего металл VIII группы, цеолит с промежуточным размером пор, имеющий диаметр пор между 0,35 и 0,8 нм, и связующий материал - тугоплавкий оксид с низкой кислотностью, который практически не содержит оксида алюминия.
EA200300971A 2001-03-05 2002-03-05 Способ получения базового смазочного масла EA008662B1 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP01400561 2001-03-05
PCT/EP2002/002452 WO2002070631A2 (en) 2001-03-05 2002-03-05 Process to prepare a lubricating base oil

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EA200300971A1 EA200300971A1 (ru) 2004-02-26
EA008662B1 true EA008662B1 (ru) 2007-06-29

Family

ID=8182642

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA200300971A EA008662B1 (ru) 2001-03-05 2002-03-05 Способ получения базового смазочного масла

Country Status (13)

Country Link
US (1) US7473347B2 (ru)
EP (2) EP1366137A2 (ru)
JP (1) JP2004528427A (ru)
AR (1) AR032941A1 (ru)
AU (1) AU2002253100B2 (ru)
BR (1) BR0207859B1 (ru)
CA (1) CA2440157A1 (ru)
EA (1) EA008662B1 (ru)
MX (1) MXPA03008024A (ru)
NO (1) NO20033907L (ru)
NZ (1) NZ527810A (ru)
WO (1) WO2002070631A2 (ru)
ZA (1) ZA200306766B (ru)

Families Citing this family (43)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7144497B2 (en) * 2002-11-20 2006-12-05 Chevron U.S.A. Inc. Blending of low viscosity Fischer-Tropsch base oils with conventional base oils to produce high quality lubricating base oils
US7141157B2 (en) * 2003-03-11 2006-11-28 Chevron U.S.A. Inc. Blending of low viscosity Fischer-Tropsch base oils and Fischer-Tropsch derived bottoms or bright stock
EP1622827A1 (en) 2003-04-15 2006-02-08 Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. Reactor for performing a steam reforming reaction and a process to prepare synthesis gas
US7053254B2 (en) * 2003-11-07 2006-05-30 Chevron U.S.A, Inc. Process for improving the lubricating properties of base oils using a Fischer-Tropsch derived bottoms
US7655132B2 (en) * 2004-05-04 2010-02-02 Chevron U.S.A. Inc. Process for improving the lubricating properties of base oils using isomerized petroleum product
US7402236B2 (en) * 2004-07-22 2008-07-22 Chevron Usa Process to make white oil from waxy feed using highly selective and active wax hydroisomerization catalyst
US7214307B2 (en) * 2004-07-22 2007-05-08 Chevron U.S.A. Inc. White oil from waxy feed using highly selective and active wax hydroisomerization catalyst
US7510674B2 (en) 2004-12-01 2009-03-31 Chevron U.S.A. Inc. Dielectric fluids and processes for making same
US7252753B2 (en) 2004-12-01 2007-08-07 Chevron U.S.A. Inc. Dielectric fluids and processes for making same
US7655605B2 (en) 2005-03-11 2010-02-02 Chevron U.S.A. Inc. Processes for producing extra light hydrocarbon liquids
CN101175839A (zh) 2005-04-11 2008-05-07 国际壳牌研究有限公司 在船舶上混合矿物衍生产品和费-托衍生产品的方法
KR20110079708A (ko) * 2008-10-01 2011-07-07 셰브런 유.에스.에이.인크. 개선된 특성의 110 중성기유의 제조방법
AU2010209748A1 (en) 2009-01-28 2011-07-28 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Lubricating composition
EP2186871A1 (en) 2009-02-11 2010-05-19 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Lubricating composition
JP5783913B2 (ja) 2009-02-18 2015-09-24 昭和シェル石油株式会社 炭化水素排出を低減するためのｇｔｌ基油を伴う潤滑油組成物の使用
EP2248878A1 (en) 2009-05-01 2010-11-10 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Lubricating composition
US9222049B2 (en) 2009-06-24 2015-12-29 Shell Oil Company Lubricating composition
WO2010149712A1 (en) 2009-06-25 2010-12-29 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Lubricating composition
EP2159275A3 (en) 2009-10-14 2010-04-28 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Lubricating composition
EP2189515A1 (en) 2009-11-05 2010-05-26 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Functional fluid composition
EP2192168A1 (en) 2009-11-25 2010-06-02 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Additive concentrate
EP2186872A1 (en) 2009-12-16 2010-05-19 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Lubricating composition
WO2011110551A1 (en) 2010-03-10 2011-09-15 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method of reducing the toxicity of used lubricating compositions
US9206379B2 (en) 2010-03-17 2015-12-08 Shell Oil Company Lubricating composition
EP2194114A3 (en) 2010-03-19 2010-10-27 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Lubricating composition
CN102869755A (zh) 2010-05-03 2013-01-09 国际壳牌研究有限公司 用过的润滑组合物
US20130333654A1 (en) 2010-12-17 2013-12-19 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Lubricating composition
EP2395068A1 (en) 2011-06-14 2011-12-14 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Lubricating composition
WO2013093103A1 (en) 2011-12-22 2013-06-27 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Lubricating composition
CN104471042A (zh) 2012-06-21 2015-03-25 国际壳牌研究有限公司 润滑组合物
FR3004456B1 (fr) 2013-04-15 2016-01-01 Aiglon Vaselines semi-synthetiques ou synthetiques
CN105849240A (zh) 2013-12-24 2016-08-10 国际壳牌研究有限公司 润滑组合物
JP2017518426A (ja) 2014-06-19 2017-07-06 シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイＳｈｅｌｌ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌｅ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｍａａｔｓｃｈａｐｐｉｊ Ｂｅｓｌｏｔｅｎ Ｖｅｎｎｏｏｔｓｈａｐ 潤滑組成物
BR112017009463A2 (pt) 2014-11-04 2017-12-19 Shell Int Research composição lubrificante
WO2016166135A1 (en) 2015-04-15 2016-10-20 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method for detecting the presence of hydrocarbons derived from methane in a mixture
CN108350388A (zh) * 2015-11-24 2018-07-31 国际壳牌研究有限公司 用于改善液压系统中润滑油的空气释放的方法
WO2018077976A1 (en) 2016-10-27 2018-05-03 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Process for preparing an automotive gasoil
US20180305633A1 (en) 2017-04-19 2018-10-25 Shell Oil Company Lubricating compositions comprising a volatility reducing additive
WO2020007945A1 (en) 2018-07-05 2020-01-09 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Lubricating composition
CN110041964B (zh) * 2019-05-21 2021-03-12 山东京博石油化工有限公司 一种粗白油产品的生产方法
CN115349010A (zh) 2020-03-30 2022-11-15 国际壳牌研究有限公司 管理热失控
EP4208526A1 (en) 2020-09-01 2023-07-12 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Engine oil composition
US11441085B2 (en) * 2020-12-30 2022-09-13 Chevron U.S.A. Inc. Process to make finished base oils and white oils from dewaxed bulk base oils

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3876522A (en) * 1972-06-15 1975-04-08 Ian D Campbell Process for the preparation of lubricating oils
EP0237655A1 (en) * 1985-12-24 1987-09-23 Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. Process for catalytic dewaxing of more than one refinery-derived lubricating base oil precursor
US5372703A (en) * 1989-12-26 1994-12-13 Nippon Oil Co., Ltd. Lubricating oils
EP0776959A2 (en) * 1995-11-28 1997-06-04 Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. Process for producing lubricating base oils
WO1998002503A1 (en) * 1996-07-15 1998-01-22 Chevron U.S.A. Inc. Layered catalyst system for lube oil hydroconversion
WO2000014184A2 (en) * 1998-09-04 2000-03-16 Exxon Research And Engineering Company ISOPARAFFINIC BASE STOCKS BY DEWAXING FISCHER-TROPSCH WAX HYDROISOMERATE OVER Pt/H-MORDENITE
US6059955A (en) * 1998-02-13 2000-05-09 Exxon Research And Engineering Co. Low viscosity lube basestock

Family Cites Families (74)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US135150A (en) 1873-01-21 Improvement in machines for bending sheet metal
US2603589A (en) * 1950-03-31 1952-07-15 Shell Dev Process for separating hydrocarbon waxes
GB713910A (en) 1951-08-14 1954-08-18 Bataafsche Petroleum Improvements in or relating to the isomerisation of paraffin wax
US3965018A (en) * 1971-12-07 1976-06-22 Gulf Research & Development Company Process for preparing a concentrate of a polyalpha-olefin in a lubricating oil base stock
JPS5037173B2 (ru) * 1972-08-24 1975-12-01
JPS5624493A (en) * 1979-08-06 1981-03-09 Nippon Oil Co Ltd Central system fluid composition for automobile
US4343692A (en) * 1981-03-27 1982-08-10 Shell Oil Company Catalytic dewaxing process
GB2133035A (en) 1982-12-31 1984-07-18 Exxon Research Engineering Co An oil composition
JPS6044593A (ja) * 1983-08-23 1985-03-09 Idemitsu Kosan Co Ltd 汎用グリ−ス組成物
US4574043A (en) * 1984-11-19 1986-03-04 Mobil Oil Corporation Catalytic process for manufacture of low pour lubricating oils
US4919788A (en) * 1984-12-21 1990-04-24 Mobil Oil Corporation Lubricant production process
US4859311A (en) 1985-06-28 1989-08-22 Chevron Research Company Catalytic dewaxing process using a silicoaluminophosphate molecular sieve
US5157191A (en) * 1986-01-03 1992-10-20 Mobil Oil Corp. Modified crystalline aluminosilicate zeolite catalyst and its use in the production of lubes of high viscosity index
FR2604933B1 (fr) * 1986-09-25 1988-12-02 Vallourec Dispositif permettant l'introduction d'un fluide dans la chambre de refroidissement d'un moule rotatif
JPH0631174B2 (ja) 1987-11-19 1994-04-27 日本特殊陶業株式会社 網目状シリカウィスカー・セラミックス多孔質体複合体の製造方法
US5059299A (en) * 1987-12-18 1991-10-22 Exxon Research And Engineering Company Method for isomerizing wax to lube base oils
US4943672A (en) * 1987-12-18 1990-07-24 Exxon Research And Engineering Company Process for the hydroisomerization of Fischer-Tropsch wax to produce lubricating oil (OP-3403)
NO885605L (no) 1987-12-18 1989-06-19 Exxon Research Engineering Co Fremgangsmaate for fremstilling av smoereolje.
US5053373A (en) * 1988-03-23 1991-10-01 Chevron Research Company Zeolite SSZ-32
US5252527A (en) * 1988-03-23 1993-10-12 Chevron Research And Technology Company Zeolite SSZ-32
US5082986A (en) 1989-02-17 1992-01-21 Chevron Research Company Process for producing lube oil from olefins by isomerization over a silicoaluminophosphate catalyst
AU623504B2 (en) * 1989-02-17 1992-05-14 Chevron Research And Technology Company Isomerization of waxy lube oils and petroleum waxes using a silicoaluminophosphate molecular sieve catalyst
US5456820A (en) * 1989-06-01 1995-10-10 Mobil Oil Corporation Catalytic dewaxing process for producing lubricating oils
US4983273A (en) * 1989-10-05 1991-01-08 Mobil Oil Corporation Hydrocracking process with partial liquid recycle
IT218931Z2 (it) 1989-10-31 1992-11-10 Adler Valvola di non ritorno di tipo lamellare a concentrazione di flusso
CA2047923C (en) 1990-08-14 2002-11-19 Heather A. Boucher Hydrotreating heavy hydroisomerate fractionator bottoms to produce quality light oil upon subsequent refractionation
GB9119504D0 (en) 1991-09-12 1991-10-23 Shell Int Research Process for the preparation of naphtha
NZ257139A (en) 1992-10-28 1996-04-26 Shell Int Research Preparation of a lubricating base oil; use of a catalyst
US5362378A (en) 1992-12-17 1994-11-08 Mobil Oil Corporation Conversion of Fischer-Tropsch heavy end products with platinum/boron-zeolite beta catalyst having a low alpha value
US5370818A (en) * 1993-05-28 1994-12-06 Potters Industries, Inc. Free-flowing catalyst coated beads for curing polyester resin
US5447621A (en) * 1994-01-27 1995-09-05 The M. W. Kellogg Company Integrated process for upgrading middle distillate production
EP0668342B1 (en) 1994-02-08 1999-08-04 Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. Lubricating base oil preparation process
SG94676A1 (en) * 1994-02-08 2003-03-18 Shell Int Research Lubricating base oil preparation process
GB9404191D0 (en) 1994-03-04 1994-04-20 Imperial College Preparations and uses of polyferric sulphate
CA2204278C (en) * 1994-11-22 2003-12-23 Exxon Research & Engineering Company A method for upgrading waxy feeds using a catalyst comprising mixed powdered dewaxing catalyst and powdered isomerization catalyst formed into a discrete particle
MY125670A (en) * 1995-06-13 2006-08-30 Shell Int Research Catalytic dewaxing process and catalyst composition
NO313086B1 (no) * 1995-08-04 2002-08-12 Inst Francais Du Petrole Fremgangsmåte for fremstilling av en katalysator, katalysator som kan oppnås derved, katalysatorblanding oppnådd derved samtfremgangsmåte for syntese av hydrokarboner
US5693598A (en) * 1995-09-19 1997-12-02 The Lubrizol Corporation Low-viscosity lubricating oil and functional fluid compositions
WO1997018278A1 (en) 1995-11-14 1997-05-22 Mobil Oil Corporation Integrated lubricant upgrading process
DZ2129A1 (fr) 1995-11-28 2002-07-23 Shell Int Research Procédé pour produire des huiles lubrifiantes de base.
ES2225903T5 (es) 1995-12-08 2011-03-28 Exxonmobil Research And Engineering Company Proceso para la producción de aceites de base hidrocarbonados biodegradables de alto rendimiento.
US5935417A (en) * 1996-12-17 1999-08-10 Exxon Research And Engineering Co. Hydroconversion process for making lubricating oil basestocks
GB9716283D0 (en) * 1997-08-01 1997-10-08 Exxon Chemical Patents Inc Lubricating oil compositions
EP1400562A3 (en) 1997-08-08 2004-04-28 Mitsui Chemicals, Inc. 4-methyl-1-pentene polymer compositions, and the laminates and adhesives using the compositions
US7214648B2 (en) 1997-08-27 2007-05-08 Ashland Licensing And Intellectual Property, Llc Lubricant and additive formulation
US6090989A (en) 1997-10-20 2000-07-18 Mobil Oil Corporation Isoparaffinic lube basestock compositions
AU735070B2 (en) 1997-12-30 2001-06-28 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Cobalt based fisher-tropsch catalyst
US6008164A (en) 1998-08-04 1999-12-28 Exxon Research And Engineering Company Lubricant base oil having improved oxidative stability
US6080301A (en) * 1998-09-04 2000-06-27 Exxonmobil Research And Engineering Company Premium synthetic lubricant base stock having at least 95% non-cyclic isoparaffins
US6103099A (en) 1998-09-04 2000-08-15 Exxon Research And Engineering Company Production of synthetic lubricant and lubricant base stock without dewaxing
US6165949A (en) 1998-09-04 2000-12-26 Exxon Research And Engineering Company Premium wear resistant lubricant
US6475960B1 (en) 1998-09-04 2002-11-05 Exxonmobil Research And Engineering Co. Premium synthetic lubricants
US6332974B1 (en) 1998-09-11 2001-12-25 Exxon Research And Engineering Co. Wide-cut synthetic isoparaffinic lubricating oils
US20010036557A1 (en) 1998-10-14 2001-11-01 Michael Ingrim Extruded, unbalanced solid surface composites and method for making and using same
RU2235115C2 (ru) * 1998-11-16 2004-08-27 Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. Способ каталитической депарафинизации и каталитическая композиция для его осуществления
NL1015035C2 (nl) * 1999-04-29 2001-02-12 Inst Francais Du Petrole Flexibel proces voor de productie van basisoliÙn en destillatieproducten door een omzetting-hydroisomerisatie op een weinig gedispergeerde katalysator, gevolgd door een katalytische ontparaffinering.
FR2792945B1 (fr) 1999-04-29 2006-01-13 Inst Francais Du Petrole Procede de production de bases huiles et distillats moyens avec une conversion-hydroisomerisation suivie d'un deparaffinage catalytique
FR2805543B1 (fr) 2000-02-24 2003-09-05 Inst Francais Du Petrole Procede flexible de production de bases huiles et distillats moyens avec une conversion-hydroisomerisation suivie d'un deparaffinage catalytique
ES2185445B1 (es) 1999-04-29 2004-08-16 Institut Francais Du Petrole Procedimiento flexible de produccion de bases de aceites y destilados medios con una conversion-hidroisomerizacion seguida de un desparafinado catalitico.
US6485794B1 (en) * 1999-07-09 2002-11-26 Ecolab Inc. Beverage container and beverage conveyor lubricated with a coating that is thermally or radiation cured
ITFO990015A1 (it) 1999-07-23 2001-01-23 Verdini Antonio "dendrimeri polipeptidici quali trasportatori unimolecolari di farmaci e sostanze biologicamente attive".
EP1204723B1 (en) 1999-07-26 2005-05-04 Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. Process for preparing a lubricating base oil
FR2798136B1 (fr) 1999-09-08 2001-11-16 Total Raffinage Distribution Nouvelle huile de base hydrocarbonee pour lubrifiants a indice de viscosite tres eleve
US6642189B2 (en) * 1999-12-22 2003-11-04 Nippon Mitsubishi Oil Corporation Engine oil compositions
US7067049B1 (en) 2000-02-04 2006-06-27 Exxonmobil Oil Corporation Formulated lubricant oils containing high-performance base oils derived from highly paraffinic hydrocarbons
US6392109B1 (en) 2000-02-29 2002-05-21 Chevron U.S.A. Inc. Synthesis of alkybenzenes and synlubes from Fischer-Tropsch products
US6776898B1 (en) 2000-04-04 2004-08-17 Exxonmobil Research And Engineering Company Process for softening fischer-tropsch wax with mild hydrotreating
DE10037165A1 (de) 2000-07-20 2002-02-21 Inst Angewandte Chemie Berlin Katalysator für die Entfernung von Kohlenwasserstoffspuren aus Gasströmen
BR0207091A (pt) 2001-02-13 2004-01-20 Shell Int Research Composição lubrificante, e, uso da mesma
AR032932A1 (es) 2001-03-05 2003-12-03 Shell Int Research Procedimiento para preparar un aceite de base lubricante y un gas oil
MY139353A (en) 2001-03-05 2009-09-30 Shell Int Research Process to prepare a lubricating base oil and a gas oil
DE10126516A1 (de) 2001-05-30 2002-12-05 Schuemann Sasol Gmbh Verfahren zur Herstellung von mikrokristallinen Paraffinen
DE10131903A1 (de) 2001-07-04 2003-02-13 Putzmeister Ag Vorrichtung zum Fördern von fließ- und schüttfähigem Fördergut
US6627779B2 (en) * 2001-10-19 2003-09-30 Chevron U.S.A. Inc. Lube base oils with improved yield

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3876522A (en) * 1972-06-15 1975-04-08 Ian D Campbell Process for the preparation of lubricating oils
EP0237655A1 (en) * 1985-12-24 1987-09-23 Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. Process for catalytic dewaxing of more than one refinery-derived lubricating base oil precursor
US5372703A (en) * 1989-12-26 1994-12-13 Nippon Oil Co., Ltd. Lubricating oils
EP0776959A2 (en) * 1995-11-28 1997-06-04 Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. Process for producing lubricating base oils
WO1998002503A1 (en) * 1996-07-15 1998-01-22 Chevron U.S.A. Inc. Layered catalyst system for lube oil hydroconversion
US6059955A (en) * 1998-02-13 2000-05-09 Exxon Research And Engineering Co. Low viscosity lube basestock
WO2000014184A2 (en) * 1998-09-04 2000-03-16 Exxon Research And Engineering Company ISOPARAFFINIC BASE STOCKS BY DEWAXING FISCHER-TROPSCH WAX HYDROISOMERATE OVER Pt/H-MORDENITE

Also Published As

Publication number Publication date
MXPA03008024A (es) 2003-12-04
EP1366137A2 (en) 2003-12-03
WO2002070631A2 (en) 2002-09-12
AR032941A1 (es) 2003-12-03
NO20033907D0 (no) 2003-09-04
CA2440157A1 (en) 2002-09-12
ZA200306766B (en) 2004-05-12
JP2004528427A (ja) 2004-09-16
EP1559770A3 (en) 2006-09-27
BR0207859B1 (pt) 2012-09-04
US7473347B2 (en) 2009-01-06
US20040104145A1 (en) 2004-06-03
NZ527810A (en) 2005-02-25
NO20033907L (no) 2003-11-04
BR0207859A (pt) 2004-06-22
WO2002070631A3 (en) 2003-07-24
EA200300971A1 (ru) 2004-02-26
AU2002253100B2 (en) 2006-11-30
EP1559770A2 (en) 2005-08-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EA008662B1 (ru) Способ получения базового смазочного масла
JP4454935B2 (ja) 潤滑基油及びガス油の製造方法
RU2268286C2 (ru) Способ получения парафинистого рафината и его применение
US7354508B2 (en) Process to prepare a heavy and a light lubricating base oil
KR100603081B1 (ko) 우수한 합성 윤활제 기제 원료
AU2002253100A1 (en) Process to prepare a lubricating base oil
AU2002256645A1 (en) Process to prepare a lubricating base oil and a gas oil
US7674363B2 (en) Process to prepare a haze free base oil
US20090230021A1 (en) Process for reducing the cloud point of a base oil
JP2007515536A (ja) 曇りのない基油の製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
QB4A Registration of a licence in a contracting state
QZ4A Registered corrections and amendments in a licence
MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): RU