EA002794B1 - Способ получения синтетического бензинового топлива и бензиновое топливо, полученное таким способом - Google Patents

Способ получения синтетического бензинового топлива и бензиновое топливо, полученное таким способом Download PDF

Info

Publication number
EA002794B1
EA002794B1 EA200101051A EA200101051A EA002794B1 EA 002794 B1 EA002794 B1 EA 002794B1 EA 200101051 A EA200101051 A EA 200101051A EA 200101051 A EA200101051 A EA 200101051A EA 002794 B1 EA002794 B1 EA 002794B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
fuel
fraction
synthetic
ligroin
degree
Prior art date
Application number
EA200101051A
Other languages
English (en)
Other versions
EA200101051A1 (ru
Inventor
Луис Пабло Данкуар
Original Assignee
Сэсол Текнолоджи (Пти) Лтд.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Сэсол Текнолоджи (Пти) Лтд. filed Critical Сэсол Текнолоджи (Пти) Лтд.
Publication of EA200101051A1 publication Critical patent/EA200101051A1/ru
Publication of EA002794B1 publication Critical patent/EA002794B1/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon
    • C10G2/30—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon from carbon monoxide with hydrogen
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
    • C10L1/00—Liquid carbonaceous fuels
    • C10L1/04—Liquid carbonaceous fuels essentially based on blends of hydrocarbons
    • C10L1/08—Liquid carbonaceous fuels essentially based on blends of hydrocarbons for compression ignition
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon
    • C10G2/30—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon from carbon monoxide with hydrogen
    • C10G2/32—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon from carbon monoxide with hydrogen with the use of catalysts
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G65/00—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only
    • C10G65/14—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural parallel stages only
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
    • C10G2300/10—Feedstock materials
    • C10G2300/1022—Fischer-Tropsch products
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
    • C10G2300/10—Feedstock materials
    • C10G2300/1033—Oil well production fluids
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
    • C10G2300/10—Feedstock materials
    • C10G2300/1037—Hydrocarbon fractions
    • C10G2300/1048—Middle distillates
    • C10G2300/1055—Diesel having a boiling range of about 230 - 330 °C
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
    • C10G2300/20—Characteristics of the feedstock or the products
    • C10G2300/201—Impurities
    • C10G2300/202—Heteroatoms content, i.e. S, N, O, P
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
    • C10G2300/20—Characteristics of the feedstock or the products
    • C10G2300/30—Physical properties of feedstocks or products
    • C10G2300/301—Boiling range
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
    • C10G2300/20—Characteristics of the feedstock or the products
    • C10G2300/30—Physical properties of feedstocks or products
    • C10G2300/304—Pour point, cloud point, cold flow properties
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
    • C10G2300/20—Characteristics of the feedstock or the products
    • C10G2300/30—Physical properties of feedstocks or products
    • C10G2300/307—Cetane number, cetane index
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
    • C10G2300/80—Additives
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
    • C10G2400/02—Gasoline
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
    • C10G2400/04—Diesel oil
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
    • C10G2400/18—Solvents
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S208/00—Mineral oils: processes and products
    • Y10S208/95—Processing of "fischer-tropsch" crude

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
  • Liquid Carbonaceous Fuels (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Solid Fuels And Fuel-Associated Substances (AREA)
  • Preparation Of Compounds By Using Micro-Organisms (AREA)

Abstract

Изобретение предлагает способ получения синтетического лигроинового топлива, пригодного для использования в двигателях компрессионного воспламенения (KB), где способ включает, по меньшей мере, стадии гидроочистки, по меньшей мере, фракции продукта реакции синтеза Фишера-Тропша (ФТ) из СО и Hили его производного, гидрокрекинга, по меньшей мере, фракции продукта реакции ФТ-синтеза Фишера-Тропша или его производного и фракционирования продуктов процесса для получения желаемых топливных характеристик синтетического лигроина. Изобретение также предлагает синтетическое лигроиновое топливо, изготовленное по данному способу, а также топливную композицию и депрессант температуры помутнения для топливной композиции, содержащей дизельное топливо, где топливная композиция и депрессант включают синтетический лигроин по изобретению.

Description

Область техники
Данное изобретение относится к лигроиновым топливам, пригодным для использования в двигателях сгорания с компрессионным воспламенением (КВ), а также к способу получения таких лигроиновых топлив. Более конкретно, данное изобретение относится к лигроиновым топливам, полученным из преимущественно парафинистой синтетической сырой нефти, полученной реакцией СО и Н2, обычно по процессу Фишера-Тропша (ФТ).
Предшествующий уровень техники
Продукты ФТ процесса синтеза углеводородов, в особенности продукты каталитического процесса на основе кобальта и/или железа, содержат большую долю нормальных парафинов. Первичные ФТ продукты имеют неисправимо плохие свойства текучести на холоду, что затрудняет использование таких продуктов там, где свойства текучести на холоду являются жизненно важными, например, в дизельных топливах, смазочных нефтяных маслах и реактивном топливе. Из практики известно, что октановое число и цетановое число обычно связаны обратной зависимостью, т.е. более высокое октановое число обычно связано с более низким цетановым числом. Известно также, что лигроиновая фракция в действительности имеет низкие характеристики текучести на холоду, такие как температуры застывания и помутнения. Существует поэтому стимул для способа получения из продуктов ФТ процесса такого синтетического лигроинового топлива, которое имеет хорошие характеристики текучести на холоду и цетановое число, сопоставимое с требованием к топливам для КВ двигателей. Дополнительно, такое синтетическое лигроиновое топливо может иметь приемлемые свойства биоразлагаемости.
Синтетическое лигроиновое топливо, описанное в данном изобретении, получают из парафинистой синтетической сырой нефти (синкрюд), получаемой из синтез-газа (сингаз) путем реакции, подобной ФТ реакции. Первичные ФТ продукты охватывают широкий интервал углеводородов от метана до веществ с молекулярными массами выше 1400, включающий, главным образом, парафиновые углеводороды и небольшие количества других веществ, таких как олефины и оксигенаты.
Ранее указывалось в патенте США 5.378.348, что путем гидроочистки и изомеризации продуктов из реактора Фишера-Тропша можно получить реактивное топливо с температурой замерзания -34°С или ниже благодаря изопарафиновой природе этого топлива. Такая увеличенная разветвленность продукта сравнительно с низкозастывающим парафинистым сырьем соответствует меньшему значению цетанового числа (воспламенение), чем у нормальных (линейных) парафинов, означая, что увеличение разветвленности понижает значение цетанового числа парафинистых углеводородных топлив.
Неожиданно заявителями было обнаружено, что может быть получено гидрообработанное синтетическое лигроиновое топливо, имеющее обычно цетановое число выше 30, а также хорошие свойства текучести на холоду. Синтетические лигроиновые топлива по настоящему изобретению могут быть использованы как таковые или в смесях в КВ двигателях, обычно там, где в настоящее время использовали дизельные топлива. Это должно привести к более лучшему качеству топлива и удовлетворению требований к выхлопным газам. Синтетические лигроиновые топлива по настоящему изобретению могут быть смешаны с обычными дизельными топливами для обеспечения более низких выхлопов, хороших характеристик текучести на холоду, низкого содержания ароматических углеводородов и приемлемых цетановых чисел.
Краткое описание изобретения
Таким образом, согласно первому аспекту изобретения предложен способ получения синтетического лигроинового топлива, пригодного для использования в КВ двигателях, где способ включает, по меньшей мере, стадии
a) гидроочистки, по меньшей мере, фракции продукта реакции синтеза Фишера-Тропша (ФТ) из СО и Н2 или его производного;
b) гидрокрекинга, по меньшей мере, фракции продукта реакции ФТ синтеза или его производного; и
c) фракционирования продуктов процесса для получения желаемых характеристик синтетического лигроинового топлива.
Способ может включать дополнительную стадию смешения фракционированных продуктов процесса в желаемом соотношении для получения синтетического лигроинового топлива, имеющего требуемые характеристики для использования в КВ двигателе.
Способ, как он описан выше, может производить синтетический лигроин, у которого некоторые из требуемых характеристических свойств включают высокое цетановое число, выше 30; низкое содержание серы, ниже 5 ч/млн; хорошие свойства текучести на холоду; и содержание более 30% изопарафинов, где изопарафины включают метил и/или этилразветвленные изопарафины.
Согласно еще одному аспекту изобретения, предложен способ получения синтетического лигроинового топлива, имеющего цетановое число выше 30, где способ включает (а) разделение продуктов, полученных из синтез-газа путем реакции ФТ-синтеза на одну или несколько более тяжелых фракций и одну или несколько более легких фракций;
(b) каталитическую переработку более тяжелой фракции при условиях, которые дают преимущественно дистиллаты;
(c) отделение фракции лигроиновых продуктов стадии (Ь) от фракции более тяжелых продуктов, которая также образуется на стадии (Ь); и (б) необязательно, смешение лигроинового продукта, полученного на стадии (с), по меньшей мере, с частью одной или нескольких более легких фракций со стадии (а) или их продуктов.
Каталитическая переработка на стадии (Ь) может представлять собой стадию гидропереработки, например, гидрокрекинга или мягкого гидрокрекинга.
Способ получения синтетического лигроинового топлива может включать одну или несколько дополнительных стадий фракционирования, по меньшей мере, одной или нескольких более легких фракций стадии (а) или их продуктов перед стадией (б).
Способ получения синтетического лигроинового топлива может включать дополнительную стадию гидроочистки, по меньшей мере, одной или нескольких более легких фракций стадии (а) или их продуктов перед стадией (б).
Одна или несколько более тяжелых фракций стадии (а) могут иметь истинные температуры кипения (НТК) в интервале от примерно 70 до 700°С, однако, они могут быть в интервале от 80 до 650°С.
Одна или несколько более легких фракций могут иметь истинные температуры кипения (НТК) в интервале от -70 до 350°С, обычно в интервале от -10 до 340°С.
Продукт стадии (б) может выкипать в интервале от 30 до 200°С. Продукт стадии (б) может выкипать в интервале от 40 до 155°С при определении методом ЛБТМ Ό86.
Продукт стадии (б) может представлять собой лигроиновое топливо.
Продукт стадии (б) может иметь температуру помутнения ниже -30°С, обычно -40°С, и даже ниже -50°С.
Продукт стадии (б) может быть получен смешением фракции лигроинового продукта, полученной на стадии (с), по меньшей мере, с частью одной или нескольких более легких фракций стадии (а) или их продуктов в объемном соотношении между 1:24 и 9:1, обычно между 2:1 и 6:1, и в одном осуществлении в объемном соотношении 50:50.
Нзобретение распространяется далее на способ получения синтетических лигроиновых топлив, пригодных для КВ двигателей, из первичных ФТ продуктов, включающих преимущественно коротоцепные линейные и разветвленные парафины.
В данном способе парафинистый продукт ФТ-процесса делят, по меньшей мере, на две фракции: на более тяжелую фракцию и, по меньшей мере, одну более легкую фракцию.
Более легкая фракция может быть подвергнута мягкому каталитическому гидрированию для удаления гетероатомных соединений, таких как кислородсодержащие, и насыщения олефинов, чтобы получить в результате полезные продукты, такие как лигроины, дизельное топливо, растворители и/или компоненты для их получения компаундированием. Более тяжелая фракция может быть подвергнута гидрогенизационной переработке без предварительной гидроочистки для получения продуктов с хорошими характеристиками текучести на холоду. Такая гидрообработанная более тяжелая фракция может быть смешана со всей гидрированной и/или негидрированной легкой фракцией или с ее частью для того, чтобы получить после фракционирования лигроиновое топливо, характеризуемое приемлемым значением цетанового числа.
Подходящие для стадий гидропереработки катализаторы являются промышленно доступными и могут быть выбраны с целью улучшения качества целевого конечного продукта.
Согласно следующему аспекту изобретения предложено синтетическое лигроиновое топливо, имеющее цетановое число выше 30 и температуру помутнения ниже -30°С, где указанное лигроиновое топливо содержит, главным образом, изопарафины, как описано выше.
В одном осуществлении синтетическое лигроиновое топливо представляет собой продукт ФТ-процесса.
Синтетическое лигроиновое топливо может иметь цетановое число выше 30, температуру помутнения ниже -30°С, содержание изопарафинов более 30% и температуру конца кипения (ТКК) ниже 160°С.
Синтетическое лигроиновое топливо может иметь температуру начала кипения (ТНК), по меньшей мере, 49°С.
Нзобретение распространяется на топливную композицию, включающую от 10 до 100% описанного выше синтетического лигроинового топлива.
Обычно топливная композиция включает от 0 до 90% одного или нескольких дизельных топлив.
Топливная композиция может включать, по меньшей мере, 20% синтетического лигроинового топлива и иметь цетановое число выше 40 и температуру помутнения ниже 2°С. Нспользуя синтетическое лигроиновое топливо в качестве депрессатора температуры помутнения, можно получить в результате, по меньшей мере, 2°С депрессию температуры помутнения топливной композиции.
Топливная композиция может включать, по меньшей мере, 30% синтетического лигроинового топлива и иметь цетановое число выше 40 и температуру помутнения ниже 0°С. Нспользуя синтетическое лигроиновое топливо в качестве депрессатора температуры помутнения, можно получить в результате, по меньшей мере, 3°С депрессию температуры помутнения топливной композиции.
Топливная композиция может включать, по меньшей мере, 50% синтетического лигроинового топлива и иметь цетановое число выше 40 и температуру помутнения ниже 0°С, более типично, ниже -4°С. Используя синтетическое лигроиновое топливо в качестве депрессатора температуры помутнения, можно получить в результате, по меньшей мере, 4°С депрессию температуры помутнения топливной композиции, или, более типично, по меньшей мере, 8°С депрессию.
Топливная композиция может включать, по меньшей мере, 70% синтетического лигроинового топлива и иметь цетановое число выше 40 и температуру помутнения ниже -10°С, более типично, ниже -15°С. Используя синтетическое лигроиновое топливо в качестве депрессатора температуры помутнения, можно получить в результате, по меньшей мере, 13°С депрессию температуры помутнения топливной композиции, или, более типично, по меньшей мере, 18°С депрессию.
Смешанная (компаундированная) композиция может дополнительно включать от 0 до 10% присадок для улучшения других характеристик топлива.
Присадки могут включать смазывающую присадку. Лубрикторная присадка может составлять от 0 до 0,5 % композиции, обычно от 0,00001 до 0,05% композиции. В некоторых осуществлениях смазывающая присадка составляет от 0,008 до 0,02% композиции.
Топливная композиция может включать в качестве дизельного топлива дизельное топливо, полученное из сырой нефти, такое как дизельное топливо марки и8 2-Ό™ (малосернистая нефть для дизельного топлива квалификации 2-Ό по спецификации Α8ΤΜ Ό 975-94) и САКВ™ (спецификация СаШогша Αίτ Кекоигсек ВоагД, 1993) и/или товарное дизельное топливо по Южно-Африканской спецификации.
Изобретение распространяется на полученный из продуктов ФТ-процесса депрессант температуры помутнения для топливной композиции, содержащей дизельное топливо, где депрессант температуры помутнения имеет цетановое число выше 30, температуру помутнения ниже -30°С, более 30% изопарафинов и температуру конца кипения (ТКК) менее 160°С.
Полученный из продуктов ФТ-процесса депрессатор температуры помутнения может иметь температуру начала кипения (ТНК), по меньшей мере, 49°С.
Подробное описание изобретения
Данное изобретение описывает превращение первичных продуктов ФТ-синтеза в лигроин и среднекипящие дистиллаты, например, лигроиновые топлива, имеющие цетановое число выше 30, имеющие в то же время хорошие ха рактеристики текучести на холоду, как описано выше.
ФТ-процесс используют в промышленности для превращения синтез-газа, полученного из угля, природного газа, биомассы или тяжелых нефтяных потоков, в углеводороды в интервале от метана до веществ с молекулярной массой выше 1400.
В то время как главными продуктами являются линейные парафинистые вещества, часть перечня продуктов может образовывать другие вещества, такие как разветвленные парафины, олефины и окисленные компоненты. Точный перечень продуктов зависит от использованных конфигурации реактора, условий процесса и катализатора, как ясно из, например, Са1а1. Кеу.8ег Епд., 23 (1&2), 265-278 (1981).
Предпочтительными реакторами для получения более тяжелых углеводородов являются реакторы взвешенного слоя или трубчатые реакторы с неподвижным слоем, тогда как условия реакции находятся предпочтительно в интервале 160-280°С, в некоторых случаях 210-260°С, и 18-50 бар, в некоторых случаях 20-30 бар.
Предпочтительные активные металлы в катализаторе включают железо, рутений или кобальт. Хотя каждый катализатор даст свой собственный уникальный перечень продуктов, во всех случаях перечень продуктов включает некоторый воскообразный высокопарафинистый материал, который необходимо далее превратить в полезные продукты. Продукты ФТ-процесса могут быть превращены в целый ряд конечных продуктов, таких как среднекипящие дистиллаты, лигроин, растворители, базовые смазочные масла, и т.д. Такое превращение, которое обычно состоит из нескольких процессов, таких как гидрокрекинг, гидроочистка и перегонка, может быть названо процессом переработки ФТ-продуктов.
Процесс переработки ФТ-продуктов по данному изобретению использует сырьевой поток, состоящий из углеводородов С5 и более высококипящих углеводородов, полученных в ФТ-процессе. Это сырье разделяют, по меньшей мере, на две отдельные фракции, более тяжелую и, по меньшей мере, одну более легкую фракцию. Граница кипения между двумя фракциями составляет предпочтительно менее 300°С и обычно около 270°С.
Таблица ниже представляет типичный состав двух фракций с точностью 10%.
Таблица 1. Типичный состав продукта ФТ-синтеза после разделения на две фракции (отгон в об.%)
ФТ-конденсат (фракция <270°С) ФТ-конденсат (фракция >270°С)
С5-160°С 44 3
160-270°С 43 4
270-370°С 13 25
370-500°С 40
> 500°С 28
Фракция >160°С содержит значительное количество углеводородов, которые кипят выше обычного лигроинового интервала. Фракция от 160 до 270°С может рассматриваться как легкое дизельное топливо. Это означает, что все вещества, кипящие выше 270°С, должны быть превращены в более легкокипящие вещества посредством каталитического процесса, часто называемого гидропереработкой, например гидрокрекинга.
Катализаторы для этой стадии являются катализаторами бифункционального типа, т.е. они содержат центры, активные для крекинга и для гидрирования. Каталитические металлы, активирующие гидрирование, включают благородные металлы группы VIII, такие как платина или палладий, или сульфидированные основные металлы группы VIII, например никель, кобальт, которые могут включать или не включать сульфидированные металлы группы VI, например молибден. Носителем для металлов может быть любой тугоплавкий окисел, такой как двуокись кремния, окись алюминия, окись титана, окись циркония, окись ванадия и другие окислы групп III, IV, νΑ и VI, одни или в сочетании с другими тугоплавкими окислами. Альтернативно, носитель может частично или полностью состоять из цеолита. Однако для данного изобретения предпочтительным окислом является аморфная окись кремния-окись алюминия.
Условия процесса для гидрокрекинга могут варьироваться в широком интервале и тщательно быть выбраны после многочисленных экспериментов для оптимизации выхода лигроина. В этом отношении важно отметить, что как и для многих химических реакций здесь существует компромисс между конверсией и селективностью. Очень высокая конверсия будет приводить к высокому выходу газов и низкому выходу лигроиновых топлив. Поэтому важно тщательно настроить параметры процесса для того, чтобы оптимизировать конверсию углеводородов >160°С. В табл. 2 приведены предпочтительные параметры.
Таблица 2. Условия процесса гидрокрекинга
Условие Широкий интервал Предпочтительный интервал
Температура, °С 150-450 340-400
Давление, кПа 1000-20000 3000-8000
Расход водорода, нм3/м3 сырья 100-2000 800-1600
Конверсия веществ >370°С, мас.% 30-80 50-70
Тем не менее является возможным осуществить превращение всего продукта >370°С сырья за счет рециркуляции той части, которая не проконвертировала во время процесса гидрокрекинга.
Как ясно из табл. 1, большая доля фракции, кипящей ниже 160°С (легкий конденсат), уже находится в типичном для лигроина интер вале температур кипения, а именно 50-160°С. Данная фракция может быть подвергнута или не подвергнута гидроочистке. При гидроочистке удаляются гетероатомы и гидрируются ненасыщенные соединения. Гидроочистка является хорошо известным промышленным процессом, катализируемым любым катализатором, имеющим гидрирующую функцию, например благородными металлами группы VIII или сульфидированными основными металлами группы VI, или их сочетанием. Предпочтительными носителями являются окись алюминия и двуокись кремния.
В табл. 3 даны типичные рабочие условия процесса гидроочистки.
Таблица 3. Условия процесса гидроочистки
Условие Широкий интервал Предпочтительный интервал
Температура, °С 150-450 200-400
Давление, кПа 1000-20000 3000-8000
Расход водорода, нм3/м3 сырья 100-2000 400-1600
В то время как гидроочищенная фракция может быть расфракционирована на парафинистые продукты, используемые в качестве растворителей, заявитель неожиданно обнаружил, что гидроочищенная фракция может быть непосредственно смешана с продуктами, полученными при гидрокрекинге тяжелых парафинистых остатков. Хотя можно гидроизомеризовать продукты, содержащиеся в потоке конденсата, заявитель неожиданно обнаружил, что это приводит к небольшой, но значимой потере продуктов, выкипающих в интервале кипения лигроина, в более легкие продукты. Более того, гидроизомеризация приводит к образованию разветвленных изомеров, что дает меньшее цетановое число, чем у соответствующих нормальных парафинов.
Важными параметрами для процесса переработки ФТ-продукта являются максимизация выхода продукта, качество продукта и стоимость. В то время как предложенная технологическая схема является простой и потому экономичной, она дает синтетические лигроиновые топлива, пригодные для КВ двигателей, имеющие цетановое число >30 с хорошим выходом. В действительности, способ по данному изобретению способен производить лигроин для применения в КВ двигателе непревзойденного до сих пор качества, который характеризуется уникальным сочетанием приемлемого цетанового числа и превосходных свойств текучести на холоду.
Он представляет собой синтетическое лигроиновое топливо уникального состава, что непосредственно обусловлено тем способом, которым осуществлен процесс переработки ФТпродуктов по данному изобретению, что приводит к уникальным характеристикам указанного топлива.
Описанный процесс переработки ФТпродуктов на фиг. 1 может быть скомбинирован в различных конфигурациях. Заявитель рассматривает эти комбинации как использование того, что известно в области оптимизации синтеза процессов.
Однако конкретные условия процесса переработки первичных ФТ-продуктов, возможные конфигурации процесса, которые приведены в табл. 4, были получены после многочисленных и тщательных экспериментов и расчетов.
Таблица 4. Возможные схемы процесса переработки продуктов ФТ синтеза
Стадия процесса Схема процесса
А В С
1. Реактор ФТ-синтеза х х х х
2. Колонна фракционирования легкого ФТ-продукта х
3. Реактор гидроочистки легкого ФТпродукта х х х х
4. Колонна фракционирования НТФТпродукта х х
5. Реактор гидрокрекинга тяжелого ФТпродукта х х х х
6. Колонна фракционирования продукта х х х х
Номера нумерация обозначений на фиг. 1
ФТ Фишер-Тропш
Основной процесс показан на прилагаемой фиг. 1. Синтез-газ (сингаз), смесь водорода и моноксида углерода входит в ФТ-реактор, где синтез-газ превращается в углеводороды вследствие ФТ-реакции.
Более легкая ФТ-фракция выводится по линии 7 и может проходить или не проходить через фракционирующую колонну 2 и реактор гидроочистки 3. Продукт 9 из реактора гидро очистки может быть разделен во фракционирующей колонне 4 или, альтернативно, смешан с продуктами реактора гидрокрекинга 16, направляемыми в общую фракционирующую колонну 6.
Фракция тяжелых углеводородов выводится по линии 13 и направляется в реактор гидрокрекинга 5. Если рассматривается фракционирующая колонна 2, кубовый погон 12 направляют в реактор гидрокрекинга 5. Продукт 16, сам по себе или смешанный с более легкой фракцией 9а, выделяют во фракционирующей колонне 6.
В зависимости от схемы процесса легкую продуктовую фракцию, лигроин 19 получают из фракционирующей колонны 6 или смешением эквивалентных фракций 10 и 17. Обычно в качестве лигроина используют фракцию С5-160°С.
Несколько более тяжелую фракцию, синтетическое дизельное топливо 20 получают подобным образом из фракционирующей колонны 6 или смешением эквивалентных фракций 11 и 18. Эту фракцию обычно выводят как фракцию 160-370°С, используемую в качестве дизельного топлива.
Тяжелокипящий непревращенный материал 21 из фракционирующей колонны 6 возвращают в цикл на разбавление в реактор гидрокрекинга 5. Альтернативно, остаток может быть использован для получения синтетических смазочных масел. Небольшое количество газов С1С4 также отделяют во фракционирующих колоннах 4 и 6.
Нижеследующие примеры 1-9 служат для дополнительного пояснения данного изобретения.
Обозначения, использованные в примерах НТФТ Низкотемпературный ФишерТропш. Синтез Фишера-Тропша, проведенный при температурах между 160 и 280°С при использовании базовых условий процесса, ранее описанных в данном патенте, при давлениях от 1800 до 5000 кПа в трубчатом реакторе с неподвижным слоем или взвешенным слоем
ПГ Прямогонный. Продукт, полученный непосредственно после НТФТ, не подвергавшийся какому-либо процессу химического превращения
ГО ПГ Гидроочищенный прямогонный.
Продукт, полученный из НТФТ ПГ продуктов после гидрирования при использовании базовых условий процесса, ранее описанных в данном патенте
ГК Гидрокрекированный. Продукт, полученный из НТФТ ПГ продуктов после гидрокрекинга при использовании базовых условий процесса, ранее описанных в данном патенте Пример 1.
Лигроин прямой гонки (ПГ) получали фракционированием легкого ФТ конденсата. Данный продукт имел характеристики топлива, показанные в табл. 5. Эта же таблица включает основные свойства дизельного топлива на основе нефти.
Пример 2.
Гидрированный лигроин прямой гонки (ГО ПГ) получали гидроочисткой и фракционированием легкого ФТ конденсата. Данный продукт имел характеристики топлива, показанные в табл. 5.
Пример 3.
Гидрокрекированный (ГК) лигроин получали гидрокрекингом и фракционированием тяжелого ФТ парафина. Данный продукт имел характеристики топлива, показанные в табл. 5.
Пример 4.
НТФТ лигроин получали смешением лигроинов, описанных в примерах 2 и 3. Соотношением смешения было 50:50 по объему. Данный продукт имел характеристики топлива, показанные в табл. 5.
Таблица 5. Характеристики НТФТ лигроинов
Синтетические ФТ лигроины Товарное дизельное (ЮА) Приме- чание
ПГ |ГО ПГ| ГК | ЛТФТ
Разгонка по А8ТМ Ώ86
ТНК, °С 58 60 49 54 182
Т10, °С 94 83 79 81 223
Т50, °С 118 101 101 101 292
Т90, °С 141 120 120 120 358
ТКК, °С 159 133 131 131 382
Плотность, кг/л (20°С) 0,7101 0,6825 0,6877 0,6852 0,8483
Цетановое число н/о 42,7 30,0 39,6 50,0
Теплота сгорания, НННУ, кДж/кг 45625 48075 46725 46725 45520 Примечание 2
Кислотное число, мг КОН/г 0,361 0,001 0,011 0,006 0,040
Общая сера, мг/л <1 <1 <1 <1 4242
Состав, мас.%
н-парафины 53,2 90,1 28,6 59,0 н/о
Изопарафины 1,2 8,3 66,7 38,2 н/о
Нафтеновые - - - н/о
Ароматические 0,1 0,5 0,3 н/о
Олефины 35,0 1,5 4,2 2,5 н/о
Спирты 10,7 - - - н/о
Температура помутнения, °С -51 -54 -35 -33 н/о
Температура вспышки, °С -9 -18 -21 -20 57 Примечание 3
Вязкость н/о н/о н/о 0,5 3,97
Примечания: 1. Эти топлива не содержат присадок; 2. Методика ΑΡΙ 14А1.3; 3. Коррелированы (см. НР, 8ер1. 1987, р/ 81)
Пример 5.
Лигроин ПГ, описанный в примере 1, испытывали на выхлоп, получив результаты, приведенные в табл. 6. Для испытаний использовали дизельный двигатель Мегсебек Веи/ 407Т с характеристиками, также приведенными в табл.
6. Выхлопы, анализированные во время испытаний, содержали на 21,6% меньше СО, на 4,7% меньше СО2 и на 20,0% меньше ΝΟΧ чем выхлопы, анализированные для обычного дизельного топлива. Кроме того выхлоп твердых частиц, определенный по дымовому числу Боша, был на 52% ниже, чем наблюдавшийся у обычного дизельного топлива. Удельный расход топлива был на 0,2% ниже, чем определенный для обычного дизельного топлива.
Пример 6.
Лигроин ГО ПГ, описанный в примере 2, испытывали на выхлоп, получив результаты, приведенные в табл. 6. Для испытаний использовали дизельный двигатель Мегсебек Вен/ 407Т с характеристиками, также приведенными в табл. 6. Выхлопы, анализированные во время испытаний, содержали на 28,8% меньше СО, на 3,5% меньше СО2 и на 26,1% меньше ΝΟΧ чем выхлопы, анализированные для обычного дизельного топлива. Кроме того, выхлоп твердых частиц, определенный по дымовому числу Бо ша, был на 45% ниже, чем наблюдавшийся у обычного дизельного топлива. Удельный расход топлива был на 4,9% ниже, чем определенный для обычного дизельного топлива.
Пример 7.
Лигроин ГК, описанный в примере 3, испытывали на выхлоп, получив результаты, приведенные в табл. 6. Для испытаний использовали дизельный двигатель Мегсебек Веи/ 407Т с характеристиками, также приведенными в табл. 6. Выхлопы, анализированные во время испытаний, содержали на 7,2% меньше СО, на 0,3% меньше СО2 и на 26,6% меньше ЫОХ, чем выхлопы, анализированные для обычного дизельного топлива. Кроме того, выхлоп твердых частиц, определенный по дымовому числу Боша, был на 54% ниже, чем наблюдавшийся у обычного дизельного топлива. Удельный расход топлива был на 7,1% ниже, чем определенный для обычного дизельного топлива.
Пример 8.
Лигроин НТФТ, описанный в примере 4, испытывали на выхлоп, получив результаты, приведенные в табл. 6. Для испытаний использовали дизельный двигатель Мегсебек Веи/ 407Т с характеристиками, также приведенными в табл. 6. Выхлопы, анализированные во время испытаний, содержали на 25,2% меньше СО, на 4,4% меньше СО2 и на 26,1% меньше ΝΟΧ, чем выхлопы, анализированные для обычного дизельного топлива. Кроме того, выхлоп твердых частиц, определенный по дымовому числу Боша, был на 45% ниже, чем наблюдавшийся у обычного дизельного топлива. Удельный расход топлива был на 4,6% ниже, чем определенный для обычного дизельного топлива.
Таблица 6. Характеристики КВ двигателя и выхлопа от синтетических лигроинов
Синтетические ФТ лигроины Обычное ди- зельное топливо
ПГ |ГОПГ| ГК | ЛТФТ
Данные испытаний
Двигатель Мегсебек Веи/ 407Т
Условия испытаний 1400 об/мин
Нагрузка 553 Нм
Топливо
Расход, кг/ч 17,55 116,72 | 16,34 | 16,77 | 17,58
Выхлопы
СО, г/кВт-ч 0,87 0,79 1,03 0,83 1,11
СО2, г/кВт-ч 668,1 676,1 698,9 670,1 700,9
ΝΟΧ, г/кВт-ч 13,59 12,55 12,47 12,55 16,99
Выхлопной дым
Дымовое число Боша 0,32 0,37 0,31 0,37 0,67
Пример 9.
Лигроин НТФТ смешивали в соотношении 50:50 (по объему) с имеющимся в продаже южноафриканским дизельным топливом для получения топлива, пригодного для условий холодной окружающей среды. Топливные характеристики данного топлива и его компонентов включены в табл. 7. В табл. 8 показаны поведение этой топливной сме си и поведение ее компонентов в двигателе с компрессионным воспламенением (КВ). Смесь 50:50 показывает удельный расход топлива на 10% ниже, выхлоп ΝΟΧ на 19% ниже и дымовое число по Бошу на 21% ниже. Другие параметры также являются существенными.
Имеющееся в продаже дизельное топливо является обычным топливом не зимнего сорта. Обычно нефтепереработчики, производящие дизельные топлива для зимних условий, вынуждены понижать температуры конца кипения своих продуктов. Делая это, они понижают характеристики текучести на холоду, делая их более пригодными для работы при низких температурах и уменьшая вероятность замерзания. Это приводит к снижению уровня производства не только дизельных топлив, но и реактивных топлив и других продуктов, подобных маслам-теплоносителям.
Смесь НТФТ лигроина и продаваемого южноафриканского дизельного топлива является дизельным топливом, пригодным для холодной погоды, которое может быть получено без снижения производства обычного топлива. Смесь сохраняет достоинства обычных топлив, включающие приемлемое цетановое число и температуру вспышки, и может быть использована в холодных условиях без присадок или потери эксплуатационных характеристик. Кроме того, смесь может иметь экологические преимущества с точки зрения выхлопа.
Некоторые из результатов, включенных в табл. 7 и 8, проиллюстрированы графически на прилагаемых фигурах в конце примеров.
Таблица 7. Топливные характеристики смесей продаваемого дизельного топлива с синтетическим лигроином
Лигроин НТФТ в смеси
0% 50% 100%
Разгонка по А8ТМ Ό86, °С ТНК 182 50 53
Т10 223 87 79
Т50 292 129 100
Т90 358 340 120
ТКК 382 376 129
Плотность 0,8483 0,7716 0,6848
Температура вспышки °С 77 47 -20
Вязкость сст, 40°С 3,97 1,19 0,50
Цетановое число 50,0 41,8 39,6
Температура помутнения °С 4 -5 -35
Температура замерзания °С -6 -16 -40
Таблица 8. Характеристика КВ двигателя и выхлопа смесей продаваемого дизельного топлива с синтетическим лигроином
Лигроин НТФТ в смеси
0% 50% 100%
Испытываемый двигатель Мегсебез Вен/ 407Т
Условия испытаний 1400 об/мин
Нагрузка 553 Нм
Расход топлива 17,58 16,71 16,77
Выхлоп
СО, г/кВт-ч 1,11 1,21 0,83
СО2, г/кВт-ч 700,9 711,6 670,1
ΝΟΧ, г/кВт-ч 16,99 13,85 12,55
Дымовое число по Бошу 0,67 0,53 0,37
ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ

Claims (8)

  1. ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ
    1. Способ получения синтетического лигроинового топлива, пригодного для использования в двигателях с компрессионным воспламенением, где способ включает, по меньшей мере, стадии
    a) гидроочистки, по меньшей мере, конденсатной фракции продукта реакции синтеза ФишераТропша (ФТ) из СО и Н2 или его производного;
    b) гидрокрекинга, по меньшей мере, фракции тяжелых парафинов продукта реакции ФТ синтеза или его производного;
    c) фракционирования гидрокрекированной фракции со стадии Ь) для получения желаемых компонентов синтетического лигроинового топлива; и
    б) смешения указанных компонентов со стадии с) с гидроочищенной фракцией со стадии а) в желаемом соотношении для получения синтетического лигроинового топлива, имеющего желаемые характеристики для использования в двигателе с компрессионным воспламенением.
  2. 2. Способ по п.1, в котором фракция тяжелых парафинов стадии Ь) имеет истинную температуру кипения (ИТК) в интервале от примерно 70 до 700°С.
  3. 3. Способ по любому из пп.1-2, в котором конденсатная фракция стадии а) имеет истинную температуру кипения (ИТК) в интервале от примерно -70 до 350°С.
  4. 4. Способ по любому из пп.1-3, в котором топливо стадии б) получают смешением компонентов, полученных на стадии с), по меньшей мере, с частью гидроочищенного конденсата стадии а) или ее продуктов в объемном соотношении между 1:24 и 9:1.
  5. 5. Способ получения синтетического топлива, пригодного для использования в двигателях с компрессионным воспламенением, где способ включает, по меньшей мере, стадию смешения синтетического лигроинового топлива с дизельным топливом.
  6. 6. Синтетическое лигроиновое топливо, полученное из продуктов синтеза Фишера-Тропша, имеющее цетановое число выше 30, температуру помутнения ниже -30°С, более 30% изопарафинов и температуру начала кипения (ТНК), по меньшей мере, 49°С.
  7. 7. Топливная композиция, включающая от 1 до 100% синтетического лигроинового топлива по п.6 и от 0 до 99% одного или более дизельных топлив.
  8. 8. Депрессант температуры помутнения, полученный из продуктов синтеза Фишера-Тропша для топливной композиции, включающей дизельное топливо, где депрессант температуры помутнения имеет цетановое число выше 30, температуру помутнения ниже -30°С, более 30% изопарафинов и температуру начала кипения (ТНК), по меньшей мере, 49°С.
EA200101051A 1999-04-06 1999-12-23 Способ получения синтетического бензинового топлива и бензиновое топливо, полученное таким способом EA002794B1 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US12803699P 1999-04-06 1999-04-06
ZA992789 1999-04-19
PCT/ZA1999/000147 WO2000060029A1 (en) 1999-04-06 1999-12-23 Process for producing synthetic naphtha fuel and synthetic naphtha fuel produced by that process

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EA200101051A1 EA200101051A1 (ru) 2002-04-25
EA002794B1 true EA002794B1 (ru) 2002-10-31

Family

ID=69399852

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA200101051A EA002794B1 (ru) 1999-04-06 1999-12-23 Способ получения синтетического бензинового топлива и бензиновое топливо, полученное таким способом

Country Status (15)

Country Link
US (2) US6475375B1 (ru)
EP (2) EP1171551B1 (ru)
JP (3) JP3848086B2 (ru)
KR (1) KR100527417B1 (ru)
CN (2) CN100582202C (ru)
AT (2) ATE263824T1 (ru)
AU (1) AU769078B2 (ru)
BR (1) BR9917251A (ru)
CA (2) CA2446599C (ru)
DE (2) DE69916331T2 (ru)
EA (1) EA002794B1 (ru)
ES (2) ES2322755T3 (ru)
GB (1) GB2364066A (ru)
NO (2) NO20014813D0 (ru)
WO (1) WO2000060029A1 (ru)

Families Citing this family (88)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AU2003252879B2 (en) * 1999-04-06 2005-04-21 Sasol Technology (Pty) Ltd Process for producing synthetic naphtha fuel and synthetic naphtha fuel produced by that process
GB2364066A (en) * 1999-04-06 2002-01-16 Sasol Technology Process for producing synthetic naphtha fuel and synthetic naphtha fuel produced by that process
US20040118034A1 (en) * 1999-11-23 2004-06-24 Williamson Ian Vernon Fuel composition containing heavy fraction
US9579091B2 (en) 2000-01-05 2017-02-28 Integrated Vascular Systems, Inc. Closure system and methods of use
AU2001255280B2 (en) * 2000-05-02 2005-12-08 Exxonmobil Research And Engineering Company Wide cut fischer-tropsch diesel fuels
US6515034B2 (en) 2001-05-11 2003-02-04 Chevron U.S.A. Inc. Co-hydroprocessing of Fischer-Tropsch products and crude oil fractions
FR2826973B1 (fr) * 2001-07-06 2005-09-09 Inst Francais Du Petrole Procede de production de distillats moyens par hydroisomerisation et hydrocraquage de 2 fractions issues de charges provenant du procede fischer-tropsch
FR2826971B1 (fr) * 2001-07-06 2003-09-26 Inst Francais Du Petrole Procede de production de distillats moyens par hydroisomerisation et hydrocraquage de charges issues du procede fischer-tropsch
FR2826974B1 (fr) 2001-07-06 2007-03-23 Inst Francais Du Petrole Procede de production de distillats moyens par hydroisomerisation et hydrocraquage en 2 etapes de charges issues du procede fischer-tropsch
ITMI20011441A1 (it) * 2001-07-06 2003-01-06 Agip Petroli Processo per la produzione di distillati medi paraffinici
FR2826972B1 (fr) * 2001-07-06 2007-03-23 Inst Francais Du Petrole Procede de production de distillats moyens par hydroisomerisation et hydrocraquage d'une fraction lourde issue d'un effluent produit par le procede fischer-tropsch
ATE376044T1 (de) * 2001-09-18 2007-11-15 Southwest Res Inst Brennstoffe für homogen geladene verdichtungsgezündete maschinen
EP1525290A1 (en) * 2001-11-05 2005-04-27 International Fuel Technology, Inc. Fuel composition containing heavy fraction
GB0126643D0 (en) 2001-11-06 2002-01-02 Bp Exploration Operating Composition and process
DE10155273B4 (de) * 2001-11-09 2006-03-23 Guardian Flachglas Gmbh Verwendung einer Verglasungseinheit als Brandschutzglas
DE10160057A1 (de) 2001-12-06 2003-06-26 Daimler Chrysler Ag Brennkraftmaschine mit Kompressionszündung
AU2003229676A1 (en) * 2002-04-15 2003-10-27 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method to increase the cetane number of gas oil
US7354462B2 (en) 2002-10-04 2008-04-08 Chevron U.S.A. Inc. Systems and methods of improving diesel fuel performance in cold climates
US6949180B2 (en) * 2002-10-09 2005-09-27 Chevron U.S.A. Inc. Low toxicity Fischer-Tropsch derived fuel and process for making same
CN1326975C (zh) * 2002-11-05 2007-07-18 阿尔伯麦尔荷兰有限公司 使用费－托催化剂和含沸石催化剂的费－托法
US20040144690A1 (en) * 2002-12-20 2004-07-29 Lloyd David Hugh Diesel fuel compositions
BR0317814A (pt) * 2002-12-30 2005-11-29 Shell Int Research Processos para a preparação de detergentes, de combustìveis de hidrocarbonetos, e de hidrocarbonetos detergentes
US7150821B2 (en) 2003-01-31 2006-12-19 Chevron U.S.A. Inc. High purity olefinic naphthas for the production of ethylene and propylene
AU2004200270B2 (en) * 2003-01-31 2009-11-12 Chevron U.S.A. Inc. High purity olefinic naphthas for the production of ethylene and propylene
US7431821B2 (en) 2003-01-31 2008-10-07 Chevron U.S.A. Inc. High purity olefinic naphthas for the production of ethylene and propylene
US20040149629A1 (en) * 2003-01-31 2004-08-05 Dancuart Kohler Luis Pablo Process for the preparation of and composition of a feedstock usable for the preparation of lower olefins
WO2004074738A1 (en) * 2003-02-19 2004-09-02 David Charles Tyrer Pressure vessel filler valve arrangement
US20040173501A1 (en) * 2003-03-05 2004-09-09 Conocophillips Company Methods for treating organic compounds and treated organic compounds
CN100587043C (zh) * 2003-04-11 2010-02-03 Sasol技术股份有限公司 低硫柴油燃料和航空涡轮燃料
WO2005021689A1 (en) 2003-09-03 2005-03-10 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Fuel compositions
JP5053638B2 (ja) * 2003-09-17 2012-10-17 シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ 石油誘導ケロシンとフィッシャー・トロプシュ誘導ケロシンとのブレンド
CN1882675B (zh) * 2003-10-17 2010-09-29 Sasol技术股份有限公司 生产压燃式发动机、燃气涡轮和燃料电池燃料的方法以及由所述方法生产的压燃式发动机、燃气涡轮和燃料电池燃料
AU2004280647B2 (en) * 2003-10-17 2010-03-18 Sasol Technology (Pty) Ltd Process for the production of multipurpose energy sources and multipurpose energy sources produced by said process
US8137531B2 (en) * 2003-11-05 2012-03-20 Chevron U.S.A. Inc. Integrated process for the production of lubricating base oils and liquid fuels from Fischer-Tropsch materials using split feed hydroprocessing
US7507326B2 (en) * 2003-11-14 2009-03-24 Chevron U.S.A. Inc. Process for the upgrading of the products of Fischer-Tropsch processes
DE112004002457T5 (de) * 2003-12-19 2006-12-21 Sasol Technology (Proprietary) Ltd. Kraftstoff für homogene Dieselverbrennungssysteme (HCCI) und Verfahren zur Herstellung dieses Kraftstoffes
FR2864532B1 (fr) 2003-12-31 2007-04-13 Total France Procede de transformation d'un gaz de synthese en hydrocarbures en presence de sic beta et effluent de ce procede
US20050252830A1 (en) * 2004-05-12 2005-11-17 Treesh Mark E Process for converting hydrocarbon condensate to fuels
AU2005318135B2 (en) * 2004-12-23 2009-07-23 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Process to prepare two iso paraffinic products from a Fisher-Tropsch derived feed
SG160406A1 (en) 2005-03-16 2010-04-29 Fuelcor Llc Systems, methods, and compositions for production of synthetic hydrocarbon compounds
AR056027A1 (es) * 2005-08-12 2007-09-12 Shell Int Research Composiciones de combustible
DE102005058534A1 (de) * 2005-12-08 2007-06-14 Choren Industries Gmbh Kraftstoffzubereitung
JP4847170B2 (ja) * 2006-03-27 2011-12-28 Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 極低温地向け燃料組成物
JP4847171B2 (ja) * 2006-03-27 2011-12-28 Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 ディーゼル燃料組成物
WO2007111152A1 (ja) * 2006-03-27 2007-10-04 Nippon Oil Corporation 燃料組成物
WO2007113977A1 (ja) * 2006-03-31 2007-10-11 Nippon Oil Corporation 軽油組成物
JP5030457B2 (ja) * 2006-03-31 2012-09-19 Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 軽油組成物
KR101371788B1 (ko) * 2006-05-17 2014-03-07 제이엑스 닛코닛세키에너지주식회사 경유 조성물
US7443296B2 (en) * 2006-07-21 2008-10-28 Alcon, Inc. Smart connector system for surgical machine
US7238728B1 (en) 2006-08-11 2007-07-03 Seymour Gary F Commercial production of synthetic fuel from fiber system
FR2907183B1 (fr) * 2006-10-11 2009-01-30 Snecma Sa Systeme d'etancheite entre deux arbres tournants coaxiaux
EP1936362B1 (de) 2006-12-20 2020-03-18 Roche Diabetes Care GmbH Testelement mit Referenzierung
US20080260631A1 (en) * 2007-04-18 2008-10-23 H2Gen Innovations, Inc. Hydrogen production process
WO2009041508A1 (ja) * 2007-09-28 2009-04-02 Japan Oil, Gas And Metals National Corporation 合成ナフサの製造方法
WO2009062207A2 (en) * 2007-11-05 2009-05-14 Sasol Technology (Pty) Ltd Reduction of lubricant oil soot loading
JP5752870B2 (ja) * 2008-03-14 2015-07-22 独立行政法人石油天然ガス・金属鉱物資源機構 水素化処理装置の運転方法
US8293805B2 (en) * 2008-05-29 2012-10-23 Schlumberger Technology Corporation Tracking feedstock production with micro scale gas-to-liquid units
JP5311976B2 (ja) * 2008-11-13 2013-10-09 Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 軽油組成物の製造方法
CA2750088C (en) * 2009-01-30 2014-03-11 Japan Oil, Gas And Metals National Corporation Operation method of middle distillate hydrotreating reactor, and middle distillate hydrotreating reactor
JP5367412B2 (ja) * 2009-02-27 2013-12-11 独立行政法人石油天然ガス・金属鉱物資源機構 Ｆｔ合成炭化水素の精製方法及びｆｔ合成炭化水素蒸留分離装置
US20120004329A1 (en) * 2009-03-27 2012-01-05 Marie Iwama Liquid fuel producing method and liquid fuel producing system
CN102041090B (zh) * 2009-10-21 2014-07-23 中国石油化工股份有限公司 以费-托合成产物制备相变材料的方法
US8679204B2 (en) * 2009-11-17 2014-03-25 Shell Oil Company Fuel formulations
US8614257B2 (en) 2010-02-08 2013-12-24 Fulcrum Bioenergy, Inc. Product recycle loops in process for converting municipal solid waste into ethanol
US11525097B2 (en) 2010-02-08 2022-12-13 Fulcrum Bioenergy, Inc. Feedstock processing systems and methods for producing fischer-tropsch liquids and transportation fuels
US9115324B2 (en) 2011-02-10 2015-08-25 Expander Energy Inc. Enhancement of Fischer-Tropsch process for hydrocarbon fuel formulation
RU2455342C1 (ru) * 2011-03-17 2012-07-10 Общество с ограниченной ответственностью "ЛУКОЙЛ-Нижегороднефтеоргсинтез" (ООО "ЛУКОЙЛ-Нижегороднефтеоргсинтез") Способ получения зимнего дизельного топлива
US8987160B2 (en) 2011-03-26 2015-03-24 Honda Motor Co., Ltd. Fischer-tropsch catalysts containing iron or cobalt selective towards higher hydrocarbons
US9169443B2 (en) 2011-04-20 2015-10-27 Expander Energy Inc. Process for heavy oil and bitumen upgrading
US9156691B2 (en) 2011-04-20 2015-10-13 Expander Energy Inc. Process for co-producing commercially valuable products from byproducts of heavy oil and bitumen upgrading process
US9315452B2 (en) 2011-09-08 2016-04-19 Expander Energy Inc. Process for co-producing commercially valuable products from byproducts of fischer-tropsch process for hydrocarbon fuel formulation in a GTL environment
CN104024182A (zh) 2011-09-08 2014-09-03 强能公司 在gtl环境中用于制备烃类燃料的增强的费-托法
US8889746B2 (en) 2011-09-08 2014-11-18 Expander Energy Inc. Enhancement of Fischer-Tropsch process for hydrocarbon fuel formulation in a GTL environment
DE102011118482A1 (de) 2011-11-12 2013-05-16 Volkswagen Aktiengesellschaft Verfahren zur Cetanzahlanhebung von Naphtha
EP2823022B1 (en) 2012-03-05 2018-10-10 Sasol Technology (Pty) Ltd Heavy synthetic fuel
CA2776369C (en) 2012-05-09 2014-01-21 Steve Kresnyak Enhancement of fischer-tropsch process for hydrocarbon fuel formulation in a gtl environment
CN102703108B (zh) 2012-06-26 2014-12-03 武汉凯迪工程技术研究总院有限公司 一种费托合成及尾气利用的工艺方法
CN102703107B (zh) 2012-06-26 2015-04-01 武汉凯迪工程技术研究总院有限公司 一种由生物质生产的合成气制造液态烃产品的方法
CN102730637B (zh) 2012-07-17 2014-12-10 武汉凯迪工程技术研究总院有限公司 低碳排放的费托合成尾气综合利用工艺
US9266730B2 (en) 2013-03-13 2016-02-23 Expander Energy Inc. Partial upgrading process for heavy oil and bitumen
US8999152B2 (en) * 2013-03-15 2015-04-07 Uop Llc Process and apparatus for recovering and blending hydroprocessed hydrocarbons and composition
US9447341B2 (en) 2013-03-15 2016-09-20 Uop Llc Process and apparatus for recovering and blending hydroprocessed hydrocarbons and composition
US10010808B2 (en) 2013-03-15 2018-07-03 Uop Llc Process and apparatus for recovering and blending hydroprocessed hydrocarbons and composition
CA2818322C (en) 2013-05-24 2015-03-10 Expander Energy Inc. Refinery process for heavy oil and bitumen
CN105505331A (zh) * 2016-01-27 2016-04-20 山西潞安煤基合成油有限公司 一种相变蜡制备方法
CN106381175A (zh) * 2016-08-25 2017-02-08 桂林九马新动力科技有限公司 一种节能柴油及其制备方法
CN114774163B (zh) * 2016-10-18 2024-01-19 马威特尔有限责任公司 用作燃料的配制的组合物
US20190390127A1 (en) * 2018-06-20 2019-12-26 Saudi Arabian Oil Company Light-fraction based fuel composition for compression ignited engines

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
BE459498A (ru) *
US3620696A (en) * 1968-09-17 1971-11-16 Exxon Research Engineering Co Fuel oil with improved flow properties
DE3030998A1 (de) * 1980-08-16 1982-04-01 Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt Verfahren zur herstellung von kraftstoffen mit einem ueberwiegenden anteil an dieseloel
US5645613A (en) * 1992-04-13 1997-07-08 Rentech, Inc. Process for the production of hydrocarbons
GB9119495D0 (en) * 1991-09-12 1991-10-23 Shell Int Research Process for the preparation of hydrocarbon fuels
US5378348A (en) * 1993-07-22 1995-01-03 Exxon Research And Engineering Company Distillate fuel production from Fischer-Tropsch wax
US5689031A (en) * 1995-10-17 1997-11-18 Exxon Research & Engineering Company Synthetic diesel fuel and process for its production
US6296757B1 (en) * 1995-10-17 2001-10-02 Exxon Research And Engineering Company Synthetic diesel fuel and process for its production
US5888376A (en) * 1996-08-23 1999-03-30 Exxon Research And Engineering Co. Conversion of fischer-tropsch light oil to jet fuel by countercurrent processing
US5814109A (en) * 1997-02-07 1998-09-29 Exxon Research And Engineering Company Diesel additive for improving cetane, lubricity, and stability
JP3866380B2 (ja) * 1997-06-30 2007-01-10 出光興産株式会社 ディーゼル燃料油組成物
AU765274B2 (en) * 1998-10-05 2003-09-11 Sasol Technology (Pty) Ltd. Process for producing middle distillates and middle distillates produced by that process
USH1849H (en) * 1998-11-20 2000-05-02 Sasol Technology (Proprietary) Limited Fischer-Tropsch products as fuel for fuel cells
GB2364066A (en) * 1999-04-06 2002-01-16 Sasol Technology Process for producing synthetic naphtha fuel and synthetic naphtha fuel produced by that process
US6248794B1 (en) * 1999-08-05 2001-06-19 Atlantic Richfield Company Integrated process for converting hydrocarbon gas to liquids
US6210559B1 (en) * 1999-08-13 2001-04-03 Exxon Research And Engineering Company Use of 13C NMR spectroscopy to produce optimum fischer-tropsch diesel fuels and blend stocks

Also Published As

Publication number Publication date
CA2365990A1 (en) 2000-10-12
US20020179488A1 (en) 2002-12-05
US6656343B2 (en) 2003-12-02
CA2446599C (en) 2007-01-16
CA2365990C (en) 2006-07-18
EP1171551B1 (en) 2004-04-07
EP1171551A1 (en) 2002-01-16
NO20014813L (no) 2001-10-03
CN1539928A (zh) 2004-10-27
ATE423830T1 (de) 2009-03-15
ATE263824T1 (de) 2004-04-15
JP4335879B2 (ja) 2009-09-30
BR9917251A (pt) 2001-12-26
CN1539928B (zh) 2012-03-28
CN1354779A (zh) 2002-06-19
EA200101051A1 (ru) 2002-04-25
AU2226300A (en) 2000-10-23
NO20034716D0 (no) 2003-10-21
JP2003524679A (ja) 2003-08-19
ES2219103T3 (es) 2004-11-16
JP3848086B2 (ja) 2006-11-22
GB2364066A (en) 2002-01-16
DE69916331T2 (de) 2004-08-05
CA2446599A1 (en) 2000-10-12
KR20020010596A (ko) 2002-02-04
DE69916331D1 (de) 2004-05-13
DE69940483D1 (de) 2009-04-09
KR100527417B1 (ko) 2005-11-09
ES2322755T3 (es) 2009-06-26
JP2006283036A (ja) 2006-10-19
CN100582202C (zh) 2010-01-20
JP2006176794A (ja) 2006-07-06
AU769078B2 (en) 2004-01-15
NO20014813D0 (no) 2001-10-03
US6475375B1 (en) 2002-11-05
EP1284281A1 (en) 2003-02-19
EP1284281B1 (en) 2009-02-25
GB0124369D0 (en) 2001-11-28
WO2000060029A1 (en) 2000-10-12
NO20034716L (no) 2001-10-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EA002794B1 (ru) Способ получения синтетического бензинового топлива и бензиновое топливо, полученное таким способом
JP4261552B2 (ja) 中間留出物の生産方法
US7252754B2 (en) Production of biodegradable middle distillates
US7294253B2 (en) Process for producing middle distillates
US20050288537A1 (en) Blending for density specifications using Fischer-Tropsch diesel fuel
JP2014077140A (ja) 航空燃料および自動車軽油の調製方法
RU2321618C2 (ru) Углеводородные композиции для использования в качестве топлива, их применение и способ улучшения смазывающих свойств моторного топлива
AU2003252879B2 (en) Process for producing synthetic naphtha fuel and synthetic naphtha fuel produced by that process
CN1821362B (zh) 用合成石脑油燃料的方法生产的合成石脑油燃料
JPH08218082A (ja) ディーゼル軽油組成物

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): AM AZ BY KZ KG MD TJ TM

MK4A Patent expired

Designated state(s): RU