JP4847170B2 - 極低温地向け燃料組成物 - Google Patents

Description

本発明は、北極、南極等の極低温地域での暖房、発電用途及び自動車、雪上車、船舶、ヘリコプター等移動源用途に用いられる燃料組成物に関するものであり、より詳しくは優れた低温流動性と燃料フレキシビリティさ、環境対応性能を同時に有する極低温地向け燃料組成物に関するものである。

現行のＪＩＳ規格においては日本国内での製品性能を前提として規定しているため、最も低い気温に対応できる規格としてはディーゼルエンジン用としては特３号グレードの軽油（流動点−３０℃以下）、暖房用としては灯油がこれに該当する。しかしながら、これらの燃料では極めて低温な地域、例として中国黒竜江省内陸部やロシアシベリア地域、米国アラスカ地域、北極圏及び南極大陸等では流動性が失われてしまう可能性が大きい。また、特にこのような地域では供給路の確保の問題から用途別に燃料を複数用意することは困難であり、１種類の燃料で複数の用途に適用できるだけの燃料としてのフレキシビリティが同時に求められている。さらに、最近は排出ガス規制等による制限のない地域においても環境対応が求められており、環境に優しい燃料を適用させることが社会要請として一般化しつつある。

極低温地向け燃料として、例えば特許文献１には脱硫脱ロウ基材を主として配合したディーゼル軽油組成物が開示されている。本文献によればディーゼルエンジン用途として優れた低温性能と燃費、加速性能を両立できると記載されているが、本文献に示されたディーゼル軽油組成物は脱ロウにより低温流動性阻害要因である直鎖飽和炭化水素化合物を主として分解して側鎖を有する飽和炭化水素化合物に化学変換させた基材を主としているため、重質でありかつ原料油中の芳香族分が多く残留することによる排ガス性能に対する懸念を継続して有している。さらには、芳香族分を多く含有しかつ直鎖飽和炭化水素化合物が少ない燃料ではセタン価が低くなるため、着火性能が安定しなくなる問題も有している。以上のことから、このような燃料では環境対応燃料としては不適であるといえる。また、該ディーゼル軽油組成物では１種類の燃料で複数の用途に適用できるだけの燃料としてのフレキシビリティに欠けており、暖房用燃料としては不向きである。さらに、一般にこのような極低温地域における燃料は使用するたびに随時任意に補給できるような状況にないため、極低温下での比較的長期な保管を強いられる場合が多く、その期間において燃料の諸性能が悪化することが決してあってはならない。
すなわち、極低温地域における低温流動性と複数の用途に対応できるフレキシビリティさ並びに環境対応型燃料としての性能を全て満たすこと、かつ極低温下での燃料性能を保持できること、これらの要件を高水準で同時に達成できる高品質の燃料を設計することは非常に困難であり、これ以外の燃料油として求められている諸性能を十分満たし、また現実的な製造方法の検討を踏まえた例、知見は存在していない。
特許第３７２９２１１号公報

本発明は、かかる実状に鑑みてなされたものであり、その目的は、極低温地域における低温流動性と複数の用途に対応できるフレキシビリティさ並びに環境対応型燃料としての性能を全て満足させた極低温地向け燃料組成物を提供することにある。

本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意研究した結果、本発明を完成するに至った。
すなわち、本発明は、初留点が１４０℃以上２００℃以下、蒸留性状の９０容量％留出温度が２００℃以上３００℃以下、芳香族含有量が２０容量％以下、直鎖飽和炭化水素含有量が２５質量％以上、炭素数１０以上１５以下の直鎖飽和炭化水素含有量が２０質量％以上、硫黄含有量が３００質量ｐｐｍ以下である炭化水素混合物Ａを原料油として、工程（１）：炭化水素混合物Ａを反応温度２５０℃以上３１０℃以下、水素圧力５ＭＰａ以上１０ＭＰａ以下、ＬＨＳＶ０．５ｈ^−１以上３．０ｈ^−１以下、水素／炭化水素容量比が０．１５以上０．６以下の条件で、Ｎｉ−Ｗ、Ｎｉ−Ｍｏ、Ｃｏ−Ｍｏ、Ｃｏ−Ｗ、またはＮｉ−Ｃｏ−Ｍｏのいずれかを含有する触媒により水素化脱硫処理して炭化水素混合物Ｂを得る工程、工程（２）：炭化水素混合物Ｂの軽質な部分を１容量％以上４０容量％以下の範囲で除去して炭化水素混合物Ｃを得る工程、工程（３）：炭化水素混合物Ｃを反応温度１５０℃以上２５０℃以下、圧力１ＭＰａ以上５ＭＰａ以下の条件下でゼオライトにより直鎖飽和炭化水素を１０容量％以上除去した炭化水素混合物Ｄを得る工程、を経て得られる炭化水素混合物Ｄを全燃料組成物に対して８０容量％以上含有し、セーボルト色＋２８以上、１５℃における密度が７４０ｋｇ／ｍ^３以上８４０ｋｇ／ｍ^３以下、蒸留性状の１０％留出温度が１７０℃以上２２０℃以下、９０％留出温度が２２０℃以上３００℃以下、セタン指数４５以上、セタン価４８以上、引火点４５℃以上、反応試験の結果が中性、銅板腐食が１以下、加速酸化試験後の過酸化物価が１０質量ｐｐｍ以下、流動点−６０℃以下、硫黄分１０質量ｐｐｍ以下、３０℃における動粘度が１．６ｍｍ^２／ｓ以上５．０ｍｍ^２／ｓ以下、−３０℃における動粘度が３０ｍｍ^２／ｓ以下、水分含有量が０．０１容量％以下、１０％残油の残留炭素分が０．１質量％以下であることを特徴とする極低温地向け燃料組成物に関する。

また、本発明は、初留点が１４０℃以上２００℃以下、蒸留性状の９０容量％留出温度が２００以上３００℃以下、芳香族含有量が２０容量％以下、直鎖飽和炭化水素含有量が２５質量％以上、炭素数１０以上１５以下の直鎖飽和炭化水素含有量が２０質量％以上、硫黄含有量が３００質量ｐｐｍ以下である炭化水素混合物Ａを原料油として、工程（１）：炭化水素混合物Ａを反応温度２５０℃以上３１０℃以下、水素圧力５ＭＰａ以上１０ＭＰａ以下、ＬＨＳＶ０．５ｈ^−１以上３．０ｈ^−１以下、水素／炭化水素容量比が０．１５以上０．６以下の条件で、Ｎｉ−Ｗ、Ｎｉ−Ｍｏ、Ｃｏ−Ｍｏ、Ｃｏ−Ｗ、またはＮｉ−Ｃｏ−Ｍｏのいずれかを含有する触媒により水素化脱硫処理して炭化水素混合物Ｂを得る工程、工程（２）：炭化水素混合物Ｂの軽質な部分を１容量％以上４０容量％以下の範囲で除去して炭化水素混合物Ｃを得る工程、工程（３）：炭化水素混合物Ｃを反応温度１５０℃以上２５０℃以下、圧力１ＭＰａ以上５ＭＰａ以下の条件下でゼオライトにより直鎖飽和炭化水素を１０容量％以上除去した炭化水素混合物Ｄを得る工程、を経て得られる炭化水素混合物Ｄを全燃料組成物に対して８０〜１００容量％、炭素数１６以上２０以下の直鎖飽和炭化水素化合物含有量の総和が１０質量％以下であり、かつ炭素数２１以上２５以下の直鎖飽和炭化水素化合物含有量の総和が２質量％以下であるＦＴ合成基材を０〜２０容量％含有し、セーボルト色＋２８以上、１５℃における密度が７４０ｋｇ／ｍ^３以上８４０ｋｇ／ｍ^３以下、蒸留性状の１０％留出温度が１７０℃以上２２０℃以下、９０％留出温度が２２０℃以上３００℃以下、セタン指数４５以上、セタン価４８以上、引火点４５℃以上、反応試験の結果が中性、銅板腐食が１以下、加速酸化試験後の過酸化物価が１０質量ｐｐｍ以下、流動点−６０℃以下、硫黄分１０質量ｐｐｍ以下、３０℃における動粘度が１．６ｍｍ^２／ｓ以上５．０ｍｍ^２／ｓ以下、−３０℃における動粘度が３０ｍｍ^２／ｓ以下、水分含有量が０．０１容量％以下、１０％残油の残留炭素分が０．１質量％以下であることを特徴とする極低温地向け燃料組成物に関する。

本発明によれば、上記の製造方法、留分規定等により製造された極低温地向け燃料組成物を使用することにより、従来の燃料組成物では実現が困難であった極低温地域における低温流動性と複数の用途に対応できるフレキシビリティさ並びに環境対応型燃料としての性能を全て満足させた極低温地向け燃料組成物を提供することができる。
なお、本燃料組成物を供給することで作動する機器類、例えば移動用車両、雪上車、船舶、航空機、ヘリコプター、工作用車両、暖房用機器、発電用機器等の種類、用途に対しては、本燃料組成物は何ら制約を加えるものではなく、それらに用いられている動力源及び熱源、例えばディーゼルエンジン、ガスタービン、燃料電池、ジェットエンジン、バーナー、コンロ等の種類に関しても何ら制約を加えるものではない。

以下、本発明について詳細に説明する。

本発明の極低温地向け燃料組成物の原料油となる炭化水素混合物Ａは、初留点が１４０℃以上２００℃以下、蒸留性状の９０容量％留出温度が２００℃以上３００℃以下、芳香族含有量が２０容量％以下、直鎖飽和炭化水素含有量が２５質量％以上、炭素数１０以上１５以下の直鎖飽和炭化水素含有量が２０質量％以上、硫黄含有量が３００質量ｐｐｍ以下であることが必要である。好ましくは、初留点が１４５℃以上１９０℃以下、蒸留性状の９０容量％留出温度が２２０℃以上２９０℃以下、芳香族含有量が１７容量％以下、直鎖飽和炭化水素含有量が２８質量％以上、炭素数１０以上１５以下の直鎖飽和炭化水素含有量が２３質量％以上、硫黄含有量が１００質量ｐｐｍ以下であり、さらに好ましくは、初留点が１５０℃以上１８０℃以下、蒸留性状の９０容量％留出温度が２３０℃以上２８５℃以下、芳香族含有量が１５容量％以下、直鎖飽和炭化水素含有量が３０質量％以上、炭素数１０以上１５以下の直鎖飽和炭化水素含有量が２５質量％以上、硫黄含有量が５０質量ｐｐｍ以下である。炭化水素混合物Ａの性状が上述の範囲を外れると、後段の処理における反応効率が低下し本発明の極低温地向け燃料組成物を得にくくなるため好ましくない。

ここでいう、初留点、９０容量％留出温度は、ＪＩＳ Ｋ ２２５４「石油製品−蒸留試験方法−常圧法蒸留試験方法」により、芳香族含有量は、ＪＩＳ Ｋ ２５３６「石油製品−炭化水素タイプ試験方法」の蛍光指示薬吸着法により測定される値、直鎖飽和炭化水素含有量（ノルマルパラフィン分）、炭素数１０〜１５の直鎖飽和炭化水素含有量（Ｃ１０−１５のｎＰ分）は、ＧＣ−ＦＩＤを用いて測定される値（質量％）である。すなわち、カラムにはメチルシリコンのキャピラリーカラム（ＵＬＴＲＡＡＬＬＯＹ−１）、キャリアガスにはヘリウムを、検出器には水素イオン検出器（ＦＩＤ）を用い、カラム長３０ｍ、キャリアガス流量１．０ｍＬ／ｍｉｎ、分割比１：７９、試料注入温度３６０℃、カラム昇温条件１４０℃→（８℃／ｍｉｎ）→３５５℃、検出器温度３６０℃の条件で測定された値である。
硫黄含有量は、ＪＩＳ Ｋ ２５４１「原油及び石油製品−硫黄分試験方法」により測定される値である。
炭化水素混合物Ａは上述の所定の性状を有する以外に特に限定は無いが、石油系基材の他に、環境対応型燃料としての排出ガス性能向上の理由から、ＦＴ合成基材、動植物油由来の処理油であることが好ましい。

石油系基材とは、原油を処理することにより得られる炭化水素基材であり、一般には常圧蒸留装置から得られる直留基材、常圧蒸留装置から得られる直留重質油や残査油を減圧蒸留装置で処理して得られる減圧基材、減圧重質基材あるいは脱硫重油を接触分解または水素化分解して得られる接触分解基材または水素化分解基材、これらの石油系炭化水素を水素化精製して得られる水素化精製基材若しくは水素化脱硫基材等が挙げられる。また、原油以外に非在来型石油資源と称される資源、例えばオイルシェル、オイルサンド、オリノコタール等に適切な処理を施し、上述の基材と同等の性能にまで仕上げた基材も石油系基材に準じて使用することができる。

ＦＴ合成基材とは、水素及び一酸化炭素を主成分とする混合ガス（合成ガスと称する場合もある）に対してフィッシャートロプシュ（ＦＴ）反応を適用させて得られるナフサ、灯油、軽油相当の液体留分、およびこれらを水素化精製、水素化分解することによって得られる炭化水素混合物、およびＦＴ反応により得られたＦＴワックスを精製し、これを水素化精製、水素化分解することにより得られる炭化水素混合物からなる基材のことを示す。

ＦＴ合成基材の原料となる混合ガスは、炭素を含有する物質を、酸素および／または水および／または二酸化炭素を酸化剤に用いて酸化し、更に必要に応じて水を用いたシフト反応により所定の水素および一酸化炭素濃度に調整して得られる。
炭素を含有する物質としては、天然ガス、石油液化ガス、メタンガス等の常温で気体となっている炭化水素からなるガス成分や、石油アスファルト、バイオマス、石炭、建材やゴミ等の廃棄物、汚泥、及び通常の方法では処理しがたい重質な原油、非在来型石油資源等を高温に晒すことで得られる混合ガスが一般的であるが、水素及び一酸化炭素を主成分とする混合ガスが得られる限りにおいては、本発明はその原料を限定するものではない。

フィッシャートロプシュ反応には金属触媒が必要である。好ましくは周期律表第８族の金属、例えば、コバルト、ルテニウム、ロジウム、パラジウム、ニッケル、鉄等、更に好ましくは第８族第４周期の金属を活性触媒成分として利用する方法である。また、これらの金属を適量混合した金属群を用いることもできる。これらの活性金属はシリカやアルミナ、チタニア、シリカアルミナなどの担体上に担持して得られる触媒の形態で使用することが一般的である。また、これら触媒に上記活性金属に加えて第２金属を組合せて使用することにより、触媒性能を向上させることもできる。第２金属としては、ナトリウム、リチウム、マグネシウムなどのアルカリ金属やアルカリ土類金属の他に、ジルコニウム、ハフニウム、チタニウムなどが挙げられ、一酸化炭素の転化率向上やワックス生成量の指標となる連鎖成長確率(α)の増加など、目的に応じて適宜使用されている。

フィッシャートロプシュ反応は、混合ガスを原料として、液体留分およびＦＴワックスを生成する合成法である。この合成法を効率的に行うために、一般には混合ガス中の水素と一酸化炭素の比を制御することが好ましい。一酸化炭素に対する水素のモル混合比（水素／一酸化炭素）は１．２以上であることが好ましく、１．５以上であることがより好ましく、１．８以上であることが更により好ましい。また、この比率は３以下であることが好ましく、２．６以下であることがより好ましく、２．２以下であることが更により好ましい。

上記触媒を用いてフィッシャートロプシュ反応を行う場合の反応温度は、１８０℃以上３２０℃以下であることが好ましく、２００℃以上３００℃以下であることがより好ましい。反応温度が１８０℃未満では一酸化炭素がほとんど反応せず、炭化水素収率が低い傾向にある。また、反応温度が３２０℃を超えると、メタンなどのガス生成量が増加し、液体留分およびＦＴワックスの生成効率が低下してしまう。

触媒に対するガス空間速度に特に制限は無いが、５００ｈ^−１以上４０００ｈ^−１以下が好ましく、１０００ｈ^−１以上３０００ｈ^−１以下がより好ましい。ガス空間速度が５００ｈ^−１未満では液体燃料の生産性が低下する傾向にあり、また４０００ｈ^−１を超えると反応温度を高くせざるを得なくなると共にガス生成が大きくなり、目的物の収率が低下してしまう。

反応圧力（一酸化炭素と水素からなる合成ガスの分圧）は特に制限が無いが、０．５ＭＰａ以上７ＭＰａ以下が好ましく、２ＭＰａ以上４ＭＰａ以下がより好ましい。反応圧力が０．５ＭＰａ未満では液体燃料の収率が低下する傾向にあり、また７ＭＰａを超えると設備投資額が大きくなる傾向にあり、非経済的になる。

ＦＴ合成基材は上記ＦＴ反応により生成された液体留分およびＦＴワックスを任意の方法で水素化精製または水素化分解し、目的にあった蒸留性状、組成等に調整することで得られる。水素化精製及び水素化分解は目的に即して選択すればよく、どちらか一方のみまたは両方法の組み合わせ等の選択も本発明の燃料組成物を製造しうる範囲において何ら限定されるものではない。

水素化精製に用いる触媒は水素化活性金属を多孔質担体に担持したものが一般的であるが、同様の効果が得られる触媒であれば本発明はその形態を何ら限定するものではない。
多孔質担体としては無機酸化物が好ましく用いられる。具体的には、アルミナ、チタニア、ジルコニア、ボリア、シリカ、ゼオライトなどが挙げられる。
ゼオライトは結晶性アルミノシリケートであり、フォージャサイト、ペンタシル、モルデナイトなどが挙げられ、好ましくはフォージャサイト、ベータ、モルデナイト、特に好ましくはＹ型、ベータ型が用いられる。なかでも、Ｙ型は超安定化したものが好ましい。

活性金属としては以下に示す２つの種類（活性金属Ａタイプおよび活性金属Ｂタイプ）が好ましく用いられる。
活性金属Ａタイプは周期律表第８族金属から選ばれる少なくとも１種類の金属である。好ましくはＲｕ，Ｒｈ，Ｉｒ，ＰｄおよびＰｔから選ばれる少なくとも１種類であり、さらに好ましくはＰｄまたは／およびＰｔである。活性金属としてはこれらの金属を組み合わせたものでよく、例えば、Ｐｔ−Ｐｄ，Ｐｔ−Ｒｈ，Ｐｔ−Ｒｕ，Ｉｒ−Ｐｄ，Ｉｒ−Ｒｈ，Ｉｒ−Ｒｕ，Ｐｔ−Ｐｄ−Ｒｈ，Ｐｔ−Ｒｈ−Ｒｕ，Ｉｒ−Ｐｄ−Ｒｈ，Ｉｒ−Ｒｈ−Ｒｕなどがある。これらの金属からなる貴金属系触媒を使う際には、水素気流下において予備還元処理を施した後に用いることができる。一般的には水素を含むガスを流通し、２００℃以上の熱を所定の手順に従って与えることにより触媒上の活性金属が還元され、水素化活性を発現することになる。
また活性金属Ｂタイプとして、周期律表第６Ａ族および第８族金属から選ばれる少なくとも一種類の金属を含有し、望ましくは第６Ａ族および第８族から選択される二種類以上の金属を含有しているものも使用することができる。例えばＣｏ−Ｍｏ，Ｎｉ−Ｍｏ，Ｎｉ−Ｃｏ−Ｍｏ，Ｎｉ−Ｗが挙げられ、これらの金属からなる金属硫化物触媒を使う際には予備硫化工程を含む必要がある。

金属源としては一般的な無機塩、錯塩化合物を用いることができ、担持方法としては含浸法、イオン交換法など通常の水素化触媒で用いられる担持方法のいずれの方法も用いることができる。また、複数の金属を担持する場合には混合溶液を用いて同時に担持してもよく、または単独溶液を用いて逐次担持してもよい。金属溶液は水溶液でもよく有機溶剤を用いてもよい。

活性金属Ａタイプからなる触媒を用いて水素化精製を行う場合の反応温度は、１８０℃以上４００℃以下であることが好ましく、２００℃以上３７０℃以下であることがより好ましく、２５０℃以上３５０℃以下であることが更に好ましく、２８０℃以上３５０℃以下が更により好ましい。水素化精製における反応温度が３７０℃を超えると、ナフサ留分へ分解する副反応が増えて中間留分の収率が極度に減少するため好ましくない。また、反応温度が２７０℃を下回ると、アルコール分が除去しきれずに残存するため好ましくない。
活性金属Ｂタイプからなる触媒を用いて水素化精製を行う場合の反応温度は、１７０℃以上３２０℃以下であることが好ましく、１７５℃以上３００℃以下であることがより好ましく、１８０℃以上２８０℃以下であることが更に好ましい。水素化精製における反応温度が３２０℃を超えると、ナフサ留分へ分解する副反応が増えて中間留分の収率が極度に減少するため好ましくない。また、反応温度が１７０℃を下回ると、アルコール分が除去しきれずに残存するため好ましくない。

活性金属Ａタイプからなる触媒を用いて水素化精製を行う場合の水素圧力は、０．５ＭＰａ以上１２ＭＰａ以下であることが好ましく、１．０ＭＰａ以上５．０ＭＰａ以下であることがより好ましい。水素圧力は高いほど水素化反応が促進されるが、一般には経済的に最適点が存在する。
活性金属Ｂタイプからなる触媒を用いて水素化精製を行う場合の水素圧力は、２ＭＰａ以上１０ＭＰａ以下であることが好ましく、２．５ＭＰａ以上８ＭＰａ以下であることがより好ましく、３ＭＰａ以上７ＭＰａ以下であることが更に好ましい。水素圧力は高いほど水素化反応が促進されるが、一般には経済的に最適点が存在する。

活性金属Ａタイプからなる触媒を用いて水素化精製を行う場合の液空間速度（ＬＨＳＶ）は、０．１ｈ^−１以上１０．０ｈ^−１以下であることが好ましく、０．３ｈ^−１以上３．５ｈ^−１以下であることがより好ましい。ＬＨＳＶは低いほど反応に有利であるが、低すぎる場合には極めて大きな反応塔容積が必要となり過大な設備投資となるので経済的に好ましくない。
活性金属Ｂタイプからなる触媒を用いて水素化精製を行う場合の液空間速度（ＬＨＳＶ）は、０．１ｈ^−１以上２ｈ^−１以下であることが好ましく、０．２ｈ^−１以上１．５ｈ^−１以下であることがより好ましく、０．３ｈ^−１以上１．２ｈ^−１以下であることが更に好ましい。ＬＨＳＶは低いほど反応に有利であるが、低すぎる場合には極めて大きな反応塔容積が必要となり過大な設備投資となるので経済的に好ましくない。

活性金属Ａタイプからなる触媒を用いて水素化精製を行う場合の水素／油比は、５０ＮＬ／Ｌ以上１０００ＮＬ／Ｌ以下であることが好ましく、７０ＮＬ／Ｌ以上８００ＮＬ／Ｌ以下であることがより好ましい。水素／油比は高いほど水素化反応が促進されるが、一般には経済的に最適点が存在する。
活性金属Ｂタイプからなる触媒を用いて水素化精製を行う場合の水素／油比は、１００ＮＬ／Ｌ以上８００ＮＬ／Ｌ以下であることが好ましく、１２０ＮＬ／Ｌ以上６００ＮＬ／Ｌ以下であることがより好ましく、１５０ＮＬ／Ｌ以上５００ＮＬ／Ｌ以下であることが更に好ましい。水素／油比は高いほど水素化反応が促進されるが、一般には経済的に最適点が存在する。

水素化分解に用いる触媒は水素化活性金属を固体酸性質を有する担体に担持したものが一般的であるが、同様の効果が得られる触媒であれば本発明はその形態を何ら限定するものではない。
固体酸性質を有する担体にはアモルファス系と結晶系のゼオライトがある。具体的にはアモルファス系のシリカ−アルミナ、シリカ−マグネシア、シリカ−ジルコニア、シリカ−チタニアとゼオライトのフォージャサイト型、ベータ型、ＭＦＩ型、モルデナイト型などがある。好ましくはフォージャサイト型、ベータ型、ＭＦＩ型、モルデナイト型のゼオライト、より好ましくはＹ型、ベータ型である。Ｙ型は超安定化したものが好ましい。

活性金属としては以下に示す２つの種類（活性金属Ａタイプおよび活性金属Ｂタイプ）が好ましく用いられる。
活性金属Ａタイプとしては主に周期律表第６Ａ族および第８族金属から選ばれる少なくとも１種類の金属である。好ましくはＮｉ、Ｃｏ、Ｍｏ、Ｐｔ、ＰｄおよびＷから選ばれる少なくとも１種類の金属である。これらの金属からなる貴金属系触媒を使う際には、水素気流下において予備還元処理を施した後に用いることができる。一般的には水素を含むガスを流通し、２００℃以上の熱を所定の手順に従って与えることにより触媒上の活性金属が還元され、水素化活性を発現することになる。
また活性金属Ｂタイプとしてはこれらの金属を組み合わせたものでよく、例えば、Ｐｔ−Ｐｄ、Ｃｏ−Ｍｏ、Ｎｉ−Ｍｏ、Ｎｉ−Ｗ、Ｎｉ−Ｃｏ−Ｍｏなどが挙げられる。また、これらの金属からなる触媒を使う際には、予備硫化したのち使用するのが好ましい。

金属源としては一般的な無機塩、錯塩化合物を用いることができ、担持方法としては含浸法、イオン交換法など通常の水素化触媒で用いられる担持方法のいずれの方法も用いることができる。また、複数の金属を担持する場合には混合溶液を用いて同時に担持してもよく、または単独溶液を用いて逐次担持してもよい。金属溶液は水溶液でもよく有機溶剤を用いてもよい。

活性金属Ａタイプおよび活性金属Ｂタイプからなる触媒を用いて水素化分解を行う場合の反応温度は、２００℃以上４５０℃以下であることが好ましく、２５０℃以上４３０℃以下であることがより好ましく、３００℃以上４００℃以下であることが更に好ましい。水素化分解における反応温度が３７０℃を超えると、ナフサ留分へ分解する副反応が増えて中間留分の収率が極度に減少するため好ましくない。一方、２００℃未満の場合は触媒の活性が著しく低下するので好ましくない。

活性金属Ａタイプおよび活性金属Ｂタイプからなる触媒を用いて水素化分解を行う場合の水素圧力は、１ＭＰａ以上２０ＭＰａ以下であることが好ましく、４ＭＰａ以上１６ＭＰａ以下であることがより好ましく、６ＭＰａ以上１３ＭＰａ以下であることが更に好ましい。水素圧力は高いほど水素化反応が促進されるが、分解反応はむしろ進行が鈍化し反応温度の上昇で進行を調整する必要が生じるため、転じて触媒寿命の低下に繋がってしまう。そのため、一般に反応温度には経済的な最適点が存在する。

活性金属Ａタイプからなる触媒を用いて水素化分解を行う場合の液空間速度（ＬＨＳＶ）は、０．１ｈ^−１以上１０ｈ^−１以下であることが好ましく、０．３ｈ^−１以上３．５ｈ^―１以下であることがより好ましい。ＬＨＳＶは低いほど反応に有利であるが、低すぎる場合には極めて大きな反応塔容積が必要となり過大な設備投資となるので経済的に好ましくない。
活性金属Ｂタイプからなる触媒を用いて水素化分解を行う場合の液空間速度（ＬＨＳＶ）は、０．１ｈ^−１以上２ｈ^−１以下であることが好ましく、０．２ｈ^−１以上１．７ｈ^―１以下であることがより好ましく、０．３ｈ^−１以上１．５ｈ^−１以下であることが更に好ましい。ＬＨＳＶは低いほど反応に有利であるが、低すぎる場合には極めて大きな反応塔容積が必要となり過大な設備投資となるので経済的に好ましくない。

活性金属Ａタイプからなる触媒を用いて水素化分解を行う場合の水素／油比は、５０ＮＬ／Ｌ以上１０００ＮＬ／Ｌ以下であることが好ましく、７０ＮＬ／Ｌ以上８００ＮＬ／Ｌ以下であることがより好ましく、４００ＮＬ／Ｌ以上１５００ＮＬ／Ｌ以下であることが更に好ましい。水素／油比は高いほど水素化反応が促進されるが、一般には経済的に最適点が存在する。
活性金属Ｂタイプからなる触媒を用いて水素化分解を行う場合の水素／油比は、１５０ＮＬ／Ｌ以上２０００ＮＬ／Ｌ以下であることが好ましく、３００ＮＬ／Ｌ以上１７００ＮＬ／Ｌ以下であることがより好ましく、４００ＮＬ／Ｌ以上１５００ＮＬ／Ｌ以下であることが更に好ましい。水素／油比は高いほど水素化反応が促進されるが、一般には経済的に最適点が存在する。

水素化処理する装置はいかなる構成でもよく、反応塔は単独または複数を組み合わせてもよく、複数の反応塔の間に水素を追加注入してもよく、気液分離操作や硫化水素除去設備、水素化生成物を分留し、所望の留分を得るための蒸留塔を有していてもよい。
水素化処理装置の反応形式は、固定床方式をとりうる。水素は原料油に対して、向流または並流のいずれの形式をとることもでき、また、複数の反応塔を有し向流、並流を組み合わせた形式のものでもよい。一般的な形式としてはダウンフローであり、気液双並流形式がある。反応塔の中段には反応熱の除去、あるいは水素分圧を上げる目的で水素ガスをクエンチとして注入してもよい。

動植物由来の処理油とは、上述の石油系基材を得る際に適用する化学反応処理を動植物原料から産出、生成される油及び油脂に対して適用することで得られる炭化水素で構成された基材である。より具体的には、動植物油脂および動物油脂由来成分を含有した炭化水素留分を原料油として、周期律表第６Ａ族および第８族から選ばれる少なくとも一種類以上の金属と酸性質を有する無機酸化物を含有する水素化分解触媒と水素加圧下で接触させることを特徴とする含炭化水素混合基材である。動植物由来の処理油の原料油としては、動植物油脂および動物油脂由来成分であることが必要である。本発明における動植物油脂および動植物油脂由来成分とは、天然もしくは人工的に生産、製造される動植物油脂および動植物油脂由来成分を示している。動物油脂および動物油の原料としては、牛脂、牛乳脂質（バター）、豚脂、羊脂、鯨油、魚油、肝油等、植物油脂および植物油原料としては、ココヤシ、パームヤシ、オリーブ、べにばな、菜種（菜の花）、米ぬか、ひまわり、綿実、とうもろこし、大豆、ごま、アマニ等の種子部及びその他の部分が挙げられるが、これ以外の油脂、油であっても使用に問題はない。これらの原料油に関してはその状態が固体、液体であることは問わないが、取り扱いの容易さおよび二酸化炭素吸収能や生産性の高さから植物油脂、植物油を原料とする方が好ましい。また、本発明においては、これらの動物油、植物油を民生用、産業用、食用等で使用した廃油も雑物等の除去工程を加えた後に原料とすることができる。

これらの原料中に含有されるグリセライド化合物の脂肪酸部分の代表的な組成としては、飽和脂肪酸と称する分子構造中に不飽和結合を有しない脂肪酸である酪酸（Ｃ_３Ｈ_７ＣＯＯＨ）、カプロン酸（Ｃ_５Ｈ_１１ＣＯＯＨ）、カプリル酸（Ｃ_７Ｈ_１５ＣＯＯＨ）、カプリン酸（Ｃ_９Ｈ_１９ＣＯＯＨ）、ラウリン酸（Ｃ_１１Ｈ_２３ＣＯＯＨ）、ミリスチン酸（Ｃ_１３Ｈ_２７ＣＯＯＨ）、パルミチン酸（Ｃ_１５Ｈ_３１ＣＯＯＨ）、ステアリン酸（Ｃ_１７Ｈ_３５ＣＯＯＨ）、及び不飽和結合を１つもしくは複数有する不飽和脂肪酸であるオレイン酸（Ｃ_１７Ｈ_３３ＣＯＯＨ）、リノール酸（Ｃ_１７Ｈ_３１ＣＯＯＨ）、リノレン酸（Ｃ_１７Ｈ_２９ＣＯＯＨ）、リシノレン酸（Ｃ_１７Ｈ_３２（ＯＨ）ＣＯＯＨ）等が挙げられる。自然界の物質におけるこれら脂肪酸の炭化水素部は一般に直鎖であることが多いが、本発明において本発明で規定する性状を満たす限りで、側鎖を有する構造、すなわち異性体であっても使用することができる。また、不飽和脂肪酸における分子中の不飽和結合の位置も、本発明において本発明で規定する性状を満たす限りで、自然界で一般に存在確認されているものだけでなく、化学合成によって任意の位置に設定されたものも使用することができる。

上述の原料油（動植物油脂および動植物油脂由来成分）はこれらの脂肪酸を１種または複数種有しており、原料によってその有する脂肪酸類は異なっている。例えば、ココヤシ油はラウリン酸、ミリスチン酸等の飽和脂肪酸を比較的多く有しているが、大豆油はオレイン酸、リノール酸等の不飽和脂肪酸を多く有している。
また、原料油としては２５０℃以上の留分を含有していることが好ましく、３００℃以上の留分を含有していることがより好ましく、３６０℃以上の留分を含有していることが更に好ましい。沸点が２３０℃以上の留分を含有していない場合には、製造時にガス分の生成が増加するため液生成物の収率が減少し、ライフサイクル二酸化炭素が増加する恐れがある。

また、動植物由来の処理油の原料油としては、動植物油脂および動植物油脂由来成分に石油系炭化水素留分を混合しているものを用いてもよい。この場合、石油系炭化水素留分の比率は原料油全体の容量に対して１０〜９９容量％が望ましく、３０〜９９容量％がより望ましく、６０〜９８容量％がさらにより望ましい。石油系炭化水素留分の比率が１０容量％に満たない場合には、副生する水の処理に要する設備が必要となる可能性があり、石油系炭化水素留分の比率が９９容量％を超える場合にはライフサイクル二酸化炭素削減の観点からは好ましくない。

原料油の水素化処理における水素化分解条件としては、水素圧力６〜２０ＭＰａ、液空間速度（ＬＨＳＶ）０．１〜１．５ｈ^−１、水素／油比２００〜２０００ＮＬ／Ｌといった条件で行われることが望ましく、水素圧力８〜１７ＭＰａ、液空間速度０．２〜１．１ｈ^−１、水素／油比３００〜１８００ＮＬ／Ｌといった条件がより望ましく、水素圧力１０〜１６ＭＰａ、液空間速度０．３〜０．９ｈ^−１、水素／油比３５０〜１６００ＮＬ／Ｌといった条件がさらにより望ましい。これらの条件はいずれも反応活性を左右する因子であり、例えば、水素圧力および水素油比が前記下限値に満たない場合には反応性の低下や急速な活性低下を招く恐れがあり、水素圧力および水素油比が前記上限値を超える場合には圧縮機等の過大な設備投資を要する恐れがある。液空間速度は低いほど反応に有利な傾向にあるが、０．１ｈ^−１未満の場合は極めて大きな反応塔容積が必要となり過大な設備投資となる傾向にあり、他方、１．５ｈ^−１を超えている場合は反応が十分進行しなくなる傾向にある。

原料油である炭化水素混合物Ａは、以下の工程（１）〜（３）にて処理される。

工程（１）においては、前記炭化水素組成物Ａを、反応温度２５０℃以上３１０℃以下、水素圧力５ＭＰａ以上１０ＭＰａ以下、ＬＨＳＶ０．５ｈ^−１以上３．０ｈ^−１以下、水素／炭化水素容量比（水素／油比）が０．１５以上０．６以下の条件で、Ｎｉ−Ｗ、Ｎｉ−Ｍｏ、Ｃｏ−Ｍｏ、Ｃｏ−Ｗ、またはＮｉ−Ｃｏ−Ｍｏのいずれかを含有する触媒により水素化脱硫処理を行い、炭化水素混合物Ｂを得る。

水素化脱硫処理の反応温度は、２５０℃以上３１０℃以下であり、好ましくは２８０℃以上３０５℃以下である。反応温度が２５０℃未満であると十分な水素化脱硫反応速度が得られず、一方、３１０℃を超えると水素化脱硫反応が反応平衡の点で不十分となる。水素化脱硫処理における水素圧力は、５ＭＰａ以上１０ＭＰａ以下であり、好ましくは７ＭＰａ以上９ＭＰａ以下である。水素化脱硫処理におけるＬＨＳＶは０．５ｈ^−１以上３．０ｈ^−１以下であり、好ましくは１ｈ^−１以上２ｈ^−１以下である。ＬＨＳＶは低いほど反応に有利であるが、０．５ｈ^−１未満の場合には、極めて大きな反応塔容積が必要となる。また、水素／炭化水素容量比は、０．１５以上０．６以下であり、好ましくは０．２以上０．４以下である。水素圧力が５ＭＰａ未満の場合、及び水素／炭化水素容量比が０．１５未満の場合には、脱硫反応又は水素化反応の促進効果が不十分となる。また、水素圧力が１０ＭＰａを超える場合、及び水素／炭化水素容量比が０．６を超える場合には、装置コストが増大し非効率となってしまう。

水素化脱硫処理に用いる触媒は、触媒の活性金属としてＮｉ−Ｗ、Ｎｉ−Ｍｏ、Ｃｏ−Ｍｏ、Ｃｏ−Ｗ、Ｎｉ−Ｃｏ−Ｍｏのいずれかを含有することが必要である。多孔質担体としては無機酸化物が好ましく用いられる。具体的な無機酸化物としては、アルミナ、チタニア、ジルコニア、ボリア、シリカ、あるいはゼオライトが挙げられ、このうちチタニア、ジルコニア、ボリア、シリカ、ゼオライトのうち少なくとも１種類とアルミナによって構成されているものが本発明において好適に用いられる。上述の活性金属の担持量は特に限定されないが、触媒質量に対し金属酸化物量合計で２０質量％以上３５質量％以下であることが望ましい。触媒は水素および硫黄化合物により予備硫化処理を施した後に用いるのが好ましい。一般的には水素および硫黄化合物を含むガスを流通し、２００℃以上の熱を所定の手順に従って与えることにより触媒上の活性金属を予備硫化し、水素化および脱硫活性を発現することになる。

工程（２）では、工程（１）で得られた炭化水素混合物Ｂから軽質分（一般的には沸点２００℃以下）をストリップ（除去）して炭化水素混合物Ｃを得る。ストリップ量は、水素化脱硫処理油を基準として、１容量％以上４０容量％以下であり、好ましくは１０容量％以上３７容量％以下であり、より好ましくは２０容量％以上３５容量％以下である。ストリップを行わない場合、またはストリップ量が十分でない場合、後段の直鎖飽和炭化水素（ノルマルパラフィン）の除去装置の負荷が上がり、除去効率が低下する。また、ストリップ量が過大（４０容量％超）な場合、ストリップ処理に要する時間が増加し、製造時のエネルギー消費量が増大してしまう。

工程（３）では、工程（２）で軽質分をストリップ（除去）して得られた炭化水素混合物Ｃを、温度１５０℃以上２５０℃以下、圧力１ＭＰａ以上５ＭＰａ以下の条件下でゼオライトにより直鎖飽和炭化水素を１０容量％以上抽出除去して炭化水素混合物Ｄを得る。
直鎖飽和炭化水素の除去の反応温度は１５０℃以上２５０℃以下であり、好ましくは１８０℃以上２００℃以下である。反応温度が１５０℃未満の場合、十分な直鎖飽和炭化水素の除去速度が得られない。一方、２５０℃を超えると、直鎖飽和炭化水素の除去効率が低下する。また、この時の圧力は、１ＭＰａ以上５ＭＰａ以下であり、好ましくは１．５ＭＰａ以上３ＭＰａ以下である。圧力が１ＭＰａ未満であると十分な直鎖飽和炭化水素の除去速度が得られない。一方、５ＭＰａを超えると十分な直鎖飽和炭化水素の除去速度が得られない。直鎖飽和炭化水素の除去に使用するゼオライトは特には限定されないが一般的にはＡ型ゼオライトが使用され、その中でもモレキュラーシーブ５Ａが好ましい。以上の条件で、直鎖飽和炭化水素を１０容量％以上、好ましくは２０質量％以上抽出除去することが必要である。

本発明の極低温地向け燃料組成物は、上記工程（１）〜（３）を経て得られる炭化水素混合物Ｄを全燃料組成物に対して８０容量％以上含有し、以下の特定の性状を有することが必要である。
また、本発明の極低温地向け燃料組成物は、上記工程（１）〜（３）を経て得られる炭化水素混合物Ｄを全燃料組成物に対して８０〜１００容量％、炭素数１６以上２０以下の直鎖飽和炭化水素化合物含有量の総和が１０質量％以下であり、かつ炭素数２１以上２５以下の直鎖飽和炭化水素化合物含有量の総和が２質量％以下であることを特徴とするＦＴ合成基材を０〜２０容量％含有し、以下の特定の性状を有することが好ましい。

本発明の極低温地向け燃料組成物は、低温流動性と環境対応型燃料に必要とされる良好な排出ガス性能を確保する観点から、上記工程（１）〜（３）を経て得られる炭化水素混合物Ｄを全燃料組成物に対して８０〜１００容量％含有し、更に特定の性状を有するＦＴ合成基材を全燃料組成物に対して０容量％を超え２０容量％以下配合することができる。配合できるＦＴ合成基材は、炭素数１６以上２０以下の直鎖飽和炭化水素化合物含有量の総和が１０質量％以下であり、かつ炭素数２１以上２５以下の直鎖飽和炭化水素化合物含有量の総和が２質量％以下であることを特徴とするＦＴ合成基材であり、より好ましくは炭素数１６以上２０以下の直鎖飽和炭化水素化合物含有量の総和が８質量％以下であり、かつ炭素数２１以上２５以下の直鎖飽和炭化水素化合物含有量の総和が１．８質量％以下であり、さらに好ましくは炭素数１６以上２０以下の直鎖飽和炭化水素化合物含有量の総和が６質量％以下であり、かつ炭素数２１以上２５以下の直鎖飽和炭化水素化合物含有量の総和が１．５質量％以下であるＦＴ合成基材であり、さらにより好ましくは炭素数１６以上２０以下の直鎖飽和炭化水素化合物含有量の総和が５質量％以下であり、かつ炭素数２１以上２５以下の直鎖飽和炭化水素化合物含有量の総和が１質量％以下であるＦＴ合成基材である。この範囲以外のＦＴ合成基材及び他の基材を配合すると、低温流動性と環境対応性能の両立が困難となる。ここでいうＦＴ合成基材とは前述の製法で得られる炭化水素基材であることを指す。なお、炭素数１６以上２０以下（Ｃ１６−Ｃ２０のｎＰ）および炭素数２１以上２５以下（Ｃ２１−Ｃ２５のｎＰ）の直鎖飽和炭化水素化合物含有量（質量％）は、前述のＧＣ−ＦＩＤを用いて測定することができる。

本発明の極低温地向け燃料組成物は、セーボルト色＋２８以上、１５℃における密度が７４０ｋｇ／ｍ^３以上８４０ｋｇ／ｍ^３以下、蒸留性状の１０％留出温度が１７０℃以上２２０℃以下、９０％留出温度が２２０℃以上３００℃以下、セタン指数４５以上、セタン価４８以上、引火点４５℃以上、反応試験の結果が中性、銅板腐食が１以下、加速酸化試験後の過酸化物価が１０質量ｐｐｍ以下、流動点−６０℃以下、硫黄分１０質量ｐｐｍ以下、３０℃における動粘度が１．６ｍｍ^２／ｓ以上５．０ｍｍ^２／ｓ以下、−３０℃における動粘度が３０ｍｍ^２／ｓ以下、水分含有量が０．０１容量％以下、１０％残油の残留炭素分が０．１質量％以下であることが必要である。

本発明の極低温地向け燃料組成物のセーボルト色は上述の通り、＋２８以上が必要であり、酸化安定性阻害物質除去の点から、＋２９以上であることが好ましく、＋３０以上であることがさらに好ましい。なお、ここでいうセーボルト色とは、ＪＩＳ Ｋ ２５８０「石油製品−色試験方法−セーボルト色試験方法」により測定される値を意味する。

本発明の極低温地向け燃料組成物の１５℃における密度は、発熱量確保の点から、７４０ｋｇ／ｍ^３以上であることが必要であり、７５０ｋｇ／ｍ^３以上が好ましく、７５５ｋｇ／ｍ^３以上がより好ましい。また、当該密度は、ＮＯｘ、ＰＭの排出量を低減する点から、８４０ｋｇ／ｍ^３以下であることが必要であり、８３０ｋｇ／ｍ^３以下が好ましく、８２０ｋｇ／ｍ^３以下がより好ましい。なお、ここでいう密度とは、ＪＩＳ Ｋ ２２４９「原油及び石油製品の密度試験方法並びに密度・質量・容量換算表」により測定される密度を意味する。

本発明の極低温地向け燃料組成物における蒸留性状としては、１０％留出温度が１７０℃以上２２０℃以下、９０％留出温度が２２０℃以上３００℃以下であることが必要である。１０％留出温度が１７０℃に満たないとエンジン出力や低温時の始動性が悪化する傾向にあるため、好ましくは１７３℃以上、より好ましくは１７８℃以上、さらに好ましくは１８０℃以上である。一方、１０％留出温度が２２０℃を超えると排ガス性能が悪化する傾向にあるため、好ましくは２１５℃以下、より好ましくは２１０℃以下、さらに好ましくは２０５℃以下である。
また、９０％留出温度が２２０℃に満たないと燃費向上効果が不十分となり、エンジン出力が低下する傾向にあるため、好ましくは２２５℃以上、より好ましくは２３０℃以上、さらに好ましくは２３５℃以上である。一方、９０％留出温度が３００℃を超えるとＰＭや微小粒子の排出量が増加する傾向にあるため、好ましくは２９５℃以下、より好ましくは２９０℃以下、さらに好ましくは２８５℃以下である。なお、ここでいう１０％留出温度、９０％留出温度とは、全てＪＩＳ Ｋ ２２５４「石油製品−蒸留試験方法−常圧法」により測定される値を意味する。

本発明の極低温地向け燃料組成物のセタン指数は、４５以上であることが必要である。セタン指数が４５に満たない場合には、排出ガス中のＰＭ、アルデヒド類、あるいはさらにＮＯｘの濃度が高くなる傾向にある。また、同様の理由により、セタン指数は４６以上であることが好ましく、４７以上であることがより好ましい。なお、本発明でいうセタン指数とは、ＪＩＳ Ｋ ２２８０「石油製品−燃料油−オクタン価及びセタン価試験方法並びにセタン指数算出方法」の「８．４変数方程式を用いたセタン指数の算出方法」によって算出される価を意味する。ここで、上記ＪＩＳ規格におけるセタン指数は、一般的にはセタン価向上剤を添加していない軽油に対して適用されるが、本発明ではセタン価向上剤を添加した燃料組成物についても上記「８．４変数方程式を用いたセタン指数の算出方法」を適用し、当該算出方法により算出される値をセタン指数として表す。

本発明の極低温地向け燃料組成物におけるセタン価は、４８以上であることが必要である。セタン価が４８に満たない場合には、排出ガス中のＮＯｘ、ＰＭ及びアルデヒド類の濃度が高くなりやすいため、好ましくは４８．５以上であり、より好ましくは４９以上である。また、排ガス中の黒煙低減の観点から、セタン価は９０以下であることが好ましく、８５以下であることがより好ましく、８０以下であることがさらに好ましい。また本発明の燃料組成物においては、必要に応じてセタン価向上剤を適量配合し、得られる燃料組成物のセタン価を向上させることができる。なお、ここでいうセタン価とは、ＪＩＳ Ｋ ２２８０「石油製品−燃料油−オクタン価及びセタン価試験方法並びにセタン指数算出方法」の「７．セタン価試験方法」に準拠して測定されるセタン価を意味する。

本発明の極低温地向け燃料組成物の引火点は、４５℃以上であることが必要である。引火点が４５℃に満たない場合には、安全上の観点から好ましくないため、引火点は４７℃以上であることが好ましく、４９℃以上であることがより好ましい。なお、本発明でいう引火点はＪＩＳ Ｋ ２２６５「原油及び石油製品引火点試験方法」で測定される値を示す。

本発明の極低温地向け燃料組成物の反応試験の結果は、中性を示すことが必要である。反応試験の結果が中性でない場合は、燃料による金属部材への腐食影響が顕在化する可能性が高まるため好ましくない。なお、本発明でいう反応試験の結果は、ＪＩＳ Ｋ ２２５２「石油製品−反応試験方法」で測定される値を示す。

本発明の極低温地向け燃料組成物の銅板腐食は、１以下であることが必要であり、１ａであることが好ましい。銅板腐食が１以下でない場合は、燃料による金属部材への腐食影響が顕在化する可能性が高まってしまい、安定性、長期保管に問題が生じてしまう。なお、本発明でいう銅板腐食は、ＪＩＳ Ｋ ２５１３「石油製品−銅板腐食試験方法」で測定される値を示す。

本発明の極低温地向け燃料組成物の加速酸化試験後の過酸化物価は、１０質量ｐｐｍ以下であることが必要である。加速酸化試験後の過酸化物価は、貯蔵安定性、部材への適合性の点から、好ましくは８質量ｐｐｍ以下、より好ましくは６質量ｐｐｍ以下、さらに好ましくは４質量ｐｐｍ以下である。
なお、ここでいう加速酸化試験後の過酸化物価とは、ＡＳＴＭ Ｄ２２７４−９４に準拠して、９５℃、酸素バブリング下、１６時間の条件で加速酸化試験を実施した後、石油学会規格ＪＰＩ−５Ｓ−４６−９６に準拠して測定した過酸化物価の値を意味する。本発明の極低温地向け燃料組成物には、過酸化物価を低減するために、酸化防止剤や金属不活性剤等の添加剤を適宜添加することができる。

本発明の極低温地向け燃料組成物の流動点は、−６０℃以下であることが必要である。さらに、極低温下における低温始動性ないしは低温運転性の観点、並びに電子制御式燃料噴射ポンプにおける噴射性能維持の観点から、―６２℃以下であることが好ましい。ここで流動点とは、ＪＩＳ Ｋ ２２６９「原油及び石油製品の流動点並びに石油製品曇り点試験方法」に準じて測定される流動点を意味する。

本発明の極低温地向け燃料組成物の硫黄含有量は、エンジンから排出される有害排気成分低減と排ガス後処理装置の性能向上の点から１０質量ｐｐｍ以下を満たす必要があり、好ましくは８質量ｐｐｍ以下、より好ましくは５質量ｐｐｍ以下、さらに好ましくは３質量ｐｐｍ以下、さらにより好ましくは１質量ｐｐｍ以下である。なお、ここでいう硫黄含有量とは、ＪＩＳ Ｋ ２５４１「硫黄分試験方法」により測定される燃料組成物全量基準の硫黄分の質量含有量を意味する。

本発明の極低温地向け燃料組成物の３０℃における動粘度は、１．６ｍｍ^２／ｓ以上であることが必要であり、１．６５ｍｍ^２／ｓ以上であることが好ましく、１．７ｍｍ^２／ｓ以上であることがより好ましい。当該動粘度が１．６ｍｍ^２／ｓに満たない場合は、燃料噴射ポンプ側の燃料噴射時期制御が困難となる傾向にあり、またエンジンに搭載された燃料噴射ポンプの各部における潤滑性が損なわれるおそれがある。一方、３０℃における動粘度の上限は５．０ｍｍ^２／ｓであることが必要であり、４ｍｍ^２／ｓ以下であることが好ましく、３ｍｍ^２／ｓ以下であることがより好ましい。当該動粘度が５．０ｍｍ^２／ｓを超えると、燃料噴射システム内部の抵抗が増加して噴射系が不安定化し、排出ガス中のＮＯｘ、ＰＭの濃度が高くなってしまい好ましくない。なお、ここでいう動粘度とは、ＪＩＳ Ｋ ２２８３「原油及び石油製品−動粘度試験方法及び粘度指数算出方法」により測定される動粘度を意味する。

本発明の極低温地向け燃料組成物の−３０℃における動粘度は、３０ｍｍ^２／ｓ以下であることが必要であり、２８ｍｍ^２／ｓ以下であることが好ましく、２６ｍｍ^２／ｓ以下であることがより好ましい。当該動粘度が３０ｍｍ^２／ｓを超えると、極低温下において作業性に支障をきたすため好ましくない。なお、ここでいう動粘度とは、ＪＩＳ Ｋ ２２８３「原油及び石油製品−動粘度試験方法及び粘度指数算出方法」に準じて測定される動粘度を意味する。

本発明の極低温地向け燃料組成物の水分含有量は、極低温下での凍結防止の観点から、１００容量ｐｐｍ以下であることが必要であり、好ましくは５０容量ｐｐｍ以下、より好ましくは２０容量ｐｐｍ以下である。なお、ここでいう水分含有量とは、ＪＩＳ Ｋ ２２７５「原油及び石油製品−水分試験方法−カールフィッシャー式電量滴定法」により測定される値を意味する。

本発明の極低温地向け燃料組成物の１０％残油の残留炭素分は０．１質量％以下であることが必要であり、スラッジによるフィルター目詰まり防止の点から、０．０８質量％以下が好ましく、０．０５質量％以下がより好ましい。なお、ここでいう１０％残油の残留炭素分とは、ＪＩＳ Ｋ ２２７０「原油及び石油製品−残留炭素分試験方法」により測定される値を意味する。

本発明の極低温地向け燃料組成物においては、必要に応じて凍結防止剤、低温流動性向上剤、潤滑性向上剤を適量配合することが好ましい。

本発明の極低温地向け燃料組成物には、油中水分が凍結し燃料フィルターや燃料噴射系の不都合を防止する観点から凍結防止剤を添加することが好ましい。また、その添加量は１００質量ｐｐｍ以上、５００質量ｐｐｍ以下であることが好ましく、２００質量ｐｐｍ以上、４００質量ｐｐｍ以下であることがより好ましい。凍結防止剤の種類は特に限定されるものではないが、凍結防止機能を有する各種化合物を任意に使用することができ、例えば２−メトキシエタノール、イソプロピルアルコール、ポリグリコールエーテル等が挙げられるが、低温流動性確保の観点から、これらの凍結防止剤の融点または流動点は−６０℃以下であることが好ましい。ただし、金属を有するもの及び塩構造を有するもの、例えば酢酸ナトリウム、酢酸カルシウム、塩化ナトリウム、塩化カルシウム等は燃料用途においては不適である。これらの凍結防止剤は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いても良いが、それぞれの凍結防止剤含有主化合物の純度が９８％以上であるものをより好ましく使用することができる。

本発明の極低温地向け燃料組成物には、ディーゼル自動車のフィルター閉塞防止の点から低温流動性向上剤を添加することが好ましい。また、その添加量は活性分濃度で２００ｍｇ／Ｌ以上、１０００ｍｇ／Ｌ以下であることが好ましく、３００ｍｇ／Ｌ以上、８００ｍｇ／Ｌ以下であることがより好ましい。
低温流動性向上剤の種類は特に限定されるものではないが、例えば、エチレン−酢酸ビニル共重合体に代表されるエチレン−不飽和エステル共重合体、アルケニル琥珀酸アミド、ポリエチレングリコールのジベヘン酸エステルなどの線状の化合物、フタル酸、エチレンジアミン四酢酸、ニトリロ酢酸などの酸又はその酸無水物などとヒドロカルビル置換アミンの反応生成物からなる極性窒素化合物、アルキルフマレートまたはアルキルイタコネート−不飽和エステル共重合体などからなるくし形ポリマーなどの低温流動性向上剤の１種または２種以上が使用できる。また、エチレンとメタクリル酸メチルとの共重合体、エチレンとα−オレフィンとの共重合体、塩素化メチレン−酢酸ビニル共重合体、不飽和カルボン酸のアルキルエステル重合体、水酸基を有する含窒素化合物と飽和脂肪酸から合成されるエステルもしくはその塩、多価アルコールと飽和脂肪酸から合成されるエステル及びアミド誘導体、ポリオキシアルキレングリコールと飽和脂肪酸から合成されるエステル、多価アルコールまたはその部分エステルのアルキレンオキサイド付加物と飽和脂肪酸から合成されるエステル、塩素化パラフィン／ナフタレン縮合物、アルケニルコハク酸アミド、スルホ安息香酸のアミン塩などから選ばれる１種または２種以上を組み合わせた低温流動性向上剤も使用することができる。この中でも汎用性の点から、エチレン−酢酸ビニル共重合体系添加剤を好ましく使用することができる。なお、低温流動性向上剤と称して市販されている商品は、低温流動性に寄与する有効成分（活性分）が適当な溶剤で希釈されていることがあるため、こうした市販品を本発明の燃料組成物に添加する場合にあたっては、上記の添加量は、有効成分としての添加量（活性分濃度）を意味している。

本発明の極低温地向け燃料組成物には、燃料噴射ポンプの摩耗防止の理由から、潤滑性向上剤を添加することが好ましい。また、その添加量は、活性分濃度で２０ｍｇ／Ｌ以上、２００ｍｇ／Ｌ以下であることが好ましく、５０ｍｇ／Ｌ以上、１８０ｍｇ／Ｌ以下であることがより好ましい。潤滑性向上剤の添加量が前記の範囲内であると、添加された潤滑性向上剤の効能を有効に引き出すことができ、例えば分配型噴射ポンプを搭載したディーゼルエンジンにおいて、運転中のポンプの駆動トルク増を抑制し、ポンプの摩耗を低減させることができる。

潤滑性向上剤の種類は特に限定されるものではないが、例えば、カルボン酸系、エステル系、アルコール系およびフェノール系の各潤滑性向上剤の１種又は２種以上が任意に使用可能である。これらの中でも、カルボン酸系及びエステル系の潤滑性向上剤が好ましい。
カルボン酸系の潤滑性向上剤としては、例えば、リノ−ル酸、オレイン酸、サリチル酸、パルミチン酸、ミリスチン酸、ヘキサデセン酸及び上記カルボン酸の２種以上の混合物が例示できる。
エステル系の潤滑性向上剤としては、グリセリンのカルボン酸エステルが挙げられる。カルボン酸エステルを構成するカルボン酸は、１種であっても２種以上であってもよく、その具体例としては、リノ−ル酸、オレイン酸、サリチル酸、パルミチン酸、ミリスチン酸、ヘキサデセン酸等がある。
なお、本発明は極低温地での使用を前提としているため、これらの潤滑性向上剤の脂肪酸構造は不飽和結合を有するものが、低温流動性確保の観点からより好ましい。

また、本発明における極低温地向け燃料組成物の性能をさらに高める目的で、その他の公知の燃料油添加剤（以下、便宜上「その他の添加剤」という）を単独で、または数種類組み合わせて添加することもできる。その他の添加剤としては、例えば、炭素数６〜８のアルキルナイトレートで代表される硝酸エステル、有機過酸化物などのセタン価向上剤；イミド系化合物、アルケニルコハク酸イミド、コハク酸エステル、共重合系ポリマー、無灰清浄剤などの清浄剤；フェノール系、アミン系などの酸化防止剤；サリチリデン誘導体などの金属不活性化剤；脂肪族アミン、アルケニルコハク酸エステルなどの腐食防止剤；アニオン系、カチオン系、両性系界面活性剤などの帯電防止剤；アゾ染料などの着色剤；シリコン系などの消泡剤等が挙げられる。
その他の添加剤の添加量は任意に決めることができるが、添加剤個々の添加量は、極低温地向け燃料組成物の全量基準でそれぞれ好ましくは０．５質量％以下、より好ましくは０．２質量％以下である。

以上のように、本発明によれば、本発明で示した製造方法、留分規定等により製造された極低温地向け燃料組成物を使用することにより、従来の燃料組成物では実現が困難であった極低温地域における低温流動性と複数の用途に対応できるフレキシビリティさ並びに環境対応型燃料としての性能を全て満足させた極低温地向け燃料組成物を提供することができる。

以下、実施例及び比較例に基づいて本発明をさらに具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に何ら限定されるものではない。

（実施例１〜４および比較例１〜２）
表１に示す性状を有する原料油を表２に示す工程ごとの条件で反応、処理し、表３に示す極低温地向け燃料組成物を調製した（実施例１〜３）。実施例１、２、３は異なる原料油を異なる条件での各工程処理を行い得られたものである。実施例１は石油系炭化水素に対して芳香族分の開環反応を含んだ高度の水素化精製処理を施し、得られた炭化水素を原料油としたものである。実施例２は天然ガスをＦＴ反応によりワックス及び中間留分化し、これに水素化処理を施して得られた炭化水素を原料油としたものである。実施例３は、パームやしから得られた油分（留分ごとに分離はせず、ホール状態で使用）を水素化精製処理し、不要なアルコール分等を除去した後に得られた炭化水素を原料油としたものである。
実施例４は実施例１の燃料油組成物を製造した後に表１に示した合成燃料基材を配合したものである。なお、配合した合成燃料基材は天然ガスをＦＴ反応によりワックス及び中間留分化し、これに水素化処理を施して得られた炭化水素混合物からなるものであり、比較的異性化反応が進んだ側鎖を有する飽和炭化水素化合物を含有したものである。比較例１はゼオライトに周期律表第６Ａ族及び第８族の金属から選ばれた金属群を担持した触媒下において反応圧力３ＭＰａ、反応温度３８０℃、液空間速度０．８ｈ^−１の条件で処理された脱硫脱ロウ基材を灯油留分と混合して製造した組成物であり、比較例２は一般的な水素化精製による製法で軽油留分と灯油留分を製造し、これらを適量配合してＪＩＳ特３号軽油相当の低温性能を有する組成物である。

なお、本例で使用した添加剤は以下の通りである。
凍結防止剤：２−メトキシエタノール
潤滑性向上剤：リノ−ル酸を主成分とするカルボン酸混合物
低温流動性向上剤：エチレン−酢酸ビニル共重合体
セタン価向上剤：２−エチルヘキシルナイトレ−ト

調合した燃料組成物の調合比率、及びこの調合した燃料組成物に対して、１５℃における密度、３０℃における動粘度、−３０℃における動粘度、引火点、硫黄分含有量、蒸留性状、芳香族分含有量、セタン指数、セタン価、流動点、色相、１０％残油の残留炭素分、反応試験の結果、銅板腐食、水分、酸化安定性試験後の全不溶解分および過酸化物価、導電率、摩耗痕径を測定した結果を表３に示す。

なお、原料油および燃料油の性状は以下の方法により測定した。
密度は、ＪＩＳ Ｋ ２２４９「原油及び石油製品の密度試験方法並びに密度・質量・容量換算表」により測定される密度を指す。
動粘度は、ＪＩＳ Ｋ ２２８３「原油及び石油製品−動粘度試験方法及び粘度指数算出方法」により測定される動粘度を指す。
引火点はＪＩＳ Ｋ ２２６５「原油及び石油製品引火点試験方法」で測定される値を示す。
硫黄分含有量は、ＪＩＳ Ｋ ２５４１「硫黄分試験方法」により測定される燃料組成物全量基準の硫黄分の質量含有量を指す。
蒸留性状は、全てＪＩＳ Ｋ ２２５４「石油製品−蒸留試験方法」によって測定される値である。
芳香族分含有量は、社団法人石油学会により発行されている石油学会法ＪＰＩ−５Ｓ−４９−９７「炭化水素タイプ試験方法−高速液体クロマトグラフ法」に準拠され測定された芳香族分含有量の容量百分率（容量％）を意味する。
直鎖飽和炭化水素含有量、Ｃ１０−Ｃ１５のｎＰ（炭素数１０以上１５以下の直鎖飽和炭化水素含有量）、Ｃ１１−Ｃ１５のｎＰ、Ｃ１６−Ｃ２０のｎＰは前述のＧＣ−ＦＩＤを用いて測定される値（質量％）を意味する。

セタン指数は、ＪＩＳ Ｋ ２２８０「石油製品−燃料油−オクタン価及びセタン価試験方法並びにセタン指数算出方法」の「８．４変数方程式を用いたセタン指数の算出方法」によって算出した価を指す。なお、上記ＪＩＳ規格におけるセタン指数は、セタン価向上剤を添加したものに対しては適用されないが、本発明ではセタン価向上剤を添加したもののセタン指数も、上記「８．４変数方程式を用いたセタン指数の算出方法」によって算出した値を表すものとする。
セタン価は、ＪＩＳ Ｋ ２２８０「石油製品−燃料油−オクタン価及びセタン価試験方法並びにセタン指数算出方法」の「７．セタン価試験方法」に準拠して測定されるセタン価を意味する。
流動点は、ＪＩＳ Ｋ ２２６９「原油及び石油製品の流動点並びに石油製品曇り点試験方法」により測定される流動点を指す。

色相は、ＪＩＳ Ｋ ２５８０「石油製品−色試験法」に記載されたセーボルト色試験法に準拠して測定されるセーボルト色を意味する。
反応試験は、ＪＩＳ Ｋ ２２５２「石油製品−反応試験方法」により測定される反応を指す。
銅板腐食は、ＪＩＳ Ｋ ２２５２「石油製品−銅板腐食試験方法」により測定される腐食の分類を指す。
水分は、ＪＩＳ Ｋ ２２７５「原油及び石油製品−水分試験方法」に記載のカールフィッシャー式電量滴定法により測定される水分を指す。
１０％残油の残留炭素分とは、ＪＩＳ Ｋ ２２７０「原油及び石油製品−残留炭素分試験方法」により測定される１０％残油の残留炭素分を意味する。
酸化安定性試験後の過酸化物価（過酸化物価）とは、ＡＳＴＭ Ｄ２２７４−９４に準拠して、９５℃、酸素バブリング下、１６時間の条件で加速酸化した後、石油学会規格ＪＰＩ−５Ｓ−４６−９６に準拠して測定される値を意味する。
酸化安定性試験後の全不溶解分（全不溶解分）とは、ＡＳＴＭ Ｄ２２７４−９４に準拠して、９５℃、酸素バブリング下、１６時間の条件で加速酸化した後に測定する値を意味する。
導電率とは、ＪＩＳ Ｋ ２２７６「石油製品−航空燃料油試験方法」に準拠して測定される値を意味する。
潤滑性能およびＨＦＲＲ摩耗痕径（ＷＳ１．４）とは、社団法人石油学会から発行されている石油学会規格ＪＰＩ−５Ｓ−５０−９８「軽油−潤滑性試験方法」により測定される潤滑性能を指す。

実施例および比較例で使用した燃料組成物は、表３に示すとおり、特定の工程を経て得られた炭化水素基材、特定の性状を有するＦＴ合成基材を特定の割合で調合して製造したものである
表３から明らかなように、所定の工程を経て製造された基材を用いて本発明で規定する条件で配合した実施例１〜４においては、規定した性状を満足した燃料組成物を容易にかつ確実に得ることができた。一方、上記特定の燃料基材を用いずに燃料組成物を調製した比較例１〜２においては、本発明の目的とする燃料組成物は必ずしも得られない。

次に実施例１〜４及び比較例１〜２の各燃料組成物を用いて、以下に示す各種試験を行った。全ての試験結果を表４に示す。表４の結果からわかるように、実施例１〜４の燃料組成物は、比較例１〜２の燃料組成物に比べ、ストーブでの燃焼性確認試験、低温始動性時の白煙測定試験、排ガス性能試験、低温保管試験等で良好な結果が得られており、従来の燃料組成物では実現が困難であった極低温地域における低温流動性と複数の用途に対応できるフレキシビリティさ並びに環境対応型燃料としての性能を全て満足させた極低温地向け燃料組成物を提供することが確認できる。

（芯式ストーブでの燃焼確認試験）
−３０℃の環境下に静置した芯式石油ストーブ（株式会社コロナ製ＳＸ−Ｅ２６１Ｙ、２００４年度製、暖房出力：２．５６〜２．０５ｋＷ）に燃料を供試し、通常の着火操作を行った際に、着火時に着火不良、失火、赤火、黒煙、白煙の発生がない場合、かつその後１０分間燃焼させた際にも同様の異常燃焼が起きなかった場合を合格（○）とし、異常燃焼が起こった場合は不合格（×）とした。なお、心式ストーブでの燃焼確認試験に係わる試験方法は、ＪＩＳ Ｓ ３０３１「石油燃焼機器の試験方法通則」に準拠して実施した。

（低温始動時の白煙測定）
環境温度の制御が可能なシャーシダイナモメータ上で、室温下で、(１)供試ディーゼル自動車の燃料系統を評価燃料でフラッシング(洗浄)、(２)フラッシング燃料の抜き出し、(３)メインフィルタの新品への交換、(４)燃料タンクに評価燃料の規定量（供試車両の燃料タンク容量の１／２）の張り込みを行う。その後、(５)環境温度を室温から−２０℃まで急冷し、(６)−２０℃で１時間保持した後、(７)１℃／ｈの冷却速度で所定の温度（−３０℃）に達するまで徐冷し、(８)所定の温度で1時間保持した後、エンジンを始動させる。１０秒間のクランキングを３０秒間隔で２回繰り返しても始動しない場合は測定不能とする。始動できる場合は、アイドリングで３０秒間放置し、その後５秒間でアクセルペダルを一杯まで踏み込む操作を５回繰り返し、その際の白煙を透過型測定器で計測する。５回の平均値を算出し、比較例１の結果を１００とし、各結果を相対的に比較、定量化した。

（車両排ガス試験）
下記に示すディーゼルエンジン搭載車両（車両１）を用いて、燃費の測定を行った。試験モードは、図１に示す実走行を模擬した過渡運転モードで行った。スモークの測定は透過型測定器を使用している。各排ガス性能値は比較例１での試験結果を１００とし、各結果を相対的に比較、定量化した。なお、車両試験に係わる試験方法は、旧運輸省監修新型自動車審査関係基準集別添２７「ディーゼル自動車１０・１５モード排出ガス測定の技術基準」に準拠している。
（車両諸元）：車両１
エンジン種類：インタークーラー付過給直列４気筒ディ−ゼル
排気量 ：３Ｌ
圧縮比 ：１８．５
最高出力 ：１２５ｋＷ／３４００ｒｐｍ
最高トルク：３５０Ｎｍ／２４００ｒｐｍ
規制適合 ：平成９年度排ガス規制適合
車両重量 ：１９００ｋｇ
ミッション：４ＡＴ
排ガス後処理装置：酸化触媒

（低温保管試験）
対象となる燃料組成物を−３０℃一定で制御できる冷凍庫内に１ヶ月間保管し、保管後の外観確認を行い、沈殿物や濁りが発生した場合は不可（×）とし、外観上異常がなくまた保管後の燃料組成物の上澄み（液面より１ｃｍ以内の部分）をサンプリングして流動点測定を行い、保管前と同等の性能が得られた場合を可（○）とする。

実走行を模擬した過渡運転モードを示す図である。

Claims (6)

1. 初留点が１４０℃以上２００℃以下、蒸留性状の９０容量％留出温度が２００℃以上３００℃以下、芳香族含有量が２０容量％以下、直鎖飽和炭化水素含有量が２５質量％以上、炭素数１０以上１５以下の直鎖飽和炭化水素含有量が２０質量％以上、硫黄含有量が３００質量ｐｐｍ以下である炭化水素混合物Ａを原料油として、下記工程（１）〜（３）を経て得られる炭化水素混合物Ｄを全燃料組成物に対して８０容量％以上含有し、セーボルト色＋２８以上、１５℃における密度が７４０ｋｇ／ｍ^３以上８４０ｋｇ／ｍ^３以下、蒸留性状の１０％留出温度が１７０℃以上２２０℃以下、９０％留出温度が２２０℃以上３００℃以下、セタン指数４５以上、セタン価４８以上、引火点４５℃以上、反応試験の結果が中性、銅板腐食が１以下、加速酸化試験後の過酸化物価が１０質量ｐｐｍ以下、流動点−６０℃以下、硫黄分１０質量ｐｐｍ以下、３０℃における動粘度が１．６ｍｍ^２／ｓ以上５．０ｍｍ^２／ｓ以下、−３０℃における動粘度が３０ｍｍ^２／ｓ以下、水分含有量が０．０１容量％以下、１０％残油の残留炭素分が０．１質量％以下であることを特徴とする極低温地向け燃料組成物。
   工程（１）：炭化水素混合物Ａを反応温度２５０℃以上３１０℃以下、水素圧力５ＭＰａ以上１０ＭＰａ以下、ＬＨＳＶ０．５ｈ^−１以上３．０ｈ^−１以下、水素／炭化水素容量比が０．１５以上０．６以下の条件で、Ｎｉ−Ｗ、Ｎｉ−Ｍｏ、Ｃｏ−Ｍｏ、Ｃｏ−Ｗ、またはＮｉ−Ｃｏ−Ｍｏのいずれかを含有する触媒により水素化脱硫処理して炭化水素混合物Ｂを得る工程
   工程（２）：炭化水素混合物Ｂの軽質な部分を１容量％以上４０容量％以下の範囲で除去して炭化水素混合物Ｃを得る工程
   工程（３）：炭化水素混合物Ｃを反応温度１５０℃以上２５０℃以下、圧力１ＭＰａ以上５ＭＰａ以下の条件下でゼオライトにより直鎖飽和炭化水素を１０容量％以上除去した炭化水素混合物Ｄを得る工程
2. 初留点が１４０℃以上２００℃以下、蒸留性状の９０容量％留出温度が２００℃以上３００℃以下、芳香族含有量が２０容量％以下、直鎖飽和炭化水素含有量が２５質量％以上、炭素数１０以上１５以下の直鎖飽和炭化水素含有量が２０質量％以上、硫黄含有量が３００質量ｐｐｍ以下である炭化水素混合物Ａを原料油として、下記工程（１）〜（３）を経て得られる炭化水素混合物Ｄを全燃料組成物に対して８０〜１００容量％、炭素数１６以上２０以下の直鎖飽和炭化水素化合物含有量の総和が１０質量％以下であり、かつ炭素数２１以上２５以下の直鎖飽和炭化水素化合物含有量の総和が２質量％以下であるＦＴ合成基材を０〜２０容量％含有し、セーボルト色＋２８以上、１５℃における密度が７４０ｋｇ／ｍ^３以上８４０ｋｇ／ｍ^３以下、蒸留性状の１０％留出温度が１７０℃以上２２０℃以下、９０％留出温度が２２０℃以上３００℃以下、セタン指数４５以上、セタン価４８以上、引火点４５℃以上、反応試験の結果が中性、銅板腐食が１以下、加速酸化試験後の過酸化物価が１０質量ｐｐｍ以下、流動点−６０℃以下、硫黄分１０質量ｐｐｍ以下、３０℃における動粘度が１．６ｍｍ^２／ｓ以上５．０ｍｍ^２／ｓ以下、−３０℃における動粘度が３０ｍｍ^２／ｓ以下、水分含有量が０．０１容量％以下、１０％残油の残留炭素分が０．１質量％以下であることを特徴とする極低温地向け燃料組成物。
   工程（１）：炭化水素混合物Ａを反応温度２５０℃以上３１０℃以下、水素圧力５ＭＰａ以上１０ＭＰａ以下、ＬＨＳＶ０．５ｈ^−１以上３．０ｈ^−１以下、水素／炭化水素容量比が０．１５以上０．６以下の条件で、Ｎｉ−Ｗ、Ｎｉ−Ｍｏ、Ｃｏ−Ｍｏ、Ｃｏ−Ｗ、またはＮｉ−Ｃｏ−Ｍｏのいずれかを含有する触媒により水素化脱硫処理して炭化水素混合物Ｂを得る工程
   工程（２）：炭化水素混合物Ｂの軽質な部分を１容量％以上４０容量％以下の範囲で除去して炭化水素混合物Ｃを得る工程
   工程（３）：炭化水素混合物Ｃを反応温度１５０℃以上２５０℃以下、圧力１ＭＰａ以上５ＭＰａ以下の条件下でゼオライトにより直鎖飽和炭化水素を１０容量％以上除去した炭化水素混合物Ｄを得る工程
3. 炭化水素混合物ＡがＦＴ合成基材であることを特徴とする請求項１または請求項２記載の極低温地向け燃料組成物。
4. 炭化水素混合物Ａが植物油由来の処理油であることを特徴とする請求項１または請求項２記載の極低温地向け燃料組成物。
5. 凍結防止剤を１００質量ｐｐｍ以上５００質量ｐｐｍ以下添加した請求項１〜４のいずれかに記載の極低温地向け燃料組成物。
6. 低温流動性向上剤を活性分濃度で２００ｍｇ／Ｌ以上１０００ｍｇ／Ｌ以下添加し、かつ潤滑性向上剤を活性分濃度で２０ｍｇ／Ｌ以上２００ｍｇ／Ｌ以下添加した請求項１〜５のいずれかに記載の極低温地向け燃料組成物。
   

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