DK162149B

DK162149B - Fremgangsmaade til fremstilling af en belaegningspakning i et beholderlukke af metal

Info

Publication number: DK162149B
Application number: DK240280A
Authority: DK
Inventors: Fumio Mori; Junichi Itsubo; Gunji Matsuda; Toru Hirano; Hideki Sato
Original assignee: Crown Cork Japan
Priority date: 1979-06-08
Filing date: 1980-06-04
Publication date: 1991-09-23
Also published as: EP0021691B1; EP0021691A1; ES8104115A1; DK240280A; AU5889480A; MX154203A; JPS564441A; AU539068B2; US4312824A; DE3063293D1; DK162149C; JPS5854661B2; ES492213A0

Description

DK 162149 B

Opfindelsen angår en fremgangsmåde til fremstilling af en be-5 lægningspakning i et beholderlukke af metal ved trykstøbning af en masse af termoplastisk plast på den indvendige side af skallen til beholderlukket.

Den ved denne fremgangsmåde fremstillede belægningspakning i 10 et beholderlukke af metal har (a) en overordentlig god vedhæftning mellem pakningsmaterialet og dækslets materiale, (b) en vedhæftning, som ikke reduceres med tiden, (c) gode tætningsegenskaber, (d) gode egenskaber med henblik på åbning af beholderen, og endelig (e) gode egenskaber med hensyn til ren-15 gøring.

Kapsler, skruelåg og andre dæksler med en pakning af gummi, syntetisk harpiks, papir eller kork har hidtil fundet udbredt anvendelse som beholderlukker til tæt lukning af flaskeaftap-20 pede produkter. Blandt disse beholderlukker har de, som er forsynet med en pakning af polyethylen med lav densitet eller polyvinylchlorid fremragende formbarhedsegenskaber for pakningen, ligesom tætningsegenskaberne er særdeles gode; også deres evne til at sikre indholdets lugt- og smagsstoffer er 25 gode. Herudover er fremstillingsomkostningerne for disse beholderlukker relative små. Som følge heraf er efterspørgslen på disse beholderlukker steget i den senere tid.

For så vidt angår fremgangsmåden til fremstilling af disse med 30 pakning forsynede beholderlukker kendes der en proces, der omfatter udmåling af en mængde af en termoplastisk polymer i beholderlukkets indvendige, skålformede flade, hvorpå den udlagte masse presses i form mellem en afkølet presseform og beholderlukkets materiale og formes således til en pakning (se JP 35 patentskrift 5588/66). Der kendes også en fremgangsmåde, som omfatter en forud formgivet termoplastisk pakning af et termoplastisk polymermateriale, som indføres i beholderlukket og

DK 162149 B

2 anbringes på dettes inderside, hvorefter beholderlukket opvarmes til, at pakningsmaterialet blødgøres, hvorefter den bløde pakning presses fast med en afkølet presseform, som presser mod beholderlukkets inderside, og således frembringer en fast-5 gjort pakning (se JP patentskrift 5706/73).

Faste pakninger skal være i tæt kontakt med og i indgreb med åbningens flade i den beholder, som skal lukkes. Derfor foretrækkes det, om pakningen udformes med en eller flere ringfor-10 mede vulster eller riller i pakningens perifere del til sikring af tætningen mellem beholder og beholderlukke.

Den almindeligt benyttede fremgangsmåde med trykstøbning af faste pakninger er fordelagtig derved, at det fremstillings-15 trin, i hvilket det termoplastiske materiale formes til en pakning, og det trin, som består i at få denne pakning fastgjort til beholderlukkets indvendige overflade, kan udføres samtidigt og i én operation. Det er imidlertid erkendt, at disse pakninger ofte er mindre egnede end de tallerken-lignen-20 de pakninger, som fremstilles ved udstansning af ark med de egenskaber, som er ønskelige ved belægningspakninger. Specielt er vedhængingsegenskaberne og tætningsegenskaberne ofte bedst for den sidstnævnte type.

25 Når et beholderlukke, som er forsynet med en fast pakning udformet ved trykstøbning, benyttes til lukning af en flaske med væskeindhold, dannes der mikrorevner i pakningsmaterialet, særligt i dettes perifere del, som er vigtig for tætningsegenskaberne. Fænomenet kan tilskrives i det mindste en af de føl-30 gende årsager: Trykstøbningskræfterne, som materialet har været udsat for, kontakt med flaskeindholdet, kontakt med damp hidrørende fra indholdet eller den høje temperatur, som er rådende ved sterilisationen af flasken eller pasteuriseringen af flaskens indhold. Samtidig kan der optræde en reduktion af 35 pakningens vedhæftning til beholderlukkets materiale ved længere lagertider, og selve pakningsmaterialet kan også fremvise nedbrydningstegn i tidens løb, efter at beholderlukket er ta-

3 DK 162149 B

get i brug til lukning for et af tappet produkt. Det har vist sig, at sådanne uønskede fænomener som dannelse af revner eller vedhæftningssvigt er specielt fremtrædende, når beholderlukker af stor størrelse med stor diameter benyttes, når frem-5 stillingen af den trykstøbte, faste pakning sker med stor hastighed, eller når der formes med ringformige vulster eller konkave riller med effektive dimensioner i pakningens perifere område.

10 Følgelig forefindes der i denne kendte teknik ingen af de meget ønskede tætningsegenskaber, stor afskrælningsstyrke for pakningsmaterialet og høj varmebehandlingsmodstandsevne, som det polymere materiale i sig selv er i besiddelse af, når materialet er benyttet til fremstilling af en belægningspakning 15 ved trykstøbningsfremgangsmåden.

Fra US patentskrift 4 081 503 kendes der en fremgangsmåde til fremstilling af en belægningspakning i et beholderlukke af metal ved trykstøbning af en masse af termoplastisk plast på den 20 indvendige side af skallen til beholderlukket.

Ved denne kendte fremgangsmåde anbringes en termoplastisk plast på inderfladen af beholderlukkets skal, hvilken masse tilføres varme direkte ved anvendelse af et opvarmet stempel, 25 der udøver et tryk på massen og giver den en første deformation og dermed spredning, hvorefter den spredte masse trykstøbes med et afkølet stempel for at udforme en belægningspakning, i hvilken tykkelsen af den perifere del er større end tykkelse af den centrale del.

30 I dette patentskrift findes der ingen direkte eller indirekte angivelser af, at den masse af termoplastisk plast, der anbringes på inderfladen af beholderlukket, er smeltet ved anbringelsen på inderfladen af beholderlukket, men alene at de-35 formeringen af plastmassen under opvarmning medvirker til at sikre en tilstand af plastmassen med lettere støbelighed.

DK 162149 B

4

Tillige findes der i dette patentskrift ingen direkte eller indirekte angivelser vedrørende tilstedeværelsen af smøremidler i den termoplastiske plast.

5 Det er herefter opfindelsens formål anvise en fremgangsmåde til fremstilling af en belægningspakning i et beholderlukke af metal ved trykstøbning af en masse af termoplastisk plast på den indvendige' side af skallen til beholderlukket, hvilken fremstillede belægningspakning i et beholderlukke af metal har 10 (a) en overordentlig god vedhæftning mellem pakningsmaterialet og dækslets materiale, (b) en vedhæftning, som ikke reduceres med tiden, (c) gode tætningsegenskaber, (d) gode egenskaber med henblik på åbning af beholderen og endelig (e) gode egenskaber med hensyn til rengøring.

15

Opfindelsens formål opnås med en fremgangsmåde, der ejendommelig ved, at en masse af termoplastisk plast i smeltet tilstand, hvilken termoplastiske plast indeholder 0,01 til 10 vægt% af et smøremiddel, anbringes på inderfladen af beholder-20 lukkets skal, hvilken masse spredes på denne inderflade af et stempel, der holdes på en forhøjet temperatur, hvorved massens smeltetilstand opretholdes under spredningen, og at den spredte masse trykstøbes med et afkølet stempel for at udforme en belægningspakning, i hvilken tykkelsen af den perifere tætnen-25 de del er større end tykkelsen af den centrale del, hvis denne findes.

Ved undersøgelser til klarlæggelse af årsagen til dannelsen af revner i trykstøbte pakninger (som benævnes "stress revner", 30 fordi revnedannelsen finder sted under de ydre påvirkninger hvor pakningen findes under brug) og til reduktion i vedhæft-ningen i tidens løb, viste det sig, at når fremstillingen af pakningen omfatter udspredning og formgivning af plastmaterialet under kølede arbejdsvilkår, optræder der en molekylær ori-35 entering i overfladelaget, specielt i pakningens perifere dele. I tilfælde af, at plastmaterialet afmåles i beholderlukket og spredes ud på dettes overflade i smeltet tilstand, og det

DK 162149 B

5 derfor formgives til en pakning under kølevilkår, kan man undgå dannelse af områder med molekylær orientering i plastmaterialet eller produktionsetablerede indre spændinger deri, og optræden af de ovenfor nævnte "stress revner" eller reduktion 5 af vedhæftning i tidens løb kan forhindres effektivt. Resultatet er en bemærkelsesværdig forbedring i tætningsegenskaberne og i pakningsmaterialets afskrælningsstyrke, og særdeles gode tætningsegenskaber kan bibeholdes selv efter varmebehandlinger.

10

Tillige har det vist sig, at når denne trykstøbningsfremgangsmåde anvendes ved fremstilling af beholderlukker med store diametre og ved anvendelse af termoplastisk pakningsmateriale med et indhold af smøremiddel, kan der frembringes en belæg-15 ningspakning i et beholderlukke, i hvilket pakningsmaterialet opviser en fordeling af smøremidlet i pakningsmaterialet, som ikke er iagttaget i noget sædvanligt beholderlukker med fast pakning. Smøremidlet i en sådan belægningspakning i et sådant beholderlukke er således fordelt i pakningsmaterialet, at smø-20 remidlet overvejende befinder sig i overfladen af pakningens tykkere perifere dele, som udfører tætningsfunktionen i kontakt med åbningsfladerne i beholderåbningen. Følgelig kan diffusion af smøremiddel fra pakningens centrale dele, som er berøring med beholderens indhold, i hovedsagen forhindres, me-25 dens vridningskræfterne, som er nødvendige til åbning af beholderen, reduceres bemærkelsesværdigt, og den lethed, hvormed beholderen kan åbnes, forbedres væsentligt.

Endvidere har det vist sig, at ved fremgangsmåden ifølge op-30 findelsen fremstillede belægningspakninger har gode egenskaber med hensyn til rengøring.

Fremgangsmåden ifølge opfindelsen adskiller sig fra den fremgangsmåde, der er kendt fra ovennævnte US patentskrift 35 4 081 503, ved, (I) at der ved fremgangsmåden ifølge opfindelsen anvendes en termoplastisk plast med et nærmere angivet indhold af smøremiddel, medens der ved denne kendte fremgang-

DK 162149 B

6 småde anvendes en termoplastisk plast uden indhold af smøremiddel, (II) at ved fremgangsmåden ‘ifølge opfindelsen anbringes den termoplastiske plast i smeltet tilstand på inder-fladen af beholderlukket af metal, medens den termoplastiske 5 plast ved denne kendte fremgangsmåde anbringes på inderfladen af beholderlukket af metal i en sådan tilstand, at den efter anbringelsen på inderfladen af beholderlukket af metal deformeres under opvarmning for at sikre en tilstand af plastmassen med lettere støbelighed, og (III) at den ved fremgangsmåden 10 ifølge opfindelsen fremstillede belægningspakning i beholderlukket af metal ikke nødvendigvis indeholder en central del, medens den ved denne kendte fremgangsmåde fremstillede belægningspakning altid indeholder en central del.

15 I sammenligning med den fra dette patentskrift kendte fremgangsmåde fører de to lige anførte forskelle (I) og (II) til, at man ved fremgangsmåden ifølge opfindelsen opnår en belægningspakning i beholderlukket af metal med (A) en forbedret vedhæftning mellem pakningsmaterialet og dækslets materiale, 20 (B) en vedhæftning, som ikke reduceres med tiden, (C) forbe rede tætningsegenskaber, (D) forbedrede egenskaber med henblik på åbning af beholderen og endelig (E) forbedrede egenskaber med hensyn til rengøring. En del af forklaringen af det således opnåede består i, at når en varmpresningsproces af en i 25 for vejen smeltet masse af termoplastisk plast - modsat den ved denne kendte fremgangsmåde benyttede deformationsproces med et opvarmet stempel, hvilken deformationsproces giver en første deformation og dermed spredning - kombineres med en koldpresningsproces, undgår man helt eller næsten helt dannel-30 sen af mikrorevner i belægningspakningen i beholderlukket af metal, og i, at udsvedningen af det smøremiddel, der forekommer i den termoplastiske plast, der benyttes ved fremgangsmåden ifølge opfindelsen, fremmes effektivt mod overfladen i belægningspakningens tykke, perifere del og formindskes i belæg-35 ningspakningens tynde centrale del, medens der ikke forekommer smøremiddel i den termoplastiske plast, der benyttes ved denne kendte fremgangsmåde.

DK 162149 B

7 I sammenligning med den fra dette patentskrift kendte fremgangsmåde fører den her ovenfor anførte forskel (III) til, at man ved fremgangsmåden ifølge opfindelsen opnår at være frit 5 stillet med hensyn til, om belægningspakningen i beholderlukket af metal skal indeholde en central del eller ej, hvilket kan udnyttes i tilfælde, i hvilke der ikke er behov for, at belægningpakningen har en central del.

10 Ved benyttelse af hidtil kendte fremgangsmåder til fremstilling af belægningspakninger i beholderlukker bliver molekylo-rientering parallelt med overfladen uundgåeligt frembragt på grund af den plastiske deformation, som fremkommer ved, at den plastmasse, som formgives, presses ud under afkølingsvilkår 15 samtidig med deformationen. Specielt forekommer denne orientering i belægningspakningens overflade, som er i kontakt med presseformen, og den er mest fremtrædende i den perifere del, hvor deformationen er større end i den centrale del, hvor deformationsgraden er lav. Når der formes en cirkulær vulst i 20 belægningspakningens perifere del for med denne fortykkelse at sikre god kontakt med beholderåbningens kant, er det nødvendigt at frembringe en stærk afkøling, for at opnå en tilstrækkelig høj grad af reproducerbarhed i vulstens facon, der skal være præcis som formens facon. Afkølingen gøres tilstrækkelig 25 effektiv ved tvangskøling med et lavtemperaturkølemiddel som for eksempel afkølet vand. På denne måde reduceres presseformens overfladetemperatur til det lavest mulige niveau, og pressehastigheden i presseformen styres til at være så lav som muligt. Som følge af ovenstående omstændigheder forøges i det-30 te tilfælde den ovenfor beskrevne planorientering i belægningspakningens tætnende, perifere del.

Betragter man en belægningspakning med stor forskel i størrelsen af planorienteringsindekset i den centrale del og en med 35 en størrelse af planorienteringsindekset som illustreret i sammenligningseksempler anført nedenfor, dannes der ikke revner i den friskt fremstillede belægningspakning, men når pak-

DK 162149 B

8 ningen har været udsat for den accelererede revnemodstandsev-neprøve, opstår der i løbet af kort tid revner, og når pakningen anvendes til tætning af en flaske med flydende indhold og derefter udsættes for trykmodstandsprøven, opstår der rev-5 ner med stor intensitet under påvirkning af trykkræfter, kontakt med indholdet i flasken og temperaturvilkårene.

Ved anvendelse af de hidtil kendte fremgangsmåder er det endvidere ofte vanskeligt at opnå ensartet og tilstrækkelig ved-10 hæftning mellem belægningspakningen og skallens materiale. Denne vanskelighed skal også tilskrives, at man foretager ud-sprednigen og varmesvejsningen af plastmaterialet til skallen samtidigt og under afkøling, og det er ved denne fremgangsmåde umuligt at undgå, at der vil optræde restspændinger i den så-15 ledes frembragte belægningspakning i grænselaget mellem denne og skallen. I dette beholderlukke med belægningenspakning er der frembragt tilstrækkelig vedhæftning mellem belægningspakning og skal i frisk fremstillet tilstand. Ved lagring eller transport eller, når beholderlukket udsættes for den normale 20 flasketæthedsprøve, optræder der en drastisk nedbrydning af vedhæftningen i tidens løb, forårsaget af ovennævnte restspændinger og resulterende i optræden af besværligheder som for eksempel, at belægningspakningen falder af.

25 I modsætning hertil opnår man ved at benytte fremstillingsfremgangsmåden ifølge opfindelsen med anvendelse af en varm presse, at molekylorienteringen i hele belægningspakningen, og specielt i dennes perifere del, kan undgås, og belægningspakningen kan svejses til skallen på ensartet måde og med til-30 strækkelig styrke uden frembringelse af restspændinger. Derfor kan man i den accelererede revneprøve forlænge tiden til 50% revnedannelse nås med en faktor på mere end 5 gange så lang tid som en prøve fremstillet ved de hidtil kendte fremgangsmåder kan opvise. I en varmemodstandsevneprøve i normale flaske-35 anvendelsescykler kan revnedannelse helt undgås og optræden af besværligheder som belægningspakninger, der i tidens løb falder af ved vedhængningssvigt, er overhovedet ikke iagttaget.

9 DK 162149 B

Ved fremgangsmåden ifølge opfindelsen holdes det stempel, der anvendes i det varme pressetrin til smeltning og spredning af plastmaterialet ved en forhøjet temperatur. Med "forhøjet tem-5 peratur" menes i denne forbindelse en temperatur, ved hvilken plastsmelten, når denne kommer i kontakt med nævnte stempel, vil forblive i smeltet tilstand. For med sikkerhed at etablere denne situation foretrækkes det, at stemplets effektive overfladetemperatur indstilles til at være højere end plastmateri-10 alets Vicat temperatur (som bestemt ved ASTM D-1525).

Med hensyn til det varme stempels mekaniske egenskaber og slipegenskaber over for plastmaterialet foretrækkes det at anvende et fluoreret plastmateriale, hvoraf særligt nævnes poly-15 tetrafluorethylen, der har gode slipegenskaber, som hindrer vedhæftning af den smeltede plast. Andre slipmidler som for eksempel siliconeforbindelser kan selvfølgelig anvendes. Stemplet kan udføres helt i et sådant materiale med slipegenskaber eller slipmidlet kan reduceres til at være en belæg-20 ningsdel, som dækker den overflade, som skal udvise slipegenskaber .

En metalfolie med en tykkelse på 1 til 100 pm, foretrukket 5 100 pm, eller en metalplade med en tykkelse på mere end 100 pm 25 kan anvendes som metalmateriale til fremstilling af beholderlukkets skal. Arten af metalmateriale er ikke særlig kritisk, og folier og plader af ikke-overfladebehandlet stål (sort plade), overfladebehandlet stål og letmetaller som aluminium kan anvendes. Som eksempler på egnet overfladebehandlet stål kan 30 nævnes stålfolier eller plader, hvis overflade har været kemisk behandlet med for eksempel fosforsyre eller kromsyre, elektrolytisk behandlet med eksempelvis kromsyreelektrolyse eller elektrolytisk galvaniseret eller varmgalvaniseret som for eksempel varmfortinning.

I det mindste et lag beskyttende eller primende maling af kendt art kan i nogle tilfælde anvendes til sikring af ved- 35

DK 162149 B

10 hæftningen for plastmaterialet i belægningspakningen. Malingen påføres da på skalmaterialet, før belægningenspakningen fremstilles. Der kan i det mindste anvendes en af nedenstående malingstyper som beskyttelsesbelægning for skalmaterialet: Phe-5 nol-epoxy malinger, epoxy-urinstof malinger, epoxy-melamin malinger, phenol-epoxy-vinyl malinger, epoxy-vinyl malinger, vi-nylchlorid-vinylacetat copolymer malinger, vinylchlorid-vi-nylacetat-maleinsyreanhydrid copolymer malinger, umættede polyester malinger og mættede polyester malinger. I tilfælde, 10 hvor beskyttelsesmalingen for skalmaterialet og belægningspakningens plastmateriale ikke kan etablere vedhæftning til hinanden, kan der påføres en maling oven på beskyttelsesmalingen, som danner god hæftebund for påsvejsning af belægningpakningens materiale, eller denne primermaling kan påføres direkte 15 på skalmaterialet, således som anført ovenfor, på skallens inderside. Når belægningspakningens materiale er en olefinpoly-mer, kan en kendt maling, som indeholder oxideret polyethylen eller syremodificeret polyolefin dispergeret i en filmdannende harpiks, anvendes med fordel. Er den belægningspakningsdannen-20 de plast en vinylchloridharpiks, kan en vinylharpiksmaling eller en maling baseret på vinylmodificeret harpiks således som anført ovenfor anvendes.

Sådan belagt metalsubstrat formes til et beholderlukke af fo-25 retrukken facon som for eksempel en kapsel, et rapserisikret skruelåg, et twist-off låg, en afrivningskapsel eller en let-åbnelig kapsel. Fremgangsmåden ifølge nærværende opfindelse er særligt egnet til anvendelse ved fremstilling af beholderlukker med belægningspakninger til større åbninger, og ifølge 30 fremgangsmåden ifølge opfindelsen kan en belægningspakning fordelagtigt udføres på beholderlukker med diametre større end 38 mm. Til disse beholderlukker er anvendelsen af belægningspakninger, fremstillet af smeltet polyethylen anvendt ifølge hidtil kendte fremgangsmåder med koldpresning vanskelig. Selv-35 følgelig kan fremgangsmåden ifølge nærværende opfindelse også let anvendes til beholderlukker med mindre diametre, og fremragende resultater kan opnås. Enhver termoplast, som er smel-

DK 162149B

11 teformbar, og som er i besiddelse af de for belægningspakninger nødvendige pudeegegenskaber, kan anvendes som belægningsdannende plastmateriale ifølge nærværende opfindelse. I det mindste kan et af de nedennævnte materialer ud over de ovenfor 5 nævnte olefinpolymerer anvendes: Polyethylen, polypropylen, ethylen-propylen copolymerer, ethylen-vinylacetat copolymerer, ethylen-acrylsyreester copolymerer, og ionomerer er specielt fordelagtigt benyttet som termoplastisk plastmateriale ifølge nærværende opfindelse. Andre, eksempelvis bløde vinylchlorid-10 polymerer, kan anvendes.

Den termoplastisk plast, som er særligt egnet til at fremvise de egenskaber, som kan nås ifølge nærværende opfindelse, er polyethylen med lav densitet eller en ethylenholdig coploymer.

15 Ud fra ønsket om at opfylde så mange som muligt af ønskerne for egenskaber ved den færdige belægningspakning som muligt, foretrækkes det at anvende en sammensætning af belægningspakningsmateriale opnået ved blanding af en polyethylen med lav densitet og i det mindste en komponent blandt a) en ethy-20 len-propylen copolymer og b) en termoplastisk elastomer, særligt en styren-dien (butadien eller isopren) -styren copolymer. Det foretrækkes, at en sådan modificerende komponent indblandes i en mængde på fra 3 til 40 vægt% baseret på mængden af polyethylen med lav densitet.

25

Fremgangsmåden ifølge nærværende opfindelse er fordelagtig, ved, at den muliggør anvendelse af en termoplastisk plast med en lav smelte-flyde grænse, som ikke let kan benyttes ved anvendelse af den kendte fremgangsmåde til fremstilling af en 30 belægningspakning. For eksempel har polyethylen et lille smelteindeks og ifølge sin natur en lille tendens til at opvise spændingsrevner, men en belægningspakning formet af denne polyethylen ifølge den kendte fremgangsmåde, bliver frembragt med udpræget planorientering i pakningens perifere del, og 35 spændingsrevnedannelse er uundgåeligt resultatet. I modsætning hertil kan polyethylen med sin indbyggede lille tilbøjelighed til at udvise spændingsrevner benyttes, hvis plasten spredes

12 DK 162149 B

ud i smeltet tilstand ifølge nærværende opfindelse. Dette er en anden fordel, som er opnået ved denne opfindelse. Det foretrækkes normalt, at smelteindekset for polyethylen med lav densitet ligger fra 0,1 til 20 g/10 min.

5

Med henblik på at reducere drejningsmonentet til åbning og forbedre åbningsegenskaberne indbygges der et smøremiddel i den termoplastiske plast, der anvendes ifølge nærværende opfindelse.

10

Eksempler på smøremidler, som kan anvendes ifølge nærværende opfindelse, er: 1) Aliphatiske hydrocarbontyper af smøremidler som flydende 15 paraffin, hvis mineralolie af industriel kvalitet, syntetisk paraffin, petroleumsvoks og ikke-lugtende let hydrocarbon.

2) Smøremidler af siliconetypen som organopolysiloxan.

20 3) Fede syrer, aliphatiske alkoholer og højere fede syrer med 8 til 22 carbonatomer, som fede syrer fremstillet af animalske eller vegetabilske olier og fedtstoffer eller produkter fremkommet ved hydrogenering af disse fede syrer, hydroxystearin-syre, lineære aliphatiske monovalente alkoholer med i det 25 mindste 4 carbonatomer, som fremstilles ved reduktion af en a-nimalsk eller vegetabilsk olie eller et animalsk eller vegetabilsk fedt eller en ester af en fed syre deraf, eller ved fraktioneret nedbrydning af en naturlig voks, og dodecylalko-hol.

30 - 4) Smøremidler af polyglycoltypen som polyethylenglycol med en molekylvægt på fra 200 til 9.500, polypropylenglycol med en molekylvægt på i det mindste 1.000 og en polyoxypropylen-poly-oxyethylen blokoopolymer med en molekylvægt på fra 1.900 til 35 9.000.

5) Smøremidler af amid- eller amintypen som amider af højere

DK 162149B

13 fede syrer, oleylpalmitinsyreamid, 2-stearinsyreamidethylstea-rat, styren-bis-fed syre amid, N,N'-oleylstearylethylendiamin, N,N?-bis-(hydroxyethyl)laurinsyreamid, et reaktionsprodukt af oliesyre med en N-alkyltrimethylendiamin med fra 16 til 18 5 carbonatomer i alkylkæden og en stearinsyrediester af di(hy-droxyethyl)diethylentriaminmonoacetat.

6) Estere af fede syrer af monovalente og polyvalente alkoholer som n-butylstearat, methylester af hydrogeneret harpiks 10 udvundet af træ ved aftapning og eventuelt befriet for terpentinolie) ved afdestillation, de-n-octylsebacat, glycerolestere af fede syrer, glyceryllactosterat, pentaerythritolstearat, pentaerythritoltetrastearat, sorbitolestere af fede syrer, po-lyethylenglycolester af fede syrer, polyethylenglycolmono-15 stearat, di-n-butylsebacat, 2-ethylhexylsebacat, polyethylen-glycoldilaurat, polyethylenglycolmonooleat, polyethylenglycol-dioleat, polyethylenglycolester af kokosnødens fede syrer, po-lyethylenglycolestere af træoliens fede syrer, ethandiolmon-tanat, 1,3-butadiolmontanat, diethylenglycolstearat og propy-20 lenglycolester af fede syrer.

7) Triglycerider og vokser som hydrogenerede spiselige olier og fedtstoffer, bomuldsfrøolie, andre spiselige olier, linolie palmeolie, glyceryl-12-hydroxystearat, hydrogeneret fiskeolie, 25 spermacetvoks, montanvoks, carnaubavoks, bivoks, talgvoks og estere af monovalente alkoholer med mættede syrer, for eksempel hærdet hvalolie, laurylstearat og stearylsterat.

8) Alkalimetal-, jordalkalimetal-, zink- og aluminiumsalte af 30 de højere fede syrer (metalsæber).

9) Olefinpolymerer med lav molekylvægt som polethylen med lav molekylvægt, polypropylen med lav molekylvægt og oxideret po-lyethylen med lav molekylvægt.

35 10) Fluorerede plastmaterialer som polytetrafluorethylen, te-trafluorethlylen/hexafluorpropylen copolymerer, polychlortri-

DK 162149B

14 fluorethylen og polyvinylfluorid.

11) Andre smøremidler som propylenglycolarginat, dialkylketo-ner og acrylcopolymerer (for eksempel Modaflow CR), som fremr 5 stilles af Monsanto Co.)·

Disse smøremidler indblandes i mængder fra 0,01 til 10 vægt%, foretrukket fra 0,05 til 5 vægt% og særligt foretrukket fra 0,01 til 1,0 vægt%, baseret på mængden af termoplastisk plast.

10

Kendte additiver kan indblandes i kendte forhold i den termo-plastiske plast, der anvendes ifølge nærværende opfindelse.

For eksempel kan der nævnes hvide og farvede pigmenter som titanhvidt og kønrøg, fyldstoffer som calciumcarbonat, "hvidt 15 carbon" (et hvidt fyldstof bestående af fint siliciumpulver og ler), ler, antioxidanter, blødgøringsmidler og antistatiske midler.

Den form, hvorpå den smeltede plast fødes ind i beholderluk-20 kets skal, er ikke særlig kritisk. For eksempel kan den smeltede plast fødes ind i form af en pille, en terning, en tablet, i ringform, i tallerkenform, i kugleform, i halvkugleform eller i trådform.

25 Kvantiteten af plast, som fødes ind i en skal til et beholderlukke kan sædvanligvis være i området fra 100 mg til 10 g, i-det mængden varierer afhængigt af skallens størrelse.

Den grad, hvortil den smeltede plast spredes i skallen i smel-30 tet tilstand, er ikke særlig kritisk, for så vidt som for vidtgående planorientering i den færdige belægningspakning forhindres. Sædvanligvis spredes den smeltede plast over et a-real på i det mindste 1/8, foretrukket i det mindste 1/4 og særligt foretrukket over i det mindste 1/2, af det designerede 35 areal for den færdige belægningspakning. Spredningsoperationen ved brug af en varm presse kan udføres i et eller to trin.

DK 162149B

15

Opfindelsen vil blive beskrevet detaljeret nedenfor under henvisning til tegningen, på hvilken fig* 1 er et diagram, som illustrerer det fremstillingstrin, 5 hvor der anbringes en mængde smeltet plastmateriale i et skålformet beholderlukke ved fremgangsmåden ifølge nærværende opfindelse, fig. 2 er et diagram, som illustrerer det trin, som omfatter 10 udspredning af den i beholderlukket anbragte plast substans med et varmt stempel ved fremgangsmåden i-følge opfindelsen, fig. 3 er et tværsnit af beholderlukket med den udspredte 15 plastsubstans, fig. 4 er et diagram, som viser det trin, hvor plastsmelten trykstøbes ved fremgangsmåden ifølge opfindelsen, 20 fig. 5 er et diagram, delvis i snit, af et eksempel på et beholderlukke fremstillet ved fremgangsmåden ifølge nærværende opfindelse, eksemplet er et rapserisikret skruelåg, og 25 fig. 6 er et diagram, delvis i snit, af et andet eksempel på et beholderlukke fremstillet ved fremgangsmåden ifølge opfindelsen, et skruelåg.

Med henvisning til fig. 1, som viser det første trin i frem-30 gangsmåden ifølge den nærværende opfindelse, understøttes skallen 1 til et beholderlukke til en større åbning af en ambolt 3, som er opvarmet med opvarmningsmidler som eksempelvis et elektrisk varmelegeme 2, og en masse 4 af smeltet plast afmåles og anbringes i det indre af beholderlukkets skal 1, med 35 en matrice eller rotationsskærer (ikke vist) på en ekstruder*

Ved udøvelse af fremgangsmåden ifølge opfindelsen befinder plastmassen 10 sig i en tilstand, i hvilken den hæfter sig ved 1β DK 162149 Β 16 skallen 1.

Skallen 1 med den smeltede plastmasse 4 føres til stationen for smeltespredeoperationen (den varme presseoperation) med 5 spredningen udført er vist i fig. 2. Skallen 1 hviler på en ambolt 3, opvarmet ved en opvarmningsmekanisme, og presseformen 5 (stempel) anbragt over ambolten 3 bevæges nedad for at presse smelten 4 og sprede den ud over skallens indvendige overflade. For at sprede plastmaterialet i smeltet tilstand 10 skal stemplet 5 fungere ved en forhøjet temperatur. Derfor er der tilvejebragt opvarmningsmidler som et elektrisk varmelegem 2 i eller på stemplet 5.

For at hindre plastmaterialet 4 i at klæbe til stemplet 5, er 15 stemplets overflade belagt med et slipmiddel 6 i det mindste på den del af overfladen, som kommer i kontakt med plastsmelten.

Når den tykkere tætningsdel skal formes i belægningspakningens 20 periferi, anvendes et stempel 5 med en trinformet not eller konkav del 7 i pressefladens periferi (arbejdsfladen), og der dannes en forformet plastbelægning 10 med en tynd central del 8 og en tyk perifer del 9 som vist i fig. 3.

25 Skallen 1 med den forformede plastbelægning 10 føres derefter til kold formgivning (koldpresning) i en arbejdsstation, der er vist i fig. 4. Skallen 1 understøttes af en ambolt 3, som ikke er opvarmet. En presseform 11 (et stempel) og en manchet 12, som begge er anbragt over ambolten 3, presses ned til for 30 at forme den forformede plastbelægning 10 til den endelige belægningspakning 13. En kølemekanisme 14 er indbygget i presseformen 11, og på pressefladen af presseformen 11 er der tildannet en flad eller blødt kurvet overfladedel 15 til formning af en tynd central del af pakningsbelægningen og en perifer 35 cirkulær konkav eller notet del 16 til formning af en tyk perifer del af pakningsbelægningen.

17 DK 162149 B

Med henvisning til fig. 4 bevæges manchetten 12 først til indgreb med den indvendige cirkulære kant af skallens 1 skørt for at fiksere skallen 1 i en nøjagtig position, og presseformen 11 bevæges så omgående ned for presse den forformede plastbe-5 lægning af smeltet materiale. På denne måde bliver den forformede plastsubstans trykstøbt til en belægningspakning 13, og denne pressesituation vedligeholdes i en bestemt tid, i hvilken belægningspakningen 13 i sin helhed afkøles gradvis i presseformen 11, om nødvendigt med kølemidler 14 indbygget i 10 ambolten 3, hvorved en formstabil belægningspakning fremkommer. Manchetten 12 og presseformen 11 løftes, og et beholderlukker forsynet med belægningspakningen 13 tages ud. Presseformen afkøles fordelagtigt med normalt almindeligt kommunalt vand eller afkølet vand. Selvfølgelig kan andre kølemidler så-15 vel luftformige eller væskeformige tages i anvendelse til køling af presseformen.

For at hindre orientering i den pakningsformede plast og for at etablere maksimal vedhængning til beholderlukkets materia-20 le, medens restspændinger elimineres effektivt, er det meget vigtigt ifølge nærværende opfindelse, at plasten spredes i skallen medens den holdes på flydende form af den opvarmede presseform 5 til frembringelse af en forformet genstand af den smeltede plast, og denne forformede, smeltede plast skal der-25 efter trykformes under afkøling, se det ovenfor anførte vedrørende molekylorientering i belægningspakninger opnået ved hidtil kendte fremgangsmåder, henholdsvis fremgangsmåden ifølge opfindelsen.

30 Fremgangsmåden ifølge nærværende opfindelse er særlig fordelagtig, når den anvendes til fremstilling af brede belægningspakningsforsynede beholderlukker, for eksempel en rapserisikret skruekapsel som vist i fig. 5. Med henvisning til fig. 5 omfatter en bredåbningkapselskal 1 en belægningspakning 13 op-35 bygget af en smøremiddelholdig termoplastisk piastsammensætning, som er svejset fast til den indre overflade 17 af kapslens 1 bundplade via en passende primerbelægning (som ikke er

DK 162149 B

18 vist). Denne belægningsdpakning 13 omfatter en relativt tynd central del 18 og en relativt tyk tætnende perifer del 19. I-følge trykstøbningfremgangsmåden ifølge nærværende opfindelse er fordelingen af smøremidlet i overfladen i den centrale del 5 18, som bringes i kontakt med indholdet, reduceret; men forde lingen af smøremidlet i overfladen af den perifere del 19, som bringes i kontakt med beholderkanten, er forøget. Der kan derfor opnås endnu en fordel derved, at det til åbning nødvendige drejningsmoment kan reduceres samtidig med, at muligheden for 10 at smøremidlet migrerer ind i beholderens indhold, holdes under kontrol. Årsagen til denne specielle fordeling af smøremidlet fremkommer ved fremgangsmåden ifølge nærværende opfindelse, er ikke blevet helt klarlagt. Det skønnes imidlertid, at såfremt plasten på smeltet form først spredes og derefter 15 trykstøbes under afkøling, forhindres plasten i den tynde centrale del 18 ved den hurtige afkøling i at krystallisere og udsvedning af smøremidlet holdes nede, medens den perifere tykkere del 19, eftersom denne del 19 afkøles langsommere, lader plasten krystallisere i højere grad og udsvedning mod 20 overfladen af smøremiddel kan finde sted.

I et beholderlukke i form af et skruelåg som vist i fig. 6, er der en belægningspakning 19 med cirkulær facon i en perifer konkav cirkulær del 20 af den indre overflade i bundpladen 17 25 i kapslens skal 1. I dette tilfælde anbringes plasten i den konkave del 20 i form af en enkelt eller flere delmængder eller i en kontinuerlig ring, og smeltespredningen og kølestøbningen udføres på samme måde som tidligere beskrevet foran.

30 Der kan foretages forskellige ændringer i og modifikationer af ovennævnte udformninger af nærværende opfindelse. For eksempel er udformningen af en vulst eller indadgående rille en mulig formgivning, som kan foretrækkes for at opnå en god tætning, og den kan da frembringes i den perifere tætnende del af be-35 lægningspakningen, eller man kan udforme såvel en vulstformet forhøjning som en indadgående rille i den perifere tætnende del. Også når en tætnende perifer del udformes med en kompli-

19 DK 162149 B

ceret facon og en tykkelse, som er meget større end tykkelsen af den centrale del, kan en del af den tilstræbte virkning ved nærværende opfindelse, det vil sige den del af denne virkning, der består i at forhindre dannelsen af revner og i at forhin-5 dre nedbrydning af vedhæftningen i tidens løb, frembringes på fordelagtig vis.

Nærværende opfindelse vil blive illustreret nedenfor ved hjælp af de følgende eksempler.

10

Eksempel 1

En aluminiumplade med en tykkelse på 0,24 mm (fremstillet af Sumitomo Keikinzoku Kogyo Kabushiki Kaisha) blev valsepåført 15 en antikorrosionsprimerlak sammensat af 70 vægtdele af en vi-nylchlorid-vinylacetat copolymer, 25 vægtdele af en bisphenol A type epoxyharpiks og 5 vægtdele af en aminharpiks i et organisk opløsningsmiddel, og den belagte aluminiumplade blev varmebehandlet ved 190°C i 10 min. til dannelse af et antikorro-20 sionslakprimerlag. En primerblanding omfattende 70 vægtdele af en epoxyharpiks, 10 vægtdele af en urinstofharpiks og 20 vægtdele af en maleinsyremodificeret polyethylen i et organisk opløsningsmiddel blev derefter påført som vedhæftningsgrund på det tidligere påførte laklag, og belægningen blev opvarmet til 25 200°C i 10 min. til færdiggørelse af en belagt plade. Derefter blev den belagte plade formet til en kapselskal med en diameter på 28 mm således, at den belagte flade vendte indad. Den således udformede kapsel (sædvanligvis kaldet "28 mm pp kapsel") blev opvarmet til 190°C med et højfrekvensopvarmnings-30 aggregat og et belægningspakningsmateriale, som var smeltet under betingelser, som fremgår af tabel 1, blev fødet ind i den opvarmede kapsels indvendige flade med en ekstruder, idet den smeltede plast blev skåret af i en lille klump med en rotationskniv.

En homogen blanding omfattende 95 vægtdele polyethylen med lav densitet (LDPE) med en densitet på 0,92 g/cm3 og et smeltein- 35

DK 162149 B

20 deks på 8,0 g/10 min., 5 vægtdele butylgummi, 0,5 vægtdele stearinsyreamid som smøremiddel og 0,5 vægtdele stearinsyremo-noglycerid blev anvendt som udgangsmateriale for den belægningspakningsdannende plast.

5

Denne lille masse smeltet plast blev presset (spredt) i en forud fastlagt tykkelse i en første presseform under vilkår, som fremgår af tabel 1, og blev derefter yderligere presset i en anden presseform til formning af en med en belægningspakning 10 forsynet kapsel. Belægningsstøbningens betingelser vises i tabel 1 nedenfor.

Den således fremstillede kapsel blev afprøvet og vurderet efter følgende metoder: 15

Afprøvning 1: Forskel i planorienteringsindeks og oriente ringsdifferenceforskel

Belægninspakningen blev flået af hver kapsel, molekyloriente-20 ringskoefficienten 1 (i radial retning) og molekyloriente-ringskoefficienten m (i omkredsens retning) blev målt i såvel belægningspakningens centrale del som i dens perifere del (den del, som kommer i kontakt med en cirkulær åbning, som skal lukkes, modsat den centrale del) af belægningspakningen ifølge 25 den polarimetriske fluoriseringsmetode (FOM). Ud fra disse koefficienter beregnes planorienteringsindeksforskellen og orienteringsdifferenceforskellen efter nedenstående formel, idet orienteringsdifferenceforskel betegner forskellen mellem den under nærværende afprøvning definerede difference i molekyl-30 orienteringskoefficienterne på et første bestemt, direkte angivet sted i belægningspakningen og på et andet bestemt, direkte angivet sted i belægningspakningen:

DK 162149 B

21

Planorienteringsindeksforskel = I0P - I0C og orienteringsdifferenceforskel = DBP - DBC, 5 hvori I0 : 1 + m, I0P : Planorienteringsindekset i den perifere del af belæg-10 ningspakningen, l0c : Planorienteringsindekset i den centrale del af belægningspakningen, 15 Db : 1 - m D/ : Differencen i molekylorienteringskoefficienterne i belægningspakningens perifere del og 20 Dbc : Differencen i molekylorienteringskoefficeinterne i belægningspakningens centrale del, idet her og i det følgende skal læses som: "betegner" eller "står for".

25

Afprøvning 2: Afskrælningsstyrke

Afskrælningsstyrken mellem belægning og kapsel blev målt ved en afskrælningshastighed på 50 mm/min., en temperatur på 2Q°C 30 og en af skrælningsvinkel på 90° ved brug af et Tensilon træk-prøveapparat.

Afprøvning 3: Modstandsevne over for spændingsrevnedannelse 35 En 0,1% opløsning af "Liponox" eller tR) (varemærke for et ikke-ionisk overfladeaktivt reagens fremstillet Lion Yushi Kabushiki Kaisha) blev anvendt som revnefremkaldende middel og

22 DK 162149 B

påvirkningen foregik ved 50°C i en termostatbeholder. Kapslens skørtformede sider blev fjernet og kapslen blev bøjet 90° således, at belægningspakningen befandt sig på ydersiden. Kapslen blev dyppet i den 0,1% stærke opløsning af Liponox, og 5 belægningens overflade blev iagttaget i et mikroskop. Tiden (F50), som det tog til dannelse af revner i 50% af de afprøvede kapsler, blev målt.

Afprøvning 4: Egnethed i anvendelse 10

Anvendelsesegnethed blev bedømt på basis af støbeudfaldet og vedhæftningsgraden på kapsler, hvis skal var forsynet med en belægningspakning med en valgt form (en konveks cirkulær form, som var i stand til at presse flaskeåbningens kant på såvel 15 dens inderside som dens yderside): 9 : God vedhæftning og nøjagtigt formet cirkulær facon, 0 : God vedhæftning, men relativt ufuldkommen cirkulær fa-20 con, A : Let afskrælning i belægningspakningens perifere del og ufuldkommen cirkulær facon og 25 X : Udtalt afskrælning i belægningpakningens perifere del. Afprøvning 5: Varig trykmodstandsevne

Fortyndet svovlsyre blev tilberedt ved opløsning af 40,5 g 30 koncentreret svovlsyre (98%) i 7,57 1 vand, og 100 ml af denne fortyndede svovlsyre blev påfyldt en flaske med et rumfang på 110 ml. Derefter blev 1,5 g natriumhydrogencarbonat indpakket i papir indført i flasken, således at hydrogencarbonatet ikke kom i umiddelbar kontakt med den fortyndede svovlsyre, og kap-35 sien blev sat på flaskens åbning. Derefter blev natriumhydro-gencarbonatet opløst fuldstændigt af flaskens syre. Flasken blev anbragt i varmt vand ved konstant 65° C og holdt der i 1

DK 162149 B

23 time ved de 65 °C. Antallet af flasker med luftlækager blev talt.

Afprøvning 6: Drejningsmoment til åbning 5 På samme måde som beskrevet ovenfor i afprøvning 5 blev prøvekapslen påsat en flaske, og natriumhydrogenearbonatet blev fuldstændigt opløst i svovlsyren. Flasken fik derefter lov at stå stille i 24 timer, og det til åbning nødvendige drejnings-10 moment blev målt med et torquemeter.

De opnåede resultater fremgår af tabel 2 nedenfor.

Eksempel 2 15

En aluminiumplade med en tykkelse på 0,25 mm (JIS 1100, fremstillet af Keikinzoku Kabushiki Kaisha) blev belagt på samme måde som beskrevet i eksempel 1. Den belagte plade blev formet til et skruelågs skal med en diameter på 53 mm og en højde på 20 18 mm (sædvanligvis kaldet "53 mm pp kapsel") således, at de belagte overflade vendte indad.

Tabel 1

DK 162149B

24

Varm presning Kold presning Udstøb- Prøve Plast- Skallens første første anden anden 5 nings- mate- temp. presse- am- presse- ammåde ria- forms bolts forms bolts lets over- over- over- over- temp. flade- flade- flade- flade- temp. temp. temp. temp.

10 _

1 (*) 1 200°C 190°C 120°C 120°C 20°C 20°C

2 150°C 150°C 120°C 120°C 20°C 20°C

15

3 200°C 190°C 120°C 20°C 20°C 20°C

4 150°C 150°C 180°C 20°C 20°C 20°C

20 - 5 150°C 150°C 120°C 20°C 20°C 20°C

6 150°C 150°C 90°C 20°C 20°C 20°C

7 150°C 150°C 60°C 20°C 20°C 20°C

25

2 (**) 1 200°C 190°C - - 20°C 20°C

2 150°C 150°C - - 20°C 20°C

30 (*) nærværende opfindelse (**) sammenligning

, DK 162149 B

25

Den således formede kapsel blev opvarmet til 190°C af et højfrekvensaggregat og polyethylen med data, som fremgår af tabel 4, blev ekstruderet under smeltevilkår, som fremgår af tabel 3, og skåret i små stykker (1,4 g) med en roterkniv. De små 5 stykker smeltet plast blev placeret på den centrale del af den opvarmede kapselskals indvendige side og støbt til en belægningspakning med facon, som fremgår af fig. 5, under trykstøbningsvilkår, som fremgår af tabel 3. De benyttede trykstøbningsvilkår og den anvendte polyethylens data fremgår af tabel 10 3, henholdsvis tabel 4 nedenfor.

Det således frembragte låg blev afprøvet efter nedenstående metoder.

15 Afprøvning 1: Planorienteringsindeks målt og forskel beregnet og planorienteringsdifferenceforskel beregnet

Belægningspakningen blev flået af kapslen og planorienterings-20 indeks målt, og forskellen (I0P - I0C) og differenceforskellen (Dbp - Dbc) beregnet for den af flåede belægningspakning på samme måde som beskrevet i eksempel 1.

Det med belægningspakning forsynede låg blev monteret på en 25 flaske med en flaskeåbning beregnet til en 53 mm pp kapsel og med et flaskerumfang på 1.000 ml. Følgende egenskaber blev bedømt:

Afprøvning 2: Afskrælningsstyrke 30

Afskrælningsstyrken mellem belægningspakning og kapselskal blev bestemt på samme måde, som er beskrevet i eksempel 1.

Tabel 2, sektion A

DK 162149B

26

Udstøb- Prøve Anvend- Planoriente- Planoriente- Afskræl- nings- eises- ringsindeks- ringsdiffe- nings- 5 måde egnet- forskel renceforskel styrke hed (I0P - I0C) (Dbp - Dbc) (kg) 1 (nær.

10 v. opf.) 1 Θ 0,08 0,09 6,5 2 Θ 0,10 0,08 6,1 3 0 0,12 0,10 6,0 15 4 0 0,11 0,16 5,5 5 0 0,13 0,12 5,3 20 - 6 A 0,21 0,18 5,3 - 7 X 0,36 0,41 3,5 2 (sam.- 25 lignig) 1 A 0,30 0,21 1,3 2 X 0,55 0,45 0,5

Tabel 2, sektion B

DK 162149B

27

Udstøb- Prøve Spændingsrevne- Åbningsdrej- Modstandsevne nings- modstandsevne ningsmoment mod varigt 5 måde F 50 tryk (timer) (kg·cm) (flaske) 1 (nær.- 10 v. opf.) 1 >48 7,0 0 2 >48 7,0 0 3 36 8,0 0 15 4 26 7,0 0 5 23 9,0 0 20 - 6 14 9,0 0 7 13 9,0 0 2 (sam.- 25 ligning) 1 15 15,0 0 2 0,5 17,0 2

DK 162149B

28

Afprøvning 3: Varig modstandsevne over for negativt tryk

Varmt vand med en temperatur på 80-85°C blev fyldt i en flaske med et rumfang på 1 liter med en 53 mm flaskeåbning til en 53 5 mm pp kapsel, og flasken blev straks lukket tæt med en prøvekapsel i en lukkemekanisme og fik derefter lov til at stå stille ved stuetemperatur i 1 døgn. Undertrykket i flasken blev målt med et vacuummeter.

10 Afprøvning 4: Modtandsevne mod spændingsrevnedannelse På samme måde som beskrevet i eksempel 1 blev den skørtformede skruegangsforsynede sidedel af kapsellåget fjernet, og kapselbunden bøjet 90° således, at belægningspakningen befandt sig 15 på bøjningens yderside, og kapseldelen blev derefter dyppet i en revnefremskyndende væske (en 0,1% opløsning af Liponox). Belægningspakningen blev iagttaget i et mikroskop, og den tid, der gik til optræden af revnedannelse i 50% af de benyttede prøver, blev målt.

20

Afprøvning 5: Drejningsmoment nødvendigt til åbning

Under de samme vilkår som beskrevet i afprøvning 3 blev der fyldt vand i flasken, og den fik lov at henstå i ro i en dag.

25 Det til åbning af låget nødvendige drejningsmoment blev bestemt med et torquemeter.

De opnåede resultater fremgår af tabel 5 nedenfor.

Tabel 3

DK 162149 B

29

Varm presning Kold presning Udstøb- Plast- Skallens første første anden anden 5 nings- mate- temp. presse- am- presse- ammåde ria- forms bolts forms bolts lets over- over- over- over- temp. flade- flade- flade- flade- temp. temp. temp. temp.

10 _ Nærvær.

opf. 1 200°C 190°C 130°C 130°C 20°C 20°C

15 Sam.lig.-

ning 1 200°C 190°C - - 20°C 20°C

Nærvær.

opf. 2 150°C 190°C 130°C 130°C 20°C 20°C

20

Sam.lig.-

ning 2 150°C 190°C - - 20°C 20°C

Tabel 4 25

Smelteindeks Densitet

Prøve nr. (g/10 min.) (g/cm3) 30 1 0,2 0,922 2 2,0 0,918 3 10,0 0,917 35 4 20,0 0,916

30 DK 162149B

Eksempel 3 På samme måde som beskrevet i eksempel 1 blev en aluminiumpla-5 de med en tykkelse på 0,25 mm (5052 fremstillet af Furukawa Aluminium Kogyo Kabushiki Kaisha) belagt til frembringelse af en belagt plade.

Af specielt hensyn til en polyvinylchloridbelægningspakning 10 blev en aluminiumplade af samme art som anvendt i eksempel 2 valsepålagt en vinyl-phenol maling og opvarmet til 190°C i 10 min. Til en polypropylenbelægningspakning blev der benyttet en belagt plade, frembragt på samme måde som beskrevet i eksempel 1, men med den modifikation, at den i malingen i eksempel 1 15 benyttede polyethylen blev erstattet med maleinsyremodificeret polypropylen.

Af hver pladetype blev der udformet kapselskaller (skruelågsskaller) med en diameter på 38 mm og en højde på 18 mm (sæd-20 vanligvis kaldet "38 mm pp kapsel") på en sådan måde, at den belagte overflade vendte indad.

Kapselskallen blev derefter opvarmet i et højfrekvensaggregat til 190°C, og under udstøbningsbetingelser, som fremgår af ta-25 bel 6, blev plastmaterialet, som fremgår af tabel 7, ekstruderet i en ekstruder og skåret i små stykker (0,4 g) af en roterende kniv. Den smeltede plastmasse blev anbragt på den centrale del af kapslens indvendige side og straks presset ved trykstøbning under vilkår, som fremgår af tabel 6, til en med 30 en belægningspakning forsynet kapsel.

31 DK 16 2149 B

Tabel 5, sektion A

Udstøb- Prøve Planoriente- Planoriente- Afskræl- nings- ringsindeks- ringsdiffe- nings- 5 måde forskel renceforskel styrke (I0P - O (DaP - dbC) (k9) 1 0,14 0,16 6,6 10 Nærvær. 2 0,11 0,09 6,7 opf. 1 3 0,06 0,07 6,3 4 0,09 0,08 5,9 1 0,49 0,49 1,4 15 Sam.lig.- 2 0,47 0,51 1,8 ning 1 3 0,46 0,47 1,3 4 0,48 0,45 1,4 1 0,18 0,17 6,4 20 Nærvær. 2 0,16 0,15 6,3 opf. 2 3 0,12 0,14 5,9 4 0,11 0,11 5,9 1 0,56 0,53 0,38 25 Sam.lig.- 2 0,51 0,50 0,34 ning 2 3 0,50 0,51 0,56 4 0,51 0,48 0,55

Tabel 5, sektion B

DK 162149 B

32

Udstøb- Prøve Spændingsrevne- Åbningsdrej- Modstandsevne nings- modstandsevne ningsmoment mod varigt un- 5 måde F 50 dertryk (timer) (kg*cm) (cm Hg) 1 >48 17,0 46 10 Nærvær. 2 >48 17,5 47 opf. 1 3 >48 18,5 46 4 22 18,5 46 1 2,2 25,0 13 15 Saml.lig.- 2 1,3 25,0 19 ning 1 3 2,3 27,0 33 4 1,3 26,0 31 1 >48 17,5 47 20 Nærvær. 2 >48 17,5 44 opf. 23 38 17,5 46 4 20 18,0 48 1 4,1 38,0 13 25 Sam.lig.- 2 3,8 37,5 15 ning 23 1,4 30,5 10 4 0,5 42,0 16

Kapsler med forskellige belægningspakninger blev fremstillet 30 under betingelser, som fremgår af tabel 6, under anvendelse af de termoplastiske plastmaterialer, som er anført i tabel 7. De af de ovennævnte kapsler, som fik en belægningspakning af po-lyvinylchlorid og af polypropylen, blev fremstillet af henholdsvis pladen med polyvinylchlorid- og polypropylenderivat-35 belægning. I tilfældene med anvendelse af plastblandinger i prøverne nr. 5 til 14 i tabel 7, blev de respektive komponenter til blandingerne smeltet og blandet i en almindelig kneter

DK 162149 B

33 (en slags ælteblandemaskine) og den resulterende homogene masse blev støbt i piller.

Hver af de således fremstillede kapsler blev afprøvet ifølge 5 metoderne beskrevet i eksempel 1, og de opnåede resultater fremgår af tabel 8. Eftersom kapslerne fremstillet i dette eksempel skulle være trykmodstandsdygtige kapsler (til emballering af luftarter), blev endvidere kapslernes øjeblikkelige trykmodstandsevne bedømt ifølge følgende metode: 10 Øjeblikkelig trykmodstandsevneafprøvning:

En flaske til en 38 mm pp kapsel med et rumfang på 1.100 ml blev påfyldt 1.000 ml vand og lukket tæt med en med en belæg-15 ningspakning forsynet kapselprøve, og den øjeblikkelige trykmodstandsevne blev målt med et egnet prøveaggregat (Model 490 fremstillet af Alcore Co.)

Tabel 6, 7 og 8 er vist nedenfor.

DK 162149 B

34

Tabel 6 5 Varm presning Kold presning

Udstøb- Plast- Skallens første første anden anden nings- mate- temp. presse- am- presse- ammåde ria- forms bolts forms bolts lets over- over- over- over- 10 temp. flade- flade- flade- flade- temp. temp. temp. temp.

1 (nær.-

15 v. opf.) 200°C 190°C 150°C 150°C 20°C 20°C

2 (sam.-

ligning) 200°C 190°C - - 20°C 20°C

20 3 (sam.-

ligning) 250°C 190°C - - 20°C 20°C

DK 162149

Tabel 7 35

Plastmaterialets

Prøve nr. sammensætning 5 __

1 PP

2 EVA

3 PVC

10

4 LDPE

5 LDPE(90)-PIB(10) 6 LDPE(90)-EP(10) 15 7 LDPE(70)-EP(30) 8 LDPE(70)-PB(30) 9 LDPE(90)-SIS(10) 10 LDPE(90)-SBS(10) 20 11 LDPE(70)-EP(20)-SIS(10) 12 LDPE(70)-EP(20)-SBS(10) 13 HDPE(70)-PE(30) 14 HDPE(90)-EVA(10) 25

Noter

Hvert tal, som er anført i parantes, angiver den vægtdel af 30 den pågældende komponent, som er benyttet.

PP: Polypropylen (smelteindeks = 25 g/10 min., densitet = 0,91 g/cm3) 35 EVA: Ethylen-vinylacetat copolymer (vinylacetatindhold = 19%, smelteindeks = 25 g/10 min.)

DK 162149 B

36 PVC: Blød polyvinylchloridplast med 100 vægtdele polyvinyl- chlorid, 60 vægtdele blødgøringsmiddel (DOP, det. vil sige dioctylphthalat) og 2 vægtdele termisk stabilisator.

5 LDPE: Polyethylen (densitet = 0,921 g/cm3, smelteindeks = 2,7 g/10 min.) PIB: Polyisobutylengummi (Vistanex (R) LLM-100 fremstillet

Exxon Corporation) 10 EP: Ethylen-propylen copolymer (propylenindhold = 26%, smel teindeks = 2,6 g/10 min.) SIS: Styren-isopren-styren blokcopolymer (Cariflex (R) TR- 15 1107 fremstillet af Shell Chemical Co.) SBS: Styren-butadien-styren blokcopolymer (Cariflex (R) TR- 1102 fremstillet af Shell Chemical Co.) 20 PE: Polyesterelastomer (Pelburen P-70B fremstillet Toyo Bo- seki Kabishiki Kaisha) PB: 1,2-polybutadien (RB-820 fremstillet af Nippon Gosei Go- mu Kabushiki Kaisha) 25 HDPE: Polyethylen med stor densitet (densitet = 0,960 g/cm3, smelteindeks =4,0 g/10 min.)

37 DK 162149 B

Tabel 8, del 1, sektion A

Udstøb- Prøve Planoriente- Planoriente- Afskræl- nings- ringsindeks- ringsdiffe- nings- 5 måde forskel renceforskel styrke (I0P - I0C) (Dbp - Dbc) (kg) 1 0,22 0,19 5,06 10 2 0,01 0,01 7,14 3 0,01 0,01 6,95 4 0,12 0,10 4,85 5 0,09 0,13 4,77 6 0,07 0,04 7,99 15 1 (nær.- 7 0,03 0,04 7,89 v. opf.) 8 0,08 0,11 5,67 9 0,03 0,02 4,85 10 0,03 0,04 5,25 11 0,01 0,01 6,63 20 12 0,01 0,01 6,87 13 0,13 0,16 4,11 14 0,15 0,19 4,59 1 2 0,69 0,57 0,12 25 2 0,39 0,33 1,01 3 0,38 0,31 0,14 2 (sam.- 4 0,41 0,39 0,35 ligning) 5 0,40 0,37 0,19 6 0,39 0,38 0,84 30 7 0,38 0,38 0,83

DK 162149 B

Tabel 8, del 1, sektion B

38

Udstøb- Prøve Spændingsrevne- Åbningsdrej- Øjeblikkelig nings- modstandsevne ningsmoment trykmodstands- 5 måde F 50 evne (timer) (kg·cm) (kg/cm1) 1 30 14,0 >11 10 2 >48 17,5 >11 3 >48 16,5 >11 4 35 12,0 >11 5 >48 18,0 >11 6 >48 14,0 >11 15 1 (nær.- 7 >48 14,0 >11 v. opf.) 8 >48 17,0 >11 9 >48 18,0 >11 10 >48 17,5 >11 11 >48 16,5 >11 20 12 >48 18,0 >11 13 >48 14,0 >11 14 >48 17,0 >11 2 3 2 3,6 34 4,3 25 2 >48 38 9,7 3 >48 27 10,1 3 (sam.- 4 2,6 26 5,7 ligning) 5 2,8 31 6,3 6 3,1 34 7,2 30 7 2,8 30 7,7

Tabel 8, del 2, sektion A

39

DK 16 214 9 B

Udstøb- Prøve Planoriente- Planoriente- Afskræl- nings- ringsindeks- ringsdiffe- nings- 5 måde forskel renceforskel styrke (I0P - I0C) (Dbp - Dbc) (kg) 8 0,39 0,41 0,21 10 9 0,39 0,37 0,65 10 0,38 0,35 0,39 2 (sam.- 11 0,40 0,34 0,75 ligning) 12 0,37 0,33 0,75 13 0,46 0,44 0,11 15 14 0,43 0,46 0,15 1 0,55 0,47 0,16 2 0,38 0,31 1,35 3 0,37 0,34 0,26 20 4 0,40 0,35 0,56 5 0,38 0,32 0,33 6 0,37 0,38 0,99 3 (sam.- - 7 0,38 0,33 0,89 ligning) 8 0,38 0,40 0,35 25 9 0,37 0,36 0,71 10 0,36 0,33 0,55 11 0,40 0,32 0,85 12 0,37 0,33 0,93 13 0,41 0,45 0,37 30 14 0,40 0,44 0,21

Tabel 8, del 2, sektion B

DK 162149 B

40

Udstøb- Prøve Spændingsrevne- Åbningsdrej- Øjeblikkelig nings- modstandsevne ningsmoment trymodstands- 5 måde F 50 evne (timer) (kg·cm) (kg/cm2) 8 3,4 28 6,4 10 9 3,9 33 6,5 10 3,3 35 6,9 2 (sam.- 11 3,8 33 8,8 ligning) 12 3,9 38 7,6 13 2,9 31 3,9 15 14 3,5 27 3,5 1 3,3 30 5,5 2 >48 35 9,7 3 >48 27 10,3 20 4 3,5 26 8,2 5 2,9 30 5,9 6 3,0 31 7,0 3 (sam.- 7 3,1 26 7,9 ligning) 8 3,2 26 7,3 25 9 3,9 31 7,8 10 3,5 31 7,3 11 3,9 30 9,2 12 3,7 29 7,9 13 3,4 30 4,5 30 14 3,8 23 4,7

41 DK 162149B

Eksempel 4

Den samme aluminiumplade, som blev benyttet i eksempel 2, blev belagt på samme måde, som beskrevet i eksempel 1, til frem-5 bringelse af en belagt plade. Den belagte plade blev formet til en kapselskal (skruelågsskal), som vist i fig. 5, ved en almindeligt kendt fremgangsmåde og således, at den belagte side af pladen vendte indad i kapselskallen. Under vilkår, som fremgår af tabel 9, blev kapselskallen opvarmet med det samme 10 opvarmnings aggregat, som blev anvendt i eksempel 2, og en plastblanding (homogen blanding indeholdende 65 vægtdele af en ethylen-propylen copolymer med et propylenindhold på 9%, 10 vægtdele af en styren-butadien-styren blokcopolymer, 0,5 vægt-dele stearinsyreamid og 6 vægtdele titanhvidt) blev smeltet og 15 en mængde af den smeltede plastblanding blev indført på kapselskallens inderside på samme måde som i eksempel 2 under betingelser, som fremgår af tabel 10. Trykstøbningsbetingelserne ved udformningen af belægningspakningerne fremgår af tabellerne 9 og 10, som også viser mængden af plastblanding som blev 20 anvendt, se nedenfor.

De således med belægningspakninger forsynede kapsler blev afprøvet, og de opnåede resultater fremgår af tabel 11, se nedenfor.

25

Tabel 9

DK 162149 B

42

10 _ 1 (nær.-

v. opf.) 200°C 190°C 120°C 120°C 20°C 20°C

15 2 (sam.-

ligning) 200°C 190°C - - 20°C 20°C

3 (nær. -

v. opf.) 150°C 190°C 120°C 120°C 20°C 20°C

20 4 (sam.-

ligning) 150°C 190°C - - 20°C 20°C

Tabel 10 25

Nominel Mængde plastmateriale Kapslens indvendi- kapselstørrelse anvendt ge diameter (mm) 30 16 mm 0,15 g 14,85 18 mm 0,2 g 15,90 28 mm 0,4 g 25,20 38 mm 0,7 g 34,95 63 mm 2,0 g 58,75 35 82 mm 5,0 g 75,95

DK 162149 B

43

Eksempel 5

En hvidblikplade med en tykkelse på 0,24 mm (fremstillet af Shin-Nittetsu Kabushiki Kaisha) blev belagt på samme måde som 5 beskrevet i eksempel 1 til frembringelse af en belagt plade.

Et skruelåg med en indvendig diameter på 54 mm (sædvanligvis betegnet "58 mm skruelåg") blev formet af denne belagte plade på en sådan måde, af den belagte flade vendte indad i skruelåget.

10

Kapselskallen blev opvarmet til 190°C med et højfrekvensaggregat, og under betingelser, som fremgår af tabel 12, blev et belægningspakningsdannende materiale ekstruderet og skåret i små stykker (piller) med en forudbestemt vægt (1,2 g ved ud-15 lægning af smelten på et sted, 0,6 g ved udlægning af massen på to steder eller 0,3 g, når der blev udlagt på fire steder).

De små materialemængder blev placeret umiddelbart på tætningsdelen af skruelåget (det sted, som under anvendelse kommer i direkte berøring med flaskeåbningens kant) på dette lågs ind-20 vendige overflade, og massedelene blev udlagt med forud fastsat indbyrdes afstand. Plastmasserne blev derpå umiddelbart formet til en belægningspakning under betingelser, som fremgår af tabel 12, for at frembringe en med en belægningspakning forsynet kapsel (skruelåg). Det belægningsdannende materiale, 25 som blev benyttet, var en homogen blanding, som indeholdt 60 vægtdele polyethylen med en densitet på 0,920 g/cm3 og et smelteindeks på 15 g/10 min., 20 vægtdele af en ethylen-propy-len copolymer med et propylenindhold på 10%, 20 vægtdele poly-isobutylen, 3 vægtdele oliesyreamid, 1 vægtdel siliconeolie 30 (1000 CS) og 1,3 vægtdele farvepigment og en metalsæbe.

Kapslen (låget), som blev fremstillet i dette eksempel, var forskellig fra de i eksemplerne 1-4 fremstillede kapsler derved, at der her blev fremstillet en cirkulær belægningspakning 35 i lågskallen.

„„ DK 1621498 44

Tabel 11, sektion A

Udstøb- Prøve Planoriente- Planoriente- Afskræl- nings- ringsindeks- ringsdiffe- nings- 5 måde forskel renceforskel styrke (I0P - I0C) (D/ - Dbc) (kg) 1 0,003 0,004 6,43 10 2 0,002 0,005 6,88 1 (nær.- 3 0,06 0,05 6,76 v. opf.) 4 0,15 0,11 5,95 5 0,16 0,15 6,87 6 0,22 0,27 5,77 15 1 0,40 0,31 1,33 2 0,42 0,33 0,77 2 (sam.- 3 0,45 0,40 0,72 ligning) 4 0,52 0,45 0,75 20 5 0,58 0,56 0,21 6 0,80 0,82 0,11 1 0,005 0,009 6,40 2 0,006 0,008 7,04 25 3 (sam.- 3 0,07 0,03 6,66 ligning) 4 0,17 0,14 5,25 5 0,19 0,18 6,55 6 0,25 0,27 5,43 30 1 0,43 0,33 1,33 2 0,44 0,38 0,75 4 (sam.- 3 0,49 0,42 0,68 ligning) 4 0,57 0,48 0,73 5 0,60 0,57 0,24 35 6 0,88 0,85 0,13

Tabel 11, sektion B

DK 162149 B

45

Udstøb- Prøve Spændingsrevne- Åbningsdrejnings- modstandsevne ningsmoment 5 måde F 50 (timer) (kg·cm) 1 >48 5 10 2 >48 5 1 (nær.- 3 >48 7 v. opf.) 4 >48 13 5 >48 15 6 >48 21 15 1 1,5 10 2 1,7 13 2 (sam.- 3 1,3 15 ligning) 4 1,0 33 20 5 1,1 38 6 0,7 45 1 >48 5 2 >48 6 25 3 (nær.- 3 >48 6 v. opf.) 4 >48 12 5 >48 13 6 >48 22 30 1 1,2 13 2 1,1 14 4 (sam.- 3 0,9 17 ligning) 4 0,7 35 5 0,7 40 35 6 0,4 47

DK 162149B

46

Resultaterne af den bedømmelse, som blev foretaget af det med en belægningspakning forsynede låg, fremgår af tabel 13.

Tabel 12 5

Udstøb- Plast- nings- materi- Overfladetempe- Overfladetempe- måde lets Skallens ratur ved ratur ved tempe- tempera- varmpresning koldpresning 10 ratur tur pressef. ambolt pressef. ambolt 1 (nær.-

v. opf.) 200°C 190°C 130°C 130°C 20eC 20°C

15 2 (sam.-

ligning) 200°C 190°C - - 20°C 20°C

DK 162149 B

Tabel 13 47

Udstøb- Antal ud- Bedømmelse af Dannelsesstadium i den nings- lagte ringformet ringformede belægnings- 5 måde plastdrå- belægnings- pakning ber pakning nærvær.

10 opf. en A revnedannelse i den svejste del sam.lig.- ning en X ingen cirkulær pak ning dannet 15 nærvær.

opf. to 0 god cirkulær facon sam.lig.- ning to X ingen cirkulær pak- 20 ning dannet nærvær.

opf. fire Θ meget god cirkulær facon opnået 25 sam.lig.- ning fire A revner i den sammen svej s te del

Note 30 Θ, 0, A, X: Se betydningen i afprøvning 4 i eksempel 1.

DK 162149 B

48

Eksempel 6 På samme måde som beskrevet i eksempel 1 blev en aluminiumplade belagt og formet til en kapselskal. En belægningspakning 5 blev udformet i kapselskallen ved trykstøbning under opvarmning på samme måde som beskrevet i eksempel 1. Materialets indflydelse på den varme støbeforms evne til at skille sig fra den belægningsdannende plast er blevet undersøgt. Polyethylen med lav densitet og med et smelteindeks på 7,5 g/10 min. og en 10 densitet på 0,92 g/cm3 blev benyttet som belægningsdannende plast.

Varmepressetiden blev fastlagt til 2 sekunder, og den grad i hvilken plasten hæftede ved presseformen blev undersøgt. De 15 opnåede resultater fremgår af tabel 14.

Tabel 14 49

DK 16 214 9 B

Presseformens materiale Temperaturer (°C) 5 40 80 120 160 200 240

Teflon (R) (polytetrafluor- 0 0 0 0 0 0 ethylen) 10

Silicone (organopolysi- 00 00 A A

loxan)

Meldin (polyimid) A X XX XX

15

Ruion (R) (polytetrafluor- 0 A ΑΧ XX

ethylen med fyldstof)

Zytel (R) (nylon 66) 0 A XX XX

20

Teflox (teflonbelagt 00 00 00 metal)

Superhårdt stål 0 A XX XX

25

Hizex Million (polyethylen 0 A XX XX

med stor densitet) 30 Note: 0: Gode slipegenskaber A: Lokal vedhæftning X: Vedhæftning på hele overfladen eller i det mindste over halvdelen af hele overfladen

Claims

1. Fremgangsmåde til fremstilling af en belægningspakning i et beholderlukke af metal ved trykstøbning af en masse af ter- 5 moplastisk plast på den indvendige side af skallen til beholderlukket, kendetegnet ved, at en masse af termoplastisk plast (4) i smeltet tilstand, hvilken termoplastiske plast indeholder 0,01 til 10 vægt% af et smøremiddel, anbringes på inderfladen af beholderlukkets skal (1), hvilken 10 masse spredes på denne inderflade af et stempel (5), der holdes på en forhøjet temperatur, hvorved massens smeltetilstand opretholdes under spredningen, og at den spredte masse (10) trykstøbes med et afkølet stempel (11,12) for at udforme en belægningspakning (18, 19), i hvilken tykkelsen af den perife-15 re tætnende del (19) er større end tykkelsen af den centrale del (18), hvis denne findes.

2. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at en primerbelægning til sikring af varmesvejsning er lagt på 20 inderfladen af beholderlukkets skal (1).

3. Fremgangsmåde ifølge krav 2, kendetegnet ved, at den termoplastiske plast er en polyolefinplast, skallen (1) er af metal, og at primerbelægningslaget er et lag maling 25 frembragt ved opblanding af en oxideret polyethylen eller en syremodificeret polyolefinplast i en filmdannende plast.

4. Fremgangsmåde ifølge krav 3, kendetegnet ved, at polyolefinplasten er en polyethylen med lav densitet med et 30 smelteindeks på fra 0,1 til 20 g/10 min.

5. Fremgangsmåde ifølge krav 4, kendetegnet ved, at den anvendte polyethylen med lav densitet indeholder en e-thylen-propylen copolymer eller termoplastisk elastomer som 35 modificeringsmiddel i mængder på fra 3-40 vægt% baseret på polyethylen. DK 162149 B 51

6. Fremgangsmåde ifølge mindst et af de foregående krav, kendetegnet ved, at overfladetemperaturen af stemplet med forhøjet temperatur holdes på et niveau, som er højere end plastens Vicat-temperatur. 5

7. Fremgangsmåde ifølge mindst et af de foregående krav, kendetegnet ved, at den smeltede masse (4) spredes så meget af stemplet (5) med forhøjet temperatur, at den dækker i det mindste 1/8 af det areal, som dækkes af den færdige 10 belægningspakning (18, 19).

8. Fremgangsmåde ifølge mindst et af de foregående krav, kendetegnet ved, at massen af termoplastisk plast (4) anbringes på indersiden af beholderlukkets skal (1) som en 15 mængde delmasser til dannelse af en ring eller som en kontinuert ring.