DE937300C - Laufzeitroehre mit geschwindigkeitsmoduliertem Elektronenstrahl - Google Patents
Laufzeitroehre mit geschwindigkeitsmoduliertem ElektronenstrahlInfo
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Description
Erteilt auf Grund des Ersten Oberleitungsgesetzes vom 8. Juli 1949
(WiGBl. S. 175)
BUNDESREPUBLIK DEUTSCHLAND
AUSGEGEBEN AM 5. JANUAE 1956
DEUTSCHES PATENTAMT
PATENTSCHRIFT
KLASSE 21g GRUPPE 13i7
A 11312 Villa j 21g
William C. Hahn, Scotia, N. Y. (V. St. A.) ist als Erfinder genannt worden
Allgemeine Elektricitäts-Gesellschaft, Berlin-Grunewald
Laufzeitröhre mit gesdiwindigkeitsmoduliertem Elektronenstrahl
Zusatz zum Patent 908 743
Patentiert im Gebiet der Bundesrepublik Deutschland vom 25. September 1940' an
Der Zeitraum vom 8. Mai 1945 bis einschließlich 7. Mai 1950 wird auf die Patentdauer nicht angerechnet
(Ges. v. 15. 7. 1951)
Das Hauptpatent hat angefangen am 8. Juli 1938 Patentanmeldung bekanntgemacht am 26. Februar 1953
Patenterteilung bekanntgemacht am 8. Dezember 1955
Die Priorität der Anmeldung in den V. St. v. Amerika vom 27. September 1939
ist in Anspruch genommen
Die Erfindung betrifft eine Laufzeitröhre mit geschwindigkeitsmoduliertem
Elektronenstrahl zur Ausübung eines Verfahrens nach dem Patent 908 743, gemäß dem eine Elektronenströmung derart durch
eine Steuereinrichtung in ihrer Geschwindigkeit moduliert wird, daß sich die Geschwindigkeitsmodulation
erst außerhalb des Wirkungsbereiches der Steuereinrichtung in eine Dichtemodulation umwandelt.
Insbesondere hat die Erfindung ein Modulationssystem zum Gegenstand, bei dem die Trägerwelle in
der Größenordnung von 1 m bis 5 cm und darunter mit einem Signal einer größeren Wellenlänge moduliert
wird. Es wird eine im wesentlichen lineare Modulation von ο bis 100 % erreicht.
Der Gegenstand der Erfindung ist im folgenden an Hand der Figuren näher erläutert. Während die Fig. 1
und 2 lediglich zur Erläuterung des Gegenstandes der Erfindung dienen, zeigt die Fig. 3 in schematischer
Weise ein Entladungsgefäß mit zugehörigem Stromkreis nach der Erfindung. In der Fig. 4 ist eine
graphische Darstellung der Potentialverteilung läng
des Elektrodensystems der Anordnung nach Fig. 3 dargestent. Die Fig. 5 betrifft ein Ersatzsystem,
welches dem Elektrodensystem der Fig. 3 entspricht. Die Fig. 6, 7, 8, 9 enthalten graphische. Darstellungen,
die zur Erläuterung des Erfindungsgedankens dienen, während Fig. 10 ein anderes Ausführungsbeispiel des
Gegenstandes der Erfindung zeigt. . \
Bevor auf die genaue Beschreibung des Gegenstandes der Erfindung eingegangen werden soll, wird im
folgenden das Grundprinzip der Erfindung erläutert·. Es ist bekannt, daß ein gleichmäßiger Elektronenstrahl
einer Geschwindigkeitsmodulation unterworfen wird, wenn er einen Bereich durchquert, in dem das Potential
veränderlich ist. Es wird also ein Teil der Elektronen beschleunigt, während die übrigen Elektronen,
die in diesem Bereich zu einem anderen. Zeitpunkt eintreten, verzögert werden. Der aus dem obengenannten
Bereich heraustretende Elektronenstrahl wird also aus abwechselnden Komponenten mit hoher
und geringer Geschwindigkeit bestehen. Dieser Zustand des geschwindigkeitsmodulierten Strahles ist in
schematischer Weise in der Fig. 1 dargestellt, in der die dunklen Punkte α die schnelleren Elektronen und
die hellen Punkte b die langsameren Elektronen darstellen. In dem Augenblick, wenn der Elektronenstrahl
aus dem Modulationsraum heraustritt, wird die Ladungsdichte im allgemeinen gleichmäßig verteilt
sein, wie es in der Fig. 1 dargestellt ist. Zu einem späteren Zeitpunkt wird eine Umgruppierung der
Elektronen erfolgen, falls keine störenden Einflüsse auf den Strahl einwirken. Die schnellen Elektronen
werden nämlich die vor ihnen verlaufenden langsamen Elektronen aufholen. In der Fig. 2 ist dieser Zustand
dargestellt, nachdem der Strahl einen Laufraum von genügender Länge durchquert hat. Zur Umgruppierung
ist also nur der Ablauf einer gewissen Zeit erforderlich. Der geschwindigkeitsmodulierte Elektronenstrahl
ist dann in einen ladungsdichtemodulierten Strahl umgeformt. Die Elektronen sind also
im Raum ungleichmäßig verteilt. Das im folgenden beschriebene Laufzeitgerät macht von dem obengenannten
Prinzip der Umformung der Geschwindigkeitsmodulation in eine Ladungsdichtemodulation
Gebrauch.
In der Fig. 3 ist das Laufzeitgerät und der zur Modulation dienende Kreis dargestellt. Im folgenden ist die
in der Fig. 3 dargestellte Anordnung näher beschrieben, wobei zuerst das Elektrodensystem und seine Wirkung
und zuletzt das Modulationssystem näher erläutert ist. Das für ultrakurze Wellen gebaute Entladungsgefäß
besteht aus einem Vakuumgefäß, das einen langen Schaftteil 10 und einen breiten, die Anode enthaltenden
Teil 11 besitzt. Das Gefäß besteht vorzugsweise aus Quarz oder aus einem Glas mit niedrigen
Verlusten. Der Schaftteil 10 enthält das Strahlerzeugungssystem,
welches aus einer fadenförmigen Kathode 14, die gestrichelt dargestellt ist, und einem
Wehneltzylinder 15 besteht. Der Wehneltzylinder ist entweder direkt mit der Kathode verbunden oder
liegt an einem einige Volt negativeren oder positiveren Potential. Zur Beschleunigung der Elektronen ist eine
Beschleunigungselektrode 16 vorgesehen, welche in einem Abstand von der Kathode angeordnet ist und
an einem geeigneten positiven Potential, beispiels- 6g weise mehrere 100 Volt, Hegt.
; In dem mittleren Teil des Entladungsgefäßes befinden
sich Elektroden 12, welche beispielsweise aus leitenden Belagringen; wie kolloidalem Graphit, das
auf die innere Wandung des Entladungsgefäßes aufgebracht ist, bestehen. Die Elektroden 12 sind mit
Zuführungen 13 versehen. Um den Elektronenstrahl während des Passierens des schaftförmigen Teiles 10
fokussiert zu erhalten, sind eine Reihe von magnetischen Fokussierungsspulen, die nicht dargestellt sind,
vorgesehen.
Nachdem der Elektronenstrahl das Gefäß durchquert hat, wird er von der Anode 18 aufgefangen, die.
in dem Ausführungsbeispiel als flache Scheibe, beispielsweise aus Graphit, ausgebildet ist. Vor der
Anode 18 ist eine zylinderförmige Elektrode 19 angeordnet.
Das Bremsgitter 19 soll verhindern, daß von der Anode emittierte Sekundärelektronen in das
Entladungsgefäß zurückkehren.
Beim Betrieb des Entladungsgefäßes liegt die Kathode 14 beispielsweise an Erde, die Zwischenelektroden
12 an einem Potential, welches 1000 oder mehrere 1000 Volt höher als Kathodenpotential ist.
Ferner liegt die Anode 18 an einem hohen Potential, welches zwischen dem Kathoden- und dem Zwischenelektronenpotential
liegt. Zur Speisung der Elek^ troden dient eine Spannungsquelle, welche in der
Zeichnung als Batterie 20 dargestellt ist. Das Bremsgitter 19 Hegt an einem Potential, welches 50 oder
mehrere 100 Volt negativer als Anodenpotential ist. Es ist mit einer Spannungsquelle 21 verbunden.
Das oben beschriebene Elektrodensystem dient zur Erzeugung eines gerichteten Elektronenstrables von
im wesentlicher konstanter Intensität und Geschwindigkeit. Außerhalb des Gefäßes befindet sich ein
weiteres Elektrodensystem, welches zur Modulation des Elektronenstrahles mit Radiofrequenzen dient.
Das außerhalb des Gefäßes angeordnete System besteht aus einer Reihe von zylinderförmigen Elektroden
23 bis 27, welche in einem Abstand voneinander koaxial zur Wandung 10 angeordnet sind. Diese
Elektroden bestehen aus' gut leitendem Werkstoff, beispielsweise Kupfer, und sind durch nicht dargestellte,
aus Isolierstoff bestehende Stützen gegeneinander abgestützt. Die verschiedenen Zwischenräume
zwischen den Elektroden 23 bis 27 sind wenigstens teilweise von Elektroden 28 bis 31 umgeben.
Diese Elektroden 28 bis 31, die in irgendeiner Weise abgestützt sind, sind jedoch nicht mit den Elektroden
23 bis 27 verbunden. Das aus den Elektroden bis 31 bestehende System ist innerhalb einer diese
Elektroden koaxial umgebenden Hülle 33 angeordnet, die einen wesentlichen Teil der gesamten Länge der
Wandung 10 umgibt. Zur Verbindung der Elektroden 23 und 27 mit der Hülle 33 sind Metallringe
25 und 36 vorgesehen.
Das oben beschriebene Gerät muß in zwei Richtungen betrachtet werden. Erstens bildet es ein
Elektrodensystem zur Beeinflussung des Elektronenstrahles, welcher das Gefäß 10 durchquert. Außerdem
muß es zweitens als Schwingungskreis betrachtet
werden. Die Dimensionen und elektrischen Beziehungen der verschiedenen Teile zueinander müssen
daher derart gewählt werden, daß beide Bedingungen erfüllt werden.
Dieses wird erreicht, wenn das Gerät in einen derartigen Betriebszustand gebracht wird, wie er in der
Fig. 4 graphisch dargestellt ist. Die Kurve A zeigt die Änderung des Potentials der Elektroden 23 bis 27
in bezug zur Hülle 33, wenn man in Richtung des Elektronenstrahles fortschreitet. Wenn der in der
Fig. 4 dargestellte Zustand in dem Entladungsgefäß herrscht, wirkt das gesamte System als Schwingungskreis,
wie er in der Fig. 5 dargestellt ist. Bei der Anordnung nach Fig. 5 besteht der Schwingungskreis aus
abwechselnden Induktivitäten 42 bis 46 und Kapazitäten 48 bis 51, wobei diese Elemente entsprechend
abgestimmt sind. Die Induktivitäten entsprechen den Elektroden 23 bis 27, und die Kapazitäten entsprechen
den kapazitiven Kopplungen zwischen aneinandergrenzenden Elektroden. Wenn der Resonanzzustand
erreicht ist, wild sowohl bei dem Elektrodensystem nach Fig. 3 als auch bei dem Schwingungskreis nach
Fig. 5 ein abwechselndes Steigen und Abfallen des Potentials eintreten, wenn man in Richtung des
Systems fortschreitet. Bei beiden Anordnungen wird der in Fig. 4 dargestellte Potentialverlauf bestehen.
Die in der Fig. 5 dargestellte Anordnung entspricht nur näherungsweise der Anordnung nach Fig. 3, da die
Elektroden 23 bis 27 keinen reinen induktiven Charakter besitzen. Sie bilden vielmehr kurze Abschnitte
einer Übertragungsleitung. Wenn man jedoch einen besonderen Resonanzzustand, welcher im folgenden
angenommen wird, voraussetzt, wird das Potential längs des Elektrodensystems in bezug zur Hülle 33
die in der Fig. 4 dargestellte Verteilung aufweisen. Es wird also das Potential kontinuierlich steigen, bis
ein Zwischenraum erreicht ist, wenn man längs des Elektrodensystems von dem Teil 35 aus fortschreitet.
An dem Zwischenraum fällt das Potential plötzlich ab. Dieser Verlauf wiederholt sich an sämtlichen Elektroden
bzw. Zwischenräumen. Die entsprechende Stromverteilung längs des Elektrodensystems ist durch
die Kurve B der Fig. 6 angedeutet. Wenn man die in der Fig. 4 dargestellte Potentialverteilung zugrunde
legt, werden die Gradienten an den Zwischenräumen, die durch die Kurve C der Fig. 7 wiedergegebenen
Werte besitzen. Der Gradient steigt an dem Ende jeder Elektrode stark an und fällt an dem Anfang der
nächsten Elektrode plötzlich ab. Die Gradienten besitzen zum gleichen Zeitpunkt in den verschiedenen
Zwischenräumen die gleiche Richtung.
Wenn ein Elektron den Zwischenraum zu einem Zeitpunkt durchquert, wenn ein Potentialgradient vorhanden
ist, wird es in seiner Geschwindigkeit beeinflußt. Bei der vorliegenden Anordnung wird jedes
Elektron in ähnlicher Weise an jedem Zwischenraum beeinflußt, so daß die einzelnen Einwirkungen der
Zwischenräume auf das Elektron sich addieren. Es wird also ein Elektron, welches in dem ersten Zwischenraum
beschleunigt wird, in ähnlicher Weise auch in den übrigen Zwischenräumen beschleunigt werden.
In entsprechender Weise wird ein verzögertes Elektron stets wieder verzögert werden. Diese Bedingung ist
erfüllt, wenn die Laufzeit eines Elektrons durch eine einzige Elektrode annähernd einer vollen Periode der
Potentialänderung entspricht. Damit diese Bedingung erfüllt ist, muß eine geeignete Beziehung zwischen den
Dimensionen und den elektrischen Daten der verschiedenen Teile bestehen. Zunächst muß eine
geeignete Länge für die verschiedenen Elektroden 24, 25, 26 gewählt werden, wobei diese doppelt so lang
als die Elektroden 23 und 27 sein müssen. Die Länge dieser Elektroden sei mit dem Winkel Θα bezeichnet,
wobei der Winkel in solchen Einheiten gemessen wird, daß eine volle Wellenlänge der gewünschten Betriebsfrequenz
einem Winkel Θα von 3600 entspricht. Θα läßt
sich aus der folgenden Gleichung, die aus elementaren Beziehungen zwischen Strahlgeschwindigkeit und
Fortpflanzungsgeschwindigkeit einer elektromagnetischen Welle berechnet ist, ableiten:
(ι)
505
In dieser Gleichung ist mit V die Gleichspannung
des Elektronenstrahls und mit 6>6 der Teil einer vollen
Periode der Betriebsfrequenz bezeichnet, .welcher bei einer derartigen Spannung für die Laufzeit eines
Elektrons durch eine einzige Elektrode erforderlich ist. Wie bereits oben erwähnt wurde, ist es erwünscht,
daß (96 die Größe von 3600 oder einem ganzen Vielfachen
davon besitzt. Die Länge Θσ wird auf diese
Weise versuchsweise festgelegt und dann die Elektrodenkapazitäten, die für einen Resonanzbetrieb des
Systems erforderlich sind, ermittelt. Aus der Fig. 4 läßt sich ableiten, daß der kapazitive Abfall an einem
Zwischenraum gleich der doppelten Spannung sein muß, die zwischen jedem der angrenzenden Elektrodenenden
und der Hülle 33 besteht.
Da ferner der an dem Ende jeder Elektrode beobachtete Strom notwendig identisch mit dem Strom in
dem Zwischenraum ist, so folgt daraus, daß die Zwischenraumkapazität zweimal so groß als die Impedanz
von Elektrode zu Hülle an der Grenze des Zwischenraumes sein muß. Zur Berechnung der Impedanz
zwischen Elektrode und Hülle 33 geht man zweckmäßig von folgender Formel aus. Die Impedanz
an irgendeinem Punkt berechnet sich
Z = Z0 tang (* + *©).
(2)
In dieser Formel ist Z0 die charakteristische Impedanz
der betrachteten Leitung, α ist eine Konstante und Θ ist der elektrische Winkel, von einem Strommaximum
aus gemessen. Im vorliegenden Fall liegen die Strommaxima aus symmetrischen Gründen jeweils
in der Mitte der verschiedenen Elektroden, wie es in der Fig. 6 dargestellt ist. Damit die Impedanz
an dem Ende jeder Elektrode bestimmt wird, muß der Winkel Θ gleich der Länge einer halben Elektrode,
also —-, gesetzt werden. Da die Konstante a· vernachlässigt
werden kann, kann man die Gleichung (2) auch in der folgenden Form schreiben:
Θ Θ
Z = Z0 tang i—S-=i Z0 tang —i- ■ (3)
Hieraus ergibt sich die Gleichung
iZ0 tang —f-
(4)
in der λ0 die gewünschte Betriebswellenlänge, C0 die
Zwischenraumkapazität und c die Lichtgeschwindigkeit ist. Bei einem praktischen Ausführungsbeispiel
betrug der Durchmesser des Entladungsgefäßes 1,9 cm, derjenige der Elektroden 23, 24 2,5 cm und derjenige
der Hülle 5 cm. Z0 besitzt den Wert 41,6 Ohm. Bei
Lösung der Gleichung (4) unter Berücksichtigung des oben bereits berechneten Wertes für Θα läßt sich C0
errechnen. In der Praxis werden dann die ringförmigen
Elektroden 28 bis 31 geeignet ausgebildet und in geeigneter Weise angeordnet.
Die bisherige . Diskussion berücksichtigte hauptsächlich nur die Anordnung nach Fig. 3 als Stromkreis,
ohne Rücksicht auf die Art der Erregung desselben. Im folgenden wird nun auch die Zusammenwirkung
zwischen den Elektroden und dem Elektronenstrahl berücksichtigt. Es sei angenommen, daß
eine Radiofrequenzspannung V0 in irgendeiner Weise
an dem Zwischenraum zwischen den Elektroden 23 und 24 liegt. Die durch diese Spannung bewirkte
Geschwindigkeitsmodulation ist dann VgB1] wobei
mit B1 ein Faktor bezeichnet ist, der von der geometrischen
Ausbildung des Zwischenraumes der Betriebswellenlänge und der Durchschnittsgeschwindigkeit des
Strahles abhängt.
Gemäß der schematischen Darstellung in den Fig. 1 und 2 wird die bewirkte Geschwindigkeitsmodulation
wenigstens teilweise in eine Ladungsdichtemodulation umgeformt sein, wenn der Elektronenstrahl aus dem
Laufraum, der durch die Elektrode 24 bestimmt ist, heraustritt. Der Betrag des radiofrequenten, auf diese
-i J0V0BlO,
Diese Gleichung kann vereinfacht werden, wenn man mit Gm bezeichnet. Die Gleichung erhält also
27
die folgende Form:
A = —iG„
(9)
Die obigen Rechnungen betreffen hauptsächlich die Wechselwirkung zwischen Elektronenstrahl und Elektrodensystem,
wenn lediglich zwei Zwischenräume ■ vorhanden sind. Selbstverständlich muß jedoch im
allgemeinen Fall mit η Zwischenräumen gerechnet werden, welche um &°b voneinander entfernt sind.
In jedem Zwischenraum wirkt eine radiofrequente Spannung auf den Elektronenstrahl. Ferner befinden
sich zwischen je zwei Zwischenräumen die durch eine Elektrode gebildeten Laufräume. Die gesamte Wirkung
des Elektronenstrahles auf das Elektrodensystem kann .nun wie folgt berechnet werden:
Weise erzeugten Leitungsstromes / ist eine Funktion der Geschwindigkeitsmodulation V0B1, des gesamten
Strahlstromes J0, der Gleichspannung V des Strahles
und der Elektrodenlänge 0t. In einer Formel beschrieben,
berechnet sich /zu:
'β*
(5)
Da der modulierte Strahl den zweiten Zwischenraum zwischen den Elektroden 24 und 25 durchquert, wird
er in dem Elektrodensystem einen radiofrequenten Strom induzieren, welcher dem Leitungsstrom/ entspricht,
jedoch entgegengesetztes Vorzeichen besitzt. Der induzierte Strom kann also geschrieben werden als
= -JB.
(6)
In dieser Gleichung ist B ein Faktor, der von dem
Elektrodenzwischenraum abhängt. Dieser Faktor B kann gleich dem Faktor B1 aus Gründen, die nicht
näher zu erläutern sind, gesetzt werden. Folglich berechnet sich der in dem Elektrodensystem erzeugte .
Leitungsstrom zu
Jx —
2V
/Θ,
(7)
Es sei ferner angenommen, daß der Zwischenraum zwischen den Elektroden 24 und 25 durch eine radiofrequente
Spannung V0 beeinflußt wird, deren Amplitude und Phase der Spannung des Zwischenraumes
zwischen den Elektroden 23 und 24 entspricht. Unter diesen Bedingungen berechnet sich die scheinbare
Admittanz zu
2V
'Θ,
(8)
Der erste Zwischenraum bewirkt eine Geschwindigkeitsmodulation V0 B1, welche wiederum eine scheinbare
Admittanz dem zweiten Zwischenraum von i°5 —i Cm /0b bewirkt. Dieses ist die Voraussetzung
dafür, daß der Gradient in dem zweiten Zwischenraum die gleiche Richtung wie in dem ersten Zwischenraum
besitzt. Die Admittanz des dritten Zwischenraumes ist —J2Gm/20t, während die Admittanz für den
vierten Zwischenraum i 3 Gn
beträgt. Im
folgenden wird nun die Wirkung der Spannung an dem zweiten Zwischenraum berücksichtigt. Die Admittanz
des- dritten Zwischenraumes, die von der Modulation, die durch diese Spannung bewirkt wird,
abhängt, ist — i Gm /@t . Wenn man die Admittanz
für alle Zwischenräume summiert, erhält man die gesamte Admittanz
...— i (n — 1) Gm/(n — τ)
Von. dieser Admittanz ist die Konduktanzkomponente (10)
Gt =
— i) sin ®r>
+; 2 (n — 2) sin 2 0b + 3 (n — 3) sin <96 ... + (n — 1) sin (n — 1)
<96}. (n)
Die Veränderlichkeit der Konduktanz Gt mit dem
Winkel Θύ ist in der Fig. 8 graphisch dargestellt. Aus
dieser Figur ersieht man, daß die Konduktanz zwischen den Punkten X und Y einen negativen Wert hat, was
auf einer Energieentzündung durch das Elektrodensystem beruht. Innerhalb wenigstens eines gewissen
Teiles dieses Gebietes können in dem System Hochfrequenzschwingungen herrschen, so daß in verschiedenen
Zwischenräumen eine gewisse Spannung liegt, ίο obgleich eine verhältnismäßig große Energie aus dem
System entnommen und einem Verbraucherkreis zugeführt wird. Zur Energieauskopplung dient bei dem
dargestellten Ausführungsbeispiel ein Leiter 39, welcher
an seinem Ende mit der Elektrode 25 an einem Punkt eines Spannungsmaximums gekoppelt ist. Der Leiter
39 bildet mit dem rohrförmigen Leiter 40 eine koaxiale Rohrleitung. Diese beiden Leiter führen zu
irgendeinem Verbraucherkreis.
Innerhalb des Gebietes X bis Z nimmt die Konduktanz Gt positive Werte an, d. h., das Elektrodensystem
gibt an den Elektronenstrahl Energie ab, oder in anderen Worten, der Elektronenstrom übt eine
dämpfende Wirkung auf das Elektrodensystem aus. Da die Größe 0b, d.h. die Elektronenlaufzeit durch eine
Elektrode, eine Funktion der Elektronengeschwindigkeit ist, werden die Elektronen, welche das Elektrodensystem
mit geringer Geschwindigkeit passieren (entsprechend dem Gebiet Y-Z), eine dämpfende Wirkung
auf das System ausüben, während die Elektronen hoher Geschwindigkeit (innerhalb des Gebietes
X-Y) die Amplitude der Schwingung steigern werden.
Wenn das Potential an der Auffangelektrode 18 stetig herabgesetzt wird, wird ein Punkt erreicht
werden, an dem die langsamsten Elektronen gerade noch aufgefangen werden. Bei einem niedrigeren
Potential werden diese Elektronen nicht mehr aufgefangen, sondern reflektiert. Sie kehren also in den
Laufraum zurück.
Die Wirkung eines Elektrons auf das Elektrodensystem 23 bis 27 ist also, wie bereits oben erwähnt,
durch die Geschwindigkeit der Elektronen bestimmt. Elektronen hoher Geschwindigkeit werden das Elektrodensystem
anregen, während die Elektronen niedriger Geschwindigkeit eine dämpfende Wirkung ausüben
werden, so daß die Amplitude der radiofrequenten Spannung vermindert wird.
Wenn der die Auffangelektrode erreichende Elektronenstrahl geschwindigkeitsmoduliert ist, was notwendig
der Fall ist, wenn das Elektrodensystem zu Schwingungen erregt ist, hängt die Durchschnittsgeschwindigkeit
der reflektierten Elektronen nicht nur von dem Potential der Auffangelektrode, sondern
auch von der Größe der Geschwindigkeitsmodulation ab. Wenn an der Auffangelektrode eine derartige
Spannung liegt, daß gerade noch die langsamsten Elektronen des Strahles aufgefangen werden, wenn der
Strahl keiner Modulation unterworfen ist, dann werden gewisse Elektronen reflektiert werden, wenn
eine Geschwindigkeitsmodulation entsteht. Wenn die Größe der Modulation konstant bleibt, wird auch die
Durchschnittsgeschwindigkeit der reflektierten Elektronen einen konstanten Wert beibehalten.
Im folgenden sei nun der Fall angenommen, daß der Elektronenstrahl in einem gewissen Grad moduliert ist
und daß das Potential der Auffangelektrode einen solchen Wert besitzt, daß gerade die langsamsten
Elektronen noch aufgefangen werden. Unter diesen Umständen werden konstante Betriebsbedingungen
herrschen. Wenn nun jedoch das Potential der Auffangelektrode etwas herabgesetzt wird, wird ein
gewisser Teil der langsameren Strahlkomponenten selektiv reflektiert und mit verhältnismäßig geringer
Geschwindigkeit in die Nähe des Elektrodensystems gelangen. Diese Elektronen üben auf das System
eine Dämpfung aus, so daß die Geschwindigkeitsmodulation im Elektronenstrahl vermindert wird.
Als Folge dieser Wirkung wird die Anzahl der Elektronen, deren Geschwindigkeit so niedrig ist, daß sie
von der Auffangelektrode reflektiert werden, herabgesetzt, und die Dämpfung des Elektrodensystems
wird geringer. Folglich wird ein neuer Betriebszustand entstehen, bei dem die Anzahl der reflektierten Elektronen
gerade so groß ist, daß das Elektrodensystem so weit einer Dämpfung unterworfen wird, daß ein
stabiler Betrieb erzielt wird. Durch Änderung des Potentials der Auffangelektrode mit einer Signalspannung
ist es möglich, diesen stabilen Betriebszustand derart zu beeinflussen, daß eine Signalmodulation der an den Leitungen 39, 40 abgenomme-
nen Hochfrequenzleistung bewirkt wird.
Wenn das Potential der Auffangelektrode weiter herabgesetzt wird, wird ein Punkt erreicht, bei dem
die reflektierten Elektronen eine genügend hohe Geschwindigkeit besitzen, daß keine dämpfende Wirkung
von ihnen ausgeübt wird. Vielmehr liefern sie dem Elektrodensystem Energie. Wenn dieser Zustand
erreicht ist, kann eine weitere Vergrößerung der Modulationsspannung auf dem oben beschriebenen
Wege keine Vergrößerung der prozentualen Modulation bewirken. Jedoch kann eine vollständige
Modulation auf einem anderen Wege erhalten werden. Der die Auffangelektrode 18 erreichende Elektronenstrom
ist nicht nur geschwindigkeitsmoduliert, ondern auch ladungsdichtemoduliert, d. h. die Elektronen
treffen in aufeinanderfolgenden Gruppen auf die Auffangelektrode auf. Unter diesen Bedingungen
wird auch der reflektierte Anteil des Elektronenstrahls in seiner Ladungsdichte moduliert sein, d. h. aus voneinander
entfernten Elektronengruppen bestehen.
Aus den obigen theoretischen Erörterungen über den Betrieb des als Schwingungskreis dienenden
Elektrodensystems geht hervor, daß die Wirkung lines ladungsdichtemodulierten Strahles auf das
Elektrodensystem von der zeitlichen Beziehung ,wischen den Augenblicken, in denen das Elektronendichte-Maximum
die Zwischenräume zwischen den Elektroden durchquert, und den periodischen Änderungen
der Steuerspannung abhängt. Durch entsprechende Wahl der Elektronenlaufzeit zwischen
Auffangelektrode und Elektrodensystem, beispielsweise durch Wahl der Entfernung, kann erreicht
werden, daß die reflektierten Elektronengruppen eine dämpfende Wirkung auf das System ausüben, und
zwar in einem größeren Maße, wenn das Potential der Auffangelektrode stark erniedrigt wird. Diese
Wirkung tritt auf, bis der Zustand einer vollständigen
Dämpfung erreicht ist.
Während es aller Wahrscheinlichkeit nach zusätzliche Faktoren sind, durch die der Betrieb des Resonanzelektrodensystems
entsprechend den Potentialänderungen der Auffangelektrode i8 beeinflußt wird,
scheinen diese oben beschriebenen Wirkungen jedoch vorherrschend zu sein. Es wurde beispielsweise
wiederholt beobachtet, daß bei geeigneter Wahl der ίο Dimensionen der Röhre und des zugehörigen Speisekreises
es möglich ist, eine hundertprozentige Modulation der Ausgangsleistung des Resonanzelektrodensysteros
durch Verändern der Spannung an der Auffangelektrode zu erhalten. Es wurde femer festgestellt,
daß die so bewirkte Modulation im wesentlichen linear über den ganzen Modulationsbereich
verläuft. Dieses ist in der Fig. 9 dargestellt, in der durch die Kurve E die beobachtete Beziehung
zwischen Spannung an der Auffangelektrode und der Hochfrequenzausgangsspannung bei einer Anordnung
nach Fig. 3 dargestellt ist.
Um die durch die Röhre 10 erzeugte Hochfrequenzträgerwelle
mit einer Signalspannung zu modulieren, ist es selbstverständlich, einen geeigneten Modulationskreis
zu schaffen. Dieser Modulationskreis besteht bei der Anordnung nach Fig. 3 aus einem mit
der Auffangelektrode 18 geeignet verbundenen Kreis. Es wurde festgestellt, daß in einigen Fällen und
in gewissen Teilen des Betriebsbereiches Röhren nach der Art, wie sie in Fig. 3 dargestellt sind, dazu neigen,
negative Widerstandscharakteristiken in dem mit der Auffangelektrode verbundenen Kreis zu erzeugen.
Um nicht einwandfreie Schwingungserzeugungen zu vermeiden, ist es vorteilhaft, irgendwelche Stabilisierungsmittel
zu benutzen. Zur Stabilisierung eignet sich beispielsweise ein Vakuumröhrenverstärker 43.
Die Anode 44 der Verstärkerröhre ist direkt mit dem positiven Kontakt der Hochspannungsquelle 20 verbunden,
während die Kathode 45 in Reihe mit der Auffangelektrode 18 geschaltet ist. Das Verstärkergitter
46 liegt an Erde oder ist mit einem negativen Pol der Spannungsquelle 20 über einen Kondensator 47
und mit der Kathode über einen Gitterableitwiderstand 48 von geeignet hoher Größe verbunden. In
der Zuleitung zur Kathode 45 liegt ferner der Widerstand 49.. ·
: Beim Betrieb des oben beschriebenen Kreises liegen beispielsweise 2000 Volt zwischen Kathode
und Auffangelektrode der Hochfrequenzröhre 10. Es besteht ferner ein ähnliches Potential zwischen den
Hauptanschlüssen des Verstärkers 43. Durch den ■Kondensator 47 und den Gitterableitwiderstand 48
bedingt, wird das Gitter 46 unter diesen Umständen an einem Potential in der Größenordnung von
2000 Volt hegen.
Wenn nun das Potential an der Auffangelektrode sich infolge irgendwelcher Bedingungen innerhalb der
Hochfrequenzröhre ändert, wird sich auch das Potential der Verstärkerkathode 45 notwendigerweise in
gleicher Art ändern, da eine direkte Verbindung zwischen Kathode und Auffangelektrode 18 besteht.
Durch den Kondensator 47 und den hohen Wert des damit verbundenen Gitterableitwiderstandes 48 wird
eine augenblickliche Änderung des Gitterpotentials 46 verhindert. Folglich tritt eine Änderung in den
Potentialbeziehungen zwischen Gitter und Kathode 45 ein, so daß durch den Einfluß des Verstärkungsfaktors
des Verstärkers 43 der Kreis als Ganzes einen positiven Widerstand besitzt, welcher niedrig genug ■
ist, um sporadische Schwingungen zu vermeiden.
Der Verstärker 43 hat als Element des Modulationskreises im wesentlichen die Wirkung einer gewöhnlichen
Modulationsspule. Bei der dargestellten Anordnung wird die Modulations- oder Signalspannung,
welche von der Quelle 42 stammt, zu dem Gitterkreis des Verstärkers 43 über einen Transformator 42 geleitet.
Das Gitterpotential wird sich also mit der Signalfrequenz in bezug zu dem verhältnismäßig
konstanten Potential der Anode 44 ändern. Da der Verstärkungsfaktor des Verstärkers verhältnismäßig
groß ist, wird die gleiche Potentialänderung zwischen Anode 44 und Kathode 45 auftreten, so daß die
Signalspannung der Auffangelektrode 18 aufgedrückt wird. Das Endergebnis ist also die Erzeugung einer
signalfrequenten Modulation der radiofrequenten Spannung an. der Auskoppelleitung 39, 40.
In der Fig. 10 ist ein anderes Ausführungsbeispiel nach der Erfindung dargestellt. Bei dieser Anordnung
entsprechen die einzelnen Elektroden im wesentlichen der Anordnung nach Fig. 3. Lediglich das Auskoppel- go
system unterscheidet sich in einem gewissen Grad von demjenigen, welches in der Fig. 3 dargestellt ist.
Bei der in der Fig. 10 dargestellten Anordnung erfolgt die Auskopplung statt elektrostatisch magnetisch.
Die Kopplungsanordnung besteht aus einer einfachen Induktionsschleife 50, deren einer Anschluß mit dem
Leiter 51 und deren anderer Anschluß mit dem Hohlleiter 52, welcher koaxial den Leiter 51 umgibt, verbunden
ist. Der Leiter 52 ist verhältnismäßig lose in einen Körper 53 derart eingefügt, daß die Leiter 51
und 52 mit der Koppelschleife 50 gedreht werden können. Eine Längsbewegung der Leiter ist durch
einen ringförmigen Anschlag 54 verhindert, welcher auf das Ende des Körpers 53 aufgesetzt ist.
Durch die oben beschriebene Anordnung kann der Kopplungsgrad zwischen Ausgangssystem und Elektrodensystem
in gewünschter Weise eingestellt werden, Wenn die Koppelschleife 50 sich in der dargestellten
Lage befindet, tritt eine maximale Kopplung mit dem in der angrenzenden Elektrode 25 erzeugten Hochfrequenzstrom
auf. Andererseits ist keine Kopplung vorhanden, wenn die Schleife um 900 gedreht wird.
Entsprechende Zwischenwerte der Kopplung können durch andere Einstellungen der Kopplungsschleife
erreicht werden. "^
Bei der Anordnung nach Fig. 10 ist die Auffangelektrode
18' direkt mit einem positiven Pol der Spannungsquelle 20' verbunden, so daß die Spannung
an der Auffangelektrode im wesentlichen unveränderlich zur Spannung der Kathode 14 ist. Anstatt
die Spannung an der Auffangelektrode mit dem Modulationspotential zu ändern, wird das Modulationspotential
an die zylindrische Elektrode 19' gelegt.
Als Modulationskreis dient ein Nebenschluß zur Hochfrequenzröhre 10, der aus einem Widerstand 60
von genügend hoher Größe und einer Vakuumröhre 6i besteht. Diese Röhre 6i besitzt eine Kathode 62,
eine Anode 63, ein Steuergitter 64 und ein Schirmgitter 65. Sie ist mit dem Widerstand 60 in Reihe
geschaltet, so daß nur ein bestimmter Teil der Spannung der Batterie 20' an ihren Kontakten liegt. Die
Größe der Spannung kann durch die Modulationsspannung geändert werden, welche von einer geeigneten
Spannungsquelle 67 stammt, und an das
ίο Gitter 64 der Röhre gelegt ist.
Im Betrieb liegt das Steuergitter 64 beispielsweise an der halben Spannung der Batterie 20, die an der
Röhre 61 erscheint. Die übrige Spannung liegt an dem Widerstand 60. Da die Elektrode 19' direkt mit
der Anode der Röhre 61 verbunden ist, wird das normale Potential unter einem Wert hegen, welcher
der Durchschnittsgeschwindigkeit des Elektronenstromes in der Röhre 10 entspricht, wobei die Geschwindigkeit
durch das Potential an den Elektroden 12 bestimmt ist. Unter diesen Umständen
wird die Elektrode 19' wenigstens die Elektronen geringerer Geschwindigkeit reflektieren. Ferner wird
die Durchschnittsgeschwindigkeit der reflektierten Elektronen von der Modulations- oder Signalspannung,
welche an der Röhre 61 liegt, abhängen. Die Gesamtwirkung auf die Hochfrequenzausgangsspannung
wird also bei der Röhre 10 im wesentlichen gleich derjenigen bei der Anordnung nach Fig. 3
sein. Die Modulation der Ausgangsspannung wird den Änderungen der Signalspannung entsprechen.
Da die massiven Teile der Elektrode ig' außerhalb des Elektronenweges liegen, wird die Elektrode selbst
kaum Elektronen abfangen. Folglich wird bei der Anordnung nach Fig. 10 durch die Einfügung einer
hohen Impedanz, nämlich der Röhre 61, die Wahrscheinlichkeit von unerwünschten Schwingungen
herabgesetzt. Der Modulationskreis wird also in sich stabil sein.
Es sei noch darauf hingewiesen, daß sowohl bei der Anordnung nach Fig. 3 als auch bei der Anordnung nach Fig. 10 die Erzeugung von Hochfrequenzleistung in dem Resonanzelektrodensystem und die Überführung der Energie zu dem Ausgangskreis nicht von der Reflektion des Elektronenstrahles abhängt. Die Auskopplung von Energie aus dem Elektronenstrahl und die Umformung dieser Energie in Hochfrequenzleistung erfolgt bereits bei dem Passieren des Elektrodensystems durch den Elektronenstrahl. Durch die Änderung der Anzahl der reflektierten Elektronen wird lediglich die Amplitude der Hochfrequenzspannung am Ausgangskreis geändert.
Es sei noch darauf hingewiesen, daß sowohl bei der Anordnung nach Fig. 3 als auch bei der Anordnung nach Fig. 10 die Erzeugung von Hochfrequenzleistung in dem Resonanzelektrodensystem und die Überführung der Energie zu dem Ausgangskreis nicht von der Reflektion des Elektronenstrahles abhängt. Die Auskopplung von Energie aus dem Elektronenstrahl und die Umformung dieser Energie in Hochfrequenzleistung erfolgt bereits bei dem Passieren des Elektrodensystems durch den Elektronenstrahl. Durch die Änderung der Anzahl der reflektierten Elektronen wird lediglich die Amplitude der Hochfrequenzspannung am Ausgangskreis geändert.
Bei der Anordnung nach der Erfindung ist ferner von Bedeutung, daß keine oder kaum eine Änderung
des von der Auffangelektrode 18 aufgefangenen Stromes auftritt, wenn das Potential der Modulationselemente
geändert wird. Dieses rührt daher, daß der Strahlstrom hauptsächlich durch die Spannungsbeziehungen zwischen den Elektroden des Strahlerzeugungssystems
an dem Kathodenende der Röhre bestimmt ist und daß diese Bedingungen durch irgendwelche Änderungen in der Nachbarschaft der
Auffangelektrode nicht beeinflußt werden. Wenn auch ein Teil des Elektronenstromes reflektiert wird,
so wird aber auch der reflektierte Anteil in die Nachbarschaft der Auffangelektrode zurückkehren und
dort aufgefangen werden, so daß der an der Auffangelektrode aufgefangene Strom konstant bleibt.
Claims (4)
1. Laufzeitröhre mit geschwindigkeitsmoduliertem Elektronenstrahl zur Ausübung eines Verfahrens
nach Patent 908 743, gemäß dem der Elektronenstrahl durch eine Steuereinrichtung
derart in seiner Geschwindigkeit moduliert wird, daß sich die Geschwindigkeitsmodulation erst
außerhalb des Wirkungsbereiches der Steuereinrichtung in eine Dichtemodulation umwandelt,
dadurch gekennzeichnet, daß in Richtung des Elektronenstrahles hinter dem zur Modulation
und Energieauskopplung dienenden Elektrodensystem eine zur Spiegelung von Elektronen
geringer Geschwindigkeit dienende Elektrode angeordnet ist, an die eine zur Modulation dienende
Signalfrequenz gelegt ist.
2. Elektronenröhre nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das zur Modulation und
Auskopplung dienende Elektrodensystem aus einer Reihe von in Richtung des Elektronenstrahls in
einem Abstand hintereinander angeordneten zylinderförmigen Elektroden besteht, die Teile eines go
Schwingungskreises bilden.
3. Elektronenröhre nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Auffangelektrode
(Anode) als Spiegel dient.
4. Elektronenröhre nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß als Spiegel eine vor
der Auffangelektrode angeordnete elektronendurchlässige Elektrode dient.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
© 509 612 12.55
Applications Claiming Priority (9)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US153602A US2220839A (en) | 1937-07-14 | 1937-07-14 | Electrical discharge device |
US201954A US2192049A (en) | 1937-07-14 | 1938-04-14 | Electron beam device |
US201953A US2220840A (en) | 1937-07-14 | 1938-04-14 | Velocity modulation device |
US211123A US2498886A (en) | 1937-07-14 | 1938-06-01 | Ultra short wave device |
US238213A US2233166A (en) | 1937-07-14 | 1938-11-01 | Means for transferring high frequency power |
US243397A US2240183A (en) | 1937-07-14 | 1938-12-01 | Electric discharge device |
US296749A US2276247A (en) | 1939-09-27 | 1939-09-27 | High frequency modulationg system |
US306951A US2224122A (en) | 1937-07-14 | 1939-11-30 | High frequency apparatus |
CH222371T | 1941-06-05 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE937300C true DE937300C (de) | 1956-01-05 |
Family
ID=42315209
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DEA11312D Expired DE937300C (de) | 1937-07-14 | 1940-09-25 | Laufzeitroehre mit geschwindigkeitsmoduliertem Elektronenstrahl |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE937300C (de) |
-
1940
- 1940-09-25 DE DEA11312D patent/DE937300C/de not_active Expired
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