DE69907602T2 - Verfahren für integrierten Hochofen und Direktreduktionsreaktor und kryogenische Rektifikation - Google Patents

Verfahren für integrierten Hochofen und Direktreduktionsreaktor und kryogenische Rektifikation Download PDF

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Description

  • Technisches Gebiet
  • Die Erfindung bezieht sich im allgemeinen auf sowohl die Eisenherstellung wie auf die kryogene Rektifikation und dient dazu, diese beiden Technologien in einer Weise zu kombinieren, welche die Eisenherstellungsvorgänge kosteneffizient erweitert.
  • Stand der Technik
  • Im Betrieb eines Hochofens verbrennen Kohle und Luft und die resultierenden reduzierenden Gase werden zur Reduzierung von Eisenerz benutzt, um Eisen herzustellen. Die Abgase aus dem Hochofen enthalten einen gewissen Heizwert und werden im allgemeinen als ein Brennstoff für die Erzeugung von Energie und Dampf verwendet. Obgleich dies eine effiziente Verwendung für dieses Gas darstellt, ist es erwünscht, über eine bessere Verwendung für dieses Gas zu verfügen, vor allem hinsichtlich der zu erwartenden Reduzierungen der verfügbaren Elektrizitätskosten durch das Energieversorgungsnetz.
  • Dementsprechend besteht eine Aufgabe dieser Erfindung in der Bereitstellung eines Verfahrens, wodurch die Abgase eines Hochofens effizient verwendet werden können, um das Eisenherstellungsvermögen an einem Eisenherstellungsstandort zu erhöhen.
  • In US-A-4 363 654 ist ein Verfahren zum Erzeugen eines reduzierenden Gases für eine direkte Reduktion oder einen Hochofen offenbart, bei dem Öl, Kohle oder Koks in der Anwesenheit von Luft teilweise oxidiert werden, um einen Wasserstoff und Stickstoff enthaltenden Gasstrom zusammen mit anderen Gasen zu erzeugen, wobei der Gasstrom behandelt wird, um im wesentlichen alle Gase außer Wasserstoff und Stickstoff zu entfernen, und nachfolgend wird der Gasstrom in einen kryogenen Separator eingeleitet, um einen wasserstoffreichen Gasstrom abzutrennen, der erwärmt und in den Hochofen injiziert wird.
  • US-A-5 244 489 beschreibt ein Verfahren zur Speisung eines Hochofens, bei dem Sauerstoff in einer kryogenen Luftzerlegungsvorrichtung erzeugt, mit Luft vermischt und in den Hochofen eingeleitet wird.
  • In GB-A-2 266 344 ist eine integrierte Luftzerlegungs- und Energieerzeugungsanlage offenbart, in der Luft mittels Rektifikation zur Erzeugung von Sauerstoff zerlegt wird, wobei der Sauerstoff zur Anreicherung von Hochofenluft für einen Hochofen verwendet wird, der für die Reduzierung von Eisenerz benutzt wird, um Eisen durch die Reaktion mit festem kohlenstoffhaltigem Brennstoff herzustellen. Infolge der in dem Hochofen stattfindenden Reaktionen wird ein Gasgemisch erzeugt, das Kohlenmonoxid, Wasserstoff, Kohlendioxid, Stickstoff, Argon und Verunreinigungen aufweist und das nach der Entfernung unerwünschter gasförmiger Verunreinigungen zu einer Verbrennungskammer geleitet wird, in der die Einsatzluft für eine Expansionsturbine erwärmt wird, wobei die Turbine sowohl einen Kompressor zum Verdichten der Einsatzluft für die Rektifikationsanlage wie einen Generator zum Erzeugen von elektrischer Kraft antreibt.
  • Darüber hinaus beschreibt US-A-5 582 036 ein Verfahren zum Erzeugen von mit Sauerstoff angereicherter Hochofenluft, wobei in dem Verfahren Sauerstoff in einer kryogenen Luftzerlegungsanlage erzeugt, mit Luft vermischt und in einen Hochofen eingespeist wird.
  • Zusammenfassung der Erfindung
  • Im allgemeinen dient die Erfindung zur effizienten Integration eines Hochofens mit einem Direkteisenreduktionsreaktor unter Verwendung von kryogener Rektifikation, um die Integration zu bewirken. Die kryogene Rektifikation verbessert den Hochofenbetrieb und ermöglicht die Verwendung von Abgas von dem Hochofen in einem Direkteisenreduktionsreaktor, wodurch die Eisenherstellung sowohl von dem Hochofen an sich wie von der Integration des Hochofenbetriebs mit dem Direkteisenreduktionsreaktor erhöht wird.
  • Die obigen und weitere Aufgaben und Vorteile, die dem Fachmann anhand dieser Beschreibung deutlich werden, werden durch die vorliegende Erfindung bewerkstelligt, die ein Verfahren zum Integrieren eines Hochofens und eines Direktreduktionsreaktors unter Verwendung von kryogener Rektifikation gemäß Anspruch 1 ist.
  • Wie hier verwendet bezeichnet der Begriff "Eisenerz" ein oder mehrere Oxide von Eisen wie z. B. Ferrioxid und Ferrooxid.
  • Wie hier verwendet bezeichnet der Begriff "Kolonne" eine Destillations- oder Fraktionierkolonne oder -zone, d. h. eine Kontaktkolonne oder -zone, in der flüssige und dampfförmige Phasen im Gegenstrom in Kontakt gebracht werden, um eine Trennung eines Fluidgemisches zu bewirken, z. B. indem die dampfförmige und die flüssige Phase an einer Reihe von vertikal in Abstand innerhalb der Kolonne angebrachten Böden oder Platten und/oder an Packungselementen wie z. B. strukturierter oder Zufallspackung in Kontakt gebracht werden.
  • Wie hier verwendet bezeichnet der Begriff "kryogene Rektifikationsanlage" eine Zerlegungsanlage, in der mindestens ein Teil des Betriebs der Anlage bei Temperaturen bei oder unter 150° Kelvin (K) durchgeführt wird.
  • Wie hier verwendet bezeichnet der Begriff "kryogene Luftzerlegungsanlage" eine kryogene Rektifikationsanlage, die mindestens eine Kolonne aufweist, in der Luft zerlegt wird, um mindestens Produktsauerstoff und/oder Produktstickstoff zu erzeugen.
  • Kurze Beschreibung der Zeichnungen.
  • 1 ist ein vereinfachtes schematisches Blockfließdiagramm einer bevorzugten Ausführungsform des Verfahrens dieser Erfindung, in der die Kohlendioxidentfernung unter Verwendung einer Druckwechseladsorptionseinheit durchgeführt wird.
  • 2 ist ein vereinfachtes schematisches Blockfließdiagramm einer weiteren bevorzugten Ausführungsform des Verfahrens dieser Erfindung, bei der die Kohlendioxidentfernung unter Verwendung eines Systems für heißes Kaliumkarbonat durchgeführt wird.
  • Ausführliche Beschreibung
  • Die Erfindung wird nun ausführlich mit Bezug auf die Zeichnungen beschrieben werden.
  • Nun auf die 1 Bezug nehmend wird Einsatzluft 1, die hauptsächlich aus Stickstoff und Sauerstoff besteht, in eine kryogene Luftzerlegungsanlage 101 eingeleitet, in der sie durch kryogene Rektifikation zur Erzeugung von Sauerstoff zerlegt wird. Die kryogene Luftzerlegungsanlage 101 kann jede effiziente kryogene Luftzerlegungsanlage sein. Vorzugsweise ist die kryogene Luftzerlegungsanlage 101 eine Doppelkolonnenanlage, die eine Kolonne mit höherem Druck und eine Kolonne mit niedrigerem Druck in einer Wärmeaustauschbeziehung aufweist, wobei die Einsatzluft einer vorbereitenden Zerlegung mittels kryogener Rektifikation in der Kolonne mit höherem Druck in mit Sauerstoff angereichertes Fluid und mit Stickstoff angereichertes Fluid unterzogen wird, und anschließend werden diese Fluide in doe Kolonne mit niedrigerem Druck eingespeist, wo sie einer abschließenden Zerlegung durch kryogene Rektifikation in Produktsauerstoff und Produktstickstoff ausgesetzt werden. Ebenfalls kann die kryogene Luftzerlegungsanlage andere Kolonnen wie z. B. eine Argonseitenarmkolonne verwenden, wobei Produktargon erzeugt werden kann.
  • Stickstoff wird von der kryogenen Luftzerlegungsanlage 101 in einem Strom 4 abgezogen, der teilweise oder als Ganzes gewonnen oder der an die Atmosphäre abgegeben werden kann. Produktsauerstoff mit einer Sauerstoffkonzentration, die von dem Pegel von angereicherter Luft bis zu höherer Reinheit reicht, d. h. die im allgemeinen innerhalb des Bereichs von 40 bis 99,9 Mol.% liegt, wird von der kryogenen Luftzerlegungsanlage in einem Strom 6 abgezogen. Der Sauerstoff von der kryogenen Luftzerlegungsanlage wird mit Luft von dem Strom 7 vermischt, um mit Sauerstoff angereicherte Luft oder Hochofenluft 8 zu erzeugen. Die Hochofenluft weist eine Sauerstoffkonzentration auf, die im allgemeinen innerhalb des Bereichs von 22 bis 50 Mol.% liegt, wobei der Rest hauptsächlich aus Stickstoff besteht.
  • Hochofenluft 8 wird in Öfen 103 auf eine Temperatur erwärmt, die im allgemeinen innerhalb des Bereichs von 815 bis 1204°C (1500 bis 2200°F) liegt, und die sich ergebende heiße Hochofenluft 10 wird zusammen mit Kohlenwasserstoffbrennstoff 12 in einen Hochofen 104 eingeleitet, wobei der Brennstoff Kohle, Öl oder Erdgas sein kann. Ebenfalls wird in den Hochofen 104 Ofenladung 14 eingeführt, die Eisenerz, Kohle und Flussmittelmaterialien aufweist. Der Sauerstoff der Hochofenluft reagiert mit Kohlenwasserstoffbrennstoff innerhalb des Hochofens und erzeugt Wärme sowie ein reduzierendes Gas, welches das Eisenerz zu Eisen umwandelt, wenn das Gas durch den Ofen hinauf strömt. Schmelzflüssiges Eisen und Schlacke werden von dem Boden des Ofens 104 in einer Leitung 13 entfernt und das Gas, das im allgemeinen als Hochofengas bezeichnet wird und Stickstoff, Kohlenmonoxid, Kohlendioxid und Wasserstoff aufweist, wird in dem oberen Abschnitt des Hochofens 104 gesammelt und von dem Ofen 104 in einem Strom 15 abgezogen.
  • Ein wichtiger Aspekt dieser Erfindung besteht darin, dass die Hochofenluft mit einer die von Luft übersteigenden Sauerstoffkonzentration ebenfalls einen signifikanten Pegel von Stickstoff aufweist, der vorzugsweise etwa 60 Mol.% oder mehr beträgt. Dieser Umstand bewerkstelligt zwei vorteilhafte Ergebnisse. Er ermöglicht den Betrieb des Hochofens ohne den Bedarf nach einer signifikanten Abänderung von dem Betrieb der konventionellen Praxis, in der Luft die einzige Quelle von Sauerstoff ist, und er dient ebenfalls als eine Stickstoffquelle, die auf vorteilhafte Weise in der stromabwärtigen Integration des Hochofenbetriebs mit dem Direkteisenreduktionsreaktor verwendet werden kann.
  • Erneut auf 1 Bezug nehmend wird ein Teil 17 des Hochofenabgases 15 zu den Öfen 103 geleitet, wo er verbannt wird, um für die Erwärmung der Hochofenluft Wärme bereitzustellen. Der restliche Teil 16 des Hochofenabgases 15 wird in den unteren Bereich eines Waschturms 107 eingespeist. Wasser wird in einem Strom 18 in den oberen Bereich des Waschturms 107 eingeleitet und fließt in dem Waschturm 107 gegen nach oben strömendes Hochofengas nach unten. In dem Verfahren werden aus Teilchen bestehende Verunreinigungen innerhalb des Hochofengases in das nach unten strömende Wasser gewaschen und das Hochofengas wird auf eine Temperatur gekühlt, die im allgemeinen innerhalb des Bereichs von 4,4 bis 66°C (40 bis 150°F) liegt. Das Waschwasser wird von dem Waschturm 107 in einem Strom 20 entfernt.
  • Gekühltes Hochofengas wird von dem oberen Bereich des Waschturms 107 in einem Strom 22 abgezogen und in einen Kompressor 110 eingespeist, wo es auf einen Druck verdichtet wird, der im allgemeinen innerhalb des Bereichs von 689 bis 3447 kPa (100 bis 500 pound pro inch2 absolut (psia)) liegt. Das resultierende aufgedrückte Hochofengas in einem Strom 27 wird mit Dampf bei im wesentlichen dem gleichen Druck vermischt, um einen (Wassergas)-CO-Konvertierungsreaktionsstrom 28 auszubilden. Der Dampf in einem Strom 26 wird zu dem aufgedrückten Hochofengasstrom 24 mit einer Rate zugeführt, sodass das Verhältnis von Wasser zu Kohlenmonoxid in dem CO-Konvertierungsreaktionsstrom 28 innerhalb des Bereichs von 2 bis 5 liegt. Vorzugsweise werden die Ströme 24 und 26 jeweils bis auf etwa 316°C (600°F) erwärmt, bevor sie zur Ausbildung des Stroms 28 vermischt werden.
  • Der CO-Konvertierungsreaktionsstrom 28 wird in einen CO-Konvertierungsreaktionsabschnitt 114 eingespeist, der vorzugsweise CO-Konvertierungsreaktoren mit hoher Temperatur und niedrigerer Temperatur in Reihe mit Wärmetauschern nach jedem CO-Konvertierungsreaktor aufweist. Wenn das CO-Konvertierungsreaktionsgemisch die CO-Konvertierungsreaktoren durchläuft, reagiert das Kohlenmonoxid mit Dampf in einer exothermen Reaktion, um Kohlendioxid und Wasserstoff zu erzeugen. Anschließend wird das sich ergebende Hochofengas, das Stickstoff, Kohlendioxid und Wasserstoff aufweist, in einem Strom 30 von dem CO-Konvertierungsreaktionsabschnitt 114 zu dem Druckwechseladsorptionssystem 118 übergeleitet, das eines oder mehrere Betten aus Adsorptionsmittelteilchen aufweist, die vorzugsweise Kohlendioxid adsorbieren. Von solchen Adsorptionsmittelmaterialien können aktivierter Kohlenstoff und Zeolithe aufgeführt werden.
  • Bei dem Durchgang des Hochofengases durch das Druckwechseladsorptionssystem 118 wird Kohlendioxid von dem Hochofengas entfernt, indem es vorzugsweise auf das Adsorptionsmittel adsorbiert. Das resultierende angereicherte Hochofengas, das Stickstoff und Wasserstoff aufweist, wird von dem Druckwechseladsorptionssystem in einem Strom 32 abgezogen.
  • Der Strom 32 kann bis zu 300 ppm Kohlendioxid enthalten und wird auch etwas Wasser aufweisen. Der Strom 32 wird für die Entfernung des Wassers und Kohlendioxids durch einen Vorreiniger 124 geleitet. Das sich ergebende angereicherte Hochofengas wird von dem Vorreiniger 124 in einem Strom 40 abgezogen und mit einem Umwälzstrom 52 kombiniert, um einen Strom 42 auszubilden, der in eine kryogene Rektifikationsanlage 126 eingespeist wird. Vorzugsweise weist die kryogene Rektifikationsanlage 126 einen Wärmetauscher auf, in dem der Einsatz teilweise kondensiert und anschließend phasengetrennt wird, um die Zerlegung zu bewirken. Allerdings könnte die Anlage den Wärmeaustausch und die Phasentrennung auch mit einer weiteren Kolonnentrennung kombinieren. Innerhalb der kryogenen Rektifikationsanlage 126 wird der Einsatz 42 durch kryogene Rektifikation in mit Wasserstoff angereichertes Fluid mit einer im allgemeinen innerhalb des Bereichs von 70 bis 95 Mol.% liegenden Wasserstofflkonzentration und in Reststickstoff mit einer Stickstoffkonzentration von etwa 98 Mol.% getrennt, wobei der Rest hauptsächlich Wasserstoff und Kohlenmonoxid ist.
  • Mit Wasserstoff angereichertes Fluid wird von der kryogenen Rektifikationsanlage 126 in einem Strom 46 zu einem Wasserstoffkonzentrator geführt, der in der in 1 illustrierten Ausführungsform eine Membranseparatoreinheit 129 ist. Innerhalb der Membraneinheit 129 wird der Wasserstoff auf eine Reinheit konzentriert, die im allgemeinen 95 Mol.% übersteigt. Ein Umwälzstrom, der weniger als 85 Mol.% Wasserstoff aufweist und bei etwa 1379 kPa (200 psia) vorliegt, wird von einer Membraneinheit 129 in einem Strom 50 zu einem Gebläse 134 und von dort als oben erwähnter Umwälzstrom 52 in die kryogene Rektifikationsanlage 126 übergeleitet. Der konzentrierte Wasserstoffstrom wird in einem Strom 48 in ein Direktreduktionsreaktorsystem 132 zusammen mit Eisenerz 54 eingespeist. Der Wasserstoff reagiert mit dem Eisenerz und reduziert das Eisenerz direkt zu metallischem Eisen. Das Produkteisen wird von einem Direktreduktionsreaktor 132 in einem Strom 56 entfernt und Spülgas von dem Reaktor wird im allgemeinen in einem Vorwärmer verbrannt und tritt als Abgas in einem Strom 58 aus.
  • Reststickstoff wird von der kryogenen Rektifikationsanlage 126 in einem Strom 43 abgezogen. Der Hauptanteil 44 des Stroms 43 wird durch die Druckwechseladsorptionseinheit 118 geleitet, wo er zur Regenerierung von Adsorptionsmittel dient, welches mit Kohlendioxid beladen worden ist, indem das Kohlendioxid von dem Adsorptionsmittel in den Reststickstoffstrom desorbiert. Ein kleinerer Anteil 45 des Stroms 43 wird durch den Vorreiniger 124 geführt, wo er zur Regenerierung von Adsorptionsmittel dient, das mit Wasser und Kohlendioxid beladen worden ist, indem das Wasser von dem Adsorptionsmittel in den Reststickstoffstrom desorbiert. Die resultierenden Stickstoffabströme 31 und 39 von den Einheiten 118 bzw. 124 können entlüftet oder wie in 1 dargestellt in einen bevorzugten Oxidationsreaktor 136 eingespeist werden, worin Sauerstoff von dem Strom 33 mit jeglichem restlichem Kohlenmonoxid zur Ausbildung von Kohlendioxid reagiert, bevor der Reststickstoffstrom als Strom 35 entlüftet wird.
  • Es ist ein wichtiger Aspekt dieser Erfindung, dass der zur Regenerierung des Kohlendioxidentfernungssystems benutzte Stickstoff von einer kryogenen Stickstoff-Wasserstoff-Trennung und nicht von einer Luftzerlegungsanlage abstammt. Stickstoff aus einer Luftzerlegungsanlage könnte möglicherweise Sauerstoff in das Kohlendioxidentfernungssystem und somit schließlich in das angereicherte Hochofengas einführen, von dem der Wasserstoff für die Direkteisenreduktionsreaktion entnommen wird. Ein solches Vorliegen von Sauerstoff könnte sich als gefährlich erweisen, und die Erfindung, welche zwei separate kryogene Rektifikationsanlagen verwendet, vermeidet jedes derartige mögliche Risiko.
  • 2 illustriert eine weitere Ausführungsform der Erfindung, in der das Kohlendioxidentfernungssystem ein System für heißes Kaliumkarbonat anstelle eines Druckwechseladsorptionssystems ist. Die Bezugszeichen in 2 sind für die allgemeinen Elemente die Gleichen wie in 1 und diese allgemeinen Elemente werden nicht erneut ausführlich beschrieben werden.
  • Nun auf die 2 Bezug nehmend wird der Hochofengasstrom 30 von dem CO-Konvertierungsreaktionsabschnitt 114 zu einem Säuregasentfernungssystem 117 übergeleitet, das einen Adsorber und einen Stripper unter Verwendung einer heißen Kaliumkarbonatlösung als ein Lösungsmittel aufweist. Das Lösungsmittel entfernt Kohlendioxid von dem Gasgemisch 30 in einem Absorptionsturm. Das Lösungs mittel wird in dem Stripturm durch Verwendung von Dampf und Reststickstoff von dem Strom 44 regeneriert, und das sich ergebende Gemisch aus Kohlendioxid und Reststickstoff wird als Strom 34 entlüftet. Angereichertes Hochofengas in dem Strom 32, das etwa 500 ppm an Kohlendioxid enthalten kann, wird in einen Methanisierungsabschnitt 120 eingeleitet, in dem das Gas vorgewärmt und anschließend zu einem Methanisierer hinzugefügt wird. Innerhalb des Methanisierers reagiert das gesamte restliche Kohlenmonoxid und Kohlendioxid mit Wasserstoff und erzeugt Methan. Das Gasgemisch von dem Methanationsabschnitt 120 wird in einem Strom 36 zu einem Trockner 123 geführt, der Wasser von dem Gasgemisch entfernt, und das sich ergebende angereicherte Hochofengas wird in dem Strom 40 von dem Trockner 123 abgezogen. Der Trockner 123 wird durch einen Reststickstoffstrom 45 regeneriert und das Gemisch aus Stickstoff und Wasser wird von dem Trockner 123 in einem Strom 38 entlüftet. Der Reststickstoff in dieser Ausführungsform enthält Wasserstoff und Methan als Verunreinigungen.
  • Die kryogene Luftzerlegungsanlage muss sich beispielsweise nicht auf die Herstellung von Sauerstoff für den Hochofen beziehen, sondern könnte stattdessen Sauerstoff zur Durchleitung in einer Rohrleitung erzeugen, aus welcher der Sauerstoff nicht nur zu dem Hochofen, sondern auch zu anderen Verwendungsstellen geführt werden könnte. Die Einsatzluft in die kryogene Luftzerlegungsanlage könnte aus einem Hochofenluftgebläse erhalten werden, das für die Einspeisung von Luft in den Hochofen ausgelegt ist. Die Wasserstoffkonzentration stromab von der kryogenen Rektifikationsanlage könnte auch durch eine Druckwechseladsorptionseinheit anstatt durch eine Membraneinheit erfolgen.

Claims (8)

  1. Verfahren zur Integration eines Hochofens und eines Direktreduktionsreaktors unter Verwendung kryogener Rektifikation, wobei im Zuge des Verfahrens: (A) Luft in einer kryogenen Luftzerlegungsanlage mittels Tieftemperaturrektifikation zerlegt wird, um Sauerstoff zu erzeugen; (B) Sauerstoff von der kryogenen Luftzerlegungsanlage mit Luft gemischt wird, um Hochofenluft zu bilden, die etwa 22 bis 50 Mol.% Sauerstoff aufweist, wobei der Rest in erster Linie Stickstoff ist; (C) die Hochofenluft in einen Hochofen geleitet wird und Sauerstoff der Hochofenluft mit Kohlenwasserstoffbrennstoff in dem Hochofen verbrannt wird, um Hochofengas zu erzeugen, welches Stickstoff, Kohlenmonoxid und Wasserstoff aufweist; (D) das Kohlenmonoxid mit Wasserdampf zur Reaktion gebracht wird, um Kohlendioxid und zusätzlichen Wasserstoff zu erzeugen, und das Kohlendioxid von dem Hochofengas entfernt wird, um angereichertes Hochofengas zu erzeugen, welches Stickstoff und Wasserstoff aufweist; (E) das angereicherte Hochofengas in eine kryogene Rektifikationsanlage geleitet wird, und das angereicherte Hochofengas innerhalb der kryogenen Rektifikationsanlage zerlegt wird, um Wasserstoff und Reststickstoff zu erzeugen; (F) der Wasserstoff von der kryogenen Rektifikationsanlage durch einen Wasserstoffkonzentrator geleitet wird, um die Wasserstoffkonzentration des Wasserstoffstromes von der kryogenen Rektifikationsanlage zu erhöhen; (G) Wasserstoff von dem Wasserstoffkonzentrator mit Eisenerz in einem Direktreduktionsreaktor zur Reaktion gebracht wird, um Eisen zu erzeugen; und (H) ein Rückführstrom von dem Wasserstoffkonzentrator in die kryogene Rektifikationsanlage geleitet wird.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, bei welchem ferner ein Teil des Hochofengases von dem Hochofen verwendet wird, um die Hochofenluft zu erwärmen, bevor die Hochofenluft in den Hochofen geleitet wird.
  3. Verfahren nach Anspruch 1, bei welchem ferner das Hochofengas nach oben im Gegenstrom gegen nach unten strömendes Wasser geleitet wird, bevor die Reaktion von Wasserdampf mit Kohlenmonoxid erfolgt.
  4. Verfahren nach Anspruch 1, bei welchem das Entfernen des Kohlendioxids von dem Hochofengas ausgeführt wird, indem Kohlendioxid von dem Hochofengas auf ein Adsorptionsmittel adsorbiert wird.
  5. Verfahren nach Anspruch 1, bei welchem das Entfernen des Kohlendioxids von dem Hochofengas ausgeführt wird, indem Kohlendioxid von dem Hochofengas in eine Kaliumkarbonatlösung absorbiert wird.
  6. Verfahren nach Anspruch 1, bei welchem das Entfernen des Kohlendioxids von dem Hochofengas ausgeführt wird, indem Kohlendioxid auf einen Werkstoff gebracht wird, Reststickstoff in Kontakt mit dem Werkstoff gebracht wird und das Kohlendioxid von dem Werkstoff in den Reststickstoff übergeführt wird.
  7. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, bei welchem der Wasserstoffkonzentrator eine Membraneinheit ist.
  8. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, bei welchem der Wasserstoffkonzentrator eine Druckwechseladsorptionseinheit ist.
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