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GEBIET DER
ERFINDUNG
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Die
vorliegende Erfindung bezieht sich auf eine Vorrichtung für absorbierende
embryonische Bahnen, welche mit Durchluft getrocknet werden, so
daß sie
zu einer faserigen Zellulosestruktur werden, und insbesondere auf
eine Vorrichtung, welche während
des Durchluft-Trocknungsvorganges für Energieeinsparungen sorgt.
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HINTERGRUND
DER ERFINDUNG
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Absorbierende
Bahnen umfassen faserigen Zellulosestrukturen, absorbierende Schäume, etc..
Die faserigen Zellulosestrukturen wurden im Alltagsleben zur Stapelware.
Faserige Zellulosestrukturen sind in Gesichtstissues, Toilettentissues
und Papiertüchern
zu finden.
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Bei
der Herstellung von faserigen Zellulosestrukturen wird ein Breit
aus Zellulosefasern, der in einem flüssigen Träger dispergiert ist, auf einem
Formungsdraht abgelagert, um so eine embryonische Bahn zu bilden.
Die resultierende nasse embryonische Bahn kann durch ein beliebiges
oder eine Kombination von mehreren bekannten Mitteln getrocknet
werden, wobei jedes Trocknungsmittel die Eigenschaften der resultierenden
faserigen Zellulosestruktur beeinflußt. Zum Beispiel können die
Trocknungsmittel und das Verfahren die Weichheit, die Dicke, die
Zugfestigkeit und die Absorptionsfähigkeit der resultierenden
faserigen Zellulosestruktur beeinflussen. Die Mittel und das Verfahren,
die verwendet werden, um die faserige Zellulosestruktur zu trocknen,
beeinflussen auch die Durchsatzmenge, mit welcher sie hergestellt
werden kann, ohne durch solche Trocknungsmittel und Verfahren im
Durchsatz beschränkt
zu sein.
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Ein
Beispiel eines Trocknungsmittel sind Filzbänder. Filz-Trocknungsbänder wurden
seit langem verwendet, um eine embryonische faserige Zellulosestruktur
durch den Kapillarfluß des
flüssigen
Trägers
in ein durchlässiges
Filzmedium, das in Kontakt mit der embryonischen Bahn gehalten wird,
zu entwässern.
Das Entwässern
einer faserigen Zellulosestruktur in ein Filzband und unter Verwendung
eines solchen führt
jedoch zu einer insgesamt gleichförmigen Kompression und Kompaktion
der zu trocknenden embryonischen faserigen Zellulosestrukturbahn.
Das resultierende Papier ist häufig
steif und nicht berührungsweich.
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Die
Filzbandtrocknung kann durch ein Vakuum unterstützt werden oder kann durch
gegenüber
liegende Presswalzen unterstützt
werden. Die Presswalzen maximieren die mechanische Kompression des
Filzes an der faserigen Zellulosestruktur. Beispiele einer Filzbandtrocknung
sind dargestellt in US Patent 4,329,201, veröffentlicht am 11. Mai 1982
für Bolton,
und US Patent 4,888,096, veröffentlicht
am 19. Dezember 1989 für Cowan
et al..
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Das
Trocknen von faserigen Zellulosestrukturen durch eine Vakuumentwässerung
ohne die Unterstützung
von Filzbändern
ist im Stand der Technik bekannt. Die Vakuumentwässerung der faserigen Zellulosestruktur
entfernt Feuchtigkeit mechanisch aus der faserigen Zellulosestruktur,
während
sich die Feuchtigkeit in der flüssigen
Form befindet. Falls dies in Verbindung mit einem formbrettartigen
Band verwendet wird, biegt das Vakuum ferner diskrete Regionen der
faserigen Zellulosestruktur in die Ablenkkanäle der Trocknungsbänder und
träger
stark bei, daß unterschiedliche
Mengen an Feuchtigkeit in den verschiedenen Regionen der faserigen
Zellulosestruktur vorliegen. Ebenso ist ein Trocknen einer faserigen
Zellulosestruktur durch einen vakuumunterstützten Kapillarfluß unter
Verwendung eines porösen
Zylinders mit bevorzugten Porengrößen im Stand der Technik auch
bekannt. Beispiele solcher vakuumunterstützter Trocknungstechniken sind
dargestellt im allgemein übertragenen
US Patent 4,556,450, veröffentlicht
am 03. Dezember 1985 für
Chuang et al. und US Patent 4,973,385, veröffentlicht am 27. November
1990 für
Jean et al..
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In
noch einem weiteren Trocknungsvorgang wurde ein beachtlicher Erfolg
erreicht, indem die embryonische Bahn der faserigen Zellulosestruktur
durch Durchlufttrocknung getrocknet wurde. Bei einem typischen Durchluft-Trocknungsvorgang
stützt
ein foraminöses,
luftdurchlässiges
Band die zu trocknende embryonische Bahn ab. Ein Heißluftstrom
gelangt durch die faserige Zellulosestruktur und dann durch das
durchlässige
Band hindurch oder umgekehrt. Der Luftstrom trocknet prinzipiell
die embryonische Bahn durch Verdunstung. Regionen, die mit den Durchgängen in
dem luftdurchlässigen
Band zusammen fallen und in diese abgelenkt werden, werden bevorzugt
getrocknet. Regionen, die mit Streben in dem luftdurchlässigen Bahn
zusammen fallen, werden durch den Luftstrom in geringerem Maß getrocknet.
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Mehrere
Verbesserungen der luftdurchlässigen
Bänder,
die bei der Durchlufttrocknung verwendet werden, wurden im Stand
der Technik entwickelt. Zum Beispiel kann das luftdurchlässige Band
mit einem großen Öffnungsbereich,
das heißt,
wenigstens 40 Prozent, hergestellt werden. Oder das Band kann so
hergestellt werden, daß es
eine verringerte Luftdurchlässigkeit
hat. Eine verringerte Luftdurchlässigkeit
kann durch Aufbringen eines Harzgemisches herbei geführt werden,
um die Zwischenräume
zwischen Webfäden
in dem Band zu verschließen.
Das Trocknungsband kann mit metallischen Teilchen imprägniert werden,
um seine thermische Leitfähigkeit
zu erhöhen
und seine Emissionsfähigkeit
zu reduzieren, oder alternativ kann das Trocknungsband aus einem
lichtempfindlichen Harz mit einem kontinuierlichen Netzwerk konstruiert
sein. Das Trocknungsband kann für
Hochtemperatur-Luftströme
von bis zu etwa 815 Grad C (1500 Grad F) angepaßt sein. Beispiele solcher
Durchluft-Trocknungstechnologien sind zu finden in US Patent Re.
28,459, wieder veröffentlicht
am 01. Juli 1975 für
Cole et al.; US Patent 4,182,910, veröffentlicht am 30. Oktober 1979
für Rotar; US
Patent 4,251,928, veröffentlicht
am 24. Februar 1981 für
Rotar et al.; das allgemein übertragene
US Patent 4,528,239, veröffentlicht
am 09. Juli 1985 für
Trokhan, hier durch Bezugnahme mit aufgenommen; und US Patent 4,921,750,
veröffentlicht
am 01. Mai 1990 für
Todd. Zudem wurden mehrere Versuche im Stand der Technik durchgeführt, um das
Trocknungsprofil der faserigen Zellulosestruktur zu regulieren,
während
sie noch eine zu trocknende embryonische Bahn ist. Solche Versuche
können
entweder das Trocknungsband oder einen Infrarottrockner in Kombination
mit einer Yankee-Haube
verwenden. Beispiele einer profilierten Trocknung sind dargestellt
in US Patent 4,583,302, veröffentlicht
am 22. April 1986 für
Smith und US Patent 4,942,675, veröffentlicht am 24. Juli 1990
für Sundovist.
Das
US 3,121,660 offenbart
einen Fourdrinierdraht mit einem perforierten Flächenmaterial. Die WO 94/00636
offenbart eine Vorrichtung zum Durchlufttrocknen durch eine begrenzte Öffnung eines
faserigen Materials.
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Der
vorstehende Stand der Technik, selbst derjenige, der ganz speziell
die Durchlufttrocknung betrifft, betrifft nicht die Probleme, denen
begegnet wird, wenn eine multiregionale faserige Zellulosestruktur
getrocknet werden soll. Zum Beispiel wird eine erste Region der
faserigen Zellulosestruktur mit einer geringeren absoluten Feuchtigkeit,
Dichte oder Flächenmasse
als eine zweite Region typischerweise eine relativ größere Luftdurchströmung haben,
als die zweite Region. Dieser relativ größere Luftstrom tritt auf, weil
die erste Region geringerer absoluter Feuchtigkeit, Dichte oder
Flächenmasse
der durch eine solche Region hindurch gehenden Luft einen proportional
geringeren Strömungswiderstand
entgegen bringt.
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Dieses
Problem wird verstärkt,
wenn eine zu trocknende multiregionale faserige Zellulosestruktur
mit mehreren Hüllen
auf eine Yankee-Trocknungstrommel übertragen wird. Auf einer Yankee-Trocknungstrommel sind
isolierte, diskrete Regionen der faserigen Zellulosestruktur in
einem innigen Kontakt mit dem Umfang eines erhitzten Zylinders,
und heiße
Luft von einer Haube wird auf die Oberfläche der faserigen Zellulosestruktur gegenüber dem
erhitzten Zylinder zugeführt.
Typischerweise tritt der innigste Kontakt mit der Yankee-Trocknungstrommel
jedoch an den Regionen hoher Dichte oder hoher Flächenmasse
auf. Nachdem etwas Feuchtigkeit aus der faserigen Zellulosestruktur
entfernt worden ist, sind die Regionen mit hoher Dichte und hoher Flächenmasse
nicht so trocknen, wie die Regionen mit geringer Dichte oder geringer
Flächenmasse.
Ein bevorzugtes Trocknen der Regionen geringer Dichte tritt durch
eine konvektive Überführung der
Wärme von
dem Luftstrom in der Haube der Yankee-Trocknungstrommel auf. Demgemäß muß die Produktionsgeschwindigkeit der
faserigen Zellulosestruktur verlangsamt werden, um die größere Feuchtigkeit
in der Region höherer
Dichte und höherer
Flächenmasse
zu kompensieren. Um zu erlauben, daß eine vollständige Trocknung
der Regionen hoher Dichte und hoher Flächenmasse der faserigen Zellulosestruktur
auftritt, und um ein Versengen oder Anbrennen bereits getrockneter
Regionen geringer Dichte und geringer Flächenmasse durch die Luft aus
der Haube zu verhindern, muß die
Yankeehauben-Lufttemperatur vermindert werden und muß die Aufenthaltszeit der
faserigen Zellulosestruktur in der Yankeehaube verlängert werden,
was die Produktionsgeschwindigkeit verlangsamt.
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Ein
weiterer Nachteil der Ansätze
des Standes der Technik (mit Ausnahme derjenigen, die eine mechanische
Komprimierung verwenden, wie Faserbänder) besteht darin, daß jeder
abhängig
ist von einer Unterstützung
der zu trocknenden faserigen Zellulosestruktur. Die Luft strömt zuerst
durch die faserige Zellulosestruktur und dann durch das stützende Band
oder strömt
alternativ zuerst durch das Trocknungsband und dann durch die faserige
Zellulosestruktur. Unterschiede des Strömungswiderstandes im Band oder
in der faserigen Zellulosestruktur verstärken Unterschiede in der Feuchtigkeitverteilung
innerhalb der faserigen Zellulosestruktur und/oder erzeugen Unterschiede
in der Feuchtigkeitsverteilung, wo vorher keine bestanden haben.
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Eine
Verbesserung des Standes der Technik, welche dieses Problem angeht,
ist dargestellt durch das allgemein übertragene US Patent 5,274,930,
veröffentlicht
am 04. Januar 1994 für
Ensign et al., das eine beschränkende Öffnungstrocknung
von faserigen Zellulosestrukturen in Verbindung mit der Durchlufttrocknung offenbart.
Dieses Patent lehrt von einer Vorrichtung, die ein mikroporöses Trocknungsmedium
verwendet, welches einen größeren Strömungswiderstand
hat als die Zwischenräume
zwischen den Fasern der faserigen Zellulosestruktur. Das Mikroporen-Medium
ist deshalb die beschränkende Öffnung in
dem mit Durchluft trocknenden Vorgang, so daß eine gleiche oder wenigstens
eine gleichförmigere
Feuchtigkeitsverteilung in dem Trocknungsverfahren erreicht wird.
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Noch
weitere Verbesserungen des Standes der Technik, welche die Trocknungsprobleme
angehen, sind dargestellt durch die allgemein übertragenen US Patente 5,543,107,
veröffentlicht
am 01. August 1995 für Ensign
et al.; 5,584,126, veröffentlicht
am 19. Dezember 1996 für
Ensign et al. und 5,584,128, veröffentlicht am
17. Dezember 1996 für
Ensign et al.. Die Patente von Ensign et al. '126 und Ensign et al. '128 lehren von mehrzonigen
beschränkenden Öffnungseinrichtungen
für die
Durchlufttrocknung von faserigen Zellulosestrukturen. Ensign et
al. '126, Ensign
et al. '128 und
Ensign et al. '930
lehren jedoch nicht davon, wie ein Druckabfall in dem mikroporösen Trocknungsmedium
minimiert werden kann, wenn dieses einer flüssigen oder zweiphasigen Strömung begegnet.
Die Magnitude des Druckabfalls ist wichtig. Da der Druckabfall bei
einer gegebenen Strömungsgeschwindigkeit
das Medium abnimmt, ist weniger Leistung notwendig, um die ein oder
mehreren Ventilatoren zu betreiben, welche Luft durch die Einrichtung
hindurch ziehen. Ein Verringern der Ventilatorenleistung ist eine
wichtige Quelle für
Energieeinsparungen. Umgekehrt kann bei äquivalenter Leistung und äquivalentem
Druckabfall eine zusätzliche
Luftströmung
durch die faserige Zellulosestruktur hindurch gezogen werden, wodurch
die Trocknungsrate verbessert wird. Die verbesserte Trocknungsrate
erlaubt einen erhöhten Durchsatz
in der Papiermachermaschine.
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Die
begrenzende Öffnung
der mit Durchluft trocknenden Vorrichtung aus dem Patent von Ensign
et al. '107 lehrt,
ein oder mehrere Zonen mit entweder einem atmosphärischen
Unterdruck oder einem Überdruck aufzuweisen,
um eine Strömung
in beide Richtungen zu unterstützen.
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Die
Anmelder haben unerwartet einen Weg herausgefunden, die Mikroporen-Trocknungsvorrichtungen
des Standes der Technik zu behandeln, so daß ein Druckabfall bei einem
konstanten flüssigen
oder zweiphasigen Strom verringert wird oder alternativ der flüssige oder
zweiphasige Strom bei konstantem Druckabfall zu nimmt. Ferner wurde
unerwartet heraus gefunden, daß dieses
Erfindung bei Mikroporen-Trocknungsvorrichtungen des Standes Technik
ohne eine signifikante Umbaumaßnahme
nachgerüstet
werden kann.
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Die
Vorrichtung der vorliegenden Erfindung kann verwendet werden, um
Papier herzustellen. Das Papier kann mit Durchluft getrocknet werden.
Falls das Papier mit Durchluft getrocknet werden soll, kann dieses mit
Durchluft getrocknet werden, wie dies beschrieben ist in den allgemein übertragenen
US Patenten Nrn. 4,191,609, veröffentlicht
am 04. März
1980 für
Trokhan oder das vorerwähnte
Patent 4,528,239. Falls das Papier in herkömmlicher Weise getrocknet wird,
kann es in herkömmlicher
Weise so getrocknet werden, wie dies beschrieben ist in dem allgemein übertragenen
US Patent Nr. 5,629,052, veröffentlicht
am 13. Mai 1997 für Trokhan
et al..
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Demgemäß ist eine
Aufgabe dieser Erfindung, eine Vorrichtung mit begrenzter Öffnung für die Durchlufttrocknung
zu schaffen, die ein Mikroporen-Medium aufweist, welches verwendet
werden kann, um faserigen Zellulosestrukturen herzustellen. Es ist
ferner eine Aufgabe dieser Erfindung, eine Vorrichtung mit begrenzter Öffnung zur
Durchlufttrocknung zu schaffen, welche die notwendige Aufenthaltszeit
der embryonischen Bahn darin verringert und/oder weniger Energie
benötigt,
als vorher im Stand der Technik gedacht worden ist. Schließlich ist
eine Aufgabe dieser Erfindung, eine Vorrichtung mit begrenzter Öffnung zur
Durchlufttrocknung bereit zu stellen, die ein Mikroporen-Medium
aufweist, welches mit einer Vorrichtung des relevanten Standes der
Technik verwendbar ist, wobei diese Vorrichtung vorzugsweise eine
Zone mit einem Differenzdruck ist, oder eine solche Zone aufweist,
größer ist
als der Durchschlagdruck.
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ZUSAMMENFASSUNG
DER ERFINDUNG
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Die
Erfindung umfaßt
ein Verfahren zum Herstellen eines Mikroporen-Mediums. Das Verfahren
umfaßt zuerst
den Schritt des Bereitstellens einer Schicht. Die Schicht hat eine
erste und eine zweite einander gegenüber liegende Oberfläche und
Durchgangsporen. Die Schicht hat auch einen Naß-Druckabfall durch sich hindurch.
Wenigstens die Poren der Schicht werden behandelt, um den Naß-Druckabfall
in ihr zu verringern.
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Der
Schritt des Behandelns der Poren kann ein Aufbringen einer Beschichtung
umfassen, um die Oberflächenenergie
des Mediums in den Poren zu verringern. Optional kann die Beschichtung
auch auf die erste Oberfläche
der Schicht aufgebracht werden. Vorzugsweise ist die Schicht eine
Gewebeschicht.
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Das
Verfahren verringert vorzugsweise den Naß-Druckabfall durch das Medium
hindurch um wenigstens etwa 10 Prozent bei einer Strömungsgeschwindigkeitsänderung
von etwa 35 bis etwa 95 scfm pro 0,087 Quadratfuß (16,5 l/s bis 44,8 l/s pro
80,8 cm2). Vorzugsweise wird der Naß-Druckabfall
in dem vorerwähnten Strömungsgeschwindigkeitsbereich
um wenigstens etwa 1,0 Inch Mercury (33,9 hPa) reduziert wird.
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KURZBESCHREIBUNG
DER ZEICHNUNGEN
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1 ist eine schematische
hervor gehobene Seitenansicht eines Mikroporen-Mediums gemäß der vorliegenden Erfindung,
verkörpert
auf einem vorherigen Zylinder, dessen Dicke aus Gründen der
Klarheit überhöht ist.
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2 ist eine teilweise Draufsicht
eines Mikroporen-Mediums gemäß der vorliegenden
Erfindung, welche verschiedene Schichten zeigt.
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3 ist eine schematische
Ansicht einer Vorrichtung, die zum Testen der vorliegenden Erfindung nützlich ist.
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4 ist eine graphische Darstellung
der Beziehungen zwischen der Strömungsgeschwindigkeit
und dem Naß-Druckabfall.
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DETAILLIERTE
BESCHREIBUNG DER ERFINDUNG
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Mit
Bezug auf 1 umfaßt die vorliegende
Erfindung eine Vorrichtung 20 mit begrenzter Öffnung zur Durchlufttrocknung
in Verbindung mit einem Mikroporen-Medium 40. Die Vorrichtung 20 und
das Medium 40 können
gemäß den vorerwähnten US
Patent 5,274,930; 5,543,107, 5,584,126; 5,584,128 und die allgemein übertragene
US Patentanmeldung, amtliches Aktenzeichen Nr. 08/878,794, eingereicht
am 16. Juni 1997 in den Namen von Ensign et al. hergestellt werden.
Die Vorrichtung 20 umfaßt einen durchlässigen Zylinder 32. Das
Mikroporen-Medium 40 kann den durchlässigen Zylinder 32 umschließen. Ein
Abstützelement 28,
wie ein Luft-Trocknungsband oder ein Preßfilz umhüllt den durchlässigen Zylinder 32 von
einer Zuführwalze 34 hin
zu einer Abnahmewalze 36, eine Bogen spannend, der ein
Kreissegment definiert. Dieses Kreissegment kann in mehrere Zonen
unterteilt werden, die zueinander unterschiedliche Differenzdrucke
in Bezug zum Atmosphärendruck
aufweisen. Alternativ kann die Vorrichtung 20 einen partitionierten
Vakuumschlitz, flache oder bogenförmige Platten oder ein Endlosband
aufweisen. Die Vorrichtung 20 entfernt aus einer embryonischen
Bahn 21 Feuchtigkeit.
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Mit
Bezug auf 2 umfassen
die Mikroporen-Trocknungsmedien gemäß der vorliegenden Erfindung eine
Mehrzahl von Schichten 41–46. Die Mikroporen-Medien 40 gemäß der vorliegenden
Erfindung können eine
erste Schicht 41 haben, welche der embryonischen Bahn 21 am
nächsten
ist und diese berührt.
Vorzugsweise ist die erste Schicht 41 gewebt und ganz bevorzugt
gewebt mit einem Dutch-Twill
oder BMT ZZ-Faden.
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Auf
die erste Schicht 41 kann eine oder eine Mehrzahl von weiteren
Schichten 42–46 folgen.
Die nachfolgenden Schichten 42–46 liefern eine Abstützung für die Schichten 41–45 und
sorgen für
eine Dauer-Biegefestigkeit. Die Schichten 41–46 können eine
zunehmende Porengröße für das Abführen von
Wasser durch sie hindurch aufweisen, wenn die aufeinander folgenden
Schichten 42–46 verwendet
wer den. Wenigstens die erste Schicht 41 und insbesondere
die Poren auf der Oberfläche,
welche die embryonische Bahn 21 berühren, hat die unten beschriebene
geringe Oberflächenenergie.
Alternativ können
die anderen und alle Schichten 41–46 mit dem Medium
gemäß der vorliegenden
Erfindung so behandelt werden, daß sie die unten beschriebene
geringe Oberflächenenergie
aufweisen. Obwohl sechs Schichten 41–46 in 2 gezeigt sind, wird der Fachmann
erkennen, daß jede
geeignete Anzahl in dem Medium 40 verwendet werden kann.
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Die
Schichten 41–46 haben
jeweils zwei Oberflächen,
eine erste Oberfläche
und eine zweite Oberfläche
entgegen gesetzt dazu. Die erste und die zweite Oberfläche stehen
in einer Fluidkommunikation miteinander durch dazwischen liegende
Poren.
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Das
Medium 40 gemäß der vorliegenden
Erfindung hat eine Porengröße von weniger
als oder gleich 20 Micron. Das Medium 40 hat ferner einen
Naß-Druckabfall
bei 40 scfm pro 0,087 Quadratfuß (18,9
l/s pro 80,8 cm2), weniger als 4,0, vorzugsweise
weniger als 3,5 und ganz bevorzugt weniger als 3,0 Inch Mercury (135/119/102
hPa). Das Medium 40 gemäß der vorliegenden
Erfindung hat fernen einen Naß-Druckabfall bei 60
scfm pro 0,087 Quadratfuß (28,3
l/s pro 80,8 m2) von weniger als 5,0, vorzugsweise
weniger als 4,5 und ganz bevorzugt weniger als 4,0 Inch Mercury
(169/152/135 hPa). Das Medium 40 gemäß der vorliegenden Erfindung
hat fernen einen Naß-Druckabfall
bei 80 scfm pro 0,087 Quadratfuß (37,8
l/s pro 80,8 cm2) von weniger als 6,0, vorzugsweise
weniger als 5,5 und ganz bevorzugt weniger als 5,0 Inch Mercury
(203/186/169 hPa). Diese Charakteristika des Mediums 40 gemäß der vorliegenden
Erfindung sind Tabelle I dargestellt.
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Wie
hier verwendet, bezieht sich scfm auf die Strömungsgeschwindigkeit eines
Standard-Kubikfußes von
Luft bei 70°F
und 29,92 Inch Mercury.
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Mit
Bezug auf 4 kann die
Beziehung zwischen der Strömungsgeschwindigkeit
und dem Naß-Druckabfall
als eine lineare Beziehung über
den Bereich von Strömungsgeschwindigkeiten
im Bereich von 40 bis 80 scfm pro 0,087 Quadratfuß (18,9
l/s bis 37,8 l/s pro 80,8 cm2) angenähert werden
und kann für bestimmte
Werte durch eine lineare Beziehung von Strömungsgeschwindigkeiten im Bereich
von 35 bis 95 scfm pro 0,087 Quadratfuß (16,5 bis 34,8 l/s pro 80,8
cm2) angenähert werden. Insbesondere wird
die Beziehung zwischen dem Druckabfall und der Strömungsgeschwindigkeit
durch die Formel gegeben: Y ≤ 0,048 X + 2,215, und insbesondere Y ≤ 0,048
X + 2,015,wobei X die Strömungsgeschwindigkeit
in scfm pro 0,087 Quadratfuß ist
und Y der Naß-Druckabfall
in Inch Mercury ist.
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Die
Trocknungsleistung eines beispielhaften Mediums 40 gemäß der vorliegenden
Erfindung verglichen mit einem unbeschichteten Medium 40.
Um die Testbedingung härter
zu machen, wurde eine feinere Porengröße in der ersten Schicht 41 des
Mediums 40 gemäß der vorliegenden
Erfindung verwendet als in der ersten Schicht 41 des unbeschichteten
Mediums 40. Insbesondere wurde für das Mediums 40 gemäß der vorliegenden
Erfindung ein Medium 40 mit einem 200 × 1400 Dutch-Twillfaden verwendet,
der beschichtet war mit KRYTOX DF, wie oben für die erste Schicht 41 beschrieben
wurde. Das unbeschichtete Medium 40 hatte eine erste Schicht 41 mit
einem 165 × 1400
Dutch-Twillgewebe.
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Beide
Medien
40 wurden der Flächenkonsistenz
bei unterschiedlichen Trocknungs-Aufenthaltszeiten darauf
befindlichen embryonischen Bahn getestet. Der Test lief bei einem
konstanten Naß-Druckabfall
von 4,3 Inch Mercury (146 hPa). Nach einer Aufenthaltszeit von 50
Millisekunden erhöhte
sich die Konsistenz um 2 Prozentpunkte. Als die Aufenthaltszeit
auf 150 Millisekunden erhöhte
wurde, erhöhte
sich die Konsistenz um 7 Prozentpunkte. Als sich die Aufenthaltszeit
um 250 Millisekunden erhöhte,
erhöhte
sich die Konsistenz um 9 Prozentpunkte. Diese Ergebnisse sind in
Tabelle II dargestellt. Tabelle
II
| Aufenthaltszeit
(Millisekunden) | Konsistenzzunahme über einem
unbeschichteten Medium (Prozentpunkte) |
| 50 | 2 |
| 150 | 7 |
| 250 | 9 |
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Es
ist ersichtlich, daß die
vorliegende Erfindung in vorteilhafter Weise die Trocknung im Bereich
von Verweilzeiten verbessert.
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Mit
Bezug auf 2 kann der
relativ geringe Druckabfall gemäß der vorliegenden
Erfindung wie folgt bereit gestellt werden. Die erste Oberfläche, das
heißt,
diejenige, welche in Richtung der Hochdruckseite oder stromaufwärts liegenden
Seite des Luftstroms oder Wasserstroms durch sie hindurch orientiert
ist, sollte eine geringe Oberflächenenergie
gemäß der vorliegenden
Erfindung und wie unten beschrieben haben. Auch die Poren zwischen
der ersten und der zweiten Oberfläche, insbesondere solche Poren,
welche begrenzende Öffnungen
in dem Strömungsweg
liefern, sollten auch mit einer Oberfläche geringer Oberflächenenergie
versehen sein, wie dies unten beschrieben wird.
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Die
geringe Oberflächenenergie
kann mit einer Oberflächenbeschichtung
herbei geführt
werden. Die Beschichtung kann aufgebracht werden, nachdem die Schichten 41–46 miteinander
verbunden und gesintert wurden, um die Verschlechterungseffekte
des Herstellungsvorganges beim Beschichten oder die Verschlechterungseffekte
des Beschichtens auf den Herstellungsvorgang zu verhindern.
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Gemäß der vorliegenden
Erfindung wird das Medium 40 beschichtet, um den Druckabfall
für eine
flüssige
oder zweiphasige Strömung
durch dieses hindurch zu reduzieren. Insbesondere die Beschichtung
reduziert die Oberflächenenergie
des Mediums 40 und macht es hydrophober. Eine beliebige
Beschichtung oder eine andere Behandlung, welche die Oberflächenenergie
des Mikroporen-Mediums 40 reduziert, ist für die Verwendung
mit der vorliegenden Erfindung geeignet, obwohl eine Beschichtung
der ersten Schicht 41 des Mikroporen-Trocknungsmediums 40 sich
als besonders effektiv heraus gestellt hat, um die Oberflächenenergie zu
reduzieren. Vorzugsweise wird die Oberflächenenergie auf weniger als
46, vorzugsweise weniger als 36 und ganz bevorzugt weniger als 26
Dyne pro Zentimeter reduziert.
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Die
Oberflächenenergie
bezieht sich auf die Menge Arbeit, die notwendig ist, um den Oberflächenbereich
einer Flüssigkeit
auf einer festen Oberfläche
zu erhöhen.
Im Allgemeinen gilt für
feste Oberflächen,
daß der
Cosinus des Kontaktwinkels einer Flüssigkeit mit dieser eine gleichförmige Funktion
der Oberflächenspannung
der Flüssigkeit
ist. Wenn der Kontaktwinkel sich Null nähert, wird die Oberfläche mehr
benäßt. Falls
der Kontaktwinkel Null wird, ist die feste Oberfläche perfekt
benäßt. Wenn
sich der Kontaktwinkel 180 Grad nähert, nähert sich die Oberfläche einem
nicht benäßbaren Zustand.
Es ist festzustellen, daß weder
Null noch 180 Grad Kontaktwinkel mit einem solchen Wasser beobachtet
wurden, wie es in dem flüssigen
Breit mit der vorliegenden Erfindung verwendet werden kann. Wie
hier verwendet bezieht sich die Oberflächenenergie auf die kritische
Oberflächenspannung
der festen Oberfläche
und kann empirisch zu Extrapolation der Beziehung zwischen der Oberflächenspannung
einer Flüssigkeit
und ihres Kontaktwinkels auf einer speziellen Oberfläche von
Interesse ermittelt werden. So wird die Oberflächenenergie der festen Oberfläche indirekt
gemessen durch die Oberflächenspannung
einer sich darauf befindlichen Flüssigkeit. Eine weitere Diskussion
der Oberflächenenergie
ist zu finden in Adv. Chem Ser. No. 43 (1964) durch W. A. Zisman
und in Physical Chemistry of Surfaces, fünfte Ausgabe, durch Arthur
W. Adamson (1990).
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Die
Oberflächenenergie
wird gemessen durch Lösungen
mit geringer Oberflächenspannung
(z. B. Isopropanol/Wasser oder Methanol/Wasser-Gemische). Insbesondere
kann die Oberflächenenergie
gemessen werden, indem ein kalibrierter Dyne-Stift auf die Oberfläche des
betreffenden Mediums 40 aufgebracht wird. Die Applikation
sollte wenigstens ein Inch lang sein, um sicher zu stellen, daß eine richtige
Ablesung erhalten. Die Oberfläche
wird bei einer Temperatur von 70° ± 5°F (≈ 21°C) gemessen.
Geeignete Dyne-Stifte sind erhältlich
von der Control-Cure Company aus Chicago, Illinois.
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Alternativ
kann ein Goniometer verwendet werden, vorausgesetzt, daß jemand
die Ergebnisse für
die Oberflächentopographie
der Schichten 41–46 korrigiert.
Im Allgemeinen wird, wenn die Oberfläche rauher wird, der sichtbare
Kontaktwinkel kleiner als der wahre Kontaktwinkel. Falls die Oberfläche porös wird,
wie dies bei den Schichten 41–46 der vorliegenden
Erfindung auftritt, ist der sichtbare Kontaktwinkel größer als
der wahre Kontaktwinkel, aufgrund der erhöhten Flüssigkeit/Luft-Kontaktoberfläche.
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Nicht
beschränkende
und darstellende Beispiele geeigneter Beschichtungen, die nützlich sind,
um die Oberflächenenergie
zu reduzieren, umfassen sowohl flüssige als auch trockene Film-Schmiermittel.
Geeignete trockene Film-Schmiermittel umfassen Fluortelomere, wie
KRYTOX DF, hergestellt durch die DuPont Corporation aus Wilmington,
Delaware. Das trockene Film-Schmiermittel kann in fluorinierten
Lösungsmitteln
aus der Freonfamilie dispergiert werden, wie 1,1-dichlor-1-fluorethan, oder
1,1,2-trichlor-1,2,2-trifluorethan oder Isopropylalkohol, etc..
Das KRYTOX DF-Schmiermittel wird vorzugsweise wärmegehärtet, um das KRYTOX DF-Schmiermittel
zu schmelzen. Die Wärme-Aushärtung bei
600 Grad F für
eine Zeitspanne von 30 Minuten hat sich als geeignete heraus gestellt
für das
Medium 40 gemäß der vorliegenden
Erfindung.
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Alternativ
kann das Beschichtungsmaterial andere Teilchen mit geringer Oberflächenenergie
aufweisen, die in einem flüssigen
Träger
suspendiert sind. Wahrscheinlich enthalten geeignete Teilchen Graphit
und Molybdendisulfit.
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Alternativ
kann das Beschichtungsmaterial ein Fluid umfassen. Ein Polydimethylsiloxanfluid,
wie GE Silicone DF 581, erhältlich
von The General Electric Corporation aus Fairfield, Connecticut,
mit einem Gewichtsprozent ist ein geeignetes Fluidbeschichtungsmaterial.
Das Polydimethylsiloxanfluid kann in Isopropylalkohol oder Hexan
dispergiert sein. Das 2-ethyl-1-hexanol hat sich auch als geeignet
heraus gestellt, um ein geeigneter Träger für die Verwendung mit der vorliegenden
Erfindung zu sein. Nach der Aufbringung auf das Medium 40 wird
das Polydimethylsiloxan Wärme-ausgehärtet, um
sein Molekulargewicht über
eine Vernetzung zu erhöhen
und um den Träger
zu verdampfen. Die Aushärtung über eine
Stunde bei 500°F
hat sich als geeignet für
das Medium 40 gemäß der vorliegenden
Erfindung heraus gestellt.
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Die
Beschichtungsmaterialien, der trockene Film oder das Fluid, können auf
das Medium 40 aufgesprüht,
aufgedruckt, aufgebürstet
oder aufgerollt werden. Alternativ kann das Medium 40 in
das Beschichtungsmaterial eingetaucht werden. Eine relativ gleichförmige Beschichtung
wird vorgezogen. Das trockene Filmbeschichtungsmaterial wird vorzugsweise
in relativ geringen Konzentrationen aufgebracht, wie mit 0,5 bis 2,0
Gewichtsprozent. Es wird angenommen, daß die geringen Konzentrationen
wichtig sind, um ein Verstopfen der kleinen Poren der Schichten 41–46 des
Mikroporen-Mediums 40 zu verhindern. Die Siliconfluidbeschichtungen
können
in Konzentrationen von etwa 0,5 bis 10 Gewichtsprozent und vorzugsweise
von 1 bis 2 Gewichtsprozent aufgebracht werden.
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Wahrscheinlich
können
organisch modifizierte Keramikmaterialien, bekannt als Ormocere,
verwendet werden, um die Oberflächenenergie
des Mediums 40 zu reduzieren. Ormocere können gemäß den Lehren
des US Patent Nr. 5,508,095, veröffentlicht
am 16. April 1996 für
Allum et al., hergestellt werden. Es ist offensichtlich, daß verschiedene
trockene Film-Schmiermittel, verschiedene Fluidbeschichtungen, verschiedene
Ormocere und Kombinationen davon, verwendet werden können, um
die Oberflächenenergie
des Mediums 40 zu reduzieren.
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Wenn
Beschichtungen verwendet werden, um das Mikroporen-Trocknungsmedium 40 hydrophober zu
machen und seine Oberflächenenergie
zu reduzieren, ist es wichtig, daß die Beschichtungen die feinen
Poren der Schichten 41–46 und
insbesondere der ersten Schicht 41 des Mediums 40 nicht
verstopfen. Die Schichten 41–46, insbesondere
die erste Schicht 41, kann Poren mit Abmessungen in einer
beliebigen Richtung von weniger als oder gleich etwa 20 Micron und
sogar weniger als oder gleich 10 Micron haben. Die Porengröße wird
bestimmt durch SAE ARP 901, die Offenbarung davon ist hier durch
Bezugnahme mit aufgenommen. Die Schichten 41–46 können Poren
haben, welche in ihrer Größe von der
ersten Schicht 41 zur letzten Schicht 46 nacheinander
zunehmen, wobei die letzte Schicht 46 am Weitesten von
der Schicht 41 entfernt angeordnet ist. Die vorerwähnten Trockenfilm-
und Fluid-beschichtungen wurden erfolgreich verwendet, ohne daß die Schichten 41–46 verstopft
wären.
Eine Beschichtung, welche die Poren des Mediums signifikant verstopft,
ist ungeeignet. Zum Beispiel kann eine Beschichtung ungeeignet sein,
wenn die Beschichtungsdicke oder -konzentration zu groß ist.
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Anstatt
die Oberfläche
oder eine oder mehrere Schichten 41–46 des Mediums 40 zu
beschichten, um die Oberflächenenergie,
wie oben beschrieben, zu reduzieren, könnte das Medium 40 wohl
auch aus einem Material hergestellt werden, das in sich eine geringe
Oberflächenenergie
aufweist. Obwohl Edelstähle
in den aufgenommenen Patenten als geeignete Materialien für die Schichten 41–46 beschrieben
wurden, könnten
die Schichten 41–46,
insbesondere die erste Schicht 41, aus einem mit einem
Material geringer Oberflächenenergie,
wie Tetrafluorethylen, üblicherweise
verkauft durch DuPont Corporation aus Wilmington, Delaware, unter dem
Markennamen TEFLON, oder extrudierten Kunststoffen mit geringer
Oberflächenenergie,
wie Polyestern oder Polypropylenen, hergestellt oder imprägniert werden.
Es ist offensichtlich, daß Materialien,
die eine relativ geringe Oberflächenenergie
in sich haben, wie oben beschrieben aufgebracht werden können, um
eine noch geringere Oberflächenenergie
bereit zu stellen.
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In
noch einer weiteren alternativen Ausführungsform muß die Vorrichtung 20 nur
eine Durchluft-Trocknungszone haben und kann die kapillare Trocknungszone
weg lassen. Eine solche Vorrichtung 20 ist wohl nützlich in
Verbindung mit der vorliegenden Erfindung.
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In
einer weiteren Variation kann eine der Zwischenschicht 42–45 die
kleinsten Durchgangsporen haben. In dieser Ausführungsform werden die Zwischenschicht 42–45 mit
den kleinsten Poren den Strömungswiderstand
des Mediums 40 anstelle der ersten Schicht 41 bestimmen.
In einer solchen Ausführungsform
ist es wichtig, daß die
Zwischenschichten 42–45 mit
dem größten Strömungswiderstand
mit der oben beschriebenen geringen Oberflächenenergie versehen sind.
Es ist verständlich,
daß, ähnlich den
oben beschriebenen Ausführungsformen,
die Oberfläche
mit geringer Oberflächenenergie
nur auf der Hochdruckseite (das heißt, stromaufwärts) und
in der Begrenzungsöffnung
der Poren der Schicht 41–45 angeordnet sein.
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Für die hier
beschriebenen Ausführungsformen
verringert die Beschichtung oder die andere Behandlung, die auf
das Medium 40 aufgebracht wird, den Naß-Druckabfall durch diese hindurch
um wenigstens etwa 10 Prozent und vorzugsweise wenigstens etwa 15
Prozent. Die vorerwähnten
10 bis 15 Prozent Verringerung des Naß-Druckabfalls treten bei Strömungsgeschwindigkeiten
zwischen 16,5 l/s bis 24,8 l/s pro 80,8 cm2 (35 und
etwa 95 scfm pro 0,087 Quadratfuß) auf. Ferner verringert die
Beschichtung oder die andere Behandlung, die auf das Medium 40 aufgebracht
wird, den Naß-Druckabfall
durch diese hindurch um wenigstens etwa 20 Prozent. Die vorerwähnte Reduktion
von 20 Prozent des Naß-Druckabfalls
tritt bei Strömungsgeschwindigkeiten
zwischen etwa 40 und etwa 80 scfm pro 0,087 Quadratfuß auf.
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Ferner
verringert das Verfahren zur Behandlung des Mediums 40 gemäß der vorliegenden
Erfindung in absoluter Hinsicht den Naß-Druckabfall durch diese hindurch
um wenigstens etwa 1,0 Inch (33,9 hPa) und ganz bevorzugt um wenigstens
etwa 1,25 Inch Mercury (42,3 hPa) bei einer beliebigen Strömungsgeschwindigkeit
zwischen etwa 35 und etwa 95 scfm pro 0,087 Quadratfuß. Ganz
bevorzugt verringert das Verfahren zum Behandeln des Mediums 40 den
Naß-Druckabfall
durch dieses hindurch um wenigstens etwa 1,5 Inch Mercury (50,8
hPa) bei einer beliebigen Strömungsgeschwindigkeit
zwischen etwa 18,9 l/s bis 37,8 l/s pro 80,8 cm2 (40
und etwa 80 scfm pro 0,087 Quadratfuß).
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Mit
Bezug auf 3 wird der
trockene Druckabfall wie folgt gemessen. Eine geeigneter Weise bemessene
Probe des Mediums 40 wird bereit gestellt, so daß ein runder
Bereich des Mediums 40 mit einem Durchmesser von vier Inch
einer Durchströmung
ausgesetzt werden kann. Eine Testbefestigung 50 wird auch
bereit gestellt. Die Testbefestigung 50 umfaßt eine
Länge eines
Rohres von 7 Inch Länge
und mit einem nominalen Durchmesser von 2 Inch. Das Rohr wird dann
mit einem Reduzierstück 60 verbunden,
welches 16 Inch lang ist und einen nominalen Innendurchmesser von
2 Inch hat. Der Innendurchmesser des Reduzierstücks 60 verjüngt sich
mit einem eingeschlossenen Winkel von 7 Grad über die 16 Inch Länge auf
einen nominalen Innendurchmesser von 4 Inch.
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Die
Probe des Mediums 40 wird an dem Abschnitt der Testbefestigung 50 mit
dem nominalen Innendurchmesser von 4 Inch angeordnet. Das Medium 40 wird
so orientiert, daß die
erste Lage 41 der Hochdruckseite (stromaufwärts) des
Luftstromes zugewandt ist. Die Testbefestigung 50 ist um
die Probe des Mediums 40 herum symmetrisch.
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Stromabwärts der
Probe verjüngt
sich das Medium 40 der Testbefestigung 50 wiederum
durch ein Reduzierstück 60 mit
einem eingeschlossenen Winkel von 7 Grad von einem nominalen Innendurchmesser
von 4 Inch auf einen nominalen Innendurchmesser von 2 Inch. Dieses
Reduzierstück 60 ist
auch mit einem Rohr verbunden. Das Rohr ist auch 7 Inch lang, gerade
und hat einen nominalen Innendurchmesser von zwei Inch.
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Achthundert
scfm Quadratfuß Luftströmung wird
durch das Medium 40 erzeugt, für eine Gesamtmenge von etwa
70 scfm pro 0,087 Quadratfuß (33,0
l/s pro 80,8 cm2) für die hier beschriebene Probe.
Der Luftstrom wird bei 75 ± 2°F (≈ 27,8°C) gehalten.
Der statische Druck über
dem Medium 40 wird durch ein Manometer, ein Paar Druckwandler
oder andere geeignete Mittel des Standes der Technik gemessen. Dieser
statische Druck ist der trockene Druckabfall für das Medium 40.
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Um
den Naß-Druckabfall
zu messen, werden die Befestigung 50 und die oben beschrieben
Probe bereit gestellt. Zudem wird eine Sprühdüse 55 bereit gestellt
und stromaufwärts
der Probe des Mediums 40 montiert. Die Sprühdüse 55 ist
ein Spraying Systems (Cincinnati, OH) Typ TG voll-konische Sprühdüse 55 (1/4
TTG 0,3) mit einer 0,020 Inch Öffnung
und einem 100 Maschensieb oder einem Äquivalent. Die Düse 55 ist
in einem Abstand von 5 Inch stromaufwärts der Probe des Mediums 40 montiert.
Die Düse 55 liefert
0,06 gpm Wasser bei 40 psi bei einem 58 Grad Vollkonus-Sprühwinkel.
Das Wasser wird bei einer Temperatur von 72 ± 2°F (22,2°C) aufgesprüht. Dieser Sprühnebel überdeckt
die Probe des Mediums 40 vollständig und erhöht den Druckabfall
in dieser. Der Naß-Druckabfall
wird verschiedenen Strömungsdurchsätzen gemessen.
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Die
Vorrichtung 20 gemäß der vorliegenden
Erfindung kann in Verbindung mit einem Papiermacherband verwendet
werden, welches eine faserige Zellulosestruktur mit mehreren Dichten
und/oder mehreren Flächenmassen
ergibt. Das Papiermacherband und die faserige Zellulosestruktur
kann gemäß einem
der allgemein übertragenen
Patente hergestellt werden 4,191,609, veröffentlicht am 04. März 1980
für Trokhan; 4,514,345,
veröffentlicht
am 30. April 1985 für
Johnson et al.; 4,528,239, veröffentlicht
am 09. Juli 1985 für Trokhan;
4,529,480, veröffentlicht
am 16. Juli 1985 für
Trokhan; 5,245,025, veröffentlicht
am 14. September 1993 für
Trokhan et al.; 5,275,700, veröffentlicht
am 04. Januar 1994 für
Trokhan; 5,328,565, veröffentlicht
am 12. Juli 1994 für
Rasch et al.; 5,334,289, veröffentlicht
am 02. August 1994 für
Trokhan et al.; 5,364,504, veröffentlicht
am 15. November 1995 für
Smurkoski et al.; 5,527,428, veröffentlicht
am 18. Juni 1996 für
Trokhan et al.; 5,554,467, veröffentlicht
am 18. September 1996 für
Trokhan et al. und 5,628,879, veröffentlicht am 13. Mai 1997
für Ayers
et al..
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In
einer weiteren Ausführungsform
kann das Papiermacherband ein Filz sein, das auch als Pressfilz bezeichnet
wird, wie dies im Stand der Technik bekannt ist, und wie dies gelehrt
wird in dem allgemein übertragenen
US Patent 5,556,509, veröffentlicht
am 17. September 1996 für
Trokhan et al. und in der PCT Anmeldung WO 96/00812, veröffentlicht
am 11. Januar 1996 in den Namen von Trokhan et al..
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Zudem
kann das auf dem Mikroporen-Medium 40 gemäß der vorliegenden
Erfindung getrocknete Papier mehrere Flächenmassen haben, wie dies
offenbart ist in den allgemein übertragenen
US Patenten 5,534,326, veröffentlicht
am 09. Juli für
Trokhan et al. und 5,503,715, veröffentlicht am 02. April 1996
für Trokhan
et al. oder gemäß der europäischen Patentanmeldung
WO 96/35018, veröffentlicht
am 07. November 1996 in den Namen von Kamps et al.. Das auf dem
Mikroporen-Medium 40 gemäß der vorliegenden Erfindung getrocknete
Papier kann hergestellt werden auch unter Verwendung anderer Papier
machender Bänder.
Zum Beispiel können
wahrscheinlich auch die Bänder
verwendet werden, die offenbart sind in der europäischen Patentanmeldung
WO 97/24487, veröffentlicht
am 10. Juli 1997 in den Namen von Kaufman et al. und in der europäischen Patentanmeldung
0 677 612 A2, veröffentlicht
am 18. Oktober 1995 in den Namen von Wendt et al.. Ebenso können andere
Papiermachertechnologien in Verbindung mit der Papiermachermaschinenabstützung und
dem gemäß dem Mikroporen-Medium 40 der
vorliegenden Erfindung hergestellten Papier verwendet werden. Wahrscheinlich
umfassen geeignete zusätzliche
Papiermachertechnologien solche, die offenbart sind in den US Patenten
5,411,636, veröffentlicht
am 02. Mai 1995 für
Hermans et al.; 5,601,871, veröffentlicht
am 11. Februar 1997 für
Krzysik et al.; 5,607,551, veröffentlicht
am 04. März
1997 für
Farrington, Jr. et al. und europäische
Patentanmeldung 0 617,164, veröffentlicht
am 28. September 1994 in den Namen von Hyland et al..
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Die
embryonische Bahn kann auf der Befestigung 50 gemäß der vorliegenden
Erfindung vollständig getrocknet
werden. Alternativ kann die embryonische Bahn abschließend auf
einer Yankee-Trocknungstrommel getrocknet werden, wie dies im Stand
der Technik bekannt ist. Alternativ kann die faserige Zellulosestruktur abschließend ohne
Verwendung einer Yankee-Trocknungstrommel verwendet werden.
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Die
faserige Zellulosestruktur kann vorgekürzt werden, wie dies im Stand
der Technik bekannt ist. Das Vorkürzen kann mit einer Yankee-Trocknungstrommel
oder einem anderen Zylinder mit Hilfe eines Kreppvorganges mit einer
Abstreichklinge herbei geführt
werden, wie dies im Stand der Technik bekannt ist. Das Kreppen kann
herbei geführt
werden gemäß dem allgemein übertragenen
US Patent 4,919,756, veröffentlicht
am 24. April 1992 für
Sawdai, dessen Offenbarung hier durch Bezugnahme mit aufgenommen
ist. Alternativ oder zusätzlich
kann ein Vorkürzen
mit Hilfe einer Naß-Mikrokontraktion
herbei geführt
werden, wie dies gelehrt wird im allgemein übertragenen US Patent 4,440,597,
veröffentlicht
am 03. April 1984 für
Wells et al..
