DE69814023T2

DE69814023T2 - Schreckplatten-Entlüftungsventil für Druckgiessformen

Info

Publication number: DE69814023T2
Application number: DE69814023T
Authority: DE
Inventors: Naokuni Handa City Muramatsu
Original assignee: NGK Insulators Ltd
Current assignee: NGK Insulators Ltd
Priority date: 1997-11-20
Filing date: 1998-11-10
Publication date: 2004-04-01
Anticipated expiration: 2018-11-11
Also published as: DE69814023D1; CN1072070C; US5913356A; EP0930114A1; EP0930114B1; JP3423873B2; HK1023532A1; CN1220925A; KR19990045453A; KR100299361B1; JPH11151564A

Description

Hintergrund der Erfindung 1. Gebiet der Erfindung
Eine Dauergießform für Druckguss von Leichtmetallen, zum Beispiel Aluminiumlegierung, Zinklegierung, Magnesiumlegierung und ähnliche ist verbunden mit einem Schreckplatten-Entlüftungsventil als Einrichtung, die wirkt, wenn geschmolzenes Metall in den Formenhohlraum geladen wird, um effizient restliche Luft und/oder Gas von der Innenseite zur Außenseite von dem Hohlraum abzuführen, ohne Herausspritzen des geschmolzenen Metalls oder Ausbilden von Gratbildung.
Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf ein Schreckplatten-Entlüftungsventil, verwendet als Gasabführeinrichtung beim Druckgießen solcher Leichtmetalle und zielt besonders darauf, die Abkühleffizienz von nicht erstarrtem geschmolzenen Metall zu verbessern, das in das Schreckplatten-Entlüftungsventil eindringt, um effizient eine beschleunigte Verfestigung zu erreichen.
2. Beschreibung des Standes der Technik
Wenn zum Zeitpunkt des Druckgießens Luft und/oder Gas in dem Hohlraum der Dauergießform zurückbleiben, tendiert die Luft oder das Gas dazu in das geschmolzene Metall gezogen zu werden, und so Gasblasen und ähnliche Defekte in den Produkten zu erzeugen und damit die Produktqualität zu verschlechtern.
Deswegen, wie in 1 gezeigt, ist es gängige Praxis eine Dauergießform mit einem Schreckplatten-Entlüftungsventil 3 zu versehen, das einen Gasauslassdurchgang 2 hat, der mit dem Hohlraum 1 zum Druckgießen eines Produktes verbunden ist, so dass im Hohlraum 1 zurückbleibendes Gas abgeführt werden kann. In 1 bezeichnet Bezugszeichen 4 eine Dauergießform und 5 einen Gießkolben, um das geschmolzene Metall herauszuzwingen. In diesem Fall, wie in 1 gezeigt, ist der Gasauslassdurchgang 2 im Wesentlichen zickzackartig geformt, um sicherzustellen, dass nachdem das Gas außerhalb des Schreckplatten-Entlüftungsventils ausgestoßen wurde, das geschmolzene Metall im Durchgang 2 abgekühlt wird, bevor es außerhalb der Dauergießform einen Grat bildet.
Aber, weil das Metall in einem Zustand hohen Drucks fließt, ist es schwierig, Gratbildung des geschmolzenen Metalls vollständig zu vermeiden, sogar wenn die Länge des Durchgangs 2 durch die Zickzackform erhöht wird.
Um Gratbildung von geschmolzenem Metall mit erhöhter Zuverlässigkeit zu vermeiden, wurde es für den zickzackförmigen Gasauslassdurchgang 2 als notwendig erachtet, einen engen Spalt d zu haben oder einen relativ steilen Winkel ? der Zickzackform (Wellenform) anzunehmen.
Aber ein enger Spalt d verursacht, dass die Querschnittsfläche des Gasauslassdurchgangs verringert wird, während ein steiler Winkel ? verursacht, dass der Gasauslasswiderstand gesteigert wird. In jedem Fall wird die Gasauslasseffizienz verringert und es wird unmöglich, die Bildung von Gaslochdefekten im Produkt zu vermeiden.
Ferner, wenn die Länge L des Schreckplatten-Entlüftungsventils vergrößert wird, kann Gratbildung des geschmolzenen Metalls vermieden werden, ohne Verengen des Spalts d vom zickzackförmigen Gas Auslassdurchgang 2 oder Annehmen eines steilen Winkels ? durch die Zickzackform. Jedoch resultiert eine solche Maßnahme in gesteigerter Größe des Schreckplatten-Entlüftungsventils und Schwierigkeiten beim Erfüllen der neueren Anforderungen für klein-dimensionierte Einheiten.
Es wurden verschieden Typen von Schreckplatten-Entlüftungsventilen vorgeschlagen, die in der Lage sind, das innere Restgas effizient auszustoßen und Gratbildung des geschmolzenen Metalls zu vermeiden, ohne die Größe des Schreckplatten-Entlüftungsventils zu vergrößern.
Jedoch werden diese Vorschläge immer noch von Problemen begleitet, dass die Konstruktion kompliziert wird und/oder groß dimensionierte Hilfseinrichtungen erforderlich sind.
Das heißt im vorhergehenden Fall mit Bezug auf die Basiskonstruktion, so wie die in 2 gezeigte, dass eine aufwändige Anordnung erforderlich ist, wie zum Beispiel eine zusammengesetzte Konstruktion von teleskopischen Elementen für das Schreckplatten-Entlüftungsventil, was bewirkt, dass das gesamte Schreckplatten-Entlüftungsventil kompliziert wird in Form und/oder Konstruktion.
Außerdem, im letzteren Fall, mit Bezug auf eine beispielhafte Anordnung, wie in 3 gezeigt, ist es erforderlich, eine Gasansaugeinrichtung anschließend an das Schreckplatten-Entlüftungsventil anzuordnen, um die Gasauslasseffizienz weiter zu verbessern. In diesem Fall wird, obwohl die Größe des Schreckplatten-Entlüftungsventils selbst nicht vergrößert wird, die gesamte Einrichtung einschließlich der Hilfseinrichtungen notwendigerweise in der Größe vergrößert und schwierig und teuer herzustellen.
Um die oben erwähnten Probleme zu lösen, haben die Erfinder bereits einen Vorschlag in der japanischen Patentanmeldung Nr. 9-57.572 gemacht, wobei ein Schreckplatten-Entlüftungsventil aus einer Kupferlegierung mit überlegener Wärmeleitfähigkeit gestaltet ist, und eine Kühlleitung in der Nähe zu einem zickzackförmigen Gasauslassdurchgang (4) vorgesehen ist.
In diesem Fall ist es möglich, ein verbessertes Abkühlungsverhalten von nicht erstarrten geschmolzenen Metallen, die in das Schreckplatten-Entlüftungsventil eindringen, zu realisieren, dabei Gratbildung des geschmolzenen Metalls effektiv zu vermeiden, ohne die Konstruktion zu verkomplizieren oder die Größe des Schreckplatten-Entlüftungsventils zu vergrößern, wobei Größe und Form unverändert erhalten bleiben, wie zuvor.
Jedoch resultierte die Verwendung von Kupfer oder Kupferlegierungen als Werkstoff für Schreckplatten-Entlüftungsventile in einem neuen Problem, wie unten erläutert.
Nämlich, um das Zusammenbauen der Dauergießform zu ermöglichen, sind die Trennflächen so, dass die Trennfläche des Schreckplatten-Entlüftungsventils 1/100 bis 5/100 mm höher ist als die Trennflächen der Dauergießform.
Außerdem, wenn die Dauergießform zusammengesetzt wird, wird eine Befestigungskraft von typischerweise einigen Tonnen bis 2.500 Tonnen angewendet, abhängig von der Größe der Druckgussmaschine.
Üblicherweise sind jedoch, selbst wenn der Zusammenbau der Dauergießform unter den oben erwähnten Bedingungen vollführt wird, keine speziellen Probleme aufgetreten, weil beides, Formenhohlraum und Schreckplatten-Entlüftungsventil, aus SKD61 oder ähnlichem Material hergestellt wurden, das einen hohen Elastizitätskoeffizienten hat. Wenn aber ein Schreckplatten-Entlüftungsventil aus Kupfer oder Kupferlegierung, die einen niedrigen Elastizitätskoeffizienten haben, hergestellt ist, ist das Schreckplatten-Entlüftungsventil durch die angewendete Befestigungskraft einer plastischen Verformung ausgesetzt. Andererseits wird der Formenhohlraum anschließend durch die Befestigungskraft an das Schreckplatten-Entlüftungsventil angepresst und erleidet eine elastische Verformung, weil er aus einem Werkstoff hergestellt ist, der einen hohen Elastizitätskoeffizienten hat.
Als Ergebnis ist, nachdem das Druckgießen fertiggestellt und die Befestigungskraft aufgehoben ist, verglichen mit den äußeren Teilbereichen nur die Trennfläche des Schreckplatten-Entlüftungsventils leicht eingedrückt, und dies mag Undichtigkeiten oder Gratbildung des geschmolzenen Metalls verursachen.
Offenbarung der Erfindung
Die vorliegende Erfindung ist ausgeführt worden um vorteilhaft die oben erwähnten Probleme zu eliminieren. Somit ist es eine Absicht der vorliegenden Erfindung ein Schreckplatten-Entlüftungsventil zu schaffen, das aus Kupfer oder einer Kupferlegierung hergestellt ist, überlegene Abkühlungseigenschaften hat und trotzdem in der Lage ist, Verformung des Schreckplatten-Entlüftungsventils durch die Befestigungskraft, die beim Zusammensetzen der Dauergießform eingesetzt wird, zu verhindern und dadurch Undichtigkeiten oder Gratbildung des geschmolzenen Metalls zu vermeiden.
Der Erfinder betrieb gründliche Studien und Untersuchungen über das Verhalten der Verformung des Schreckplatten-Entlüftungsventils, wenn eine Befestigungskraft angewendet wird, und kam zu folgenden Erkenntnissen und Schlussfolgerungen.

(1) Die Befestigungskraft wird nur auf ebene Trennteile auf beiden seitlichen Oberflächen des Schreckplatten-Entlüftungsventils angewendet.
(2) Daher wird beim Entfernen solcher ebener Trennteile die Befestigungskraft nicht auf das Schreckplatten-Entlüftungsventil aufgebracht und wird getragen von der Formraumhöhle, die aus Stahl hergestellt ist, sodass die plastische Verformung des Schreckplatten-Entlüftungsventils vermieden werden kann.
(3) Darüber hinaus kann die plastische Verformung des Schreckplatten-Entlüftungsventils ebenfalls vermieden werden mittels eines Führungsrahmens, der aus Stahl gemacht ist und eine Härte ähnlich der des Formenhohlraums aufweist, und der über dem äußeren Randteil des Schreckplatten-Entlüftungsventils angebracht ist.

Die vorliegende Erfindung basiert auf den oben erwähnten Erkenntnissen und Schlussfolgerungen.
Die vorliegende Erfindung schafft ein Schreckplatten-Entlüftungsventil nach Anspruch 1; die abhängigen Ansprüche beschreiben die bevorzugte Ausführungsform der Erfindung weiter.
Kurze Beschreibung der Zeichnungen
1 ist eine Ansicht, die die Konstruktion eines allgemeinen Schreckplatten-Entlüftungsventils zusammen mit einer Gießform zeigt;
2 ist eine Ansicht, die die Konstruktion eines konventionellen Schreckplatten-Entlüftungsventils mit einer komplizierten Anordnung geteilter Teleskop Elemente zeigt;
3 ist eine Ansicht, die die Konstruktion eines anderen Schreckplatten-Entlüftungsventil mit einer Anzahl von Hilfseinrichtungen zeigt;
4 ist eine Ansicht, die eine Konstruktion eines Schreckplatten-Entlüftungsventils, das mit Kühlleitungen ausgestattet ist, zeigt;
5 ist eine Ansicht, die eine konkave Form eines herkömmlichen Schreckplatten-Entlüftungsventils zeigt;
6 ist eine Ansicht, die eine konvexe Form eines herkömmlichen Schreckplatten-Entlüftungsventils zeigt;
7 ist eine Ansicht, die eine konkave Form eines Schreckplatten-Entlüftungsventils nach der vorliegenden Erfindung zeigt;
8 ist eine Ansicht, die eine konkave Form eines Schreckplatten-Entlüftungsventils nach der vorliegenden Erfindung zeigt;
9 ist eine Ansicht, die eine konkave Form eines Schreckplatten-Entlüftungsventils nach einer anderen Ausführungsform der vorliegenden Erfindung zeigt; und
10 ist eine Ansicht, die eine konkave Form eines Schreckplatten-Entlüftungsventils nach der selben Ausführungsform der vorliegenden Erfindung zeigt.
Bester Modus die Erfindung auszuführen Die vorliegende Erfindung wird folgend ausführlicher erläutert, mit Bezug auf die beigefügten Zeichnungen.
In 5 und 6 sind die Formen eines konkaven Querschnittes 2a und eines konvexen Querschnittes 2b eines herkömmlichen Schreckplatten-Entlüftungsventils aus einer Kupferlegierung gezeigt. In diesen Figuren, (a) sind Draufsichten, (b) sind Querschnitte, (c) sind Unteransichten.
In diesen Figuren entsprechen gekreuzt schraffierte Regionen den Bereichen, die durch eine Formenbefestigungskraft plastischer Verformung ausgesetzt waren.
Wie in diesen Figuren gezeigt sind es nur ebene Teilbereiche auf beiden Seiten des Schreckplatten-Entlüftungsventils, die durch die Formenbefestigungskraft plastische Verformung erfahren.
Daher wurden, wie in 7 und 8 gezeigt, die ebenen Teilbereiche, die üblicherweise mit der Formenbefestigungskraft beansprucht werden, entfernt, so dass die Formenbefestigungskräfte jetzt von Stahlummantelungen auf beiden Seiten des Schreckplatten-Entlüftungsventils getragen werden. Als Ergebnis wurde es ermöglicht, eine plastische Verformung des Schreckplatten-Entlüftungsventils vollständig zu vermeiden und Undichtigkeiten oder Gratbildung des geschmolzenen Metalls effektiv zu verhindern.
Darüber hinaus wurden, wie in 9 und 10 gezeigt, der konkave und konvexe Abschnitt des Schreckplatten-Entlüftungsventils mit U-förmigen Stahlführungsrahmen 8a, 8b, mit einer Härte die im Wesentlichen gleich ist, wie die der Formteile, ausgestattet, und umgeben beide seitlichen Oberflächen und Rückflächen der Gasdurchgangsteile 7a, 7b. In diesem Fall wird die Befestigungskraft durch die U-förmigen Stahlführungsrahmen 8a, 8b getragen, die es ermöglichen, plastische Deformation des Schreckplatten-Entlüftungsventils zu vermeiden und Undichtigkeiten oder Gratbildung des geschmolzenen Metalls effektiv verhindern.
Mit einer solchen Anordnung bestehen die Formteile und die Führungsrahmen aus demselben Material, so dass die Überprüfung der Passtoleranzen einfacher wird im Vergleich mit der Ausführungsform, die in 6 gezeigt ist.
Bei dem oben erwähnten, zusammengesetzten Typ Schreckplatten-Entlüftungsventil, ist es unter dem Gesichtspunkt der Erhaltung des Gasauslassdurchganges trotz Anwendung einer großen Formenbefestigungskraft, bevorzugt, dass die U-förmigen Führungsrahmen eine Stärke haben, die ungefähr 5–30 mm beträgt.
Übrigens sind das Kupferlegierungs-Schreckplatten-Entlüftungsventil und die Stahlführungsrahmen starr durch Bolzen oder ähnliches unter ausreichendem Freiraum, bestimmt durch Berücksichtigung des Temperaturanstieges während der Verwendung, miteinander verbunden. Ebenso ist die Überprüfung der Passtoleranzen zwischen dem Kupferlegierungs-Schreckplatten-Entlüftungsventil und den Formteilen, oder zwischen den Führungsrahmen und Formteilen im Bereich normaler Fertigkeiten der Technik, und es sollten in dieser Hinsicht keine Schwierigkeiten auftreten.
Entsprechend der vorliegenden Erfindung kann der Gasauslassdurchgangsteil passend aus Kupfer und verschiedenen Kupferlegierungen, wie zum Beispiel Berylliumkupferlegierung, Chromkupferlegierung, Messing, Bronze, Phosphorbronze, Aluminiumbronzelegierung und Corsonlegierung, hergestellt werden. Speziell besteht ein vorteilhafter Werkstoff aus einer Kupferlegierung die aufweist: Be: 0,15 bis 2,0 Masse%, mindestens eine Mischung gewählt aus einer Gruppe von Ni: 1,0 bis 6,0 Masse%, und Co: 0,1 bis 0,6 Masse%, der Rest ist Kupfer und unvermeidbare Verunreinigungen. Optional darf die Kupferlegierung beinhalten ein oder zwei Mischungen ausgewählt aus einer Gruppe von Al: 0,2 bis 2,0 Masse% und Mg: 0,2 bis 0,7 Masse%.
Das deshalb, weil die Legierungsmischung, die oben erläutert ist, dazu dient, einen Werkstoff zu realisieren, der passend für ein Schreckplatten-Entlüftungsventil ist, und eine Rockwellhärte HRB von nicht weniger als 90 und eine Wärmeleitfähigkeit von nicht weniger als 80 W/m · K hat und der von Leichtmetalllegierungen nicht leicht gelöst wird.
In einer solchen Kupferlegierung sind die Inhaltsstoffe der Komponenten beschränkt auf die oben erwähnten Bereiche, bzw. aus folgenden Gründen.
Be: 0,15 bis 2,0 Masse%
Be ist nützlich um einen NiBe oder CoBe Verbund zu formen, wobei es mit Ni oder Co gebunden wird, was effektiv zu einer Verbesserung der Festigkeit, und so zur Härte des Werkstoffes, und ebenfalls dienlich zur Herstellung einer Oxidschicht ist. Wenn Be mit einem Anteil geringer als 0,15 Masse% hinzugefügt wird, ist die Auswirkung seiner Beimengung nicht signifikant.
Andererseits ist, wenn der Gehalt des Be mehr als 2,0 Masse% beträgt, eine weitere Steigerung der Festigkeit nicht zu erwarten und die Beimengung wird in Bezug auf Kostenberücksichtigung nachteilig. Deswegen ist bevorzugt, dass Be in dem Bereich von 0,15 bis 2,0 Masse% hinzugefügt wird.
Ni: 1,0 bis 6,0 Masse%
Ni ist nützlich um einen NiBe oder Ni₃Al Verbund zu formen, wobei es mit Be oder Al gebunden wird, was effektiv zu einer Verbesserung der Festigkeit, und so zur Härte des Werkstoffes beiträgt, und ebenfalls dienlich zur Herstellung einer Oxidschicht ist. Wenn Ni mit einem Anteil geringer als 1,0 Masse% hinzugefügt wird, ist die Auswirkung seiner Beimengung nicht signifikant. Andererseits, wenn der Gehalt des Ni mehr als 6,0 Masse% beträgt, wird der Schmelzpunkt der Legierung erhöht und Reparaturschweißarbeiten werden schwierig. Deswegen ist bevorzugt, dass Ni in dem Bereich von 1,0 bis 6,0 Masse% hinzugefügt wird.
Co: 0,1 bis 0,6 Masse%
Co ist nützlich um einen CoBe Verbund zu formen, wobei es mit Be gebunden wird, was effektiv zu einer Verbesserung der Festigkeit des Werkstoffes beiträgt. Wenn Co mit einem Anteil geringer als 0,1 Masse% hinzugefügt wird, ist die Auswirkung seiner Beimengung nicht signifikant. Andererseits, wenn der Gehalt des Co mehr als 0,6 Masse% beträgt, werden die Bearbeitungseigenschaften (Heißverarbeitungseigenschaften) beim Bearbeiten der Kupferlegierung verschlechtert. Deswegen ist bevorzugt, dass Co im Bereich von 0,1 bis 0,6 Masse% hinzugefügt wird.
Al: 0,2 bis 2,0 Masse%
Al ist nützlich um einen Ni₃Al Verbund zu formen, wobei es mit Ni gebunden wird, was effektiv beiträgt zu einer Verbesserung der Festigkeit, und ebenfalls dienlich ist eine Oxidschicht zu bilden und die Wärmeleitfähigkeit anzupassen. Wenn Al mit einem Anteil geringer als 0,2 Masse% hinzugefügt wird, ist die Auswirkung seiner Beimengung nicht signifikant. Andererseits, wenn der Gehalt des Al mehr als 2,0 Masse% beträgt, wird die Wärmeleitfähigkeit zu niedrig. Deswegen ist bevorzugt, dass Al in dem Bereich von 0,2 bis 2,0 Masse% hinzugefügt wird.
Mg: 0,2 bis 0,7 Masse%
Mg ist nützlich um die Härte zu verbessern und eine Oxidschicht zu formen. Wenn Mg mit einem Anteil geringer als 0,2 Masse% hinzugefügt wird, ist die Auswirkung seiner Beimengung nicht signifikant. Andererseits, wenn der Gehalt des Mg mehr als 0,7 Masse% beträgt, werden die Bearbeitungseigenschaften (Gießbarkeit) beim Bearbeiten der Kupferlegierung verringert. Deswegen ist es bevorzugt, dass Mg im Bereich von 0,2 bis 0,7 Masse% hinzugefügt wird.
Von den obigen Betrachtungen, ist die Kupferlegierung, die nicht weniger Rockwellhärte als 90 HRB und nicht weniger als 30 W/m · K Wärmeleitfähigkeit hat hergestellt durch Hinzufügen von einer entsprechenden Menge von Elementen, die starke Oxidationseigenschaften haben, wie zum Beispiel Be, Ni, Co, Al, Mg, zum Kupfer. Bei Verwendung der obigen Kupferlegierung als Werkstoff für ein Schreckplatten-Entlüftungsventil, ist es möglich ein Druckgieß-Schreckplatten-Entlüftungsventil zu erhalten, das fähig ist, Luft und Gase effektiv außerhalb der Gussform zu entlüften, ohne durch Leichtmetalllegierungen gelöst zu werden, und effektiv das nicht verfestigte geschmolzene Metall abzukühlen, bevor Gratbildung des geschmolzenen Metalls auftritt.
Andererseits kann für die U-förmigen Führungsrahmen jeder Werkstoff verwendet werden, vorausgesetzt, dass er gleich hart ist wie die Formteile. Jedoch ist SKD61 (JIS G4404, ASTM H13) ein bevorzugter Werkstoff.
Beispiele
Schreckplatten-Entlüftungsventile wurden hergestellt, jedes hatte eine konkaven Teil und einen konvexen Teil der herkömmlichen Formen, gezeigt in 5 und 6, oben erläutert, wobei die Kupferlegierung eine HRC Härte von 20 (HRB: ungefähr 98) und eine Wärmeleitfähigkeit von 200 W/m · K hat, und mit SKD61 (HRC: ungefähr 45, Wärmeleitfähigkeit: 35 W/m · K). Diese Schreckplatten-Entlüftungsventile wurden in einer 2500 Tonnen Druckgießmaschine eingesetzt, um das Gießen von Aluminiumlegierung durchzuführen (äquivalent zu ADC 12).
In diesem Beispiel wurden die Schreckplatten-Entlüftungsventile so hergestellt, dass sie Teilflächen haben, die 2/100 mm höher sind als die für die Hohlraumteile.
Ebenso wurde ein Schreckplatten-Entlüftungsventil nach der ersten Ausführungsform, das ein konkaves Profil und ein konvexes Profil der Formen, gezeigt in 7 beziehungsweise 8 hat, und ein anderes Schreckplatten-Entlüftungsventil nach einer zweiten Ausführungsform, das ein konkaves Profil und ein konvexes Profil der Formen, gezeigt in 9 beziehungsweise 10 hat, um mit der selben Maschine Gießvorgänge auszuführen.
In jedem Fall ist der Gasauslassdurchgangsteil aus demselben Kupferwerkstoff (Be: 2,0 Masse%, Ni: 1,5 Masse%, Co: 0,5 Masse%, Mg: 0,5 Masse%, Mg: 0,5 Masse%, der Rest : Cu, HRC Härte: 20, Wärmeleitfähigkeit: 200 W/m · K), wie oben erläutert, und die Uförmigen Führungsrahmen sind hergestellt aus demselben SKD61 (HRC: ungefähr 45, Wärmeleitfähigkeit: 35 W/m · K) um eine Stärke von 10 mm zu haben.
Diese Schreckplatten-Entlüftungsventile wurden montiert in eine Dauergießform, die fähig ist 3 Produkte gleichzeitig zu gießen, und so angeordnet, dass Vergleich und Bewertung zum selben Zeitpunkt gemacht werden können, weil das Gießen unter den selben Bedingungen durchgeführt wird.
Die Ergebnisse des Vergleichs und der Bewertung sind in Tabelle 1 gezeigt.
Wie aus Tabelle 1 entnommen werden kann, kann bei Verwendung des Schreckplatten-Entlüftungsventils nach der vorliegenden Erfindung, verglichen mit einem herkömmlichen Schreckplatten-Entlüftungsventil, die Abkühlhöhe beinahe um die Hälfte reduziert werden, entsprechende Schreckplatten-Entlüftungsventilfunktionen können erreicht werden, ohne Verursachen von Belegungen von verfestigter Schlacke, und das Auftreten von Undichtigkeiten oder Gratbildung des geschmolzenen Metalls kann sogar unter einer Befestigungskraft einer Druckgussmaschine der 2500 Tonnen Klasse vermieden werden.
Industrielle Prädisposition
Wie oben beschrieben, ist es nach der vorliegenden Erfindung möglich das Auftreten von Undichtigkeiten oder Gratbildung des geschmolzenen Metalls durch eine Verformung des Schreckplatten-Entlüftungsventils zu vermeiden, was auftreten kann, wenn Kupfer oder eine Kupferlegierung mit einem geringen Elastizitätskoeffizienten als Werkstoff für das Schreckplatten-Entlüftungsventil verwendet wird.

Claims

Schreckplatten-Entlüftungsventil (3) für eine Dauergießform (4), das Schreckplatten-Entlüftungsventil umfasst einen konkaven Abschnitt (7a) und einen konvexen Abschnitt (7b), die einen zickzackförmigen Auslassdurchgang (2) formen an davon geteilten Oberflächen und die mit einer Höhlung (1) der Gießform (4) kommunizieren, wenn der konkave Abschnitt (7a) und der konvexe Abschnitt (7b) durch Anwendung einer Gießformenbefestigungskraft in die Gießform (4) montiert werden, charakterisiert dadurch, dass der konkave Abschnitt (7a) und der konvexe Abschnitt (7b) jeweils geformt sind mit dem Gasauslassdurchgang (2) über den gesamten Breitenbereich davon, und der konkave Abschnitt und der konvexe Abschnitt aus Kupfer beziehungsweise Kupferlegierung hergestellt sind.
Schreckplatten-Entlüftungsventil nach Anspruch 1, charakterisiert dadurch, dass beide Seitenoberflächen und eine Rückoberfläche von jedem, dem konkaven Abschnitt (7a) und dem konvexen Abschnitt (7b) durch einen U-förmigen Führungsrahmen (8a, 8b) eingeschlossen sind und eine Härte haben, die ähnlich ist, der der Formteile, die die Befestigungskraft tragen, die auf das Schreckplatten-Entlüftungsventil aufgebracht wird.
Schreckplatten-Entlüftungsventil nach Anspruch 2, charakterisiert dadurch, dass der U-förmige Führungsrahmen (8a, 8b) aus SKD61 (JIS G4404, ASTM H13) hergestellt ist.
Schreckplatten-Entlüftungsventil nach Anspruch 1 oder 2, charakterisiert dadurch, dass das Schreckplatten- Entlüftungsventil ein Hauptgehäuse für den Gasauslassdurchgang (2) hat, das hergestellt ist aus einer Kupferlegierung mit Be 0,15 bis 2,0 Masse%, mindestens einer Mischung ausgewählt aus einer Gruppe von Ni: 1,0 bis 6,0 Masse% und Co: 0,1 bis 0,6 Masse%, der Rest ist Kupfer und unvermeidbare Verunreinigungen.
Schreckplatten-Entlüftungsventil nach Anspruch 4, charakterisiert dadurch, dass die Kupferlegierung einschließt eine oder zwei Mischungen ausgewählt aus einer Gruppe von Al: 0,2 bis 2,0 Masse% und Mg: 0,2 bis 0,7 Masse%.