DE636020C - Verfahren zur Konstanthaltung der Frequenz eines Senders - Google Patents
Verfahren zur Konstanthaltung der Frequenz eines SendersInfo
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- H03L7/06—Automatic control of frequency or phase; Synchronisation using a reference signal applied to a frequency- or phase-locked loop
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- Emergency Protection Circuit Devices (AREA)
Description
Es ist bekannt, zur Aufrechterhaltung der Frequenz eines Hochfrequenzgenerators innerhalb
bestimmter enger Abweichungsgrenzen diese Frequenz mit der eines stabilisierten Normalgenerators zu kombinieren
und die erhaltene Schwebungsfrequenz zur
automatischen Regelung des betreffenden Generators zu verwenden. Es ist aber nicht
leicht, den Regelungsvorgang so zu gestalten, daß die mittlere Frequenz des zu regelnden
Generators vollständig mit der Vergleichsfrequenz übereinstimmt.
Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf eine bestimmte1 Art, die Frequenzabweichung
des zu kontrollierenden Generators gegenüber der Vergleichsquelle auszunutzen, wobei eine
sehr zuverlässige Regelung zustande kommt.
Nach der Erfindung werden in zwei Röhren, die von einem konstanten Vergleichsoszillator
gleichphasig, von dem konstant zu haltenden Sender aber mit gegeneinander um einen bestimmten Betrag phasenverschobenen
Spannungen einander gleicher Frequenz gespeist werden, zwei gleich starke Interferenzschwingungen
gleicher Frequenz mit einem bestimmten Phasenuntersehied gebildet, dessen
Vorzeichen davon abhängt, ob die zu kontrollierende Frequenz kleiner oder größer ist
als die Vergleichsfrequenz; je nach der Richtung dieser Phasendifferenz wird die Frequenzregelungseinrichtung
des zu kontrollierenden Generators im Sinne der notwendigen Frequenzkorrektur betätigt. Zum selektiven
Ansprechen auf die eine oder die andere Richtung des Phasenunterschiedes der
erzeugten Interferenzschwingungen des Doppelschwebungserzeugers verwendet man gemäß
der weiteren Entwicklung der Erfindung eine an sich bekannte Kippvorrichtung.
Das Verfahren nach der Erfindung läßt sich in einer zweckmäßigen praktischen Ausführung
wie folgt verwirklichen: Eine Quelle geringer Leistung, aber konstanter, verhältnismäßig
hoher Frequenz wird gleichphasig mit den Eingangselektroden zweier Röhren eines Doppelschwebungserzeugers verbunden. Die
Anoden dieser Röhren sind unter Zwischenschaltung von phasenverschiebenden Mitteln
mit der zu steuernden Frequenzquelle verbunden. Die Frequenz des Vergleichsoszillators
und die mittlere zu regelnde Frequenz sollen annähernd gleich sein. Die
im Betrieb auftretenden Frequenzschwankungen der zu-regelnden Schwingung sollen
etwa zwischen Null und io ooo Hz liegen. Da die - zu regelnde-Frequenz den beiden
Anoden mit einer gewissen Phasenverschiebung, etwa 60°, zugeführt wird, werden
zwei niederfrequente Interferenzschwingungen von gleicher Frequenz erzeugt, die sich
ändern, wenn die zu regelnde Frequenz sich ändert. Diese Interferenzschwingungen haben
eine konstante Phasendifferenz, die sich durch die Phasenverschiebung zwischen den Teilen
der zu regelnden Frequenz bestimmt, die den Anoden der Röhren zugeführt werden. Der
Betrag der Phasendifferenz zwischen den Interferenzschwingungen ändert sich praktisch
nicht, wenn auch die Frequenz schwankt. Wenn sich das Frequenzverhältnis zwischen
der konstanten und der zu regelnden Quelle von oben nach unten oder umgekehrt ändert,
so wird der Phasenunterschied zwischen den beiden Interferenzschwingungen sein Vorzeichen
umkehren. Eine Umkehr des Phasenverhältnisses zwischen den Interferenzschwingungen
tritt jedesmal auf, wenn die zu ""--. regelnde Frequenz der konstanten Frequenz
gleich wird. Die Anodenkreise der Röhren sind mit einer Kippschaltung gekoppelt, die
in der einen · oder anderen Richtung durch die in der Phase versetzten Interferenzschwingungen
von gleicher, aber sich gemeinsam ändernder Frequenz in den Ausgangskreisen
der Röhren betätigt wird, wobei die Richtung der Betätigung durch die Richtung der Phasen- oder Frequenzverschiebung der
Frequenzen vom Sender bestimmt wird.
Der Doppelschwebungserzeuger ist durch
besondere Niederfrequenztransformatoren mit
den Steuergittern von zwei Röhren in der erwähnten an sich bekannten Kippschaltung
gekoppelt. Die Anoden- und die Steuergitter der beiden Röhren sind durch Widerstände
derart über Kreuz geschaltet, daß ein Zunehmen des Stromes in dem einen .Anodenkreis,.
dem Steuergitter der anderen Röhre eine negative Spannung zuführt, was ein Abnehmen
der Leitfähigkeit der anderen Röhre und eine Abnahme des Stromes in dem anderen Anodenkreis zur Folge hat. Diese Röhren
sind normalerweise bis zu einem Punkt vorgespannt, bei dem die gewünschte Kippwirkung
auftritt, wenn die Spannung an den Gittern sich ändert. Das Phasenverhältnis zwischen
den Interferenzschwingungen bestimmt, welche Röhre zuerst leitend sein wird. Und
wegen der über Kreuz geschalteten Widerstände wird in dem Augenblick, wo die eine
Röhre Strom aufzunehmen beginnt, die andere Röhre mehr negativ vorgespannt und weniger Strom aufnehmen, so daß der Stromfluß
nach der ersten Röhre hin gekippt wird.
Dieser Zustand bleibt bestehen, bis der.Schwebungsimpuls,
der von dem Doppelschwebungserzeuger zugeführt wird, das Steuergitter der
anderen Röhre so weit vorspannt, daß diese einen verhältnismäßig großen Strom aufnimmt.
Hierdurch wird dem Steuergitter der ersten Röhre negative Spannung zugeführt, so daß der Strom nach der zweiten Röhre
überkippt. Der durchschnittliche Strom durch diese Röhren wird in der einen Röhre größer
sein als in der anderen, und zwar bestimmt sich der Sinn dieser Unausgeglichenheit
durch die relative Phasendrehung der Frequenzen "des Senders und des Vergleichs-Oszillators,
wie später be'schrieben wird.
An Hand der Abbildungen soll die Erfindung näher beschrieben werden. Die Fig. 1
bis 9 zeigen Ausführungsbeispiele der Erfindung, Fig. 10 bis 13 sind Diagramme und
Kurven zur Erläuterung der Theorie der Arbeitsweise des Schwebungserzeugers und der
Kippschaltung. Fig. 14 zeigt im einzelnen das polarisierte Relais C.
Bevor die Schaltungen näher beschrieben werden, wird darauf hingewiesen, daß sie
sich im wesentlichen aus sieben Teilen zusammensetzen, die mit den Buchstaben A1. B1
C1 D1 E1 F1 G bezeichnet sind. A ist der
Doppelschwebungserzeuger, B die Kippschaltung, C ein polarisiertes Relais, D ein Schalterpaar,
E ein umkehrbarer Motor, F der in seiner Frequenz zu regelnde Sender und G
der Vergleichsoszillator von konstanter Frequenz und Leistung.
Die unterschiedliche Wirkung des Frequenzüberschusses oder des Frequenzfehlbetrages
der zu regelnden Quelle auf die Regelungsvorrichtung wird hervorgebracht unter Benutzung einer Einrichtung, die als Doppelschwebungserzeuger
bezeichnet werden kann. Diese Einrichtung besteht aus zwei Röhren 11 und 12 mit Anoden 9 und 10,
Steuergittern 7 und 8 und Kathoden 5 und 6. Die Heizströme werden von der Sekundärwicklung
SW des Transformators T1 über die Drosseln 1 und 2 geliefert. Diese Drosseln,
deren elektrische Länge eine viertel Wellenlänge beträgt, können aus zwei Leitern bestehen,
einem für die Zuführung und einem für die Rückführung des Heizstromes. Die
Mitte der Sekundärwicklung 5W ist direkt und die Enden der Drosseln 1 und 2 sind über
die Kondensatoren 41 und 42 für die Hochfrequenz geerdet. Ein Ende des Widerstandes
3 ist hochfrequenzmäßig mit den beiden Seiten des Heizfadens 5 der Röhren über
die Kondensatoren 51 verbunden7 während das entsprechende Ende des Widerstandes 4
mit den beiden Seiten des Heizfadens 6 über iao die beiden Kondensatoren 52 hochfrequenzmäßig
verbunden ist. Die anderen Enden der
Widerstände 3 und 4 sind miteinander und mit dem Oszillator G über den Blockkondensator
43 verbunden.
Die Gitter 7 und 8 von 11 und 12 sind über
die Kondensatoren 44 und 45 geerdet und miteinander und mit dem negativen Ende der
Quelle 38 durch die Leitung 56 verbunden. Die Anoden 9 und 10 sind mit Widerständen
13 und 14 verbunden, deren andere Enden über Kondensatoren 47 und 46 geerdet sind.
Außerdem sind die Anoden 9 und 10 über die phasenändernden Elemente 49 und 50 und
über den Kondensator 51 mit dem Sender!7 verbunden.
Die beiden Ausgangsleitungen 53 und 54 der Röhren 12 und 11 sind mit dem Ausgangskreis
zwischen dem Widerstand 14 und Kondensator 46 bzw. zwischen Widerstand
13 und Kondensator 47 verbunden.
An den Doppelschwebungserzeuger (Einheit yi) ist der Kippkreis B angeschlossen,
und zwar durch Leitungen 53 und 54, die mit den Primärwicklungen 15 und 16 der Transformatoren
T3 und T4 verbunden sind. Die anderen Enden von 15 und 16 sind über eine
Leitung 55 mit der positiven Klemme der Quelle 38 verbunden, um den Anoden von 11
und 12 positive Spannung zu liefern. Die Sekundärwicklungen 17 und 18 sind mit
einem Ende mit den Widerständen 19 und 20 und mit dem anderen Ende durch Leitung 56
mit der negativen Klemme von 38 verbunden.
Die Kathoden 21 und 22 sind mit der in der Mitte geerdeten Sekundärwicklung SW
des Heiztransformators T2 verbunden. Die anderen Enden der Widerstände 19 und 20
sind mit den Gittern 23 und 24 verbunden, die auch mit den Widerständen 29 und 30
verbunden sind, deren andere Enden über Kreuz mit den Anoden 26 und 25 verbunden
sind. Diese Anoden sind ferner mit den Widerständen 31 und 32 verbunden, deren
andere Enden mit den Spulen 33 und 34 des polarisierten Relais C verbungen sind. Die
anderen Enden dieser Relaisspulen sind miteinander und über die Leitung 57 mit der
positiven Klemme der Quelle 38 verbunden. Die Zunge 37 des-Relais wird normalerweise
durch eine Feder SB in einer neutralen Stellung gehalten und ist über Leitung 58 geerdet.
Fig. 14 zeigt in größerem Maßstabe ein Ausführungsbeispiel eines solchen Relais.
Hier ist die Zunge 37 eine Verlängerung einer an dem Dauermagneten PM befestigten
Flachfeder und liegt zwischen den Polen N und S, zusammenarbeitend mit den
Kontakten 35 und 36. Die Magnetisierung der Zunge erfolgt durch die Wicklungen 33
und 34 im Ausgang des Kippkreises. Die Kontakte 35 und 36 des Relais C sind mit den
nicht gezeichneten Spulen von zwei Kontaktvorrichtungen in der Einheit D verbunden,
deren Kontakte zwischen der Kraftquelle 38 und dem Motor E liegen. ■ ■ ■ - ;
Welle 59 des Motors E betreibt den Drehkondensator
39, der die vom Sender F ausgesandte Frequenz bestimmt, indem dieser
Kondensator mit einer Spule 40 einen Schwingkreis bildet. 60 ist die Antenne.
Den Transformatoren T1 und T2 wird 60-periodiger
Netzstrom geliefert. Die Kraftquelle 38 ist in der Mitte geerdet.
Es werde angenommen, daß alle Kathoden richtig geheizt und die anderen Elektroden
mit den richtigen Spannungen versehen sind sowie Energie von konstanter Frequenz und
möglichst konstanter Amplitude von G geliefert werde und daß der Sender F mit einer
Frequenz arbeitet, die gleich der Frequenz von G ist oder sich von dieser um höchstens
10 000 Hz unterscheide.
Die Kathoden 5 und 6 von 11 und 12 erhalten
hochfrequente Wechselspannung von dem Vergleichsoszillator G über Kondensator
43, Widerstände 3 und 4 und Blockkondensatoren 51 und 52. Das Entweichen dieser Erregungsspannung
zur Erde wird durch die Drosseln 1 und 2 verhindert, die gegenüber
der Steuerfrequenz von G eine viertel Wellenlänge lang sind. Da die Gitter 7 und 8 negativ gespannt
und für Wechselstrom und -spannungen geerdet sind, wird die den Kathoden gelieferte
Energie durch die Röhren 11 und 12 verstärkt. Da die Erregungsspannung an
den Kathoden gleichphasig ist, wird auch die verstärkte Energie gleichphasig sein. Den
Anoden 9 und 10 wird ferner Wechselspannung von dem Sender F über die phasenverschiebenden
Elemente 49 und 50 zugeführt, und zwar mit einer Frequenz, die gewöhnlich
etwas höher oder tiefer sein wird als die des Vergleichsoszillators G. Die phasenändernden
Elemente 49 und 50 spalten die Phase der Sendererregung an den Anodeng und 10
bei dem optimalen Winkel für die beste Wirkung des Doppelschwebungserzeugers auf.
Es werde angenommen, daß diese Phasenverschiebung 6o° betrage, d. h. daß die Erregung
der Anode 10 vom Sender um 300 durch den Kondensator 50 vorgeschoben und
die Erregung der Anode 9 um 300 durch die Spule 49 nacheilend gemacht werde. Der Widerstand
48 hat den Zweck, die durch die phasenändernden Elemente 49 und 50 an den Anoden entstandene Erregung auszugleichen,
die sonst durch die Anodengitterkapazität in 11 und 12 unausgeglichen sein würde.
Der in den Anoden von 11 und 12 fließende
Strom wird sowohl durch die Vergleichsals auch durch die S ender frequenz
moduliert. Wenn eine normale Frequenzdiffe-
030020
renz zwischen dem Sender und dem Vergleichsoszillator -besteht, werden in den Anodenströmeh'
gleiche Interferenzschwingungen erscheinen,- es- -werden1 jedoch die niederfrequenten
Komponenten in diesen beiden Röhren eine Phasendifferenz von 6ö° besitzen.
Zur weiteren Erläuterung der Theorie der vorliegenden Erfindung wird nun auf Fig. io
verwiesen.
Den Kathoden des Doppelschwebungserzeugers wird hochfrequenter Strom und
hochfrequente Spannung von gleicher Größe und gleicher Phase von dem Vergleichsoszillator geliefert, die durch den Vektor M
dargestellt wird. Die Anoden des Doppelschwebungserzeugers erhalten gleiche Beträge
von hochfrequentem Strom und hochfrequenter Spannung von dem zu steuernden Sender,
wobei aber die Phase der der einen Anode zugeführten Spannung um einen gewissen
Betrag voreilend und die der anderen um einen gewissen Betrag nacheilend 'gemacht ist.
Die den beiden Anoden zugeführten Spannungen sind durch die Vektoren 9 und 10 dargestellt.
Es werde nun angenommen, daß die Drehfrequenz des Vergleichsfrequenzvektors M=F1 und die Drehfrequenz der beiden
Vektoren 9 und 10 (Senderfrequenz) =F2 sei.
Da eine konstante Phasenverschiebung zwisehen den beiden Energieteilen besteht, die
durch den Sender den beiden Anoden des Doppelschwebungserzeugers zugeführt wird,
kann man den nacheilenden Teil (Vektor 9) so darstellen, daß er eine Frequenz F2 und
einen Phasenwinkel — Θ/2 habe und ebenso den voreilenden Teil (Vektor 10) mit Frequenz
F., und + Θ/2. Die gesamte Phasendifferenz
zwischen den Teilen 9 und 10 ist Θ, sie ist konstant und durch die phasenändernden
Elemente 48, 49 und 50 bestimmt.
Die Seitenbänder dieser beiden Frequenzen können wiedergegeben werden durch
.F1-I-FsS und F1—F2 oder F2-F1. Wir haben
nur ein Interesse an den niedrigeren Frets quenzen F1—F2 und F2—F1. Wenn F1 größer
ist als F2, dann ist der Schwebungston F1-F2, und wenn F2 größer ist als F1,
dann ist die Interferenzschwingung F2—F1.
Dieses kann dadurch ersichtlich gemacht werden, daß man die Vektoren 9 und 10 als stillstehend
betrachtet; für Frequenzen, wo F1 größer ist als F2, wird der Vektor F1 entgegengesetzt
zur Uhrzeigerrichtung mit einem Schwebungsfrequenzmaß F1—-F2 rotieren; in
gleicher Weise wird für Frequenzen, wo F2 größer ist als F1, der Vektor F1 im Uhrzeigersinne
mit einem Schwebungsfrequenzmaß F2—F1 rotieren.
Nun nehme man die Frequenz F1 größer
als F2 an (Drehung des Vektors M im umgekehrten Uhrzeigersinne gegenüber den Vektoren 9 und 10); dann wird der momentane
Wert der Schwingung mit der Schwebungsfrequenz der Vektoren M und 9 sein gleich
(F1-F2) t + T
und der momentane Wert der Schwingung mit der Schwebungsfrequenz der Vektoren M
und 10 wird sein gleich
cos
Dieses ergibt zwei gleiche Schwebungsfrequenzen mit einer Phasendifferenz von dem
Winkel Θ. In diesem Falle eilt die Schwebungsfrequenz der Vektoren M und 9 derjenigen
der Vektoren M und 10 um den Winkel Θ voraus.
Wenn jedoch F2 größer ist als F1, dreht
sich Vektor M im Uhrzeigersinne im Verhältnis zu den Vektoren 9 und 10 im Schwebungsfrequenzmaß,
und man erkennt durch dieselbe Überlegung, daß man wieder zwei gleiche Schwebungsfrequenzen mit einer Phasendifferenz
von Θ hat, jedoch eilt in diesem Falle die Schwebungsfrequenz der Vektoren AI
und 10 derjenigen der Vektoren M und 9 um
den Winkel Θ voraus.
Da sich die Senderfrequenz gegenüber der go Vergleichsfrequenz ändert, ändern sich auch
die Frequenzen beider Interferenzschwingungen (Ausgänge der Doppelschwebungserzeuger),
sind aber immer einander gleich und von konstanter Phasendifferenz. Das Phasen-Verhältnis
der beiden Interferenzschwingungen kehrt sich um, wenn die Schwebungsfrequenz durch Null hindurchgeht. Dieses erkennt
man durch die Betrachtung der Drehung des Vektors M gegenüber den Vektoren
9 und 10, wie oben angegeben. Die Amplitudenverhältnisse dieser Spannungen
erhält man durch die übliche Addierung der Vektoren, und es ergibt dieses zwei Sinuswellen α und b mit einer Phasendifferenz Θ,
wie in Fig. 11 dargestellt.
Die Wechselkomponente des einen Teiles der durch den Detektor gelieferten. Energie
geht durch den Transformator T3 in Fig. 1
und die des anderen Teiles durch den Transformator T4 zum Kippkreis. Es ist dabei zu
beachten, daß Eisenkerntransformatoren auch als Filter wirken, indem sie nicht extrem
hohe oder sehr geringe Frequenzen hindurch lassen. Ü5
Wenn die Größe der Phasenaufspaltung vergrößert oder verkleinert wird, nimmt entsprechend
die Phasendifferenz in der Niederfrequenzkomponente des Stromes in den
Anoden 9 und 10 zu oder ab.
Diese beiden in der Phase verschobenen niederfrequenten Komponenten werden dem
Kippkreis B über die Leitungen 53 und 54 zugeführt. Widerstände 13 und 14 dienen
als Belastung für die Röhren 11 und 12. Die
Hochfrequenzen werden über Kondensatoren 47 und 46 geerdet, die klein sind und als
hohe Impedanz für die niedrigen Frequenzen dienen, so daß diese zur nächsten Stufe übergehen,
während die hohen Frequenzen durch die Widerstände 13 und 14 und die Kondensatoren
47 und 46 abgeleitet werden.
Die niederfrequenten Ausgänge der Röhren 11 und 12 gehen durch die Primärwicklungen
15 und 16 der Transformatoren T3 und T4 zu
deren Sekundärwicklungen 17 und 18.
Die Wirkung der Kippschaltung B besteht darin, daß, wenn in den Spannungen keine
störenden Änderungen vorhanden sind, nur eine der Röhren 27 oder 28 Strom aufnimmt.
Wenn die Anoden- und Gitterspannungen zuerst angelegt werden, werden beide Röhren
anfänglich Strom aufnehmen, aber infolge der Konstanten und der besonderen Eigenschaften
dieser Schaltung wird die erste Röhre, die den größeren Stromanteil aufnimmt, ver-Ursachen,
daß die zweite Röhre bis zur Verriegelung vorgespannt wird, "was wieder zur
Folge hat, daß das Gitter der ersten Röhre mehr positiv wird. Das Resultat ist, daß der
Strom zwangsläufig zu der einen Röhre umkippen wird. Wenn dem Gitter der zweiten
Röhre, die keinen Strom aufnimmt, ein Anstoß gegeben wird, der genügt, die erste
Röhre zu überwinden, die gerade Strom aufnimmt, wird der Strom zu der zweiten Röhre
überkippen und in dieser letzten Stellung verharren, bis ein Anstoß auf das Gitter der
ersten Röhre wieder den ursprünglichen Zustand wiederherstellt. Wenn man an die Transformatoren T3 und T4 zwei gleiche
Wechselspannungen anlegt, die zum Betrieb der Kippschaltung «genügen und i8o° Phasendifferenz
haben, so wird der durchschnittliche Strom in jeder Seite der Kippschaltung
gleich sein. Wenn nun diese Phasendifferenz, wie in diesem Falle angenommen, auf 6o° geändert
wird, werden die Ströme auf den beiden Seiten der Kippschaltung unausgeglichen • sein. Die Röhre mit der voreilenden Phase
wird Strom während des kleineren Teiles der Periode und die Röhre mit der nacheilenden
Phase während des größeren Teiles der Periode führen. Diese Unausgeglichenheit wird durch die Tatsache verursacht, daß jede
Röhre Strom über den Phasenwinkel führt, bis die nächste Röhre kippt. So werden bei
dem angenommenen Phasenverhältnis die voreilende und nacheilende Röhre ein durchschnittliches
Stromverhältnis von ungefähr 60 : 300 haben, wenn nicht andere Konstanten der Schaltung dieses Verhältnis verringern.
Nun liefert der Doppelschwebungserzeuger der Kippeinrichtung -zwei· · Wechselspannungen,
die so eingestellt werden können, daß sie eine Phasendifferenz von weniger als i8o°
besitzen, wie oben erläutert ist, wo 6o° angenommen sind. Ferner wird, wie gleichfalls
oben erläutert ist, wenn die S ender frequenz durch die Vergleichsfrequenz hindurchgeht,
die Lage der voreilenden und der nacheilenden Phase umgekehrt. Dieses hat zur Folge,
daß der Kippstrom in der entgegengesetzten Richtung unausgeglichen wird. Dieses versteht
man besser, wenn man einen Augenblick annimmt, wo die Röhre 28 Strom aufnimmt und 27 blockiert ist, und wenn man annimmt,
daß die Frequenz F1 größer ist als F2. Wenn
der Vektor der 'Schwebung der Vektoren M und 9 groß genug wird, wird das Potential
des Gitters 23 von 27 weit genüg in positivem Sinne angestoßen, um die sperrende
Vorspannung zu überwinden, die ihm durch die Röhre 28 auferlegt ist. Es kippt dann
momentan die Schaltung um, so daß 27 nun starken Strom aufnimmt und 28 verriegelt
ist. Dieser Zusta"nd hält an, bis der Vektor M
(der noch entgegengesetzt zur Uhrzeigerrichtung rotiert) sich dem Vektor 10 nähert.
Wenn die Schwebungsamplitude der Vektoren M und 10 groß genug wird, wird das
Potential des Gitters 24 von 28 weit genug in positivem Sinne angestoßen, um die sperrende
Vorspannung zu überwinden, die ihm durch die Röhre 27 auferlegt ist. Es wird wieder
momentan die Schaltung kippen, so daß nun 28 starken Strom aufnimmt und 27 verriegelt
ist. Die Schaltung bleibt nun in dieser Stellung gesperrt, bis der Vektor M den größeren
Teil seines Umlaufes vollendet und sich wieder dem Vektor 9 genähert hat, worauf sich
der Zyklus wiederholt. Mit anderen Worten, Röhre 27 nimmt Strom auf über den Winkel
Θ und 28 über den Winkel 3600 — Θ.
Fig. 12 zeigt die durch die Röhren in der Kippschaltung aufgenommenen Ströme, wenn
die Frequenz F1 größer ist als F2.
Wenn F1 kleiner ist als F2, rotiert der Vektor
M, wie oben erwähnt, im Uhrzeigersinne relativ zu den Vektoren 9 und 10; es wird
nun 28 Strom über den Winkel Θ und 27 über den Winkel 3600 —■ Θ aufnehmen. Fig. 13
zeigt die durch die Röhren in der Kippschaltung aufgenommenen Ströme, wenn P1
kleiner ist als F2-
Da die Anodenströme der Kippschaltung ng
durch die Spulen des Relais C gehen, wie in Fig. ι gezeigt, wird die Relaiszunge 37 nach
der einen oder anderen Seite umgelegt. Hierdurch werden die Kontaktvorrichtungen über
den Kontakt 35 oder 36 des Relais betätigt, die mit dem umkehrbaren Motor E verbunden
sind, der dann über die Abstimmvorrichtung
630
39 jeweilig die richtige Frequenz des Senders
F einstellt, .
In Fig. ι ist der Grund für die Verwendung vonTriqden anstattSchirmgitterröhren in
dem Doppelschwebungserzeuger A der, daß eine Triode ein viel besserer Detektor ist,
besonders wenn die Erregung auch der Anode zugeführt werden muß. Der Zweck
der hochfrequenzmäßig geerdeten Gitter dieser Röhren besteht darin, eine elektrostatische
Abschirmung zwischen den Anoden und Kathoden herbeizuführen. Dieses verhindert eine kapazitive Kopplung zwischen
der Oszillatorerregung der Kathoden und der ig Sendererregung der Anoden. Es besteht zwar
noch eine Kopplung zwischen der Kathode und der Anode, die von dem Röhrenstrom herrührt, diese verursacht aber keine Störungen
und ist verhältnismäßig klein im Vergleich zu der kapazitiven Kopplung, die bei hohen Frequenzen bestehen würde, wenn die
Gitter nicht geerdet wären.
Auf den Zweck der Widerstände 3 und 4 ist bisher nicht eingegangen. Diese ■ verbrauchen
einen kleinen Teil der Oszillatorenergie und sind in geringem Maße nachteilig,xsie
sind aber notwendig, um die Kopplung zwischen .den Kathoden S und 6 zu verringern.
Wenn die Kathoden festgekoppelt sind, werden die Anoden 9 und 10 durch die
Röhrenströme auch so fest miteinander gekoppelt, daß die Wirkung der die Phasen aufspaltenden
Kreise beeinträchtigt wird. Dieses wird durch die Widerstände 3 und 4 beseitigt.
Auch die Widerstände 13 und 14 haben
den Zweck, die Kopplung zwischen den Anoden^ und 10 zu verringern.
In der Praxis ist es wünschenswert, daß in dem Kreis B nicht induktive Widerstände,
und erforderlich, daß in dem Kreis A solche nicht induktiven Widerstände verwendet werden.
Mit anderen Worten, alle Widerstände, die mit den Röhren 11, 12, 27 und 28 verbunden
sind, dürften am besten, und alle Widerstände, die mit den Röhren 11 und 12
verbunden sind, müssen nicht induktiv sein. Die phasenregelnden Elemente 49 und 50
können, wie dargestellt, durch Spulen und Kondensatoren gebildet werden, oder es können
für denselben^Zweck. auch Leitungen Yon
verschiedenen elektrischen Längen verwendet werden.
Wenn der Doppelschwebungserzeuger der Fig. ι zur Kontrolle der Frequenz eines
Telegraphiesenders mit einer einzigen Oszillatorstufe verwendet wird, werden diesem
Doppelschwebungserzeuger keine Erregungsspannungen durch den Sender zugeführt, wenn der Sender nicht getastet wird. Bei
langen Intervallen zwischen den Signalen ^könnte dieses der Kippschaltung B die Möglichkeit
geben, den die Frequenz bestimmenden Kondensator 39 bis hinter den Punkt
laufen zu lassen, bei dem er seinen Kreis auf die richtige Frequenz abstimmt. Er könnte
dann den Kreis auf eine Frequenz abstimmen, die außerhalb des in Frage kommenden Frequenzbereiches
liegt. Unter diesen Umständen würde der Kippstrom in einer der beiden Röhren 28 oder 27 weiterfließen. Dasselbe
tritt auf, wenn die Erregungsspannung von dem Vergleichsoszillator G aus irgendeinem
Grunde aussetzt. Auch wenn der Sender F getastet oder wenn die Taste in F geöffnet
und das Signal vom Sender gestoppt wird, ergeben die Transformatoren T3 und T4 oft
einen umgekehrten Stromimpuls, der die Wirkung der Kippschaltung umkehrt; während
dieser Zeit wird, wenn kein Signal vorhanden ist, der Kondensator 39 nach der falschen
Richtung laufen. Dieses dauert an, bis <ias Signal wieder ankommt, zu welcher Zeit
die Frequenz des Senders schon vollständig aus dem Arbeitsbereich herausgegangen sein
kann. Um diese unrichtige Arbeitsmöglichkeit zu vermeiden, ist es notwendig, das Arbeiten
des Kippkreises B zu stoppen, wenn der Doppelschwebungserzeuger A nicht die
richtigen Ausgangs spannungen erzeugt.
Fig. 2 zeigt eine Einrichtung, durch die die Kippschaltung B selbst unter ungünstigen
Bedingungen daran gehindert wird, den Kondensator 39 aus dem Abstimmbereich herauszudrehen.
Zu diesem Zwecke ist ein Widerstandöl in die Kathodenrückleitung der
Endstufe des Senders eingeschaltet. Eine Anzapfung von diesem Widerstand ist mit
dem Mittelpunkt der Sekundärwicklung 62 des Transformators 63 verbunden, der den
Heizstrom für eine Modulatorröhre 64 liefert. Das Gitter dieser Röhre ist geerdet.
Die Anode 66 der Modulatorröhre ist über einen Widerstand R mit der Gleichstromquelle
38 verbunden, die die Spannung für die Anoden der Röhren in dem Kippkreis
liefert. Dieser Widerstand liegt auch zwischen der Kraftquelle 38 und den Anoden 25,
26 der Röhren in dem Kippkreis B. Wenn nun der Sender getastet wird und Schwingungen
aussendet, fließt Strom in der Kathodenrückleitung mit dem Widerstand 61.
Das Potential der Kathode der Modulatorröhre 64 wird positiv gegenüber dem Potential
des Gitters 65, da letzteres auf Erdpotential liegt. Hierdurch ergibt sich eine Abnahme
der Leitfähigkeit von 64, so daß der Anodenstrom dieser Röhre abnimmt. Unter
diesen Bedingungen legt die Röhre 64 keine usätzliche Belastung an die Quelle 38, so daß
die Kippschaltung normal funktionieren kann. Wenn, umgekehrt, vom Sender kein Signal
ausgesendet wird, wird der Heizfaden von 64 weniger positiv, da ein geringerer Spannungsabfall
in 61 besteht; die Leitfähigkeit von 64 nimmt zu, und es wird Anodenstrom fließen.
Der Spannungsabfall dieses Zusatzstromes durch den Modulationswiderstand R hat zur
Folge, daß der Kippkreis zu arbeiten aufhört. Die Federn B1 S bringen die Zunge in eine
mittlere Lage, in der kein Kontakt geschlossen wird. Dieses ist die gewünschte Wirkung.
Falls der Vergleichsoszillator oder die Kreise zwischen diesem und dem Doppelschwebungserzeuger
A aussetzen, kann die
t5 Kippschaltung bewirken, daß der Kondensator
39 den Sender auf eine Frequenz abstimmt, die außerhalb des Regulatorbereiches liegt. Zur Vermeidung dieser Möglichkeit
dient die Schaltung gemäß Fig. 3. Diese zeigt einen gas- oder dampfgefüllten gittergesteuerten
Gleichrichter, bestehend aus zwei Röhren V1 und V2, deren Anoden über eine
Mittelanzapfung der Sekundärwicklung 70 des Transformators T8 geerdet ist, dessen
Primärwicklung mit irgendeiner Niederfrequenzquelle verbunden ist. Die Kathoden 72 und 73 sind über die Leitung 73' mit den
Relaisspulen 33 und 34 im Kippkreis verbunden und liefern den Röhren 27 und 28 dieses
Kreises gleichgerichteten Wechselstrom. Die Gitter 74 und 75 von V1 und V2 werden normalerweise
bis zur Verriegelung durch die negative Spannungsquelle 76 über den Widerstand TJ vorgespannt und erhalten auch Erregungsspannungen
von dem Doppelschwebungserzeuger A. Diese Spannungen können entweder direkt von A empfangen werden
oder erforderlichenfalls durch ein 200-Hz-Filter 79 und einen Blockkondensator 78,
wie dargestellt, oder über einen nicht dargestellten N.-F.-Transformator. Wenn der
Doppelschwebungserzeuger arbeitet, wird den Gleichrichtergittern 74 und 75 Erregung zugeführt,
so daß Gleichrichtung des vom Transformator 70 den Anoden von V1 und F2
zugeführten Wechselstromes an den positiven Erregungsscheiteln stattfindet. Diese
gleichgerichtete Spannung wird von den Kathoden 72 und 73 dem Kippkreis durch die
Leitung 73' zugeführt, wodurch die Kippschaltung in normaler Weise arbeiten kann.
Wenn entweder der Vergleichsoszillator G oder der Sender F aussetzt, wird auch der
Gleichrichter gesperrt, da seinen Gittern von A keine Erregung zugeführt wird. Dieses
verhindert ein Arbeiten der Kippschaltung, wenn nicht G, F und A normal arbeiten. In
manchen Fällen kann diese Schaltung noch nicht genügend sein wegen der durch den
Gleichrichter hervorgerufenen Wellenkräuselungen. Natürlich könnte man Abglättkreise
einschalten, aber dann würde u. U. der Gleichrichter nicht der Sendertastung genügend
folgen, um die besten Resultate zu ergeben.
Diese Nachteile werden durch die Schaltung gemäß Fig. 4 beseitigt.
Hier läuft die Ano'denzuführungsleitung 57
des Kippkreises durch die normalerweise geschlossenen Kontakte 80 eines Gleichstromrelais.
Die Wicklung 81 dieses Relais liegt im Anodenkreis einer Röhre 82, und es fließt
in ihr der Strom zu der Anode 83 der Relaisröhre 82. Die Kathode dieser. Röhre ist
mit Erde und der nicht gezeichneten Kathodenkraftquelle verbunden. Ein Kondensator
85 gestattet, daß die niederfrequente Komponente des Anoden-Kathoden-Stromes direkt
von der Anode 83 zur Kathode 84 fließt. Die Röhre 82 wird bis zur Verriegelung vorgespannt
durch eine negative Spannung, die dem Gitter 86 von der Quelle 76 über den Widerstand 77 -zugeführt wird. Das Gitter
86 erhält die Erregungsspannung von dem Doppelschwebungserzeuger über das Filter 9
und den Blockkondensator 78. Wie in Fig. 3 kann dieses Filter mit dem Gitter 86 durch
einen Transformator gekoppelt werden. Das Filter kann eine untere Grenze von etwa
200 Hz besitzen.
' In Betrieb wird, da 82 normalerweise bis zur Verriegelung vorgespannt ist, wenn von A
keine Erregungsspannung zugeführt wird, diese Röhre keinen Strom gleichrichten oder
durchlassen, so daß der Kontakt 8o, wie dargestellt, offen sein wird. Wenn das Gitter 86
von A Erregungsspannung über das Filter erhält, wird die normale Verriegelungsspannung
aufgehoben und die Röhre 82 Strom durchlassen. Dieser Strom erregt die Spule 81 und bewirkt, daß der Anker 80 den Weg
zwischen der Anode des Kippkreises und der Anodenquelle 38 schließt, so daß die Kippschaltungarbeiten
kann. Wenn die Erregungsspannung von A aufhört, wird 82 durch 76
und 77 bis zur Verriegelung vorgespannt und hört die Kippschaltung auch zu funktionieren
auf, da der Strom in der Leitung 57 unterbrochen ist. Das Filter 9 hält die ganze
Niederfrequenz ab, so daß der Frequenzregulator innerhalb eines für 100 Hz breiten
Frequenzbandes um die Vergleichsfrequenz herum zu regulieren aufhört.
In der Praxis hat es sich gezeigt, daß das Relais 81, 80 dieser Schaltung nicht in allen
Fällen empfindlich genug ist, um hohen Tastgeschwindigkeiten folgen zu können. Fig. 5
zeigt eine Schaltung, die diese Nachteile beseitigt.
Hier wird die Vorspannung für die Steuergitter 23 und 24 der Röhren 27 und 28 in
dem Schaltkreis von der gemeinsamen Quelle 38 über die innere Impedanz der Röhre 88
und die Primärwicklung P des Transformators T zugeführt. - Die'Kathode 89 von 88 ist
mit der negativen Klemme der gemeinsamen Vorsparmüngsbatterie38 -verbunden, während
die Anode 90 mit der Wicklung P des Transformators T verbunden ist. Das eine Ende
der Sekundärwicklung S dieses Transformators ist mit der Kathode 89 verbunden, während
das andere Ende über den Filterkondensator 91 und die Vorspannungsbatterie 92 mit
dem Gitter 93 verbunden ist. An der Sekundärwicklung vS1 liegt der Belastungswiderstand
R1. Der Widerstand R2, der auch durch
eine Drosselspule ersetzt werden kann, vervollständigt den Gleichstromkreis zwischen
dem positiven Ende der Batterie 92 und der Kathode 89. Ein Kondensator 94 liefert einen
Wechselstromweg für die Gitterkathodenkreise der Röhren 27 und 28 um die Impedanz
der Röhre 88 herum.
Wenn im Ausgang des Doppelschwebungserzeugers keine Energie vorhanden ist, ist
die Röhre 88 durch die Batterie 92 verriegelt, " so daß der Gleichstromvorspannungskreis von
27 und 28 die hohe Impedanz von 88 enthält und die negative Vorspannung von den Röhren
27 und 28 in der Kippschaltung abgeschnitten ist. Infolgedessen bleiben die Röhren
27 und 28 auf gleicher positiver Spannung und führen unter diesen Umständen in der Kippschaltung gleichen Strom, so daß
keine Kippwirkung auftritt, die Zunge 37 des Relais in ihrer neutralen Stellung bleibt und
keine Frequenzregelung erfolgt. Sobald ein niederfrequenter Ausgang vom Doppelschwebungserzeuger
vorhanden ist, was stattfindet, wenn die Sender frequenz gegenüber der Vergleichsffequenz
zu- oder abnimmt, läßt die Röhre 88 Strom durch. Diese Wirkung tritt
auf, da der Wechselstrom von dem Doppelschwebungserzeuger dem Transformator T
und von diesem dem Gitter 93 von Röhre 88 zugeführt wird, um die diesem zugeführte
normale negative Spannung zu überwinden. 88 wird leitend und dem Gitterkreis der
Kippschaltung normale negative Vorspannung anstatt positiver Vorspannung zugeführt.
Unter diesen Umständen veranlaßt die abwechselnde Wirkung der niederfrequenten Ströme in T3 und T4 eine Kippwirkung in 23
und 24. Infolgedessen betätigt der Kippkreis das Relais, so daß die Frequenzkorrektion
erfolgt, wenn eine solche notwendig ist.
Die Schaltung gemäß Fig. 6 unterscheidet sich von der gemäß Fig. 5 dadurch, daß der
Anodenstrom für den Doppelschwebungserzeugers, der durch die Primärwicklungen 15
und 16 der Transformatoren T3 und T4 .von
der Quelle 38 hindurchgeht, auch durch die Primärwicklung P des Transformators T und
den Widerstand R1. hindurchgeht; der an
seiner Wicklung liegt. Die Anode 90 von 88 ist mit den Steuerelektroden 23, 24 von 27
und 28 des Kippkreises über Wicklungen 17 und 18 und Widerstände 19 und 20 verbunden.
Diese Schaltung arbeitet ebenso wie die gemäß Fig. 5.
Die Schaltung gemäß Fig. 7 unterscheidet sich von denen gemäß Fig. 5 und 6 dadurch,
daß das Gitter 93 von 88 seine Erregungsspannungen von dem Widerstand R3 erhält;
sie enthält weiter eine Leitung 55 zwischen den Anoden des Doppelschwebungserzeugers
und der Anodenquelle 38 und einen Blockkondensator 78. Die negative Verriegelungsspannung
für die Röhre 88 wird von der Quelle 92 über die Spule X geliefert. Wie in
den Fig. 5 und 6 wird, wenn im Ausgang des Doppelschwebungserzeugers A keine Erregungsspannung
erscheint, das Steuergitter von 88 so weit negativ vorgespannt gehalten, daß 88 verriegelt ist, so daß die stark negative
Spannung von 38 nicht die Steuergitter 23 und 24 von 27 und 28 erreichen kann. Diese Gitter sind von gleicher positiver Spannung,
und es fließen gleiche Ströme in den Wicklungen 33 und 34, so daß der Anker 37 in seiner Mittelstellung steht. Wenn nun eine
Verschiebung der Senderfrequenz über die Vergleichsfrequenz auftritt, so entsteht eine go
niederfrequente Komponente im Ausgang des Doppelschwebungserzeugers, wie an Hand der
Fig. ι beschrieben. Dieses hat zur Folge, daß dem Steuergitter 93 von R3 eine Erregungsspannung
aufgedrückt wird. 88 wird leitend, und es wird den Steuergittern von 27 und 28 eine negative Spannung zugeführt.
Die Kippschaltung beginnt zu arbeiten, und die Senderfrequenz wird korrigiert.
Wenn aus irgendeinem Grunde vorgezogen wird, die Arbeitsfähigkeit der Kippschaltung
durch Regeln der Impedanz ihres Anodenkreises anstatt ihres Gitterkreises zu bestimmen,
kann man die Schaltung gemäß Fig. 8 verwenden, die im wesentlichen den Schaltungen
gemäß Fig. 2 bis 4 entspricht. Es ist hier jedoch die PrimärwicklungP des Transformators
T in Reihe mit der Anodenleitung 55 des Doppelschwebungserzeugers geschaltet.
An dieser Windung P liegt auch der Belastungswiderstand R1 und ein Filter L, P, F,
das den größten Teil der 20operiodigen Wechselstromkomponente um P herumführt.
Das eine Ende der Sekundärwicklung 6" von T ist mit Erde und mit der Kathode 89
von 88 und das andere Ende mit dem Gitter von 88 über die Parallelschaltung von Widerstand R2 und Kondensator C3 verbunden.
Die Anode 90 von 88 ist mit der positiven Zuführungsleitung 57 des Kippkreises verbunden. Zwischen der positiven Klemme
der Kraftzuführungsquelle 38 und den An-
öden von 88, 27 und 28 liegt ein Widerstand R. Wenn in dem Ausgang des Doppelschwebungserzeugers
keine Spannung ist, oder wenn seine Ausgangsfrequenz zu hoch ist, um durch die Transformatoren T, T3
und T4 hindurchgehen, oder wenn die Ausgangsfrequenz zu niedrig ist und durch das
Filter L, P, JF um den Transformator T herum abgeführt wird, dann besteht am Gitter
to 93 von 88 keine Erregungsenergie, und der Anodenstrom ist ein Maximum. Dieser Strom
verursacht einen solchen Spannungsabfall am Widerstand R, daß die Spannung an den
Anoden 25 und 26 von 27 und 28 erniedrigt wird, so daß der Anodenstrom in den Kippkreisröhren
klein oder ganz gesperrt wird. Dann bleibt, da in den Spulen 33 und 34 des Relais kein Strom fließt, die Relaiszunge in
der Mittelstellung, so daß die Frequenzkorrektionsvorrichtung in Ruhe bleibt. Wenn
ein durch den Transformator T umgewandelter Wechselstromausgang des Doppelschwebungserzeugers
vorhanden ist, so wird dem Gitter 93 Erregungsspannung zugeführt und die Röhre 88 durch den durch den Widerstand
i?2 fließenden gleichgerichteten Gitterstrom vorgespannt, so daß ihr Anodenstrom
verkleinert wird. Dieses hat ein Abnehmen des Abfalles an R und ein Zunehmen der den
Anoden 25 und 26 der Kippschaltungsröhren zugeführten Spannung zur Folge. Nun kann
wieder normaler Anodenstrom im Kippkreis fließen und dieser normal die Korrektur der
S ender frequenz bewirken.
Die Schaltung gemäß Fig. 9 unterscheidet sich von der gemäß Fig. 8 dadurch, daß dem
Gitter 93 von 88 Erregungsspannung vom Widerstand Rs zugeführt wird, der in Reihe
mit der Anodenzuführungsleitung 55 des Doppelschwebungserzeugers liegt. Die Erregungsenergie
von diesem Doppelschwebungserzeuger geht durch den Kondensator 78 und die Parallelkombination C3, R2 zum Gitter 93.
X ist eine Spule zwischen der geerdeten Ka-
*5 thode 89 und dem von dem Gitter entfernt
liegenden Ende von Rs.
Es ist immer zu bedenken, daß das richtige Arbeiten dieser abgeänderten Schaltungen
davon abhängt, daß die Zunge 37 des Relais in ihre Mittelstellung zurückkehrt, wo sie
keinen Kontakt berührt, wenn gleiche Ströme oder kein Strom in den Spulen 33 und 34
fließen. Wenn das Relais richtig eingestellt ist, hält eine Feder S, B die Relaiszunge in
der Mittelstellung, wenn der Kippkreis nicht arbeitet.
Der abgeänderte Frequenzregulator korrigiert also die Senderfrequenz, falls sowohl
der Vergleichsos#zillator als auch der Sender arbeitet, wenn die Schwebungsfrequenz zwischen
den beiden nicht zu hoch oder niedrig ist, um durch die Transformatoren und Filter
der Kippschaltung hindurchzugehen. In den Zeiträumen zwischen den Signalen, oder
wenn der Vergleichsoszillator aussetzt, bleiben die die Frequenz regelnden Kreise unwirksam.
Wenn die Schwebungsfrequenz zwischen Oszillator und Sender zu hoch oder zu niedrig ist, um durch die Transformatoren
und Filter hindurchzugehen, bleibt der die Frequenz korrigierende Kreis unwirksam.
Hierdurch wird der Frequenzregulator vollkommen zuverlässig. Dem Vergleichsoszillator
kann man mit geringen Kosten kleine Abmessungen und große Frequenzkonstanz geben,
und auch der Doppelschwebungserzeuger und die Kippkreise sind billig herzustellen,
während im Vergleich damit ein kristallgesteuerter Sender sehr kostspielig ist.
Claims (11)
1. Verfahren zur Konstanthaltung der Frequenz eines Hochfrequenzsenders, dadurch
gekennzeichnet, daß in zwei Röhren, die von einem konstanten Vergleichsoszillator
gleichphasig, von dem konstant zu haltenden Sender aber mit gegeneinander um einen bestimmten Betrag
■phasenverschobenen Spannungen gleicher Frequenz gepeist werden, zwei gleich
starke Interferenzschwingungen mit bestimmtem Phasenunterschied gebildet werden, dessen Vorzeichen davon abhängt,
ob die zu regelnde Frequenz kleiner oder größer ist als die Vergleichsfrequenz, und
daß je nach der Richtung dieser Phasendifferenz der Interferenzschwingungen die Frequenzregelungseinrichtung des zu
regelnden Senders im Sinne der notwendigen Frequenzkorrektur betätigt wird.
2. Anordnung zur Ausübung des Verfahrens nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß die gleichphasigen Frequenzen der Vergleichsquelle auf die Gitterkreise und die ungleichphasigen Frequen-
zen der zu kontrollierenden Quelle auf die Anodenkreise des Doppelschwebungserzeugers
übertragen werden.
3. Anordnung zur Ausübung des Verfahrens nach Anspruch i, dadurch gekennzeichnet,
daß von dem Doppelschwebungserzeuger eine an sich bekannte Kippschaltung erregt wird, bestehend aus zwei gegengeschalteten,
sich gegenseitig sperrenden Röhren, von denen jeweilig diejenige einen Strom durchläßt, die zuletzt einen
genügend starken Gittererregungsstoß erhalten hatte, indem ihre Gitter von den Interferenzschwingungen erregt werden'
und je nach dem Zeichen der Phasendifferenz der beiden Interferenzschwingungen
sich die eine oder andere Röhre der
Kippeinrichtung längere Zeit im Arbeits-· zustand befindet, wodurch ein von dem
Ausgangskreis dieser Kippeinrichtung ge1-steuerter
Schalter in dem einen oder andem Umlaufssinne einen Motor einschaltet, der die Abstimmorgane des zu regelnden
Senders antreibt. ■
4. Schaltung zur Ausübung des Verfahrens nach Anspruch 1, gekennzeichnet
durch eine Einrichtung, die die Regelungsvorrichtung während der Sendepausen oder beim sonstigen Ausbleiben
der Interferenzschwingungen unwirksam macht, so daß die Abstimmorgane nicht über den in Frage kommenden Frequenzbereich
hinaus geregelt werden können.
5. Schaltung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß (Fig. 2) die Kippvorrichtung
von der Spannungsquelle (38) über einen Widerstand parallel mit einer Röhre (64) gespeist wird, deren Kathode
an einen Zwischenpunkt des vom Senderanodengleichstrom durchflossenen Serienwiderstandes
(61) angelegt ist, derart, daß, wenn bei Sendepausen dieser Widerstand
(61) stromlos ist, die Röhre (64) sowohl mit ihrer Kathode als auch mit
ihrem Gitter geerdet ist und von der Batterie (38) Strom aufnimmt und die Anodenspannungserniedrigung der Kippvorrichtung
verursacht und dadurch diese Kippvorrichtung wirkungslos macht.
6. Schaltung zur Ausübung des Verfahrens nach Anspruch 1, gekennzeichnet
durch eine Einrichtung, welche die Regelungsvorrichtung· bei keinen oder kleinen
Abweichungen der zu kontrollierenden Frequenz vom Sollwert (z. B. bis zu + 200 pro Sekunde) unwirksam macht
und sie nur beim Überschreiten der bestimmten Abweichungsgrenzen auslöst
(z. B. durch die Aktivierung der Kippschaltung 27, 28).
7. Schaltung nach Anspruch 6, dadurch +5 gekennzeichnet, daß die Kippvorrichtung
beim Ausbleiben oder bei zu kleiner Frequenz der Interferenzstromimpulse durch automatische Abstellung (Fig. 3 und 4)
oder genügende Verminderung (Fig. 8 und 9) ihrer Anodengleichspannung unwirksam gehalten wird.
8. Schaltung nach Anspruch 7, dadurch
gekennzeichnet, daß (Fig. 3) die Anodengleichspannung der Kippvorrichtung von
einem Gleichrichter (V1, F2) geliefert
wird, der beim Ausbleiben der Interferenzstromimpulse infolge seiner negativen
Gittervorspannung gesperrt wird und nur bei zusätzlicher Erregung vom ' Erzeuger der Interferenzströme aus in
Tätigkeit tritt.
9. Schaltung nach Anspruch 7,, gekennzeichnet (Fig. 4) durch einen Schalter
(80), der den Anodenstrom der Kippvorrichtung beim Ausbleiben (oder bei zu kl einer
Frequenz) der Interferenzströme unterbrich^ indem die diesen Schalter steuernde
Relaisröhre (82) infolge ihrer negativen Gittervorspannung dann stromlos ist. 7c
10, Schaltung nach Anspruch 7, dadurch
gekennzeichnet, daß die Anodengleichspannung der Kippvorrichtung vom Spannungsabfall eines in Reihe sowohl
mit dieser Kippvorrichtung als auch mit parallel zu ihr geschaltetem Hilfsröhrengerät
(88) liegenden Widerstandes (R, Fig. 8 und 9) abhängig ist, derart, daß das
Hilfsröhrengerät (88) beim Ausbleiben (oder bei zu kleiner Frequenz) der Interferenzstromimpulse
durch seinen Strom einen die Kippvorrichtung unwirksam machenden Spannungsabfall im Widerstand
(R) erzeugt und beim Auftreten der Interferenzströme genügender Frequenz durch die Wirkung der von ihnen
abgeleiteten Gittervorspannung unwirksam gemacht wird (Fig. 8 und 9).
11. Schaltung nach Anspruch 6, dadurch
gekennzeichnet, daß (Fig. 5, 6 und so
7) ein Röhrengerät (88), das den Minuspol der Gleichstromquelle (38) mit den Gittern der Kippröhren verbindet, beim
Auftreten der Interferenzströme genügender Frequenz infolge der Wirkung
seiner durch diese Ströme erzeugten zusätzlichen positiven Vorspannungskomponente
leitend wird und beim Ausbleiben der Interferenzströme wegen der negativen Vorspannung (92) nicht leitend wird,
so daß die Kippvorrichtung ihre Kippfähigkeit verliert und ihre beiden Röhren die gleichen Ströme führen, deren Wirkungen
auf den Schalter (C) sich aufheben.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US646674A US2018820A (en) | 1932-12-10 | 1932-12-10 | Phase rotation detector and frequency regulator |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE636020C true DE636020C (de) | 1936-10-05 |
Family
ID=24594004
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DER89414D Expired DE636020C (de) | 1932-12-10 | 1933-12-12 | Verfahren zur Konstanthaltung der Frequenz eines Senders |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US2018820A (de) |
DE (1) | DE636020C (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1271212B (de) * | 1964-04-15 | 1968-06-27 | Telefunken Patent | Verfahren zur Frequenzregelung mehrerer Oszillatoren und Anordnung zur Durchfuehrungdes Verfahrens |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2794956A (en) * | 1942-06-30 | 1957-06-04 | Fox Benjamin | Frequency modulation system |
US2958767A (en) * | 1944-10-02 | 1960-11-01 | Itt | Frequency controlling system |
US2543058A (en) * | 1945-03-09 | 1951-02-27 | Richard H Ranger | Triggered frequency control |
US2731566A (en) * | 1947-04-11 | 1956-01-17 | Chalhoub Christian | Frequency stabilizing device |
US2503105A (en) * | 1947-09-30 | 1950-04-04 | Rca Corp | Automatic frequency control |
US2667579A (en) * | 1949-10-06 | 1954-01-26 | Rca Corp | Frequency control system |
US2851658A (en) * | 1953-09-01 | 1958-09-09 | Bell Telephone Labor Inc | Phase shifting circuit |
US2812431A (en) * | 1953-12-23 | 1957-11-05 | Zenith Radio Corp | Receiver a. f. c. system using a. c. amplification and d. c. reinsertion in the feedback loop |
-
1932
- 1932-12-10 US US646674A patent/US2018820A/en not_active Expired - Lifetime
-
1933
- 1933-12-12 DE DER89414D patent/DE636020C/de not_active Expired
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1271212B (de) * | 1964-04-15 | 1968-06-27 | Telefunken Patent | Verfahren zur Frequenzregelung mehrerer Oszillatoren und Anordnung zur Durchfuehrungdes Verfahrens |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US2018820A (en) | 1935-10-29 |
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