DE4409278A1 - Korrosions- und verschleißbeständiger Hartguß - Google Patents

Korrosions- und verschleißbeständiger Hartguß

Info

Publication number
DE4409278A1
DE4409278A1 DE4409278A DE4409278A DE4409278A1 DE 4409278 A1 DE4409278 A1 DE 4409278A1 DE 4409278 A DE4409278 A DE 4409278A DE 4409278 A DE4409278 A DE 4409278A DE 4409278 A1 DE4409278 A1 DE 4409278A1
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
cast iron
corrosion
chilled cast
carbides
content
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
DE4409278A
Other languages
English (en)
Inventor
Anja Dwars
Wolfgang Prechtl
Joerg Dr Schroepfer
Hermann Dr Tischner
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
KSB AG
Klein Schanzlin and Becker AG
Original Assignee
KSB AG
Klein Schanzlin and Becker AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by KSB AG, Klein Schanzlin and Becker AG filed Critical KSB AG
Priority to DE4409278A priority Critical patent/DE4409278A1/de
Priority to JP7524328A priority patent/JPH10500449A/ja
Priority to ES95912186T priority patent/ES2120187T3/es
Priority to AT95912186T priority patent/ATE167238T1/de
Priority to US08/716,391 priority patent/US5795540A/en
Priority to CN95192063A priority patent/CN1044494C/zh
Priority to DE59502510T priority patent/DE59502510D1/de
Priority to PCT/EP1995/000759 priority patent/WO1995025826A1/de
Priority to EP95912186A priority patent/EP0750686B1/de
Priority to BR9506610A priority patent/BR9506610A/pt
Priority to AU19477/95A priority patent/AU678107B2/en
Publication of DE4409278A1 publication Critical patent/DE4409278A1/de
Withdrawn legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C38/00Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/24Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C37/00Cast-iron alloys
    • C22C37/06Cast-iron alloys containing chromium
    • C22C37/08Cast-iron alloys containing chromium with nickel

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Mold Materials And Core Materials (AREA)
  • Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
  • Ceramic Products (AREA)
  • Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
  • Coating By Spraying Or Casting (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)
  • Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
  • Fuel Cell (AREA)

Description

Bei hydroabrasiver Verschleißbeanspruchung ist der Einsatz von C-haltigem Cr-Hartguß auf Fe-Basis Stand der Technik. Ein Guß dieser Sorte zeichnet sich durch einen C-Gehalt von über 2,0 Gewichts-% aus. Als Beispiel hierfür seien die Werkstoffe Nr. 0.9630, Nr. 0.9635, Nr. 0.9645 und Nr. 0.9655 genannt. Bedingt durch den hohen Verbrauch an Cr zur Carbidbildung weisen diese Werkstoffe allerdings keine über das Maß von unlegiertem Gußeisen hinausgehende Korrosionsbeständigkeit auf.
Durch Absenkung des C-Gehaltes und Erhöhung des Cr-Gehaltes ist es möglich, die Korrosionsbeständigkeit leicht zu erhöhen, wobei jedoch eine verringerte Verschleißbeständigkeit in Kauf genommen werden muß. Ein typischer Vertreter dieser Gruppe ist der Werkstoff G-X 170 CrMo 25 2. Ein entscheidender Nachteil dieser Werkstoffgruppe ist, daß die Korrosionsbeständigkeit in chemisch aggressiven Medien, beispielsweise in sauren (pH 3), chloridhaltigen (50 g/l Cl) Wässern von Rauchgas-Ent­ schwefelungsanlagen, erst bei sehr hohen Cr-Gehalten erreicht wird. Hohe Cr-Gehalte in Fe-Basis-Legierungen, wie z. B. bei den bekannten Werkstoffen G-X 160 CrNiMoCu 42 2 2 2 bzw. G-X 140 CrMnNiMoCu 41 4 2 2 1, haben aber den Nachteil, daß sie die mechanischen Eigenschaften entscheidend verschlechtern und die Gießbarkeit erheblich beeinträchtigen.
Aus diesem Grund werden für die genannten aggressiven Medien korrosionsbeständige Edelstähle verwendet, deren Verschleiß­ beständigkeit durch die Zugabe geringer Kohlenstoffgehalte (< 0,5%) und dem sich dadurch ergebenden geringen Volumen­ anteil an Carbiden leicht verbessert werden kann. Ein typisches Beispiel hierfür ist der Werkstoff 1.4464. Durch die Bildung der Chromcarbide sinkt der Chromgehalt des Grundgefüges und die Korrosionsbeständigkeit verringert sich entsprechend. Daher ist eine weitere Erhöhung des Kohlenstoffgehaltes nicht zweckmäßig.
Eine Möglichkeit zur Vermeidung einer Chromverarmung der Matrix bei höheren Kohlenstoffgehalten ist die Zugabe anderer carbidbildender Elemente. Dies wird bei Stählen mit niedrigen Chromgehalten (< 20%) praktiziert, die bei schwach korrosiven Medien eingesetzt werden können. Beispiel hierfür ist die DE-OS 42 02 339. Als besonders vorteilhaft wurde der Zusatz von Niob angesehen, da dieses Legierungselement reine MC-Carbide bildet. Das Element Vanadium wurde hierfür als nicht günstig betrachtet, da es mit Chrom und Eisen Mischcarbide bildet, die als weniger verschleißbeständig gelten.
Weiterhin sind Versuche bekannt, die chemisch-tribologische Beständigkeit des hoch chromhaltigen Werkstoffes 1.4464 durch die Zugabe geringer Mengen Niob, Vanadium oder Titan zu erhöhen (M. Pohl, A. Ibach, A. Oldewurtel: Neue Guß- und Schmiedestähle mit verbesserter chemisch/tribologischer Beständigkeit. Tagungsband zur 5. Präsentation TRIBOLOGIE 1991, Koblenz, Seite 368 bis 376). Bedingt durch den beibehaltenen geringen Kohlenstoffgehalt konnte die Verschleißbeständigkeit aber nur teilweise gering verbessert werden.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, einen metallischen Gußwerkstoff zu schaffen, der sich durch eine hohe Korrosionsbeständigkeit in aggressiven Medien auszeichnet und der in seiner Verschleißbeständigkeit den handelsüblichen Hartgußsorten nahekommt.
Erreicht wird dies durch einen Hartguß mit der im kennzeichnenden Teil des Anspruches 1 genannten Zusammensetzung. Neben einer hohen Korrosions- und Verschleiß­ beständigkeit besitzt dieser Gußwerkstoff auch eine gute Gießbarkeit, was dessen Herstellung in konventionellen Edelstahlgießereien ermöglicht. Außerdem ist dieser Hartguß gut bearbeitbar.
Erreicht wird dies vor allem durch den Chromgehalt von 26 bis 36 Gewichts-%, einen Kohlenstoffgehalt von 1,4 bis 1,9 Gewichts-%, der einen ausreichend hohen Volumenanteil an Carbiden bewirkt, und einen Vanadiumgehalt von mehr als 4 Gewichts-%, der durch die Bildung von vanadiumreichen Carbiden die Chromverarmung der Matrix verringert. Dadurch kann die sonst notwendige überproportionale Erhöhung des Chromgehaltes vermieden werden.
Aus der Zugabe von Vanadium ergeben sich noch weitere Vorteile. Vanadium ist ein Element der fünften Nebengruppe, seine zugehörigen Carbide zeichnen sich durch gute Benetzungs­ eigenschaften und eine geringere Löslichkeit als Chromcarbid in Fe-Basis-Legierungen aus. Gleichzeitig ist die Löslichkeit im Liquiduszustand höher als die des Niobcarbides, so daß sich vanadiumreiche Carbide vorwiegend erst in einem späten Stadium der Erstarrung bzw. erst im festen Zustand bilden, wodurch eine räumlich gleichmäßige Verteilung der Carbide ohne Schwerkraftseigerungen erreicht wird. Dies ist eine zur Erzielung guter Verschleißbeständigkeit notwendige Voraussetzung.
Weiterhin hat sich entgegen bisherigen Annahmen gezeigt, daß vanadiumreiche Carbide als Träger der Verschleißbeständigkeit anderen Sondercarbiden ebenbürtig sind. Die vanadiumreichen Mischcarbide sind zudem aufgrund ihrer Form und der daraus resultierenden geringeren Kerbwirkung aus bruchmechanischer Sicht günstig. In der Matrix verbleibendes Vanadium wirkt sich nicht nachteilig auf die mechanischen Eigenschaften aus.
Der Molybdän-Gehalt in den vorgegebenen Gehaltsgrenzen ist wesentlich für die Korrosionsbeständigkeit, vor allem in chloridhaltigen sauren Medien.
Der Cu-Gehalt wird auf 3 MA-% beschränkt, um die Rißgefahr beim Abguß von dickwandigen Teilen zu verringern. Geringe Kupfergehalte bewirken eine bessere Korrosionsbeständigkeit in oxidierenden Medien und sind deshalb Bestandteil von handelsüblichen hochlegierten Duplex-Stählen. Ein weiterer Vorteil des im erfindungsgemäßen Werkstoff zulässigen Cu-Gehaltes ist die Möglichkeit, beim Erschmelzen Recyclingmaterial von handelsüblichem, hochlegiertem Stahlguß zu verwenden.
Durch die gezielte Zugabe des Austenitbildners Nickel im Konzentrationsbereich von 6 bis 10 MA-% nach Patentanspruch 2 kann das Verhältnis der Phasenanteile Ferrit und Austenit in der Matrix definiert eingestellt werden. Die positiven Eigenschaften eines Duplex-Gefüges in rostfreien Stählen sind bekannt. Die extrem hohe Sprödigkeit der Hartgußsorten mit hohen C-Gehalten und einem Carbid-Netz in ferritischer Matrix wird durch die überwiegende Einlagerung der vanadiumreichen Carbide in der austenitischen Phase vermieden. Da diese im Gegensatz zur Ferritphase nicht durch Ausscheidung intermetallischer Phasen oder durch Entmischungsvorgänge versprödet, ist die Rißgefahr bei Spannungen zwischen Carbiden und Matrix nicht so groß wie bei rein ferritischer Matrix.
Um einen Gefügeaufbau, bestehend aus einer ferritisch- austenitischen Matrix mit eingelagerten Carbiden zu erreichen, ist eine Wärmebehandlung bei üblichen Lösungsglühtemperaturen notwendig, gleichzeitig wird hierdurch eine bessere Bearbeitbarkeit erreicht.
Zusätzlich bietet sich die Möglichkeit, durch weitere gezielte Wärmebehandlungen entsprechend den ZTU-Schaubildern von hochlegierten Stählen die bekannte Neigung des Ferrits zur Bildung von Ausscheidungen zur Härtesteigerung zu nutzen und somit die Verschleißbeständigkeit zusätzlich zu erhöhen.
Gemäß Patentanspruch 3 wird ein auf maximal 4 Gewichts-% begrenzter Niobanteil dem Hartguß beigefügt, um so die Möglichkeit einer sekundären Ausscheidung von eutektoiden Niobcarbiden zu ermöglichen, welche zu einer Erhöhung der Verschleißbeständigkeit beitragen können. Der Niobgehalt wird auf maximal 4 Gewichts-% begrenzt, um die Ausscheidung von primären Niobcarbiden in der Schmelze zu vermeiden, da diese aufgrund ihrer unterschiedlichen Dichte zur Matrix stark steigern.
Im Vergleich zu den Chromhartgußsorten zeigt der erfindungsgemäße Werkstoff, bedingt durch den niedrigeren Cr-Gehalt der Carbide, eine geringere Korrosionsanfälligkeit, insbesondere gegen selektive Korrosion.
Ein weiterer Vorteil dieses Werkstoffes ist, daß bei gegebener Verschleißbeständigkeit die Korrosionsbeständigkeit durch Variation der korrosionschemisch relevanten Legierungselemente entsprechend dem Anforderungsprofil eingestellt werden kann, wobei zu beachten ist, daß mit zunehmendem Legierungsgehalt die Herstellbarkeit (Gießbarkeit, spanende Bearbeitbarkeit) erschwert wird.
Der erfindungsgemäße Werkstoff zeigt in bezug auf die Kombination von Korrosions- und Verschleißbeständigkeit eine deutliche Überlegenheit im Vergleich zu den bisher bekannten, für hydroabrasiven Verschleiß eingesetzten Hartgußsorten.
Dies läßt sich anhand eines als Beispiel dienenden Vergleichs verdeutlichen, in welchem drei Varianten des erfindungsgemäßen Werkstoffs vier bekannter Hartgußsorten gegenübergestellt werden. Es zeigt die
Fig. 1 ein Diagramm der Abtragsraten der Werkstoffe bei hydroabrasivem Verschleiß, und die
Fig. 2 ein Diagramm der Korrosionsraten in starksaurem Medium (pH 0,5; 10 g/l Cl-; 60 °C).
Für die Ermittlung der Abtragsraten gemäß Fig. 1 wurde eine Modellverschleiß-Apparatur eingesetzt, in welcher als Angriffsmittel Quarzsand-Wasser in einem Mischungsverhältnis von 1 : 1 mit einer Korngröße von 0,9-1,2 mm verwendet wurde. Die Versuchsdauer betrug jeweils zwei Stunden. Es wurde eine Drehzahl von 3000 l/min gefahren. Jede Werkstoffprobe hatte einen Durchmesser von 55 mm und eine Dicke von 5 mm.
Die Ordinaten der in dem Fig. 1 und 2 dargestellten Diagramme zeigen jeweils den Abtrag in mm/a. Auf den Abszissen sind mit den Buchstaben A bis D bekannte, in einer nachfolgenden ersten Tafel näher bezeichnete Werkstoffe belegt, während sich die Kennzeichnungen E (1) bis E (3) auf drei Varianten des erfindungsgemäßen Werkstoffes beziehen, deren Zusammensetzung in einer zweiten Tafel dargelegt ist.
Tafel 1
Für die Versuche herangezogene bekannte Werkstoffe
Tafel 2
Legierungszusammensetzung der für die Versuche benutzten erfindungsgemäßen Werkstoffe

Claims (5)

1. Korrosions- und verschleißbeständiger Hartguß, gekennzeichnet durch folgende Zusammensetzung in Gewichts-%:
Cr = 26 bis 36
Ni 10
Mo = 2 bis 6
Cu 3
N 0,2
Si 1,5
Mn 1,5
V = 4 bis 9
C = 1,4 bis 1,9
Rest Fe und erschmelzungsbedingte Verunreinigungen.
2. Hartguß nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch einen Nickelgehalt von 6 bis 10 Gewichts-%.
3. Hartguß nach Anspruch 1 oder 2, gekennzeichnet durch bis zu 4 Gewichts-% Nb als weiteren Bestandteil.
4. Verwendung eines Hartgusses nach einem der Ansprüche 1 bis 3 für Bauteile, welche mit fließenden feststoffhaltigen, korrosiven Medien in Berührung kommen.
5. Verwendung eines Hartgusses nach einem der Ansprüche 1 bis 3 für Pumpen und Armaturen, die mit feststoffhaltigen, korrosiven Medien in Berührung kommen.
DE4409278A 1994-03-18 1994-03-18 Korrosions- und verschleißbeständiger Hartguß Withdrawn DE4409278A1 (de)

Priority Applications (11)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE4409278A DE4409278A1 (de) 1994-03-18 1994-03-18 Korrosions- und verschleißbeständiger Hartguß
JP7524328A JPH10500449A (ja) 1994-03-18 1995-03-02 耐食性及び耐摩耗性チル鋳物
ES95912186T ES2120187T3 (es) 1994-03-18 1995-03-02 Fundicion dura resistente a la corrosion y al desgaste.
AT95912186T ATE167238T1 (de) 1994-03-18 1995-03-02 Korrosions- und verschleissbeständiger hartguss
US08/716,391 US5795540A (en) 1994-03-18 1995-03-02 Corrosion and wear-resistant chill casting
CN95192063A CN1044494C (zh) 1994-03-18 1995-03-02 耐腐蚀和耐磨损的冷硬铸件及其应用
DE59502510T DE59502510D1 (de) 1994-03-18 1995-03-02 Korrosions- und verschleissbeständiger hartguss
PCT/EP1995/000759 WO1995025826A1 (de) 1994-03-18 1995-03-02 Korrosions- und verschleissbeständiger hartguss
EP95912186A EP0750686B1 (de) 1994-03-18 1995-03-02 Korrosions- und verschleissbeständiger hartguss
BR9506610A BR9506610A (pt) 1994-03-18 1995-03-02 Material fundido duro resistente à corrosao e ao desgaste e seu emprego
AU19477/95A AU678107B2 (en) 1994-03-18 1995-03-02 Corrosion and wear-resistant chill casting

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE4409278A DE4409278A1 (de) 1994-03-18 1994-03-18 Korrosions- und verschleißbeständiger Hartguß

Publications (1)

Publication Number Publication Date
DE4409278A1 true DE4409278A1 (de) 1995-09-21

Family

ID=6513163

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE4409278A Withdrawn DE4409278A1 (de) 1994-03-18 1994-03-18 Korrosions- und verschleißbeständiger Hartguß
DE59502510T Expired - Lifetime DE59502510D1 (de) 1994-03-18 1995-03-02 Korrosions- und verschleissbeständiger hartguss

Family Applications After (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE59502510T Expired - Lifetime DE59502510D1 (de) 1994-03-18 1995-03-02 Korrosions- und verschleissbeständiger hartguss

Country Status (10)

Country Link
US (1) US5795540A (de)
EP (1) EP0750686B1 (de)
JP (1) JPH10500449A (de)
CN (1) CN1044494C (de)
AT (1) ATE167238T1 (de)
AU (1) AU678107B2 (de)
BR (1) BR9506610A (de)
DE (2) DE4409278A1 (de)
ES (1) ES2120187T3 (de)
WO (1) WO1995025826A1 (de)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3929444A1 (de) 2020-06-26 2021-12-29 KSB SE & Co. KGaA Kreiselpumpe zur förderung feststoffhaltiger medien
DE102020003847A1 (de) 2020-06-26 2021-12-30 KSB SE & Co. KGaA Kreiselpumpe zur Förderung feststoffhaltiger Medien

Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6004507A (en) * 1997-08-11 1999-12-21 Alphatech, Inc. Material formulation for galvanizing equipment submerged in molten and aluminum zinc melts
US6406563B2 (en) * 1999-04-28 2002-06-18 Yutaka Kawano Stainless spheroidal carbide cast iron
JP4216412B2 (ja) * 1999-07-23 2009-01-28 ジャパンマテックス株式会社 パッキン材料およびそれを用いたパッキン
US6511554B1 (en) * 2001-07-05 2003-01-28 Yutaka Kawano Stainless spheroidal carbide cast iron material
US9499889B2 (en) 2014-02-24 2016-11-22 Honeywell International Inc. Stainless steel alloys, turbocharger turbine housings formed from the stainless steel alloys, and methods for manufacturing the same
CN107574352A (zh) * 2017-09-12 2018-01-12 江苏金利化工机械有限公司 一种可硬化的奥氏体合金
CN110273099A (zh) * 2018-03-13 2019-09-24 自贡双源石化设备制造有限公司 喷射管用耐磨蚀合金、用途及制备的喷头、喷射管
CN109295382B (zh) * 2018-10-22 2020-01-24 河南科技大学 一种高氮耐磨耐蚀合金及其制备方法
US11492690B2 (en) * 2020-07-01 2022-11-08 Garrett Transportation I Inc Ferritic stainless steel alloys and turbocharger kinematic components formed from stainless steel alloys

Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2297686A (en) * 1940-07-30 1942-10-06 Haynes Stellite Co Chromium-vanadium-iron alloy cutting tool
US2709132A (en) * 1951-10-11 1955-05-24 Latrobe Steel Co Ferrous alloys and corrosion and wearresisting articles made therefrom
US3086859A (en) * 1960-08-30 1963-04-23 Du Pont Columbium base alloys
DE2738091A1 (de) * 1977-08-24 1979-03-01 Wahl Verschleiss Tech Verbundgusskoerper und verfahren zu seiner herstellung
DE2818734A1 (de) * 1978-04-28 1979-10-31 Wahl Verschleiss Tech Beschussbestaendiger koerper
DE2922737A1 (de) * 1979-06-05 1980-12-11 Wahl Verschleiss Tech Verbundteil
JPS63105946A (ja) * 1986-10-21 1988-05-11 Mitsubishi Metal Corp 耐摩耗性のすぐれた炭化物分散型Fe基焼結合金の製造法
DE3390548C2 (de) * 1983-10-24 1988-12-01 Giw Ind Inc
WO1991002101A1 (en) * 1989-08-04 1991-02-21 Warman International Ltd. A ferrochromium alloy

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3086858A (en) * 1960-07-22 1963-04-23 West Coast Alloys Co Hard cast alloy
DE1303517B (de) * 1964-10-28 1971-12-23 Gebr Boehler & Co
US4200457A (en) * 1979-01-22 1980-04-29 Cape Arthur T Ferrous base alloy for hard facing
AU596351B2 (en) * 1982-08-16 1990-05-03 Wundowie Foundry Pty Ltd Tillage points
JPH042744A (ja) * 1990-04-19 1992-01-07 Hitachi Metals Ltd 高耐食高耐摩耗性工具部品材料
DE4202339B4 (de) * 1991-01-29 2004-12-02 Dörrenberg Edelstahl GmbH Korrosionsbeständiger, hochverschleißfester, härtbarer Stahl

Patent Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2297686A (en) * 1940-07-30 1942-10-06 Haynes Stellite Co Chromium-vanadium-iron alloy cutting tool
US2709132A (en) * 1951-10-11 1955-05-24 Latrobe Steel Co Ferrous alloys and corrosion and wearresisting articles made therefrom
US3086859A (en) * 1960-08-30 1963-04-23 Du Pont Columbium base alloys
DE2738091A1 (de) * 1977-08-24 1979-03-01 Wahl Verschleiss Tech Verbundgusskoerper und verfahren zu seiner herstellung
DE2818734A1 (de) * 1978-04-28 1979-10-31 Wahl Verschleiss Tech Beschussbestaendiger koerper
DE2922737A1 (de) * 1979-06-05 1980-12-11 Wahl Verschleiss Tech Verbundteil
DE3390548C2 (de) * 1983-10-24 1988-12-01 Giw Ind Inc
JPS63105946A (ja) * 1986-10-21 1988-05-11 Mitsubishi Metal Corp 耐摩耗性のすぐれた炭化物分散型Fe基焼結合金の製造法
WO1991002101A1 (en) * 1989-08-04 1991-02-21 Warman International Ltd. A ferrochromium alloy

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3929444A1 (de) 2020-06-26 2021-12-29 KSB SE & Co. KGaA Kreiselpumpe zur förderung feststoffhaltiger medien
DE102020003847A1 (de) 2020-06-26 2021-12-30 KSB SE & Co. KGaA Kreiselpumpe zur Förderung feststoffhaltiger Medien
WO2021259658A1 (de) 2020-06-26 2021-12-30 KSB SE & Co. KGaA Kreiselpumpe zur förderung feststoffhaltiger medien
DE102020003854A1 (de) 2020-06-26 2021-12-30 KSB SE & Co. KGaA Kreiselpumpe zur Förderung feststoffhaltiger Medien

Also Published As

Publication number Publication date
EP0750686B1 (de) 1998-06-10
AU678107B2 (en) 1997-05-15
JPH10500449A (ja) 1998-01-13
BR9506610A (pt) 1997-09-09
EP0750686A1 (de) 1997-01-02
ES2120187T3 (es) 1998-10-16
WO1995025826A1 (de) 1995-09-28
AU1947795A (en) 1995-10-09
DE59502510D1 (de) 1998-07-16
CN1143982A (zh) 1997-02-26
CN1044494C (zh) 1999-08-04
US5795540A (en) 1998-08-18
ATE167238T1 (de) 1998-06-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE60110861T2 (de) Wärmebeständiger Stahl
DE69010234T2 (de) Hochfester Stahl mit hohem Chromgehalt und mit sehr guten Zähigkeits- und Oxidationsbeständigkeitseigenschaften.
DE102006010782A1 (de) Rostfreier Stahl mit hoher Härte und ausgezeichneten Hochglanzoberflächeneigenschaften sowie Verfahren zu dessen Herstellung
EP0750686B1 (de) Korrosions- und verschleissbeständiger hartguss
DE4498699B4 (de) Verwendung eines Rostfreien Stahls mit ausgezeichnetem Korrosionswiderstand gegenüber Salzschmelzen
DE60318579T2 (de) Abriebfeste, korrosionsbeständige legierungen auf kobalt-basis
AT393642B (de) Verwendung einer eisenbasislegierung zur pulvermetallurgischen herstellung von teilen mit hoher korrosionsbestaendigkeit, hoher verschleissfestigkeit sowie hoher zaehigkeit und druckfestigkeit, insbesondere fuer die kunststoffverarbeitung
EP3850114A1 (de) Korrosionsbeständiger und ausscheidungshärtender stahl, verfahren zur herstellung eines stahlbauteils und stahlbauteil
DE2447137B2 (de) Gegen gruebchenkorrosion bestaendige stahllegierung
DE2651695A1 (de) Verbund-hartgusseisen-bearbeitungswalze
DE3120978C2 (de) Ausscheidungshärtbare Kupferlegierung und Verwendung derartiger Legierungen für Stranggießkokillen
DE60310316T2 (de) Gegen Schwefelsäure und Nassverfahrensphosphorsäure resistente Ni-Cr-Mo-Cu-Legierungen
DE3490022T1 (de) Legierungen auf Cobaltbasis für Motorventile und Ventilsitze
DE19735361B4 (de) Nichtrostender Austenitstahl
DE2937460C2 (de)
EP2976441A1 (de) Eisenbasierte formgedächtnislegierung
DE3017466C2 (de) Nickel-Kobalt-Chrom-Legierung
EP0760019B1 (de) Hartguss mit hoher korrosions- und verschleissbeständigkeit
DE1918176A1 (de) Niedriglegiertes,homogenes Eisenpulver zur Herstellung von haertbaren Sinterstaehlen
DE2922638A1 (de) Verschleissfeste nickellegierung
DE4231695C2 (de) Verwendung eines Stahls für Werkzeuge
DE3304821C2 (de) Verwendung einer nichtmagnetischen Legierung als Werkstoff für elektromagnetische Rührwalzen
DE19512044A1 (de) Hartguß mit hoher Korrosions- und Verschleißbeständigkeit
AT407647B (de) Martensitischer korrosionsbeständiger chromstahl
EP2809818B1 (de) Duplexstahl mit verbesserter kerbschlagzähigkeit und zerspanbarkeit

Legal Events

Date Code Title Description
OM8 Search report available as to paragraph 43 lit. 1 sentence 1 patent law
8139 Disposal/non-payment of the annual fee