DE4402667A1 - Gegenüber Basizität beständiges hitzebeständiges Material - Google Patents
Gegenüber Basizität beständiges hitzebeständiges MaterialInfo
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Description
Die vorliegende Erfindung betrifft ein hitzebeständiges Mate
rial, welches eine gegenüber Basizität herausragende Beständig
keit aufweist. Das hitzebeständige Material der vorliegenden Er
findung ist insbesondere als Material für einen hitzebeständigen
Ziegelstein und ein Ofenrohr für einen Raffinierofen oder einen
Läuterofen geeignet, welches mit einer basischen Schmelze oder
calcinierten Masse, wie so eine solche, die viele Eisenoxide
enthält, in Kontakt gebracht wird.
Um Ofenkomponenten vor hohen Temperaturen zu schützen, werden
die Wände von verschiedenen Öfen, die zum Schmelzen oder Raffi
nieren von Metallen verwendet werden oder verschiedene Öfen, die
zum Herstellen von Zement verwendet werden, mit hitzebeständigen
Materialien ausgekleidet Hitzebeständige Materialien werden
auch für Schmelztiegel, Ofenrohre, Muffelofen und andere Vor
richtungen, die zum Schmelzen ihres Inhaltes bei hohen Tempera
turen eingesetzt werden, verwendet. Diese hitzebeständigen Mate
rialien sind in Abhängigkeit von ihrer Umgebung, saure hitzebe
ständige Materialien, die im wesentlichen SiO₂ oder ZrO₂ enthal
ten, neutrale hitzebeständige Materialien, die im wesentlichen
Cr₂O₃ oder Al₂O₃ enthalten, und basische hitzebeständige Mate
rialien, die im wesentlichen MgO oder CaO enthalten. Zum Bei
spiel wird ein basisches hitzebeständiges Material in einer Um
gebung verwendet, in welcher dieses einer basischen Schmelze,
einer calcinierten Masse oder Gasen ausgesetzt ist.
Unter den basischen, hitzebeständigen Steinen, die üblicherweise
die hitzebeständigen Materialien darstellen, sind die normaler
weise als basische, hitzebeständige Steine verwendet würden u. a.
solche, welche nur Magnesiumoxid enthalten, und solche, wie
Magnesiumoxid/Chromoxid, die zusätzlich Chromoxid enthalten, um
die Verschleißbeständigkeit zu verbessern. Dieser Stein aus
Magnesiumoxid/Chromoxid hat den Vorteil, daß er eine hohe
Feuerfestigkeit und Feuerfestigkeit unter Belastung aufweist,
hat aber den Nachteil, daß Chrom und dessen Oxide eine Umweltbe
lastung darstellen, so daß ein Bedarf besteht, dieses zu erset
zen. Während Steine aus Magnesiumoxid und Chromoxid eine zufrie
denstellende Verschleißbeständigkeit gegenüber basischen Schmel
zen aufweisen, ist die Verschleißbeständigkeit von solchen Stei
nen gegenüber basischen Schmelzen mit hoher Temperatur, die
reich an Eisenoxiden sind, nur begrenzt. Das ist der Tatsache
zuzuschreiben, daß das in diesem hitzebeständigen Material ent
haltene Magnesiumoxid und Chromoxid im Kontakt mit den basischen
Schmelzen bei hoher Temperatur mit Eisenoxiden in der Schmelze
reagieren bzw. Spinelle bilden wie MgFe₂O₄ und FeCr₂O₄.
Wie in der schematischen Darstellung von Fig. 5 gezeigt, hat ein
hitzebeständiger Stein 50 aus Magnesiumoxid/Chromoxid eine
Struktur, in welcher Magnesiumoxidteilchen 51 und Chromoxidteil
chen 52 vollständig wechselseitig gesintert sind. Durch den Kon
takt mit einer Hochtemperaturschmelze 54, die reich an Eisenoxi
den ist, dringt die Schmelze 54 durch die Öffnungen zwischen den
Teilchen in die Oberflächenschicht des Steines 50 ein, und die
Eisenoxide in der Schmelze reagieren mit Magnesiumoxid bzw.
Chromoxid, wobei Spinellphasen 53, die reich an Eisen sind, for
muliert als MgFe₂O₄ und FeCr₂O₄, entlang der Korngrenzen der
Oberflächenschicht gebildet werden. Während der Bildung dieser
Spinellphasen expandieren die Kristallkörner der obengenannten
Teilchen, und im Ergebnis wird die Kombination von Magnesium
oxidteilchen 51 und Chromoxidteilchen 52 der Nicht-Spinellphase,
die damit vollständig gesintert ist, aufgebrochen. MgFe₂O₄₁ eine
Spinellkomponente, neigt dazu trotz des hohen Schmelzpunktes von
1900°C von den alkalischen Komponenten in der Schmelze schnell
ausgewaschen zu werden. Die Oberflächenschicht des hitzebestän
digen Steines 50 wird daher abgetragen und zerstört.
Weil die Verschleißbeständigkeit von hitzebeständigen Steinen
aus Magnesiumoxid/Chromoxid gegenüber basischen Hochtemperatur
schmelzen, die reich an Eisenoxiden sind, begrenzt ist, ist es
unvermeidlich, Maßnahmen zu ergreifen, wie die Verwendung von
elektrolytisch beschichteten Steinen an Teilen, die besonders
stark dem Verschleiß der hitzebeständigen Steinen in einem
Schmelz-/Raffinierofen oder einem Läuterofen, worin solche
Schmelzen oder calcinierten Massen hergestellt werden, ausge
setzt sind, und die eine starke wirtschaftliche Belastung
darstellen. Daher besteht ein Bedarf an einem basischen
hitzebeständigen Stein, welcher eine hervorragende Verschleißbe
ständigkeit aufweist, um den Platz des hitzebeständigen Steins
aus Magnesiumoxid und Chromoxid einzunehmen.
Für Zementöfen wurde versucht, einen hitzebeständigen Stein aus
Magnesiumoxid und Aluminiumoxid anstelle des obengenannten
hitzebeständigen Steins aus Magnesiumoxid und Chromoxid zu ver
wenden. Dieser Stein hat jedoch nur eine geringe Verschleißbe
ständigkeit gegenüber einer basischen, calcinierten Masse, die
reich an Eisenoxiden ist.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, ein gegenüber Basi
zität beständiges hitzebeständiges Material zur Verfügung zu
stellen, welches die oben beschriebenen Probleme eines hitzebe
ständigen Steins aus Magnesiumoxid und Chromoxid und dergleichen
löst.
Verschiedene Untersuchungen wurden durchgeführt, um die obenge
nannten Probleme zu lösen, und als ein Ergebnis wurde gefunden,
daß ein gegenüber Basizität beständiger, hitzebeständiger Stein
mit hervorragender Verschleißbeständigkeit gegenüber einer basi
schen Schmelze, die reich an Eisenoxiden ist, erhältlich ist,
indem zu einem hitzebeständigen Material zusätzlich zum Magnesi
umoxid, welches als Hauptkomponente in einem hitzebeständigen
Material vorliegt, als zweite Komponente Oxide hinzugefügt wer
den, die ein hochschmelzendes Mischoxid mit Magnesiumoxid und
Eisenoxid durch die Reaktion mit den Eisenoxiden der Schmelze
bilden und die Oberflächenschicht und die Teilchen des hitzebe
ständigen Materials der Oberflächenschicht mit dem obengenannten
Mischoxid bedecken, welches durch den Kontakt des hitzebeständi
gen Materials mit der Schmelze gebildet wird. Dieses hitzebe
ständige Material war das am besten geeignete Material für einen
gegenüber Basizität beständigen, hitzebeständigen Stein.
Geeignete zweite Komponenten des hitzebeständigen Materials sind
u. a. Titanoxid, Nioboxid, Neodymoxid, Lanthanoxid, Manganoxid,
Nickeloxid und Cobaltoxid, welche üblicherweise nicht angewendet
wurden, und diese erhaltenen Ergebnisse lehren, daß ein ge
wünschtes hitzebeständiges Material durch Hinzufügen von einem
oder mehrerer dieser Oxide erhältlich ist.
Es wurde gefunden, daß dieser Hochtemperaturwerkstoff mit einer
höheren Sinterdichte zu einer besseren thermischen Schockbestän
digkeit führt, und die Eignung dieses Hochtemperaturwerkstoffes
als Material für Ofenrohre und Schutzrohre für Thermoelemente
wurde bestätigt.
Ein weiterer Gegenstand der Erfindung ist, daß insbesondere eine
hervorragende Verschleißbeständigkeit gegenüber einer basischen
Schmelze erhalten wird, wenn die Oberfläche des hitzebeständigen
Materials vorher mit einem Mischoxid bedeckt wird, welches eine
hervorragende Beständigkeit gegenüber Basizität hat, und welches
Magnesiumoxid, Eisenoxid und eines oder mehrere der obenge
nannten Oxidkomponenten enthält, um die Eindringung der Schmelze
in den Hochtemperaturwerkstoff zu verhindern. Dieses ist für
einen gegenüber Basizität beständigen, hitzebeständigen Stein am
besten geeignet.
Ein Stein, der hergestellt wird, indem eine Schicht des obenge
nannten Mischoxids auf einem hitzebeständigen Substrat mit einer
relativ geringen Sinterdichte, wie einem Stein, zur Verfügung
gestellt wird, ist als ein gegenüber Basizität beständiger Stein
geeignet. Es wurde bestätigt, daß ein hitzebeständiges Material
mit einer Schicht aus dem Mischoxid, welche eine hervorragende
Hitzeleitfähigkeit und thermische Schockbeständigkeit aufweist,
als Material für ein Ofenrohr oder ein Schutzrohr für Thermoele
mente geeignet ist.
Die vorliegende Erfindung stellt die folgenden gegenüber Basizi
tät beständigen, hitzebeständigen Materialien zur Verfügung:
Gegenstand der Erfindung ist ein gegenüber Basizität beständiges hitzebeständiges Material, worin die Substratoberfläche ein Mischoxid enthält, umfassend Magnesiumoxid als Hauptbestandteil und ein Oxid, welches die zweite Komponente ist, wobei das Magnesiumoxid und das Oxid, welches die zweite Komponente ist, durch Reaktion mit Eisenoxiden in einer Schmelze oder einer cal cinierten Masse ein Mischoxid mit hohem Schmelzpunkt bilden.
Gegenstand der Erfindung ist ein gegenüber Basizität beständiges hitzebeständiges Material, worin die Substratoberfläche ein Mischoxid enthält, umfassend Magnesiumoxid als Hauptbestandteil und ein Oxid, welches die zweite Komponente ist, wobei das Magnesiumoxid und das Oxid, welches die zweite Komponente ist, durch Reaktion mit Eisenoxiden in einer Schmelze oder einer cal cinierten Masse ein Mischoxid mit hohem Schmelzpunkt bilden.
Ein weiterer Gegenstand ist ein wie oben definiertes, gegenüber
Basizität beständiges hitzebeständiges Material, welches die
zweite Komponente bildet, ein oder mehrere Oxide aus der Gruppe
bestehend aus Titanoxid, Nioboxid, Neodymoxid, Lanthanoxid, Man
ganoxid, Nickeloxid und Cobaltoxid ist.
Ein weiterer Gegenstand ist ein wie oben definiertes, gegenüber
Basizität beständiges hitzebeständiges Material, worin das Oxid,
welches die zweite Komponente ist, in einer Menge von 0,1 bis 50 Gew.-%
enthält.
Ein weiterer Gegenstand ist ein wie oben definiertes, gegenüber
Basizität beständiges hitzebeständiges Material, welches Alumi
niumoxid in einer Menge von 1 bis 20 Gew.-% zusätzlich zum Oxid,
welches die zweite Komponente bildet, enthält.
Ein weiterer Gegenstand ist ein wie oben definiertes, gegenüber
Basizität beständiges hitzebeständiges Material, worin das Sub
strat das hitzebeständige Material ist und das Substrat bevor
zugt die gleiche Zusammensetzung wie die Substratoberfläche auf
weist.
Ein weiterer Gegenstand ist ein wie oben definiertes, gegenüber
Basizität beständiges hitzebeständiges Material, worin das Sub
strat ein Metall ist.
Ein weiterer Gegenstand ist ein wie oben definiertes, gegenüber
Basizität beständiges hitzebeständiges Material, worin die Sub
stratoberfläche neben Magnesiumoxid und dem Oxid der zweiten
Komponente Eisenoxide enthält.
Ein weiterer Gegenstand ist ein wie oben definiertes, gegenüber
Basizität beständiges hitzebeständiges Material, worin das Sub
strat ein gemischtes Oxid mit einem hohen Schmelzpunkt ist, wel
ches Magnesiumoxid als Hauptbestandteil enthält.
Ein weiterer Gegenstand ist ein wie oben definiertes, gegenüber
Basizität beständiges hitzebeständiges Material, worin das Sub
strat ein gemischtes Oxid mit hohem Schmelzpunkt ist, umfassend
Magnesiumoxid als Hauptbestandteil und Aluminiumoxid in einer
Menge von 1 bis 20 Gew.-% enthält. Das Substrat ist bevorzugt
ein Metall.
Ein weiterer Gegenstand der vorliegenden Erfindung ist ein Zie
gelstein zum Auskleiden eines Schmelz-/Raffinierofens, welcher
das oben definierte, gegenüber Basizität beständige hitzebestän
dige Material enthält.
Ein weiterer Gegenstand der vorliegenden Erfindung ist ein Zie
gelstein für eine Hochtemperaturschmelzüberganganstichrinne,
welcher das oben definierte, gegenüber Basizität beständige hit
zebeständige Material enthält.
Ein weiterer Gegenstand der vorliegenden Erfindung ist ein
Schutzrohr für ein Thermoelement, welches das oben definierte,
gegenüber Basizität beständige hitzebeständige Material enthält.
Ein weiterer Gegenstand der vorliegenden Erfindung ist ein
Strahlungsrohr für ein optisches Pyrometer, welches das oben de
finierte, gegenüber Basizität beständige hitzebeständige Mate
rial enthält.
Fig. 1 ist ein Diagramm, das die Beziehung zwischen der Konzen
tration des Oxids der zweiten Komponente der Schlacke und der
Eintauchzeit, wenn das hitzebeständige Material der vorliegenden
Erfindung und das handelsübliche hitzebeständige Material in die
Schlacke getaucht werden, erläutert.
Fig. 2 ist ein Diagramm, das die Beziehung zwischen der Konzen
tration von Magnesiumoxid in der Schlacke und der Eintauchzeit,
wenn das hitzebeständige Material der vorliegenden Erfindung und
das hitzebeständige Material aus dem Stand der Technik einge
taucht werden, zeigt.
Fig. 3 ist eine schematische Darstellung, die die Veränderungen
in der Zusammensetzung in der Nähe der Grenzfläche des hitzebe
ständigen Materials und der Schlacke in der Ausführungsform 2
darstellt.
Fig. 4 ist eine schematische Darstellung, die die Veränderungen
in der Zusammensetzung in der Nähe der Oberfläche beim Eintau
chen des erfindungsgemäßen hitzebeständigen Materials in die
Schlacke darstellt.
Fig. 5 ist eine schematische Darstellung, die den Verschleiß ei
nes üblichen Steins aus Magnesiumoxid und Chromoxid zeigt.
A: Spinellphase aus MgFe₂O₄
B: Phase aus hochschmelzendem Mischoxid
C: Hitzebeständiges Material
D: Schlacke
E: Das Innere des hitzebeständigen Materials.
B: Phase aus hochschmelzendem Mischoxid
C: Hitzebeständiges Material
D: Schlacke
E: Das Innere des hitzebeständigen Materials.
Das hitzebeständige Material der vorliegenden Erfindung hat eine
Substratoberfläche, die Magnesiumoxid als Hauptkomponente und
die obengenannte zweite Komponente enthält. Der Gehalt an Magne
siumoxid sollte innerhalb des Bereiches von 50 bis 99,9 Gew.-%,
insbesondere von 80 bis 95 Gew.-% liegen. Mit einem Gehalt an
Magnesiumoxid unter 50 Gew.-% ist die Hitzebeständigkeit
unzureichend. Mit einem Gehalt an Magnesiumoxid über 99,9 Gew.-%
werden die Wirkungen der vorliegenden Erfindung nicht vollstän
dig erreicht.
Anwendbare Oxide der oben beschriebenen zweiten Komponente sind
u. a. TiO₂, Nb₂O₃, Nd₂O₃, La₂O₃, Mn₃O₄, NiO und Co₃O₄, auch be
liebige Gemische dieser Oxide können verwendet werden. Die Menge
von jedem Oxid, die im Hinblick auf die Eigenschaften, die das
hergestellte Produkt aufweisen soll, die Herstellungsbedingungen
des hitzebeständigen Werkstoffes und die Rohmaterialkosten be
stimmt werden, sollte innerhalb des Bereiches von etwa 0,1 bis
50 Gew.-% und bevorzugt von 2 bis 20 Gew.-% sein. Liegt der Ge
halt der zweiten Komponente unter 0,1 Gew.-% wird keine ausrei
chende Verschleißbeständigkeit erreicht. Ein Gehalt über 50 Gew.-%
führt auf der anderen Seite zu einer unzureichenden
Hochtemperaturbeständigkeit, die mittels der Kriechverformbar
keit oder der Hitzebeständigkeit unter Belastung des hitzebe
ständigen Werkstoffes bestimmt wird, oder kann zu Brüchen als
Ergebnis von Verformungen während der Herstellung des hitzebe
ständigen Materials führen.
Die hervorragende Verschleißbeständigkeit des hitzebeständigen
Materials der vorliegenden Erfindung gegenüber basischen Schmel
zen, die reich an Eisenoxiden sind, kann der Tatsache zuge
schrieben werden, daß durch den Kontakt des hitzebeständigen Ma
terials mit einer Schmelze, die reich an Eisenoxiden ist, die
Eisenoxide aus der Schmelze, Magnesiumoxid und das Oxid der
zweiten Komponente, z. B. Titanoxid, ein ternäres Feststoff-Lö
sung-Mischoxid bilden, wie z. B. MgO-TiO₂-Fe₂O₃, und dieses
Mischoxid verhindert das Eindringen der Schmelze in das hitzebe
ständige Material, indem die des hitzebeständigen Materials ab
gedeckt wird.
In Fig. 3 ist als Beispiel für ein hitzebeständiges Material
MgO-TiO₂ schematisch dargestellt. Durch den Kontakt von hitzebe
ständigem Material 30, z. B. von MgO-TiO₂, mit einer
Hochtemperaturschmelze 31, die reich an Eisenoxiden ist, dringt
die Schmelze 31 in die Öffnungen zwischen den Magnesiumoxidteil
chen 32 und den Titanoxidteilchen 33 in die Oberflächenschicht
ein und füllt diese Öffnungen. Ein ternäres Mischoxid 35, ent
haltend MgO-TiO₂-Fe₂O₃, wird auf diese Weise durch die Reaktion
der Hauptkomponente Magnesiumoxid und der zweiten Komponente Ti
tanoxid mit Eisenoxiden der Schmelze gebildet. In dem Diagramm,
welches den ternären Aufbau von MgO-TiO₂-Fe₂O₃ zeigt, ist das
Mischoxid ein Feststoff-Lösung-Mischoxid mit hohem Schmelzpunkt
(Magnesiowustit) mit einem Schmelzpunkt von etwa 1750°C inner
halb einer Region auf der MgO-Seite, gezeichnet durch Verbinden
der beiden Punkte, die einen MgO-Gehalt relativ zu TiO₂ von 42
Gew.-% und einen MgO-Gehalt relativ zu Fe₂O₃ von 8 Gew.-% dar
stellen. Dieses Oxid füllt die Oberflächenschicht, bedeckt die
Oberfläche des hitzebeständigen Materials und verhindert, daß
die Schmelze in das hitzebeständige Material eindringt. Au
ßerdem, im Gegensatz zur oben beschriebenen Spinellphase, be
wirkt dieses Oxid nicht, daß die gesinterten Partikel, aus wel
chen das hitzebeständige Material besteht, expandieren, und
führt so nicht zu einer Verminderung der Festigkeit des
hitzebeständigen Materials, so daß das erfindungsgemäße hitzebe
ständige Material nicht von den alkalischen Komponenten in der
Schmelze abgetragen werden kann und es eine hervorragende
Verschleißbeständigkeit zeigt.
Das Substrat des hitzebeständigen Materials der vorliegenden Er
findung kann z. B. ein Mischoxid mit der gleichen inneren Zusam
mensetzung wie die Substratoberfläche sein, oder ein hitzebe
ständiges Material mit einem Oxid, welches eine andere Zusammen
setzung aufweist. Das Substrat kann auch ein Metall sein.
Das hitzebeständige Material der vorliegenden Erfindung kann
Al₂O₃ in einer Menge von 1 bis 20 Gew.-%, bevorzugt von 5 bis 10
Gew.-%, enthalten. Der Zusatz von Al₂O₃ erhöht die Dichte und
verbessert die Verschleißfestigkeit.
Das erfindungsgemäß hitzebeständige Material kann durch übliche
Herstellungsverfahren hergestellt werden. Bei der Herstellung
des hitzebeständigen Materials wird im allgemeinen ein hitzebe
ständiges Material mit der gewünschten Porösität, Materialfe
stigkeit und Beständigkeit gegenüber der Schmelze erhalten, in
dem die Rohmaterialoxide in grobkörnige Teilchen (Teilchengröße
von etwa 2 bis 5 mm) mittlere Teilchen (Teilchengröße von etwa 1 mm)
und kleine Teilchen (Teilchengröße bis zu 0,1 mm) eingeteilt
werden und diese Teilchengruppen in vorgeschriebenen Mischungs
verhältnissen vermischt werden. Das hitzebeständige Material der
vorliegenden Erfindung kann auch durch Mischen und Sintern ver
schiedener Klassen von Rohmaterialteilchen in vorgeschriebenen
Verhältnissen hergestellt werden. Die verschiedenen Metalloxide,
die als zweite Komponenten dienen, werden bevorzugt in der Form
von feineren Teilchen als die des Magnesiumoxids hinzugefügt.
Wenn die Teilchengröße der zweiten Komponente kleiner ist als
die der Magnesiumoxidteilchen, umgeben die Teilchen der zweiten
Komponente die Magnesiumoxidteilchen als Hauptkomponente, und
durch den Kontakt des hitzebeständigen Materials mit der
Schmelze kann das oben beschriebene Mischoxid leicht um die Mag
nesiumoxidteilchen gebildet werden. Es ist daher möglich, die
gewünschte Wirkung mit der zweiten Komponente in einer relativ
kleinen Menge zu erreichen. Es ist somit ausreichend, daß die
zweite Komponente in der Nähe der Korngrenzen der Magnesiumoxid
teilchen vorherrschend ist. Es ist daher möglich, die Wirkungen
der vorliegenden Erfindung durch Zugabe einer kleinen Menge zu
erreichen, indem die Teilchen der zweiten Komponente in einer
kleineren Teilchengröße als die der Magnesiumoxidteilchen einge
setzt werden.
Es ist möglich, ein hitzebeständiges Material mit einer relativ
geringen Dichte, wie z. B. mit einer Porösität innerhalb des Be
reiches von z. B. 12 bis 20%, herzustellen, indem grobkörnige,
mittlere und feine Magnesiumoxidteilchen in Verhältnissen von 10
bis 50 Gew.-%, von 10 bis 50 Gew.-% bzw. von 10 bis 50 Gew.-%
vermischt werden, ein Oxid der zweiten Komponente mit einer
Teilchengröße unter einigen hundert µm hinzugefügt, das Gemisch
geknetet, der Rohling durch Pressen des Gemisches geformt und
dieser bei einer Temperatur von 1400 bis 1700°C für 5 bis 30
Stunden gebrannt wird.
Ein hitzebeständiges Material mit einer sehr hohen Dichte, wie
z. B. mit einer Kompaktheit von mindestens 90% (eine Porösität
bis zu 10%) kann hergestellt werden, indem ein Oxid der zweiten
Komponente mit einer Teilchengröße bis zu 50 µm zum Magnesiumo
xidpulver (mittlere Teilchengröße bis zu 100 µm) hinzugefügt,
das Gemisch geknetet und dann das geformte Gemisch bei einer
Temperatur von 1500 bis 1700°C für eine bis zehn Stunden ge
brannt wird.
Das oben beschriebene hitzebeständige Material mit niedriger
Dichte ist für hitzebeständige Steine geeignet, die zum Ausklei
den von Schmelz-/Raffinieröfen für eine basische Schmelze ge
eignet, da viele Öffnungen zu einer großen wärmeisolierenden
Wirkung führen. Das obengenannte hitzebeständige Material mit
hoher Dichte ist als Material für Schmelztiegel und Ofenrohre
zum Schmelzen von basischen Materialien geeignet, weil die
dichtgesinterten Magnesiumoxidteilchen und Oxidteilchen der
zweiten Komponente, wie z. B. TiO₂, eine hohe feste thermische
Leitfähigkeit (high solid thermal conductivity) durch diese
Teilchen und eine zufriedenstellende Wärmeleitfähigkeit (heat
conductivity) aufweisen. Dieses hitzebeständige Material mit ho
her Dichte ist auch als Schutzrohr für Sensoren für eine
Hochtemperaturschmelze anwendbar, für welche ein Aluminiumoxid
rohr üblicherweise eingesetzt wird, wie für verschiedene Meßson
den, die mit einer Hochtemperaturschmelze in Kontakt stehen,
einschließlich eines Thermoelementes.
Bei der Herstellung des hitzebeständigen Materials der vorlie
genden Erfindung kann die Substratoberfläche zuerst mit Eisen
oxid in Kontakt gebracht werden, um eine Schicht aus dem obenge
nannten Mischoxid mit hohem Schmelzpunkt zu bilden. Das oben be
schriebene Mischoxid ist ein ternäres Oxid, welches Magnesium
oxid als Hauptkomponente, eines oder mehrerer Oxide ausgewählt
aus der Gruppe bestehend aus Titanoxid, Nioboxid, Neodymoxid,
Lanthanoxid, Manganoxid, Nickeloxid und Cobaltoxid sowie Eisen
oxid enthält. Die aus der Gruppe bestehend aus Titanoxid, Niob
oxid, Neodymoxid, Lanthanoxid, Manganoxid, Nickeloxid und
Cobaltoxid ausgewählten Oxide werden im folgenden als zweite
Komponente bezeichnet.
Das oben beschriebene Mischoxid, z. B. ein ternäres Oxid wie MgO-
TiO₂-Fe₂O₃ mit einem MgO-Gehalt von nicht weniger als 40 Gew.-%
bildet ein Mischoxid mit hohem Schmelzpunkt mit mit einer Fest
stoff/Lösung-Phase, die nur schwer durch alkalische Komponenten
in einer basischen Schmelze oder einer basischen, calcinierten
Masse abgetragen werden können. Es ist daher möglich, zu verhin
dern, daß eine basische Schmelze in das hitzebeständige Material
eindringt, wodurch der Verschleiß des hitzebeständigen Materials
verhindert wird, indem die Oberfläche des hitzebeständigen Mate
rials mit einer Schicht aus dem Mischoxid bedeckt wird.
Die Mengenverhältnisse von MgO, Fe₂O₃ und der zweiten Komponente
im oben beschriebenen Mischoxid hängen von der Art der zweiten
Komponente ab. In dem Diagramm, welches die ternäre Zusammenset
zung des Systems MgO-TiO₂-Fe₂O₃ darstellt, worin Titanoxid als
zweite Komponente enthalten ist, wird ein Feststoff-Lösung-
Mischoxid mit hohem Schmelzpunkt (Magnesiowustit) mit einem
Schmelzpunkt von etwa 1750°C innerhalb eines Bereiches auf der
MgO-Seite, gezogen durch Verbinden von zwei Punkten, die eine
Menge von MgO relativ zu TiO₂ von 42 Gew.-% und eine Menge von
MgO relativ zu Fe₂O₃ von 8 Gew.-% darstellt, gebildet. Mengen an
TiO₂ und Fe₂O₃, die diesen Bereich überschreiten, sind nicht
wünschenswert, da eine Spinellphase, die ein Eisenoxid mit einem
sehr viel niedrigeren Schmelzpunkt enthält, gebildet wird.
Die Dicke der Schicht des Mischoxids variiert je nach Substrat
des hitzebeständigen Materials. In einem gegen Basizität bestän
digen, hitzebeständigen Stein, der im wesentlichen Magnesiumoxid
enthält, ist z. B. eine Dicke von 0,01 bis 10 mm geeignet. Bei
einer Dicke, die kleiner ist, wird eine ausreichende
Verschleißbeständigkeit nicht erreicht und eine Dicke, welche
größer ist, führt auf der anderen Seite zu einer verringerten
Festigkeit des hitzbeständigen Materials, welches z. B. als ge
formter Gegenstand vorliegt.
Für ein hitzebeständiges Material mit hoher Dichte, wie z. B. ein
Schutzrohr eines Thermoelementes, welches in eine Hochtempera
turschmelze eingeführt wird, sollte die Dicke der Mischoxid
schicht bevorzugt innerhalb des Bereiches von 0,1 bis 1 mm lie
gen.
Als ein üblicher hitzebeständiger Stein, aus dem erfindungsgemä
ßen gegenüber Basizität beständigen hitzebeständigen Material,
welches im wesentlichen Magnesiumoxid enthält, kann als Substrat
für das hitzebeständige Material verwendet werden, auf welchem
sich die oben beschriebene Mischoxidschicht bildet. Dieser hit
zebeständige Stein aus Magnesiumoxid kann weitere Komponenten
innerhalb der üblichen Bereiche enthalten. Auch kann der hitze
beständige Stein aus Magnesiumoxid Al₂O₃ in einer Menge von 1
bis 20 Gew.-%, bevorzugt von 5 bis 10 Gew.-% enthalten. Die
Zugabe von Al₂O₃ führt zu einer höheren Kompaktheit und einer
verbesserten Verschleißbeständigkeit.
Die oben beschriebene Mischoxidschicht kann gebildet werden
durch Bedecken der Oberfläche des Substrats, welches im wesent
lichen Magnesiumoxid mit einem Gemisch aus der obengenannten
zweiten Komponente und Fe₂O₃ enthält und Erhitzen des Substrats
mit der Schicht oder Bedecken der Oberfläche des Substrats, die
Magnesiumoxid als Hauptkomponente und die zweite Komponente ent
hält, mit einem Gemisch, welches Fe₂O₃ enthält, und Erhitzen des
Substrats mit der Schicht. Insbesondere umfaßt dieses: (i) Be
decken der Substratoberfläche nach dem Formen des Substrats aber
vor dem Erhitzen, mit einem Pulver, welches Fe₂O₃ enthält, und
Brennen dieses bei einer Temperatur von mindestens 1300°C; oder
(ii) Eintauchen des gebrannten Substrats in eine Schmelze, die
Fe₂O₃ enthält. Wie für den Fall (ii) erforderlich, wird das Sub
strat nach dem Eintauchen gebrannt, damit sich die Mischoxid
schicht fest auf dem Substrat bilden kann.
Die Bildung der obigen Mischoxidoberfläche auf der Oberfläche
des hitzebeständigen Substrats durch Bedecken der Oberfläche mit
einem Gemisch, enthaltend Magnesiumoxid und Titanoxid und Ein
tauchen desselben in eine Schmelze, die reich an Eisenoxiden
ist, ist in der gleichen, oben beschriebenen schematischen Dar
stellung in Fig. 3 erläutert. Wie in Fig. 3 dargestellt, dringt
die Schmelze 31 aufgrund des Kontaktes der MgO-TiO₂-Ober
flächenschicht 30 mit der Hochtemperaturschmelze 31, die reich
an Eisenoxiden ist, durch die Löcher zwischen den Magnesiumo
xidteilchen 32 und den Titanoxidteilchen 33 in die Oberflächen
schicht ein und füllt die Löcher zwischen den Teilchen. Die
Hauptkomponente Magnesiumoxid und die zweite Komponente Titano
xid reagieren mit den Eisenoxiden der Schmelze, wodurch ein ter
näres Mischoxid 35, enthaltend MgO-TiO₂-Fe₂O₃, gebildet wird.
Dieses Mischoxid 35 ist ein Feststoff-Lösung-Oxid mit hohem
Schmelzpunkt, welches die Oberflächenschicht auffüllt, die Ober
fläche des hitzebeständigen Materials bedeckt und so das Ein
dringen der Schmelze in das hitzebeständige Material verhindert.
Im Gegensatz zur oben beschriebenen Spinellphase bewirkt dieses
Mischoxid nicht die Ausdehnung der gesinterten Teilchen, aus
denen das hitzebeständige Material besteht, so daß der Abbau der
Festigkeit des hitzebeständigen Materials nicht auftritt und das
Mischoxid gegenüber Abtrag durch alkalische Komponenten, die in
der Schmelze enthalten sind, beständig ist, was zu der hervorra
genden Verschleißbeständigkeit führt.
Gegenüber Basizität beständige, hitzebeständige Materialien, die
für einen breiten Anwendungsbereich angepaßt werden, können er
halten werden, indem die oben beschriebene Oberflächenschicht
auf den verschiedenen hitzebeständigen Materialien mit verschie
denen Sinterdichten der Substrate zur Verfügung gestellt werden.
Zum Beispiel ist ein Stein mit einer relativ geringen Sinter
dichte als Auskleidungsmaterial für einen Ofen wegen der durch
die inneren Löcher bedingten großen wärmeisolierenden Wirkung
geeignet. Ein Stein mit einer Oberflächenschicht, welche das
obengenannte Mischoxid auf der Oberfläche eines hitzebeständigen
Materials, welches z. B. im wesentlichen aus Magnesiumoxid be
steht enthält, ist wegen der hervorragenden Verschleißbeständig
keit gegenüber einer solchen basischen Schmelze zum Auskleiden
eines Ofens für eine basische Schmelze oder eine calcinierte
Masse geeignet. Ein hitzebeständiges Material mit einer höheren
Sinterdichte hat auf der anderen Seite eine zufriedenstellende
Hitzeleitfähigkeit, wegen der dicht gesinterten inneren Teil
chen. Ein Stein, mit einem Substrat, welches ein derartiges
hitzebeständiges Material enthält und mit der erfindungsgemäßen
Mischoxidschicht ausgestattet ist, ist daher als Material für
Schmelzöfen und Ofenrohre geeignet. Da das erfindungsgemäße Mi
schoxid auch eine hervorragende thermische Schockbeständigkeit
aufweist, ist ein Stein, welcher die obige Oberflächenschicht
auf einem sehr dichten hitzebeständigen Material enthält, als
Schutzrohr für Sensoren in einer Hochtemperaturschmelze, wie für
verschiedene Meßanlagen, u. a. Thermoelemente, für welches ge
wöhnlicherweise ein Aluminiumrohr verwendet wird.
Die folgenden Beispiele und Vergleichsbeispiele sollen die vor
liegende Erfindung erläutern. Die Beispiele dienen nur der Er
läuterung und sollen den Umfang der Erfindung nicht begrenzen.
Pelletproben, die jeweils etwa 7 g wogen, wurden hergestellt
durch Mischen von 80 Gew.-% MgO-Pulver mit einer Teilchengröße
von 40 µm bis 200 µm und 20 Gew.-% TiO₂ mit einer Teilchengröße
von 40 µm bis 200 µm, Formen des Gemisches in eine zylindrische
Form unter einem Druck von 1500 kg/cm² und Brennen des Rohkör
pers an Luft bei 1500°C für 48 Stunden. Die Pelletproben hatten
eine scheinbare, spezifische Dichte von 3,07 g/cm³, eine
tatsächliche Spezifische Dichte von 3,63 g/cm³ und eine schein
bare Porösität von 15,43%, wobei diese Werte eine geeignete
Sintereigenschaft voraus sagen.
Die Pelletproben wurden in 200 g Calciumferrit-Schlacke
(Zusammensetzung in Gew.-%: Fe₂O₃: 70, CaO: 15, und Cu₂O: 15,
was einer Schlacke entspricht, die in Kupfer schmilzt) getaucht
und dort 48 Stunden gehalten, um die Verschleißbeständigkeit zu
untersuchen. Als ein Ergebnis wurde beim äußeren Anblick des
Pellets keine merkliche Veränderung beobachtet. Um die
Verschleißbeständigkeit genauer zu prüfen, wurden in bestimmten
Intervallen während der Eintauchzeit in die Schlacke von der
Schlacke mit einem Stahlstab Proben entnommen und die Mengen von
TiO₂O und MgO, gelöst in der Schlacke, wurden gemessen. Die Er
gebnisse sind in Fig. 1 bzw. 2 dargestellt. Wie aus den Diagram
men ersichtlich ist, ist die Lösung dieser Komponenten in der
Schlacke nur sehr gering, und es tritt keine bedeutende Verände
rung während der Zeit auf.
Für eine weitere Untersuchung auf Verschleißbeständigkeit wurde
eine Elektronenstrahl-Mikroanalyse (EMA) der Grenzfläche zwi
schen dem MgO-TiO₂-Pellet nach einem Zeitraum von 48 Stunden
Eintauchen in die Schlacke und mit der in Beispiel 1 verwendeten
Calciumferrit-Schlacke durchgeführt. Wie in Fig. 4 dargestellt,
werden zwei Phasen in dem Kontaktbereich zwischen der Schlacke D
und dem hitzebeständigen Material C beobachtet: Die Phase A, die
dem hitzebeständigen Material näher ist, ist eine Feststoff-Lö
sung-Phase, die im wesentlichen aus den drei Komponenten MgO,
TiO₂ und Fe₂O₃ besteht (MgO: 39,27 Gew.-%, TiO₂: 35,40 Gew.-%,
Fe₂O₃: 18,86 Gew.-%, Cu₂0 : 1,19 Gew.-% und CaO: 0,16 Gew.-%),
und die Phase B, die der Schlacke näher ist, ist eine Spinell
phase von MgFe₂O₄. Die Feststoff-Lösung-Phase ist eine
Metallmischoxidphase mit einem Schmelzpunkt von etwa 1900°C, und
die Oberfläche des hitzebeständigen Materials ist mit der Misch
oxidphase bedeckt. Im Ergebnis dringt die Schlacke nicht in das
hitzebeständige Material ein, welches im Inneren aus einheitlich
gesinterten MgO-Teilchen und TiO₂-Teilchen gebildet ist, und so
wird der Verschleiß durch Schlacke verhindert.
Pelletproben mit einer in Tabelle 1 gezeigten Zusammensetzung
wurden auf die gleiche Weise wie in Beispiel 1 hergestellt und
in eine Calciumferrit-Schlacke getaucht, um die Verschleißbe
ständigkeit zu untersuchen. Sintereigenschaft und Verschleißbe
ständigkeit jeder Pelletprobe ist ebenfalls in Tabelle 1 gezeigt
(die Symbole in Tabelle 1 bedeuten: : hervorragend; ○:
zufriedenstellend; Δ: ausreichend; X: nicht anwendbar). Die
Probe 1 ist die gleiche wie in Beispiel 1.
Wie in Tabelle 1 gezeigt, hat das hitzebeständige Material der
vorliegenden Erfindung hervorragende Sintereigenschaften und
Verschleißbeständigkeit. Wie aus den Proben 9 und 10 deutlich
wird, entsprechen die Sintereigenschaft nicht notwendigerweise
mit der Verschleißbeständigkeit: dieses legt nahe, daß die Wir
kungen der vorliegenden Erfindung nicht durch die Verbesserung
der Sintereigenschaft des hitzebeständigen Materials hervorgeru
fen werden.
Um die Ergebnisse deutlicher zu zeigen, wurde die Konzentration
der zweiten Komponente, die in der Schlacke gelöst ist, für ei
nige Proben anders als in Beispiel 1 auf die gleiche Weise wie
in Beispiel 1 gemessen. Die Ergebnisse sind in Fig. 1 darge
stellt. Fig. 2 zeigt die Veränderungen der Menge MgO in
Abhängigkeit von der Zeit, welche in der Calciumferrit-Schlacke
gelöst ist, auch für Beispiel 2. Aus den Fig. 1 und 2 wird
deutlich, daß das hitzebeständige Material der vorliegenden Er
findung sich bemerkenswerterweise dadurch auszeichnet, daß die
Auflösung in der Schlacke auf einem geringen Wert, sowohl für
die Hauptkomponente MgO als auch für das Oxid der zweiten Kompo
nente gehalten wird.
Proben mit den in Tabelle 2 gezeigten Zusammensetzungen wurden
hergestellt, und die Pelletproben wurden auf die gleiche Weise
wie in Beispiel 1 hergestellt, um die Verschleißbeständigkeit zu
untersuchen. Die hervorragende Verschleißbeständigkeit wurde für
alle Proben bestätigt. Das Ergebnis ist in Tabelle 2 wiedergege
ben.
Wie in Tabelle 3 gezeigt, wurden Pelletproben auf die gleiche
Weise wie in Beispiel 1 hergestellt, für Beispiele, die zwei Ar
ten der zweiten Komponente enthalten und Beispiele, die Alumini
umoxid enthalten, um die Verschleißbeständigkeit zu untersuchen.
Es wurde die hervorragende Verschleißbeständigkeit für alle Pro
ben bestätigt. Die Ergebnisse sind in Tabelle 3 gezeigt.
MgO-Pulver, enthaltend Teilchen mit einer Teilchengröße bis zu
100 µm und TiO₂ mit einer Teilchengröße bis zu 50 µm, wurden
sorgfältig miteinander in einem Verhältnis 9 : 1 vermischt. Das
Gemisch wurde dann in ein Blindrohr mit einer Länge von etwa 20 cm,
einem Außendurchmesser von 20 cm und einer Dicke von 5 mm
unter einem Druck von 1,5 t/cm² geformt und wurde in einem elek
trischen Lichtbogenofen eine Stunde bei 1500°C gebrannt. Das ge
brannte Blindrohr hatte eine scheinbare relative Dichte von 3,44 g/cm³,
eine tatsächliche relative Dichte von 3,62 g/cm³ und eine
scheinbare Porösität von 5%.
Das oben beschriebene Rohr wurde als Schutzrohr für ein umhüll
tes Thermoelement verwendet und in eine Calciumferrit-Schlacke
(Zusammensetzung: Fe₂O₃: 70, CaO: 15, Cu₂O: 15) aus einem Kup
ferraffinierofen getaucht, um die Temperatur zu messen. Die ge
messene Temperatur (1250°C) wurde in 15 Minuten stabilisiert und
ein genauer Meßwert wurde erhalten. Nach einem Zeitraum von zwei
Stunden wurde das Meßrohr aus der Schlacke entnommen, um die Au
ßenansicht zu überprüfen: es wurde kein Bruch in der Oberfläche
oder Oberflächenabtrag beobachtet. Ein anderes Rohr mit der
gleichen Form und dem gleichen Durchmesser wurde aus im Handel
erhältlichen Aluminiumoxid mit hoher Reinheit (Porösität: 5%)
hergestellt, und ein ähnlicher Versuch wurde durchgeführt, wobei
dieses Rohr als Schutzrohr verwendet wurde: der eingetauchte
Teil des Schutzrohres war innerhalb von 30 Minuten vollständig
abgetragen.
MgO-Pulver mit einer Teilchengröße von 40 µm bis 200 µm in einer
Menge von 80 Gew.-% und TiO₂-Pulver mit einer Teilchengröße von
40 µm bis 200 µm in einer Menge von 20 Gew.-% wurden vermischt,
unter einem Druck von 1500 kg/cm² in einen Quader geformt und an
Luft 48 Stunden bei 1500°C in einen Ziegelstein von 10 cm × 10 cm × 5 cm
geformt. Dieser Probenziegelstein hatte eine schein
bare relative Dichte von 3,07 g/cm³, eine tatsächliche relative
Dichte von 3,63 g/cm³ und eine scheinbare Porösität von 15,43%.
Dieser Probenstein wurde in Calciumferrit-Schlacke
(Zusammensetzung in Gew.-%: Fe₂O₃: 70, CaO: 15, Cu₂O: 15; ent
sprechend einer Schlackenart in einer Kupferschmelze) bei einer
Temperatur von 1300°C für 48 Stunden getaucht, um eine Oxid
schicht auf der Oberfläche des Probensteins zu bilden. Die Un
tersuchung dieser Oxidschicht durch EPMA bestätigte, wie in Fig.
4 gezeigt, daß eine Oxidschicht A, enthaltend MgO-TiO₂-Fe₂O₃
(MgO: 40 Gew.-%, TiO₂: 35 Gew.-%, Fe₂O₃: 19 Gew.-%) auf der
Oberfläche des hitzebeständigen Materials C gebildet wurde und
daß das Innere E des hitzebeständigen Materials mit dieser
Oberflächenschicht A bedeckt war. In Fig. 4 ist D Schlacke, und
eine besondere Phase B wird in dem Teil gebildet, welcher mit
der Oberflächenschicht A des hitzebeständigen Materials in Kon
takt ist. Ein Ziegelstein mit einer äußersten Schicht A in einer
Dicke von 2 mm wurde erhalten, indem die Schichten D und B durch
Mahlen entfernt wurden.
Dieser Stein wurde in 6 kg der obengenannten Schlacke getaucht.
Proben der Schlacke wurden mit einem Eisenstab in bestimmten
Zeitabständen entnommen und die Mengen an TiO₂ und MgO, welche
sich in der Schlacke gelöst hatten, wurden gemessen. Es wurde
bestätigt, daß die festgestellten Mengen nur sehr gering waren,
bis zu einer Höhe von 0,1 Gew.-% bzw. bis zu 1,0 Gew.-%. Wäh
rend dieser Zeit war keine merkliche Veränderung zu beobachten,
es besteht somit eine hervorragende Verschleißbeständigkeit.
Probensteine wurden auf die gleiche Weise wie in Beispiel 7 her
gestellt, mit der Ausnahme, daß Nioboxid, Neodymoxid, Lanthan
oxid, Manganoxid, Nickeloxid und Cobaltoxid anstelle von Titan
oxid verwendet wurden. Nachdem sich eine Oxidschicht auf der
Steinoberfläche gebildet hatte, indem der Stein in die gleiche
Schlacke getaucht worden war wie oben, wurde ein Stein mit einer
äußersten Schicht A durch Entfernen der äußeren Schichten D und
B erhalten. EPMA-Analyse dieser Oxidschicht auf der Steinober
fläche bestätigte, daß es jeweils ternäre Mischoxide waren, die
jeweils MgO, Fe₂O₃ und das Oxid der zweiten Komponente enthiel
ten.
Während des Eintauchens dieses Probensteins in die Schlacke,
wurden Schlackenproben mit einem Stahlstab in bestimmten Zeitab
ständen entnommen, um die Mengen des Oxids der zweiten Kompo
nente und von MgO zu messen, welche sich in der Schlacke gelöst
hatten. Die Meßergebnisse zeigten nur sehr geringe Mengen an,
die in dem Bereich von 0,05 bis 0,3 Gew.-% bzw. bis zu 2,0 Gew.-%
lagen. Es gab keine nennenswerte Änderung während dieser Zeit,
was die hervorragende Verschleißbeständigkeit bestätigt.
MgO-Pulver mit einer Teilchengröße von 40 µm bis 200 µm in einer
Menge von 95 Gew.-% und Fe₂O₃ mit einer Teilchengröße von 1 µm
bis 40 µm in einer Menge von 5 Gew.-% wurden miteinander ver
mischt, unter einem Druck von 1500 kg/cm² in einen Quader ge
formt und an Luft 48 Stunden bei 1500°C in einen Stein gebrannt.
Dieser Stein wurde in eine Schmelze aus Kupferoxid, enthaltend
Manganoxid (92% Cu₂O und 8% Mn₂O₃) bei einer Temperatur von
1200°C getaucht, um eine Schicht aus ternärem Mischoxid, enthal
tend MgO-Fe₂O₃-Mn₂O₃, auf der Steinoberfläche zu bilden, und
dann zum Abkühlen entnommen.
Ein Stein, bedeckt mit einer äußersten Schicht A wurde durch
Entfernen der Schichten D und B auf die gleiche Weise wie in
Beispiel 7 erhalten. Dieser Stein wurde in Schlacke getaucht,
und es wurden Schlackenproben mit einem Stahlstab in bestimmten
Zeitabständen entnommen, um die Mengen an Mn₂O₃ und MgO, die
sich in der Schlacke gelöst hatten, zu bestimmen. Die Ergebnisse
zeigten, daß sich nur sehr geringe Mengen bis zu 0,1 Gew.-% bzw.
bis zu 1,0 Gew.-% gelöst hatten, und während der Zeit keine nen
nenswerte Veränderung festgestellt wurde, was die hervorragende
Verschleißbeständigkeit bestätigt.
Eine Nickelchromlegierung wurde auf ein an einem Ende versiegel
tes Rohr, hergestellt aus rostfreiem Stahl (SUS) (Länge: 20 cm,
Außendurchmesser: 20 mm, Dicke: 1 mm), gesprüht, um eine Grun
dierung mit einer Dicke von 0,1 bis 0,15 mm zu erhalten, und
dann wurde MgO-TiO₂-Fe₂O₃-Pulver (MgO: 42%, TiO₂: 37%, Fe₂O₃:
21%) durch das Pulverflammsprayverfahren in einer Dicke von
etwa 0,1 bis 0,2 mm aufgesprüht. Ein Thermoelement wurde in die
ses Schutzrohr gestellt, und die Temperatur der Calciumferrit-
Schlacke (Fe₂O₃: 70 Gew.-%, CaO: 15 Gew.-%, CuO: 15 Gew.-%), ei
nem Kupferraffinierofen entnommen, wurde gemessen. Die gemessene
Temperatur (1250°C) wurde innerhalb von 15 Minuten stabilisiert,
wodurch es möglich war, eine stabile Messung über mehr als zwei
Stunden durchzuführen. Nach Ablauf von zwei Stunden wurde das
Meßrohr entnommen, und die äußere Ansicht wurde kontrolliert: es
wurde kein Bruch oder Oberflächenverschleiß festgestellt. Auf
der anderen Seite wurde ein Rohr mit der gleichen Form und dem
gleichen Durchmesser aus einem handelsüblichen Aluminiumoxid mit
hoher Reinheit (Porösität: 95%) hergestellt, und der gleiche
Test wurde mit dem so hergestellten Schutzrohr durchgeführt: der
eingetauchte Teil des Schutzrohres war innerhalb von 30 Minuten
vollständig abgetragen. Wenn ein solcher Test auf ein nur an ei
nem Ende versiegelten Rohr aus SUS ohne weitere Behandlung
durchgeführt wird, wird das Rohr innerhalb von wenigen Minuten
abgetragen.
MgO-Pulver (40 Gew.-%), Fe₂O₃-Pulver (20 Gew.-%) und TiO₂-Pulver
(40 Gew.-%) mit einer Teilchengröße bis zu 100 µm wurden in ei
ner Aufschlemmung vermischt, welche in einer Dicke von 1 bis 2 mm
auf die Oberfläche eines nicht gebrannten hitzebeständigen
Steins, enthaltend MgO-Pulver, aufgebracht wurde. Das resultie
rende hitzebeständige Material wurde an Luft zwei Stunden bei
1450°C gebrannt, um einen Ziegelstein herzustellen. Dieser Zie
gelstein wurde in eine Schlacke auf die gleiche Weise wie in
Beispiel 7 getaucht, und der Schlacke wurden Proben mit einem
Eisenstab in bestimmten Zeitabständen entnommen, um die Mengen
an in der Schlacke gelöstem TiO₂ und MgO zu messen. Es zeigte
sich, daß diese Substanzen nur in sehr geringen Mengen bis zu
0,1 Gew.-% bzw. bis zu 1,0 Gew.-% gelöst waren. Es wurde keine
merkliche Veränderung festgestellt. Dadurch wurde die hervorra
gende Verschleißbeständigkeit bestätigt.
Das gegenüber Basizität beständige hitzebeständige Material der
vorliegenden Erfindung hat eine hervorragende Verschleißbestän
digkeit gegenüber basischen Materialien wie zum Beispiel einer
Calciumferrit-Schlacke, die beim Schmelzen/Raffinieren von Kup
fer gebildet wird, einer basischen Schlacke, die viele Eiseno
xide enthält, wie zum Beispiel Ferritzement, oder einer calci
nierten Masse. Das hitzebeständige Material der vorliegenden Er
findung, welches eine Porosizität in dem gleichen Bereich wie
übliche Ziegelsteine hat, ist daher insbesondere für Anwendungen
geeignet, wo übliche hitzebeständige Materialien aus Magnesiumo
xid und Chromoxid Probleme ergeben, z. B. als hitzebeständiger
Stein zum Auskleiden von Schmelz-/Raffinieröfen zum Schmel
zen/Raffinieren einer basischen Schmelze, die reich an Eisenoxi
den ist. Das hitzebeständige Material der vorliegenden Erfin
dung, welches eine hohe Sinterdichte hat, hat daher ein hervor
ragende thermische Leitfähigkeit und eine thermische Schockbe
ständigkeit, und ist als Schmelztiegel, Ofenrohr und als Schutz
rohr für verschiedene Sensoren, die mit Hochtemperaturschmelzen
in Kontakt kommen, geeignet. Im Gegensatz zu handelsüblichen
hitzebeständigen Steinen aus Magnesiumoxid und Chromoxid enthält
das hitzebeständige Material der vorliegenden Erfindung kein
Chromoxid, welches eine große Umweltbelastung darstellt. Es ist
daher nicht erforderlich, nach dem Entfernen eine besondere Be
handlung durchzuführen, und daher ist die vorliegende Erfindung
auch unter dem Gesichtspunkt des Umweltschutzes vorteilhaft.
Claims (14)
1. Gegenüber Basizität beständiges hitzebeständiges Material,
worin die Substratoberfläche ein Mischoxid enthält, umfas
send Magnesiumoxid als Hauptbestandteil und ein Oxid, wel
ches die zweite Komponente ist, wobei das Magnesiumoxid und
das Oxid, welches die zweite Komponente ist, durch Reaktion
mit Eisenoxiden in einer Schmelze oder einer calcinierten
Masse ein Mischoxid mit hohem Schmelzpunkt bilden.
2. Gegenüber Basizität beständiges hitzebeständiges Material,
nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Oxid, wel
ches die zweite Komponente bildet, ein oder mehrere Oxide
aus der Gruppe bestehend aus Titanoxid, Nioboxid, Neodym
oxid, Lanthanoxid, Manganoxid, Nickeloxid und Cobaltoxid
ist.
3. Gegenüber Basizität beständiges hitzebeständiges Material,
nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß es das Oxid,
welches die zweite Komponente ist, in einer Menge von 0,1
bis 50 Gew.-% enthält.
4. Gegenüber Basizität beständiges hitzebeständiges Material,
nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das hitzebe
ständige Material Aluminiumoxid in einer Menge von 1 bis 20 Gew.-%
zusätzlich zum Oxid, welches die zweite Komponente
bildet, enthält.
5. Gegenüber Basizität beständiges hitzebeständiges Material,
nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Substrat
das hitzebeständige Material ist, umfassend ein Substrat mit
der gleichen Zusammensetzung wie die Substratoberfläche.
6. Gegenüber Basizität beständiges hitzebeständiges Material,
nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Substrat
ein Metall ist.
7. Gegenüber Basizität beständiges hitzebeständiges Material,
nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Sub
stratoberfläche neben Magnesiumoxid und dem Oxid der zweiten
Komponente Eisenoxide enthält.
8. Gegenüber Basizität beständiges hitzebeständiges Material,
nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß das Substrat
ein gemischtes Oxid mit einem hohen Schmelzpunkt ist, wel
ches Magnesiumoxid als Hauptbestandteil enthält.
9. Gegenüber Basizität beständiges hitzebeständiges Material,
nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß das Substrat
ein gemischtes Oxid mit hohem Schmelzpunkt ist, umfassend
Magnesiumoxid als Hauptbestandteil und Aluminiumoxid in ei
ner Menge von 1 bis 20 Gew.-% enthält.
10. Gegenüber Basizität beständiges hitzebeständiges Material,
nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß das Substrat
Metall ist.
11. Ziegelstein zum Auskleiden eines Schmelz-/Raffinierofens,
welcher das gegenüber Basizität beständige hitzebeständige
Material nach Anspruch 1 enthält.
12. Ziegelstein für eine Hochtemperaturschmelzübergangan
stichrinne, welcher das gegenüber Basizität beständige hit
zebeständige Material nach Anspruch 1 enthält.
13. Schutzrohr für ein Thermoelement, welches das gegenüber Ba
sizität beständige hitzebeständige Material nach Anspruch 1
enthält.
14. Strahlungsrohr für ein optisches Pyrometer, welches das ge
genüber Basizität beständige hitzebeständige Material nach
Anspruch 1 enthält.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5237437A JPH06293580A (ja) | 1993-02-09 | 1993-08-30 | 耐塩基性耐火材 |
JP5237436A JPH06293556A (ja) | 1993-02-09 | 1993-08-30 | 耐塩基性耐火材 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE4402667A1 true DE4402667A1 (de) | 1995-03-02 |
Family
ID=26533199
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