DE4122895C1 - - Google Patents
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- DE4122895C1 DE4122895C1 DE19914122895 DE4122895A DE4122895C1 DE 4122895 C1 DE4122895 C1 DE 4122895C1 DE 19914122895 DE19914122895 DE 19914122895 DE 4122895 A DE4122895 A DE 4122895A DE 4122895 C1 DE4122895 C1 DE 4122895C1
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B1/00—Preliminary treatment of ores or scrap
- C22B1/02—Roasting processes
- C22B1/10—Roasting processes in fluidised form
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B1/00—Preliminary treatment of ores or scrap
- C22B1/02—Roasting processes
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Description
Refraktäre Golderze sind solche Erze, die sich nicht direkt
mit NaCN laugen lassen und als Goldträger Arsenopyrite oder
Pyrite mit mehr oder weniger organischem Kohlenstoff haben.
Sie haben einen relativ niedrigen Goldgehalt. Der
Arsengehalt liegt etwa zwischen 0,01 bis 2%. Für solche Erze
ist vor der Cyanidlaugung eine möglichst vollständige
Austreibung und Einbindung des Arsengehalts sowie eine
möglichst vollständige Oxidation des Schwefel- und
Kohlenstoffgehaltes erforderlich. Diese Oxidation erfolgt
durch Röstung mit sauerstoffhaltigen Gasen. Bei der Röstung
besteht jedoch die Gefahr, daß die durch die Oxidation und
Verflüchtigung von Schwefel, Kohlenstoff und Arsen in den
Erzkörnern gebildeten Poren durch Bildung von Eisenarsenaten
auf der Oberfläche der Erzkörner wieder blockiert werden.
Diese Arsenatbildung erfolgt unter oxidierenden Bedingungen
zwischen dem Eisenanteil der Erzkörner und ausgetriebenem
Arsen bzw. Arsenoxiden. Dadurch wird das Goldausbringen bei
der Cyanidlaugung verschlechtert und ein höherer
Cyanidverbrauch verursacht. Wenn zur Vermeidung dieser
Eisenarsenatbildung die Röstung mit geringerem
Sauerstoffpartialdruck erfolgt, wird der vorhandene
Kohlenstoff nicht entfernt, was ebenfalls bei der
Cyanidlaugung zu höheren Cyanidverbrauchen führt und die
Goldausbeute verschlechtert. Außerdem ergeben sich
Deponieprobleme für die aus dem Röstgas abgeschiedenen,
Arsenverbindungen enthaltenden Feststoffe, oder es ist eine
aufwendige Verarbeitung erforderlich. Auch bei einer
zweistufigen Röstung, bei der in der ersten Stufe unter
geringem Sauerstoffpartialdruck das Arsen verflüchtigt wird,
aus dem Abgas die Feststoffe oberhalb der
Sublimationstemperatur abgeschieden werden, dann das Gas zur
Arsenatabscheidung gekühlt wird, und das Röstprodukt der
ersten Stufe in einer zweiten Stufe unter höherem
Sauerstoffpartialdruck geröstet wird, treten Deponieprobleme
für die arsenhaltigen Feststoffe auf bzw. erfordern eine
aufwendige Verarbeitung.
Aus der EP-PS 128 887 ist bekannt, sulfidische Konzentrate
mit einer mittleren Korngröße <1 mm, die Kupfer und
Edelmetalle als Wertmetall sowie Arsen als Verunreinigung
enthalten, in einer zirkulierenden Wirbelschicht bei einem
Sauerstoffpotential von 10-14 bis 10-16 at und bei niedrigen
Temperaturen, welche die Aufspaltungs- oder
Zersetzungstemperaturen übersteigen, zu rösten und das Arsen
zu verflüchtigen. Aus der aus dem Wirbelschichtreaktor
ausgetragenen Suspension wird der größte Teil des
Feststoffes bei gleichen Bedingungen in einem Heißzyklon
abgeschieden und wieder in den Wirbelschichtreaktor
zurückgeführt. Aus dem Gas wird weiterer Feststoff in einem
Zyklon entfernt. Nach einer evtl. Feinreinigung in einer
elektrostatischen Reinigung wird das Abgas in den Kamin
geleitet. Das Röstgut aus der zirkulierenden Wirbelschicht
und evtl. im zweiten Zyklon abgeschiedener Feststoff werden
in eine klassische Wirbelschicht geleitet, wo bei erhöhtem
Sauerstoffpotential der vorhandene Schwefel abgeröstet wird.
Die im Abgas der zirkulierenden Wirbelschicht enthaltenen
Arsenoxide werden bei Unterschreitung der
Sublimationstemperatur mit den restlichen Feststoffen
gemeinsam abgeschieden. Außerdem kann dieses Gas
verflüchtigten Schwefel enthalten.
Aus der DE-PS 15 83 184 ist ein Verfahren zur Entfernung von
Arsen aus Eisenerzen und Pyritabbränden bekannt, bei dem die
Erze mit Kalziumoxid oder Kalziumcarbonat in einer Menge von
0,5 bis 5% als Kalzium bezogen auf das Gewicht des Erzes
gemischt und auf 800 bis 1000°C in oxidierender Atmosphäre
erhitzt werden. Dabei wird das Arsen in den feinkörnigen
Fraktionen konzentriert. Diese werden von der gröberen
Fraktion getrennt und aus ihnen das Arsen mit Säuren
ausgelaugt. In der Schilderung des bekannten Standes der
Technik wird die Zugabe von Oxiden, Hydroxiden und
verschiedenen Salzen von Alkali- und Erdalkalimetallen beim
Pyritrösten beschrieben, die mit dem Arsengehalt des Erzes
entsprechende Arsenate bilden können, die in Wasser löslich
sind. Die Wirkung dieser Zusätze in der Röststufe ist durch
die Bildung der entsprechenden Sulfate beschränkt, da diese
im Hinblick auf eine Arsenfixierung beinahe vollständig
inaktiv sind. Bei der Zugabe dieser Stoffe zu Pyritabbränden
in oxidierender Atmosphäre bei 500 bis 900°C werden Arsenate
gebildet, die mit Salz- oder Säurelösungen ausgelaugt
werden. Die Arsenate sind nicht deponierbar, und bei der
Laugung fällt eine arsenhaltige Lösung an, die praktisch
nicht zu entsorgen ist.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, refraktäre
Golderze oder Golderzkonzentrate so zu rösten, daß bei der Cyanidlaugung ein hohes
Goldausbringen bei geringem Cyanidverbrauch erzielt wird,
und die das Arsen enthaltenden Feststoffe in
wirtschaftlicher Weise entsorgt werden können.
Die Lösung dieser Aufgabe erfolgt erfindungsgemäß durch ein
Verfahren zum Rösten refraktärer Golderze oder
Golderzkonzentrate, in dem die Röstung erfolgt
- a) bei Temperaturen von 450 bis 900°C unterhalb der Bildungstemperatur von schmelzflüssiger Phase,
- b) in einer sauerstoffhaltigen Atmosphäre mit mindestens 1% Sauerstoff,
- c) in Gegenwart und/oder unter Zusatz von einem oder mehreren Stoffen aus der Gruppe von freien Oxiden, Carbonaten, Sulfaten, Hydroxiden, Chloriden von Kalzium, Magnesium, Eisen, Barium oder von Pyrit in einer überstöchiometrischen Menge bezogen auf die zur Bildung stabiler Arsenate erforderlichen Menge,
- d) in Gegenwart von Wasserdampf, und
- e) das SO₂-haltige Abgas einer Reinigung zugeführt wird.
Die Erze oder Konzentrate können einen Arsengehalt bis zu
etwa 1% enthalten. Die Röstung kann in einer zirkulierenden
Wirbelschicht, einer stationären Wirbelschicht mit
definierter Bettoberfläche, einem Drehrohrofen oder einem
Etagenofen erfolgen. Die Bildungstemperatur schmelzflüssiger
Phase ist abhängig von der Zusammensetzung des Erzes. Die
Prozentangaben bei den Gasen erfolgen in Volumenprozent. Der
Sauerstoffgehalt des eingeleiteten Gases wird bei geringem
Arsengehalt höher eingestellt. Die Reaktionstemperatur wird
durch Einleitung von heißen Gasen und/oder durch
Brennstoffzusatz erzielt. Wenn Brennstoff zugesetzt wird,
muß die zur Verbrennung erforderliche Sauerstoffmenge
zusätzlich zugesetzt werden. Bei niedrigen
Reaktionstemperaturen wird die notwendige Wärme durch
Einleiten entsprechend heißer Gase und/oder Vorwärmung der
Einsatzstoffe eingebracht. Der Ausdruck "freie Oxide" im
Merkmal c) bedeutet, daß diese Stoffe nicht an Arsen oder
Schwefel gebunden vorliegen, sondern in freier Form. Wenn
Kalzium und Magnesium als Carbonate in entsprechender Menge
in freier Form bereits im Erz vorliegen, dann ist ein Zusatz
dieser Stoffe nicht erforderlich. Bei Anwesenheit von
Eisenverbindungen, selbst bei hohem Überschuß, ist immer ein
Zusatz erforderlich, da das Eisen stets zum größten Teil an
Arsen oder Schwefel gebunden ist. Als Zusatzstoffe können
Abfallprodukte wie z. B. Rotschlamm aus der
Aluminiumindustrie, Filtersalze und Abfallgips verwendet
werden. Besonders geeignet sind Sulfate. Vorzugsweise wird
in jedem Fall ein Zusatz vorgenommen, damit diese
Verbindungen in unmittelbarer Nähe der Erzkörner vorhanden
sind und aus den Erzkörnern verdampftes Arsen sofort
abbinden können.
Unter dem Ausdruck "stabile Arsenate" sind solche Arsenate
zu verstehen, die nur geringe Löslichkeit in Regenwasser
haben. Mit steigendem Sauerstoffpartialdruck bei der Röstung
nimmt die Löslichkeit dieser Arsenate ab. Das für den
Wasserdampf erforderliche Wasser kann durch entsprechende
Dampfzugabe, durch Feuchtigkeit oder Kristallwasser in den
Zusatzstoffen oder im Erz in den Reaktor eingebracht werden.
Das SO₂-haltige Abgas wird je nach SO₂-Gehalt einer
Verarbeitung auf Schwefelsäure oder einer Entfernung des
SO₂-Gehaltes durch eine Wäsche zugeführt oder der SO₂-Gehalt
wird verflüssigt.
Der Vorteil des erfindungsgemäßen Verfahrens besteht darin,
daß ein Röstprodukt erzeugt wird, das eine sehr gute
Laugbarkeit mit hohem Goldausbringen unter geringem
Cyanidverbrauch ermöglicht, und daß das Arsen in Form
stabiler Arsenate gebunden wird, die bei der Laugung nicht
stören und die eine so geringe Löslichkeit in Regenwasser
haben, daß sie ohne besondere Vorkehrungen deponiert werden
können.
Eine vorzugsweise Ausgestaltung besteht darin, daß der
Röstung gemäß a) bis d) eine erste Röststufe vorgeschaltet
wird und die Röstung in der ersten Röststufe bei
Temperaturen von 450 bis 900°C unterhalb der
Bildungstemperatur von schmelzflüssiger Phase und in einer
sauerstoffhaltigen Atmosphäre mit einem Sauerstoffgehalt
unter 1% erfolgt. Die zweistufige Röstung ist bei Erzen mit
einem Arsengehalt über etwa 1% erforderlich, kann aber auch
bei Erzen mit niedrigerem Arsengehalt angewendet werden. Die
Zusatzstoffe gemäß c) und der Wasserdampf gemäß d) müssen in
der ersten Röststufe nicht vorhanden sein, sie werden jedoch
vorzugsweise bereits in der ersten Röststufe zugegeben. Die
zweistufige Röstung ermöglicht auch bei Erzen mit einem
Arsengehalt von etwa 1 bis 2% die Erzielung der oben
geschilderten Vorteile und ergibt bei Erzen mit einem
Arsengehalt unter etwa 1% besonders gute Ergebnisse.
Eine vorzugsweise Ausgestaltung besteht darin, daß die
Röstung bei Temperaturen von 550 bis 750°C erfolgt. Dadurch
wird mit Sicherheit die Bildung schmelzflüssiger Phase
vermieden, der Wärmeverbrauch wird niedrig gehalten und
trotzdem eine gute Einbindung des Arsens und eine gute
Laugbarkeit des Röstgutes erzielt.
Eine vorzugsweise Ausgestaltung besteht darin, daß die
Stoffe gemäß c) in 1,5-facher bis 3-facher stöchiometrischer
Menge vorliegen. Dadurch wird eine gute Einbindung des
Arsens bei relativ geringer Feststoffmenge erzielt.
Eine vorzugsweise Ausgestaltung besteht darin, daß die
Stoffe gemäß c) in einer Korngröße unter 1 mm zugesetzt
werden. Diese Korngröße ergibt eine gute Einbindung des
Arsens.
Eine vorzugsweise Ausgestaltung besteht darin, daß die
Stoffe gemäß c) in einer Korngröße von 80% unter 10 bis 50 µm
zugesetzt werden. Diese Korngröße ergibt eine sehr gute
Einbindung des Arsens.
Eine vorzugsweise Ausgestaltung besteht darin, daß der
Wasserdampfgehalt gemäß d) 0,5 bis 10% im Gas beträgt. In
diesem Bereich des Wasserdampfgehaltes werden besonders
unlösliche Arsenate erzeugt.
Eine vorzugsweise Ausgestaltung besteht darin, daß die
Röstung in einer zirkulierenden Wirbelschicht erfolgt. Das
System der zirkulierenden Wirbelschicht besteht aus dem
Wirbelschichtreaktor, dem Rückführzyklon und der
Rückführleitung. Dieses Wirbelschichtprinzip zeichnet sich
dadurch aus, daß im Unterschied zur "klassischen"
Wirbelschicht, bei der eine dichte Phase durch einen
deutlichen Dichtesprung von dem darüber befindlichen Gasraum
getrennt ist, Verteilungszustände ohne definierte
Grenzschicht vorliegen. Ein Dichtesprung zwischen dichter
Phase und darüber befindlichem Staubraum ist nicht
vorhanden, jedoch nimmt innerhalb des Reaktors die
Feststoffkonzentration von unten nach oben ständig ab. Aus
dem oberen Teil des Reaktors wird eine
Gas-Feststoff-Suspension ausgetragen. Bei der Definition der
Betriebsbedingungen über die Kennzahlen von Froude und
Archimedes ergeben sich die Bereiche:
bzw.
0,01Ar100,
wobei
sind.
Es bedeuten:
u die relative Gasgeschwindigkeit in m/sec.
Ar die Archimedes-Zahl
Fr die Froude-Zahl
ρ g die Dichte des Gases in kg/m³
ρ k die Dichte des Feststoffteilchens in kg/m³
dk den Durchmesser des kugelförmigen Teilchens in m
ν die kinematische Zähigkeit in m²/sec
g die Gravitationskonstante in m/sec²
u die relative Gasgeschwindigkeit in m/sec.
Ar die Archimedes-Zahl
Fr die Froude-Zahl
ρ g die Dichte des Gases in kg/m³
ρ k die Dichte des Feststoffteilchens in kg/m³
dk den Durchmesser des kugelförmigen Teilchens in m
ν die kinematische Zähigkeit in m²/sec
g die Gravitationskonstante in m/sec²
Die aus dem Wirbelschichtreaktor ausgetragene Suspension
wird in den Rückführzyklon der zirkulierenden
Wirbelschicht geleitet, dort weitgehend von Feststoff
befreit, und der abgeschiedene Feststoff wird derart in
den Wirbelschichtreaktor zurückgeleitet, daß innerhalb der
zirkulierenden Wirbelschicht der Feststoffumlauf
mindestens das Vierfache des im Wirbelschichtreaktor
befindlichen Feststoffgewichtes beträgt.
In einer zirkulierenden Wirbelschicht werden besonders
gute Ergebnisse im Hinblick auf die Röstung,
Arseneinbindung und Laugbarkeit des Röstgutes erzielt.
Außerdem läßt sich die zweistufige Röstung besonders gut
durchführen. Dabei wird die Röstung im unteren Teil des
Reaktors als erste Stufe unter Einleitung eines
Fluidisierungsgases in einer sauerstoffhaltigen Atmosphäre
mit einem Sauerstoffgehalt unter 1% betrieben. Die zweite
Röststufe wird im oberen Teil des Reaktors durch Einleiten
von Sekundär- und evtl. Tertiärluft mit entsprechend
höherem Sauerstoffgehalt durchgeführt.
Eine vorzugsweise Ausgestaltung besteht darin, daß der
Sauerstoffgehalt des Gases gemäß b) 20 bis 50% beträgt.
Die Erfindung wird anhand eines Beispiels und von Figuren
näher erläutert.
Fig. 1 ist ein Fließschema des erfindungsgemäßen
Verfahrens.
Fig. 2 zeigt den Bereich der stabilen Arsenatbildung, in
dem das erfindungsgemäße Verfahren durchgeführt wird, in
Abhängigkeit von Temperatur und Sauerstoffpartialdruck. Im
Bereich der normalen Arsenatbildung werden Arsenate
erzeugt, die z. T. wasserlöslich sind.
In Fig. 1 ist eine zweistufige Röstung in einer
zirkulierenden Wirbelschicht dargestellt. Die
zirkulierende Wirbelschicht besteht aus dem
Wirbelschichtreaktor (1), dem Rückführzyklon (2) und der
Rückführleitung (3). Der Wirbelschichtreaktor (1) hatte
einen Durchmesser von 0,16 m und eine Höhe von 4 m. Über
Leitung (4) wurden mittels einer Dosierschnecke 10 kg/h
eines Gemisches aus refraktären Golderz und Zusatzstoffen
in den Reaktor (1) chargiert. Das Golderz hatte einen
Arsengehalt von 0,8%, einen Sulfidschwefelgehalt von 1,4%
und einen Goldgehalt von 13 g/t. Es hatte eine Korngröße
unter 0,1 mm mit D₅₀=20 µm. Art und Menge der
Zusatzstoffe sind aus der nachfolgenden Tabelle
ersichtlich. Die Zusatzstoffe hatten eine Korngröße von
80% unter 20 bis 50 µm. Über Leitung (5) wurden 10 m³/h eines
Gases mit 0,9% Sauerstoffgehalt in den Gaserhitzer (6)
geleitet, dort auf 550°C aufgeheizt und über Leitung (7)
als Fluidisierungsgas in den Reaktor (1) eingeleitet. Der
Reaktor (1) wurde indirekt beheizt und die Temperatur im
Reaktor zwischen 550 und 570°C eingestellt. Über Leitung
(8) wurde Sekundärgas und über Leitung (9) Tertiärgas in
den Reaktor (1) eingeleitet. Diese bestanden aus
vorgewärmter Luft bzw. Sauerstoff und stellten den aus der
Tabelle ersichtlichen Sauerstoffgehalt in der zweiten
Röststufe ein. Über Leitung (10) wurde das Röstgut
abgezogen. Über Leitung (11) wurde aus dem Reaktor (1)
eine Gas-Feststoff-Suspension in den Rückführzyklon (2)
geleitet. Der dort abgeschiedene Feststoff wurde über die
Rückführleitung (3) in den Reaktor (1) zurückgeleitet.
Über Leitung (12) wurde das Abgas abgeführt, das einen
SO₂-Gehalt zwischen 0,1 bis 0,5% hatte.
In der nachfolgenden Tabelle sind die Ergebnisse der
Goldausbeute und Arsenlöslichkeit bei der Cyanidlaugung
für verschiedene Zusätze und Sauerstoffgehalte
dargestellt. Der Zusatz von Natriumverbindungen ergibt
zwar gute Ergebnisse bei der Goldausbeute, jedoch ist die
Arsenlöslichkeit unzulässig hoch.
Claims (9)
1. Verfahren zum Rösten refraktärer Golderze oder
Golderzkonzentrate, dadurch gekennzeichnet, daß die
Röstung erfolgt
- a) bei Temperaturen von 450 bis 900°C unterhalb der Bildungstemperatur von schmelzflüssiger Phase,
- b) in einer sauerstoffhaltigen Atmosphäre mit mindestens 1% Sauerstoff,
- c) in Gegenwart und/oder unter Zusatz von einem oder mehreren Stoffen aus der Gruppe von freien Oxiden, Carbonaten, Sulfaten, Hydroxiden, Chloriden von Kalzium, Magnesium, Eisen, Barium oder von Pyrit in einer überstöchiometrischen Menge bezogen auf die zur Bildung stabiler Arsenate erforderlichen Menge,
- d) in Gegenwart von Wasserdampf, und
- e) das SO₂-haltige Abgas einer Reinigung zugeführt wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
der Röstung gemäß a) bis d) eine erste Röststufe
vorgeschaltet wird und die Röstung in der ersten
Röststufe bei Temperaturen von 450 bis 900°C unterhalb
der Bildungstemperatur von schmelzflüssiger Phase und
in einer sauerstoffhaltigen Atmosphäre mit einem
Sauerstoffgehalt unter 1% erfolgt.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch
gekennzeichnet, daß die Röstung bei Temperaturen von
550 bis 750°C erfolgt.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch
gekennzeichnet, daß die Stoffe gemäß c) in 1,5-facher
bis 3-facher stöchiometrischer Menge vorliegen.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch
gekennzeichnet, daß die Stoffe gemäß c) in einer
Korngröße unter 1 mm zugesetzt werden.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch
gekennzeichnet, daß die Stoffe gemäß c) in einer
Korngröße von 80% unter 10 bis 50 µm zugesetzt werden.
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch
gekennzeichnet, daß der Wasserdampfgehalt gemäß d)
0,5 bis 10% im Gas beträgt.
8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch
gekennzeichnet, daß die Röstung in einer zirkulierenden
Wirbelschicht erfolgt.
9. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch
gekennzeichnet, daß der Sauerstoffgehalt des Gases
gemäß b) 20 bis 50% beträgt.
Priority Applications (11)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19914122895 DE4122895C1 (de) | 1991-07-11 | 1991-07-11 | |
EP92200989A EP0508542B1 (de) | 1991-04-12 | 1992-04-07 | Verfahren zur Behandlung von Erz mit rückgewinnbaren Metallwertstoffen einschliesslich arsenhaltiger Komponenten |
DE69225993T DE69225993T2 (de) | 1991-04-12 | 1992-04-07 | Verfahren zur Behandlung von Erz mit rückgewinnbaren Metallwertstoffen einschliesslich arsenhaltiger Komponenten |
ES92200989T ES2117028T3 (es) | 1991-04-12 | 1992-04-07 | Procedimiento para el tratamiento de mineral con valor de metales recuperables incluyendo componentes que contienen arsenico. |
AU14824/92A AU656952B2 (en) | 1991-04-12 | 1992-04-10 | Process for treating ore having recoverable metal values including arsenic containing components |
MYPI92000608A MY110328A (en) | 1991-04-12 | 1992-04-10 | Process for treating ores having recoverable metal values including arsenic containing components. |
CA002065837A CA2065837C (en) | 1991-04-12 | 1992-04-10 | Process for treating ore having recoverable metal values including arsenic containing components |
SU5011801/02A RU2079562C1 (ru) | 1991-04-12 | 1992-04-10 | Способ переработки полиметаллических руд и концентратов, содержащих благородные металлы, мышьяк, углерод и серу |
BR929201355A BR9201355A (pt) | 1991-04-12 | 1992-04-13 | Processo para tratar minerio,processo para tratar partuculas de minerio,processo para a recuperacao de teores de ouro e de metal,processo para ustular minerios e processo para remover vapor de arsenico |
MX9201820A MX9201820A (es) | 1991-07-11 | 1992-04-21 | Combinacion de ligaduras de arsenico. |
US08/462,760 US6482373B1 (en) | 1991-04-12 | 1995-06-05 | Process for treating ore having recoverable metal values including arsenic containing components |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19914122895 DE4122895C1 (de) | 1991-07-11 | 1991-07-11 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
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DE4122895C1 true DE4122895C1 (de) | 1992-12-03 |
Family
ID=6435873
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19914122895 Expired - Lifetime DE4122895C1 (de) | 1991-04-12 | 1991-07-11 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE4122895C1 (de) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4314231A1 (de) * | 1993-04-30 | 1994-11-03 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zum Rösten von refraktären Golderzen |
WO1999066083A1 (en) * | 1998-06-19 | 1999-12-23 | Alan Francis Newall | The roasting of ores or ore concentrates in a gas suspension shaft furnace |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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DE1583184A1 (de) * | 1966-10-21 | 1970-07-23 | Montedison Spa | Verfahren zur Entfernung von Arsen aus Kieseabbraenden und eisenhaltigen Mineralien |
EP0128887A1 (de) * | 1983-06-06 | 1984-12-19 | Boliden Aktiebolag | Verfahren zur Behandlung von Kupfer-Konzentrat oder ähnlichem mit hohem Gehalt von Arsen und/oder Antimon |
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1991
- 1991-07-11 DE DE19914122895 patent/DE4122895C1/de not_active Expired - Lifetime
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Legal Events
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