DE4015032A1 - Verstaerker mit verstaerkung eins mit hoher anstiegs- und abfallgeschwindigkeit und grosser bandbreite - Google Patents
Verstaerker mit verstaerkung eins mit hoher anstiegs- und abfallgeschwindigkeit und grosser bandbreiteInfo
- Publication number
- DE4015032A1 DE4015032A1 DE4015032A DE4015032A DE4015032A1 DE 4015032 A1 DE4015032 A1 DE 4015032A1 DE 4015032 A DE4015032 A DE 4015032A DE 4015032 A DE4015032 A DE 4015032A DE 4015032 A1 DE4015032 A1 DE 4015032A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- transistor
- pnp
- npn
- current
- input
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03F—AMPLIFIERS
- H03F3/00—Amplifiers with only discharge tubes or only semiconductor devices as amplifying elements
- H03F3/30—Single-ended push-pull [SEPP] amplifiers; Phase-splitters therefor
- H03F3/3069—Single-ended push-pull [SEPP] amplifiers; Phase-splitters therefor the emitters of complementary power transistors being connected to the output
- H03F3/3076—Single-ended push-pull [SEPP] amplifiers; Phase-splitters therefor the emitters of complementary power transistors being connected to the output with symmetrical driving of the end stage
Description
Die Erfindung betrifft Verstärker mit der Verstärkung Eins von der Art, die
im allgemeinen als Rhombusfolger bezeichnet werden, und insbesondere
Verbesserungen, die die Kombination von verbesserter Eingangsoffsetspannung,
großer Anstiegs- und Abfallgeschwindigkeit und großer Randbreite
liefert.
In der US-PS 46 39 685 sind Verbesserungen bei einer üblichen Rhombusfolgerschaltung
geoffenbart, um die Schwierigkeit mit dem Eigangsoffset des
Grundrhombusfolgerschaltkreises zu überwinden, der in Fig. 1 der genannten
Patentschrift angegeben ist.
Fig. 1 der vorliegenden Patentanmeldung zeigt den Schaltkreis der Fig. 4 der
US-PS 46 39 685. Der in dieser Patentschrift beschriebene Beitrag bei der
Entwicklung dieses Schaltkreises liegt in der Erkenntnis, daß die Eingangsoffsetspannung
V ein- V aus zu Null gemacht werden kann, indem zwei aufwärts
gerichtete Pegelverschiebungen gleich den V BE-Spannungen eines PNP-dioden-
geschalteten Transistors und eines NPN dioden-geschalteten Transistors
bereitgestellt werden.
Ein Hauptproblem bei dem Schaltkreis der Fig. 1 mit ausgeglichener Eingangsoffsetspannung
besteht darin, daß seine Anstiegsgeschwindigkeit sehr gering
ist, da, wenn der Eingangstransistor 3 durch einen schnell ansteigenden Übergang
V ein ausgeschaltet wird, die Konstantstromquelle 24 A wesentliche Nebenkapazitäten
C 1 und C 3 aufladen muß, wodurch eine beträchtliche Verzögerung
für das Ansprechen von V aus hervorgerufen wird. In ähnlicher Weise
muß, wenn der Eingangstransistor 4 durch einen schnell abfallenden Übergang
V ein ausgeschaltet wird, die Konstantstromquelle 31 A wesentliche
Nebenkapazitäten C 2 und C 4 entladen, was zu einer beträchtlichen Verzögerung
des entsprechenden negativen, nach unten gerichteten Übergangs von
V aus führt. Die schrägen Anstiegs- und Abfallflanken der V aus-Kurve 36 A
in Fig. 1 zeigen eine langsame Anstiegsgeschwindigkeit, die der Schaltkreis in
Ansprechen auf einen V ein-Impuls 35 hätte, der der Eingangsleitung 2 zugeführt
wird (im Gegensatz zu der Steilheit der Anstiegs- und Abfallflanken
der Wellenform 36 in Fig. 2, die die durch die Verbesserung der Erfindung
erzielte große Anstiegsgeschwindigkeit und große Bandbreite darstellt).
Demgemäß ist eine Zielsetzung der Erfindung, einen verbesserten Rhombusfolgertyp
eines Verstärkers mit der Verstärkung Eins zu schaffen, der eine
große Anstiegs- und Abfallgeschwindigkeit und große Bandbreite aufweist.
Eine weitere Zielsetzung der Erfindung besteht darin, einen verbesserten Verstärkerschaltkreis
mit der Verstärkung Eins zu schaffen, dessen Eingangsoffsetspannung
ausgeglichen ist und der eine große Anstiegsgeschwindigkeit und
große Bandbreite aufweist.
Kurz erläutert und in Übereinstimmung mit einer Ausführungsform der Erfindung
schafft diese einen Rhombusfolgertyp eines Trennverstärkers mit der
Verstärkung Eins, dessen Eingangsoffsetspannung ausgeglichen ist, und
schafft eine große Anstiegs- und Abfallgeschwindigkeit, indem ein erster und
ein zweiter Stromspiegelungsschaltkreis verwendet werden, die als Steuerstromeingang
jeweils den Kollektorstrom eines der Eingangstransistoren erhalten
und einen gesteuerten Strom liefern, um diesen zum Aufladen von Nebenkapazitäten
und auch den Signalwesen zu den Ausgangstransistoren des
Rhombusfolgerschaltkreises zuzuführen. Bei den beschriebenen Ausführungsformen
umfaßt der Verstärker mit der Verstärkung Eins einen Verstärker mit
der Verstärkung Eins, der einen PNP Eingangstransistor, einen NPN Eingangstransistor,
einen PNP Ausgangstransistor und einen NPN Ausgangstransistor
aufweist, von denen jeder einen Emitter, eine Basis und einen Kollektor besitzt.
Die Basen des PNP Eingangstransitors und des NPN Eingangstransistors
erhalten ein Eingangssignal. Der NPN Ausgangstransistor und der PNP Ausgangstransistor
sind mit einem Ausgangsleiter verbunden, um ein Ausgangssignal
zu erzeugen. Bei einer Ausführungsform, die im wesentlichen die Eingangsoffsetspannung
entfernt, sind ein erster PNP Transistor und ein NPN
Transistor zwischen dem PNP Eingangstransistor und dem NPN Ausgangstransistor
gekoppelt, um einen PNP V BE Spannungsabfall und einen V BE
Spannungsanstieg zu erzeugen, um einen PNP V BE Spannungsanstieg des PNP
Eingangstransistors bzw. einen NPN V BE Spannungsabfall des NPN Ausgangstransistors
auszugleichen, bzw. sich entgegengesetzt zu verhalten. Ein zweiter
PNP Transistor und ein zweiter NPN Transistor sind zwischen dem NPN Eingangstransistor
und dem PNP Ausgangstransistor gekoppelt, um einen PNP
V BE Spannungsabfall und einen NPN V BE Spannungsanstieg zu erzeugen, um
einen PNP V BE Spannungsanstieg des PNP Ausgangstransistors bzw. einen
NPN V BE Spannungsabfall des NPN Eingangstransistors auszugleichen bzw. zu
versetzen. Bei jeder der Ausführungsformen enthält ein erster Stromspiegelungsschaltkreis
einen ersten Stromausgangstransistor und einen Steuertransistor,
der mit dem Kollektor des NPN Eingangstransistors verbunden ist, um
im Ansprechen auf einen nach positiv gehenden Eingangssignalübergang die
Nebenkapazität in einem ersten Signalzweig aufzuladen, der die Emitter-
Basisstrecken des PNP Eingangstransistors und des NPN Ausgangstransistors
enthält. Bei den eingangsoffsetspannungsausgeglichenen Ausführungsformen
enthält der ersten Signalzweig auch den ersten NPN Transistor und den ersten
PNP Transistor. Ein zweiter Stromspiegelungsschaltkreis enthält einen zweiten
Stromausgangstransistor und einen zweiten Steuertransistor, der mit dem
Kollektor des PNP Eingangstransistors verbunden ist, um einen höheren Strom
zu liefern, damit Nebenkapazitäten in einem zweiten Signalzweig entladen
werden, der die Emitter-Basisstrecken des NPN Eingangstransistors und des
PNP Ausgangstransistors enthält. Bei den Ausführungsformen, bei denen die
Eingangsoffsetspannung ausgeglichen ist, enthält der zweite Signalzweig den
zweiten PNP Transistor und den zweiten NPN Transistor. Eine erste Vorspannungsstromquelle
ist mit dem Kollektor und der Basis des ersten Steuertransistors
verbunden, um an diese einen Vorspannungsstrom zu liefern, damit
die Übersprechkopplung von dem Eingangssignal zu anderen äußeren Schaltkreisen
minimiert wird. Eine zweite Vorspannungsstromquelle ist in ähnlicher
Weise mit dem zweiten Steuertransistor verbunden.
Vorteilhafte Ausführungsformen der Erfindung werden im folgenden anhand
der Zeichnungen näher erläutert. Es zeigen:
Fig. 1 ein schematisches Diagramm eines Rhombusfolgerschaltkreises
mit ausgeglichener Offsetspannung nach dem Stand der Technik,
Fig. 2 ein schematisches Diagramm eines Rhombusfolgerschaltkreises
mit ausgeglichener Offsetspannung mit Stromspiegelungsrückführung
nach der Erfindung, um die Anstiegsgeschwindigkeit
und Bandbreite zu verbessern,
Fig. 2A ist ein schematisches Diagramm eines nicht ausgeglichenen
Rhombusfolgerschaltkreises nach der Erfindung mit Stromspiegelungsrückführung,
um die Anstiegsgeschwindigkeit und Bandbreite
zu verbessern,
Fig. 3 ein schematisches Schaltkreisdiagramm eines anderen Rhombusfolgerschaltkreises
nach der Erfindung mit ausgeglichener
Offsetspannung,
Fig. 4 ein schematisches Diagramm eines weiteren Offset-ausgeglichenen
Verstärkers nach der Erfindung mit großer Anstiegsgeschwindigkeit,
und
Fig. 5 ein Diagramm, welches zur Erläuterung der Vorteile des Rhombusfolgerverstärkers
mit ausgeglichener Eingangsoffsetspannung
und mit großer Anstiegsgeschwindigkeit nach den
Fig. 2-4 zweckmäßig ist.
Es wird nun auf die Fig. 2 bezug genommen, in der ein abgewandelter Rhobumsfolgerschaltkreis
1 eine Eingangsklemme 2 aufweist, an die eine Eingangsspannung
V ein angelegt wird. V ein kann eine Impulswellenform 35 mit sehr
kurzer Anstiegs- und Abfallzeit von 1 ns sein. V ein wird an die Basis des PNP
Transistors 3 und an diejenige des NPN Transistors 4 durch den Leiter 2 gelegt.
Der Emitter des Transistors 3 ist durch den Leiter 5 mit dem Kollektor des
PNP Stromspiegelungsausgangstransistor 24 und dem Emitter des PNP Transistors
7 verbunden. Der Kollektor des Transistors 3 ist über den Leiter 6 mit
der Basis und dem Kollektor des NPN Stromspiegelungssteuertransistor 30,
der Basis des Stromspiegelungsausgangstransistors 31 und der Basis der NPN
Transistors 33 verbunden. Die Emitter der Transistoren 30, 31 und 33 sind
mit V EE verbunden. Der Kollektor des Transistors 31 ist durch den Leiter 15
mit dem Emitter des Eingangstransistors 4 und dem Emitter des diodengeschalteten
NPN Transistor 16 verbunden.
Der Kollektor des Eingangstransistors 4 ist über den Leiter 22 mit der Basis
und dem Kollektor des PNP Stromspiegelungssteuertransistors 23, der Basis
des Transistors 24 und der Basis des PNP Stromspiegelungsausgangstransistors
25 verbunden. Die Emitter der Transistoren 23, 24 und 25 sind mit +V CC
verbunden. Eine Stromquelle 26, die einen Konstantstrom I₁ erzeugt, ist
zwischen V EE und dem Leiter 44 verbunden. Eine Stromquelle 32, die einen
Konstantstrom I₂ erzeugt, ist zwischen +VCC und dem Leiter 45 verbunden.
Der Kollektor des Stromspiegelungsausgangstransistors 25 ist über den Leiter
10 mit der Basis und dem Kollektor des NPN Transistors 9 und der Basis des
NPN Ausgangstransistors 11 verbunden. Der Emitter des Transistors 9 ist
über den Leiter 8 mit der Basis und dem Kollektor des Transistors 16 und
dem Emitter des PNP Transistors 17 verbunden. Die Basis und der Kollektor
des PNP Transistors 17 sind über den Leiter 18 mit dem Kollektor des Stromspiegelungsausgangstransistors
33 und der Basis des PNP Ausgangstransistors
19 verbunden. Der Kollektor des Ausgangstransistors 11 ist mit +V CC und der
Kollektor des Ausgangstransistors 19 ist mit V EE verbunden.
Ein Strom I₃ fließt durch die Kollektoren der Transistoren 3 und 30, wobei
vernachlässigbare Basisströme angenommen werden. Der Strom I₄ fließt
durch den Kollektor des Transistors 31. Der Strom I₅ fließt durch die Kollektoren
der Transistoren 4 und 23, wobei vernachlässigbare Basisströme angenommen
werden. Der Strom I₆ fließt durch den Transistor 16. Der Strom I₇
fließt durch die Kollektoren der Transistoren 17 und 33. Der Strom I₈ fließt
durch den Kollektor des Transistors 24. Der Strom I₉ fließt durch die Kollektoren
der Transistoren 25 und 9. Der Strom I₁₀ fließt durch den Transistor 7.
Die beste "Abgleichung" für den Schaltkreis der Fig. 2 liegt vor, wenn die Geometrien
aller entsprechenden Transistoren so angepaßt oder angeglichen ist,
daß V BE ähnlicher Transistoren an identische Kollektorströme angepaßt
ist.
Beispielsweise könnten die Ruhestromwerte durch die folgende Tabelle
festgelegt werden:
Wenn ein schneller V ein Impuls 35 an die Basen der Eingangstransistoren 3
und 4 gelegt wird, neigt dies dazu, daß der Transistor 3 schneller aus und der
Transistor 4 schneller eingeschaltet wird. Der Anteil des Stroms I₈, der zu
dem Emitter des Transistors 3 fließt, nimmt auf Null ab und der gesamte ungefähr
20 mA betragende Strom I₈ fließt durch den Leiter 5, um die Nebenkapazität
C 1 aufzuladen, und in den Emitter des Transistors 7.
Unterdessen nimmt der Strom I₃ nahezu auf Null ab, wodurch bewirkt wird,
daß der Strom I₄ des Stromspiegelungsschaltkreises 21 auch auf nahezu Null
abfällt und auch, daß der Strom I₇ auf nahezu Null abfällt.
Der Transistor 4, der schneller angeschaltet wird, bewirkt, daß der Strom I₅
schnell ansteigt, da der Strom I₄ auf Null abgefallen war, und der erhöhte
Strom I₅ fließt durch den Leiter 15, wobei die Nebenkapazität C 2 aufgeladen
und eine Abnahme des Stroms I₆ bewirkt wird.
Deshalb steigt die Spannung an dem Leiter 8 sehr schnell an. Die erhöhten
Ströme I₈ und I₉, die durch die Transistoren 24 und 25 in Ansprechen auf
den erhöhten Strom erzeugt worden sind, der in dem Stromspiegelungssteuertransistor
23 (aufgrund des erhöhten Wertes von I₅) erzeugt worden ist,
erhöhen die Aufladegeschwindigkeit der Nebenkapazität C 1 bzw. C 3. Der verringerte
Wert von I₇ in Verbindung mit den erhöhten Werten von I₈ und I₁₀
bewirkt ein schnelles Aufladen der Nebenkapazität C 4, wodurch der schnelle
Spannungsanstieg an dem Leiter 18 unterstützt wird. Infolgedessen wird eine
schnelle Anstiegszeit bei der Spannungswellenform 36 V aus an dem Leiter 12
erzeugt.
Wenn die abfallende Flanke des V ein Impulses 35 auftritt, strebt sie in ähnlicher
Weise dazu, den NPN Transistor 4 zu sperren, und den PNP Transistor 3
härter bzw. schneller einzuschalten. Das Ergebnis ist eine Zunahme des in dem
Stromspiegelungssteuertransistor 30 fließenden Stroms I₃ und infolgedessen
eine Zunahme des Stroms I₄ und I₇ in den Stromspiegelungsausgangstransistoren
31 bzw. 33 verbunden mit einer Verringerung des Stroms I₅ und auch
des in dem Stromspiegelungssteuertransistor 23 fließenden Stroms, wodurch
sich eine Verringerung der Ströme I₈ und I₉ ergibt. Der erhöhte Strom I₄
steht nahezu vollständig zu Verfügung, um die Nebenkapazität C 2 zu entladen.
Der erhöhte Stromwert von I₇ entlädt schnell die Nebenkapazität C 4. Der
Strom I₁₀ wird verringert. Der Strom I₆ wird erhöht, wodurch der Strom
durch die Transistoren 9 und 16 erhöht und die Nebenkapazität C 3 entladen
wird. Die erhöhten Werte der Ströme I₆ und I₇ erhöhen die Ströme, die durch
den Transistor 7 fließen, wodurch eine schnelle Entladung der Nebenkapazitäten
C 1 und C 3 unterstützt wird. Infolgedessen fallen die Spannungen an den
Leitern 10 und 18 schnell ab, und die nachlaufende Flanke der Wellenform
V aus an dem Leiter 10 fällt steil ab.
Somit liefert der Schaltkreis gemäß Fig. 2 die Vorteilskombination, welche eine
breite Bandbreite und hohe Anstiegs- bzw. Abfallgeschwindigkeit und
einen genauen Ausgleich der Eingangsoffsetspannung einschließt. Der genaue
Ausgleich der Eingangsoffsetspannung tritt auf, weil der Signalpfad von V ein
bis V aus durch die Emitter-Basisstrecke der Transistoren 3, 7, 9 und 11 sowohl
eine aufwärts gerichtete als auch eine abwärts gerichtete PNP V BE Verschiebung
einschließt, die eine Gesamtverschiebung von Null und eine aufwärts
gerichtete und eine abwärts gerichtete NPN V BE Verschiebung ergibt.
In ähnlicher Weise schließt der Signalpfad von V ein bis V aus durch die
Emitter-Basisstrecken der Transistoren 4, 16, 17 und 19 eine nach unten
gerichtete NPN V BE Verschiebung durch den Transistor 16 ein sowie
eine nach unten gerichtete PNP V BE Verschiebung durch den Transistor
17, die genau um eine aufwärts gerichtete PNP V BE Verschiebung durch den
Transistor 19 versetzt ist, wodurch sich eine Gesamtversetzung von Null ergibt.
Die Stromspiegelungskreise 20 und 21 sprechen auf Ströme in den Kollektoren
der Eingangstransistoren 3 und 4 an, um erhöhte Ladeströme für die
Nebenkapazitäten zu liefern und dadurch die Bandbreite und die Anstiegs-
und Abfallgeschwindigkeit des Rhombusfolgerschaltkreises zu verbessern.
Fig. 2A zeigt einen abgewandelten Rhombusfolgerschaltkreis, der die Stromspiegelungskreise
20 und 21 der Fig. 2 enthält, jedoch die Verbindung der
Transistoren 7, 9, 16 und 17 nicht aufweist, wie sie bei dem Signalpfad in Fig.
2 gezeigt sind. Stattdessen ist der Leiter 5 mit der Basis des Transistors 11
verbunden, der Leiter 15 ist mit der Basis des Transistors 19 verbunden und
die Transistoren 7, 16, 25 und 33 sind fortgelassen. Die Arbeitsweise der
Stromspiegelungskreise ist identisch mit der vorhergehenden in Bezug auf die
Fig. 2 beschriebenen, und die Vorteile der hohen Anstiegs- und Abfallgeschwindigkeit
und großen Bandbreite werden erzielt. Dieser Schaltkreis wird
für Anwendungen bevorzugt, bei denen keine Eingangsoffsetspannung erforderlich
ist.
Es wird hervorgehoben, daß die Stromquellen 26 und 32 normalerweise unter
Verwendung von Stromspiegelausgangstransistoren eingesetzt sind, die
eine Kollektor-Basis-Nebenkapazität aufweisen, und daß nur geringe Anteile
der ansteigenden und abfallenden Übergänge des V ein Impulses 35 über solche
Kollektor-Basis-Nebenkapazitäten auf die Stromspiegelungsvorspannungsleitungen
44 und 45 gekoppelt werden. Als Ergebnis hiervon wird in
Ansprechen auf V ein ein sehr geringes Übersprechen auf die Stromquellen 26
und 37 und ihre äußeren Vorspannungsschaltkreise übertragen. Dies verhindert
eine Verstärkung solchen Übersprechens durch andere Stromquellenausgangstransistoren,
die durch dieselben Vorspannungsschaltkreise ebenfalls
vorgespannt sein können. (Nichtsdestotrotz würde der Schaltkreis der Fig. 2
richtig arbeiten, wenn die Stromquelle 26 zwischen +V CC und dem Leiter 5
und die Stromquelle 32 zwischen -V EE und dem Leiter 15 verbunden wäre.)
Die vorstehende Vorspannungstechnik mit den Stromquellen 26 und 32 besitzt
auch den Vorteil, daß sie nicht die Unausgeglichenheit der Nebenkapazitäten
C 1 und C 2 erhöht und zu jener beiträgt und deshalb hilft Verringerungen
und Unausgeglichenheit bei den Anstiegs- und Abfallgeschwindigkeiten
der Schaltkreise nach den Fig. 2, 2A, 3 und 4 zu vermeiden.
Das simulierte Verhalten des Schaltkreises der Fig. 2 ist bei der Wellenform in
Fig. 2 gezeigt, in der es offensichtlich ist, daß die steilen Anstiegs- und Abfallflanken
der V aus Wellenform 36 sehr genau den Anstiegs- und Abfallflanken
der V ein Wellenform 35 folgen.
Fig. 3 zeigte eine andere Ausführungsform der Erfindung, die dem Schaltkreis
nach dem Stand der Technik gemäß Fig. 1 sehr ähnlich ist, mit der Ausnahme,
daß die Stromquellen 24 A und 31 A durch Spiegelungsstromkreise 20
bzw. 21 ersetzt worden sind. Andererseits könnten die Stromquellen 26 und
32 mit den Leitern 5 bzw. 15 verbunden sein, jedoch würde dies zu einer
erhöhten Vorspannungsübersprechkopplung führen. Bei dem Schaltkreis der
Fig. 3 arbeiten die Stromspiegelschaltkreise 20 und 21 zusammen mit den
Eingangstransistoren 3 und 4 im Ansprechen auf nach positiv gehende und
nach negativ gehende Übergäne der V ein Impulse im wesentlichen in der
gleichen Weise wie bei der Fig. 2, so daß die zur Verfügung stehende Strommenge
zum Aufladen der Nebenkapazitäten C 1 und C 2 im Ansprechen auf
eine positiv gehende Flanke des V ein Impulses 35 stark gegenüber dem
Schaltkreis der Fig. 1 erhöht ist. Die zum Entladen der Nebenkapazitäten C 1
und C 2 zur Verfügung stehende Strommenge im Ansprechen auf eine negativ
gehende Flanke des V ein Impulses 35 ist ebenfalls stark erhöht. Infolgedessen
ist die Anstiegs- und Abfallgeschwindigkeit und die Bandbreite des
Schaltkreises gemäß Fig. 3 wesentlich in Bezug auf denjenigen gemäß Fig. 1
verbessert, während der gleiche Vorteil einer Eingangsoffsetspannung von im
wesentlichen Null erzielt wird.
Es wird nun auf die Fig. 4 Bezug genommen, deren abgewandelter Rhombusfolgerschaltkreis
identisch mit demjenigen der Fig. 3 ist, mit der Ausnahme,
daß der Kollektor des Transistors 7 mit +V CC statt mit dem Kollektor des
Stromspiegelungsausgangstransistors 24 verbunden ist und daß seine Basis
nur mit dem Kollektor des Stromspiegelungsausgangstransistors 24 und dem
Emitter des dioden-geschalteten Transistors 9 mittels des Leiters 5 verbunden
ist. Der Kollektor des Transistors 16 ist nur mit -V EE und seine Basis ist
über den Leiter 15 nur mit dem Kollektor des Stromspiegelungsausgangstransistors
31 und dem Emitter des dioden-geschalteten Transistors 17 verbunden.
Dieser Auslegungsunterschied bewirkt, daß die Transistoren 7 und 16
als Buffer bzw. Trennelemente mit hoher Eingangsimpedanz und niedriger
Ausgangsimpedanz bei allen praktischen Frequenzen arbeiten. Deshalb
sprechen die Transistoren 7 und 16 sehr schnell auf die Rückführung über die
Reihe der dioden-geschalteten Transistoren 9, 41, 42 und 17 an, wenn die
Eingangstransistoren 3 und 4 schnell bei steilen Anstiegs- und Abfallflankenübergängen
des V IN-Impulses ein- oder ausgeschaltet werden.
Bei dem Schaltkreis gemäß Fig. 3 werden Hochfrequenzänderungen des dem
Emitter des Eingangstransistors 3 zugeführten Stroms durch die Nebenkapazität
C 1 (zu der alle mit den Schaltkreisknoten 5 und 10 verbundenen Nebenkapazitäten
der Einfachheit halber zusammengefaßt worden sind) zugeführt.
In gleicher Weise werden Hochfrequenzänderungen des dem Emitter des Eingangstransistors
4 zugeführten Stroms durch die Nebenkapazität C 2 (zu der
alle mit den Schaltkreisknoten 15 und 18 verbundenen Nebenkapazitäten der
Einfachheit halber zusammengefaßt worden sind) zugeführt. Diese "ladungsgesteuerte"
Struktur neigt dazu, die Anstiegs- und Abfallgeschwindigkeit und
die Bandbreite des Schaltkreises trotz des vorstehend beschriebenen Verhaltens
der Stromspiegelungskreise 20 und 21 zu begrenzen, und bewirkt auch
daß der Unterschied zwischen den Anstiegs- und Abfallgeschwindigkeiten
bzw. den Flankensteilheiten für nach positiv und nach negativ gehende Signale
eine Funktion der Unausgeglichenheit der Nebenkapazitäten C 1 und C 2 ist,
was unerwünscht ist.
Im Gegensatz dazu liefert der Schaltkreis der Fig. 4 eine "spannungsgesteuerte"
Struktur, bei der der Emitterfolgertransistor 7 die Hochfrequenzänderungen
bei dem Emitterstrom des Eingangstransistors 3 liefert, und der Emitterfolgertransistor
16 die Hochfrequenzänderungen bei dem Emitterstrom des
Eingangstransistors 4 liefert. Dies verbessert die Anstiegs- und Abfallgeschwindigkeit
und die Bandbreite des Schaltkreises der Fig. 4 im Verhältnis
zu dem der Fig. 3 wesentlich und verhindert, daß Unausgeglichenheiten bei
den Nebenkapazitäten C 1 und C 2 Unausgeglichenheiten bei den Flankensteilheiten
für hochfrequente nach positiv gehende und nach negativ gehende
Signaländerungen erzeugen.
Somit liefern die vorbeschriebenen Ausführungsformen nach der Erfindung
die Vorteile einer stark vergrößerten Flankensteilheit bzw. erhöhten Anstiegs-
und Abfallgeschwindigkeit und Bandbreite in Bezug auf Rhombusfolger
vom Verstärkertyp mit Verstärkung Eins nach dem nächsten Stand der
Technik, wobei sich auch die sehr kleine Eingangsoffsetspannung der in der
US-PS 46 39 685 geoffenbarten Schaltkreise ergibt.
Claims (9)
1. Verstärker mit der Verstärkung Eins, gekennzeichnet durch die
Kombination:
- a) einen PNP Eingangstransistor (3), einen NPN Eingangstransistor (4), einen PNP Ausgangstransistor (19) und einen NPN-Ausgangstransistor (11), von denen jeder einen Emitter, eine Basis und einen Kollektor aufweist, wobei die Basen des PNP Eingangstransistors (3) und des NPN Eingangstransistors (4) ein Eingangssignal (35) erhalten und der NPN Ausgangstransistor (11) und der PNP Ausgangstransistor (19) mit einem Ausgangsleiter (12) gekoppelt sind, um ein Ausgangssignal (36) zu liefern;
- (b) erste Mittel (7, 9) zur Kopplung des Emitters des PNP Eingangstransistors (3) an die Basis des NPN Ausgangstransistors (11);
- (c) zweite Mittel (16, 17) zur Kopplung des Emitters des NPN Eingangstransistors (4) an die Basis des PNP Ausgangstransistors (19);
- (d) erste Stromspiegelungsmittel (20), die einen ersten Steuertransistor (23) enthalten, der mit dem Kollektor des NPN Eingangstransistors (4) gekoppelt enthalten, der mit dem Kollektor des NPN Eingangstransistors (4) gekoppelt ist, um einen erhöhten Strom zu liefern, damit eine Nebenkapazität der ersten Kopplungsmittel (7, 16) in einem ersten Signalpfad beim Ansprechen auf einen nach positiv gehenden Übergang des Eingangssignals (35) aufgeladen wird;
- e) zweite Stromspiegelungsmittel (21), die einen zweiten Steuertransistor (30) enthalten, der mit dem Kollektor des PNP Eingangstransistors (3) verbunden ist, um einen erhöhten Strom zu liefern, damit eine Nebenkapazität der zweiten Kopplungsmittel (9, 17) beim Ansprechen auf einen nach negativ gehenden Übergang des Eingangssignals (35) entladen wird.
2. Verstärker mit der Verstärkung Eins nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß die ersten Mittel einen ersten NPN-Transistor (7) und einen
ersten PNP Transistor (9) aufweisen, die zur Erzeugung eines NPN V BE Spannungsanstiegs
und eines PNP V BE Spannungsabfalls in einem Pfad zwischen
dem Emitter des PNP Eingangstransistors (3) und der Basis des NPN Ausgangstransistors
(11) verbunden sind.
3. Verstärker mit der Verstärkung Eins nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet,
daß die zweiten Mittel einen zweiten PNP Transistor (16) und einen
zweiten NPN Transistor (17) aufweisen, die zur Erzeugung eines PNP V BE
Spannungsabfalls und eines NPN V BE Spannungsanstiegs in einem Pfad
zwischen dem Emitter des NPN Eingangstransistors (4) der Basis des PNP
Ausgangstransistors (19) verbunden sind.
4. Verstärker mit der Verstärkung Eins nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß der Emitter des ersten NPN Transistors
(7) mit dem Emitter des PNP Eingangstransistors (3) und seine Basis mit
dem Emitter des ersten PNP Transistors (9) verbunden ist, daß der Kollektor
und die Basis des ersten PNP Transistors (9) mit der Basis des NPN Ausgangstransistors
(11) verbunden sind, daß der Emitter des zweiten PNP-Transistors
(16) mit dem Emitter des NPN Eingangstransistors (4) verbunden ist, daß die
Basis des zweiten PNP Transistors (16) mit dem Emitter des zweiten NPN
Transistors (17) verbunden ist, und daß der Kollektor und die Basis des Ausgangstransistors
(19) verbunden sind.
5. Verstärker mit der Verstärkung Eins nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß der Kollektor des ersten NPN Transistors
(7) mit einem ersten Bezugsspannungsleiter (+V CC) und der Kollektor
des zweiten PNP Transistors (16) mit einem zweiten Bezugsspannungsleiter
(-V EE) verbunden ist, und daß der Kollektor und die Basis des ersten PNP
Transistors (9) mit dem Kollektor und der Basis des dritten NPN Transistors
(41) verbunden ist, dessen Kollektor und Basis mit dem Kollektor und
der Basis des zweiten NPN Transistors (17) verbunden sind.
6. Verfahren zur Verbesserung der Anstiegs- und Abfallzeit und Bandbreite
eines Verstärkers mit der Verstärkung Eins, der umfaßt einen PNP Eingangstransistor,
einen NPN Eingangstransistor, einen PNP Ausgangstransistor und
einen NPN Ausgangstransistor, sowie erste Kopplungsmittel zur Kopplung eines
Emitters des PNP Eingangstransistors an die Basis des PNP Ausgangstransistors
und zweite Kopplungsmittel zur Kopplung eines Emitters NPN Eingangstransistors
an die Basis des PNP Ausgangstransistors, wobei das Verfahren
durch die Schritte gekennzeichnet ist:
- (a) Anlegen eines schnell ansteigenden Übergangs eines Eingangssignals an die Basen der PNP und NPN Eingangstransistoren, Verringern der V BE Spannung des PNP Eingangstransistors und Verringern dessen Kollektorstroms und gleichzeitiges Erhöhen der V BE Spannung des NPN Eingangstransistors und Erhöhen dessen Kollektorstroms;
- (b) Bewirken, daß der Kollektorstrom des NPN Eingangstransistors durch einen Steuertransistor in einer ersten Stromspiegelungsschaltung fließt, wodurch der Ausgangsstrom der ersten Stromspiegelungsschaltung erhöht wird;
- (c) Zuführen des Ausgangsstroms der ersten Stromspiegelungsschaltung zu den ersten Kopplungsmitteln, um schnell eine Nebenkapazität der ersten Kopplungsmittel aufzuladen, um dadurch einen schnell ansteigenden Übergang eines Ausgangssignals in Ansprechen auf den schnell ansteigenden Übergang des Eingangssignals zu erzeugen.
7. Verfahren nach Anspruch 6, gekennzeichnet durch:
- (d) Anlegen eines schnell abfallenden Übergangs des Eingangssignals an die Basen der PNP und NPN Eingangstransistoren, wodurch die V BE Spannung des PNP Eingangstransistors und dessen Kollektorstrom erhöht werden, und Verringern der V BE Spannung des NPN Eingangstransistors und dessen Kollektorstroms,
- (e) Bewirken, daß der Kollektorstrom des PNP Eingangstransistors durch einen Steuertransistor einer zweiten Stromspiegelungsschaltung fließt, um dadurch dessen Ausgangsstrom zu erhöhen;
- (f) Bewirken, daß der Ausgangsstrom der zweiten Stromspiegelungsschaltung eine Nebenkapazität entläd, die den zweiten Kopplungsmitteln zugeordnet ist, um dadurch einen schnell abfallenden Übergang des Ausgangssignals beim Ansprechen auf den schnell abfallenden Übergang des Eingangssignals zu erzeugen.
8. Verfahren nach Anspruch 6, gekennzeichnet durch Herstellen eines ersten
Vorspannungsstroms in dem Steuertransistor der ersten Stromspiegelungsschaltung,
indem eine schnelle Konstantstromquelle mit dem Steuertransistor
der ersten Stromspiegelungsschaltung gekoppelt wird, und Bewirken,
daß der erste Vorspannungsstrom in die erste Stromquelle fließt, und Herstellen
eines zweiten Vorspannungsstroms, der in den Steuertransistor der zweiten
Stromspiegelungsschaltung fließt, indem eine zweite Konstantstromquelle
mit dem Steuertransistor der zweiten Stromspiegelungsschaltung gekoppelt
wird, und Bewirken, daß der zweite Vorspannungsstrom in den Steuertransistor
der zweiten Stromspiegelungsschaltung fließt.
9. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß die Eingangsoffsetspannung
der Verstärkerschaltung mit Verstärkung Eins dadurch ausgeglichen
wird, daß ein erster NPN Transistor und ein erster PNP Transistor
zwischen den Emitter des PNP Eingangstransistors und die Basis des NPN Ausgangstransistors
geschaltet werden, um einen NPN V BE Spannungsanstieg und
einen PNP V BE Spannungsabfall in einem Pfad zwischen dem Emitter des PNP
Eingangstransistors und der Basis des NPN Ausgangstransistors zu erzeugen,
und indem ein zweiter PNP Transistor und ein zweiter NPN Transistor zwischen
den Emitter des NPN Eingangstransistors und der Basis des PNP Ausgangstransistors
geschaltet wird, um einen PNP V BE Spannungsabfall und einen
PNP V BE Spannungsanstieg in einem Pfad zwischen dem Emitter des NPN
Eingangstransistors und der Basis des PNP Ausgangstransistors zu erzeugen.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US07/351,406 US5003269A (en) | 1989-05-12 | 1989-05-12 | Unity gain amplifier with high slew rate and high bandwidth |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE4015032A1 true DE4015032A1 (de) | 1990-11-15 |
Family
ID=23380786
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE4015032A Withdrawn DE4015032A1 (de) | 1989-05-12 | 1990-05-10 | Verstaerker mit verstaerkung eins mit hoher anstiegs- und abfallgeschwindigkeit und grosser bandbreite |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5003269A (de) |
JP (1) | JPH0828625B2 (de) |
DE (1) | DE4015032A1 (de) |
FR (1) | FR2646973A1 (de) |
GB (1) | GB2232030B (de) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5170134A (en) * | 1991-06-12 | 1992-12-08 | Sgs-Thomson Microelectronics, Inc. | Fast buffer |
US6160451A (en) * | 1999-04-16 | 2000-12-12 | That Corporation | Operational amplifier output stage |
US6504419B1 (en) | 2001-03-28 | 2003-01-07 | Texas Instruments Incorporated | High-speed closed loop switch and method for video and communications signals |
US8054876B2 (en) * | 2005-12-13 | 2011-11-08 | Infinera Corporation | Active delay line |
US11188112B2 (en) * | 2020-03-27 | 2021-11-30 | Analog Devices, Inc. | Current mirror arrangements with adjustable offset buffers |
CN115051702B (zh) * | 2022-08-16 | 2022-11-22 | 英彼森半导体(珠海)有限公司 | 一种宽摆幅低功耗的源级跟随器 |
Family Cites Families (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CA965159A (en) * | 1970-06-30 | 1975-03-25 | Bendix Corporation (The) | Half-bridge audio amplifier |
GB2043337B (en) * | 1978-12-06 | 1983-01-26 | Toko Inc | Semiconductor integrated circuit devices |
JPS5646311A (en) * | 1979-09-21 | 1981-04-27 | Pioneer Electronic Corp | Push-pull type amplifying circuit |
US4629998A (en) * | 1980-10-23 | 1986-12-16 | Victor Company Of Japan, Limited | Variable gain equalizer with a mirror circuit having opposite phase relationship between input and output currents |
JPS5836006A (ja) * | 1981-08-28 | 1983-03-02 | Hitachi Ltd | 演算増幅器 |
JPS6054508A (ja) * | 1983-09-06 | 1985-03-29 | Pioneer Electronic Corp | エミッタホロワ型シングルエンデットプッシュプル回路 |
US4502020A (en) * | 1983-10-26 | 1985-02-26 | Comlinear Corporation | Settling time reduction in wide-band direct-coupled transistor amplifiers |
US4639685A (en) * | 1985-07-18 | 1987-01-27 | Comlinear Corporation | Offset reduction in unity gain buffer amplifiers |
US4628279A (en) * | 1985-12-26 | 1986-12-09 | Comlinear Corporation | Wideband feedback amplifier |
JP2508488B2 (ja) * | 1987-06-26 | 1996-06-19 | ソニー株式会社 | バッファ回路 |
US4780689A (en) * | 1987-07-20 | 1988-10-25 | Comlinear Corporation | Amplifier input circuit |
US4791383A (en) * | 1987-09-04 | 1988-12-13 | National Semiconductor Corporation | High speed current amplifier buffer circuit |
US4827223A (en) * | 1988-03-21 | 1989-05-02 | Elantec | Buffer amplifier |
US4833424A (en) * | 1988-04-04 | 1989-05-23 | Elantec | Linear amplifier with transient current boost |
US4893091A (en) * | 1988-10-11 | 1990-01-09 | Burr-Brown Corporation | Complementary current mirror for correcting input offset voltage of diamond follower, especially as input stage for wide-band amplifier |
-
1989
- 1989-05-12 US US07/351,406 patent/US5003269A/en not_active Expired - Lifetime
-
1990
- 1990-04-27 GB GB9009477A patent/GB2232030B/en not_active Expired - Fee Related
- 1990-05-10 DE DE4015032A patent/DE4015032A1/de not_active Withdrawn
- 1990-05-11 FR FR9005914A patent/FR2646973A1/fr active Pending
- 1990-05-14 JP JP2123992A patent/JPH0828625B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB2232030A (en) | 1990-11-28 |
US5003269A (en) | 1991-03-26 |
GB9009477D0 (en) | 1990-06-20 |
JPH0828625B2 (ja) | 1996-03-21 |
FR2646973A1 (fr) | 1990-11-16 |
GB2232030B (en) | 1994-06-08 |
JPH0319412A (ja) | 1991-01-28 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP0096944B1 (de) | Schaltungsanordnung mit mehreren, durch aktive Schaltungen gebildeten Signalpfaden | |
EP0046482B1 (de) | Schaltung zum Angleichen der Signalverzögerungszeiten von untereinander verbundenen Halbleiterchips | |
DE3342735C2 (de) | ||
DE4223845A1 (de) | Schaltkondensator-differenzverstaerker | |
DE3420068C2 (de) | ||
DE2719462C2 (de) | Transistor-Treiberschaltung | |
DE3932616A1 (de) | Strommessverstaerker mit niedriger, nichtlinearer eingangsimpedanz und hohem grad an signalverstaerkungslinearitaet | |
DE3505308C2 (de) | ||
DE2648577C2 (de) | ||
DE3149290C2 (de) | Verstärkerschaltung | |
DE2213484B2 (de) | Hochfrequenter Breitbandverstärker | |
DE3014657A1 (de) | Anordnung und verfahren zur erzeugung einer spannung | |
DE2315808C3 (de) | Synchronsignal-Abtrennschaltung | |
DE4015032A1 (de) | Verstaerker mit verstaerkung eins mit hoher anstiegs- und abfallgeschwindigkeit und grosser bandbreite | |
EP0583688A1 (de) | Digitaler Stromschalter | |
DE3318106C2 (de) | ||
EP0237086B1 (de) | Stromspiegelschaltung | |
DE2524044C3 (de) | Universelles Verknüpfungsglied für den Subnanosekundenbereich | |
DE3525522A1 (de) | Stromspiegelschaltung | |
DE3719512A1 (de) | Schaltungsanordnung zum kompensieren des ruhestromes eines pufferverstaerkers, insbesondere in einem saegezahngenerator | |
EP0334447A2 (de) | Schmitt-Trigger-Schaltung | |
DE69532061T2 (de) | Verstärkerschaltung und Verfahren | |
DE3034939C2 (de) | ||
DE2539269A1 (de) | Verstaerker | |
EP0005808B1 (de) | Anordnung zur Erzeugung 2n-stufiger digitaler Signale aus n binären Signalen |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8139 | Disposal/non-payment of the annual fee |