DE3890898C1 - Belagmaterial und durch Ultraschall angetriebener Motor mit diesem Belagmaterial - Google Patents

Belagmaterial und durch Ultraschall angetriebener Motor mit diesem Belagmaterial

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Description

Die Erfindung betrifft ein Belagmaterial für Gleitbereiche und dessen Ver­ wendung für den Gleitbereich eines ultraschallwellenangetriebenen Motors.
Ein sogenannter Ultraschallwellen-angetriebener Mo­ tor ist ein durch ein piezoelektrisches Teil ange­ triebener Motor, bei dem Schwingungen des piezoelek­ trischen Teils (als Anregungsbereich) zur Erzeugung einer Festkörperresonanz durch die Schwingung des Anregungsbereichs eingesetzt werden, um die Schwin­ gung in eine Drehbewegung umzusetzen.
Der Ultraschallwellen-angetriebene Motor zeichnet sich durch die Einfachheit seiner Bauweise aus. Breite Anwendungsmöglichkeiten werden erwartet bei elektronischen Vorrichtungen, Kameras und Einrichtun­ gen für medizinische Behandlungen.
Wenn der Ultraschall-angetriebene Motor Ultraschall­ schwingungen in Drehbewegungen umwandelt, dann kommen zwei verschiedene Mediumarten miteinan­ der in Berührung und erzeugen unvermeidlich Reibun­ gen in dem Bereich, in dem die Schwingungsbewegun­ gen in Drehbewegungen umgewandelt werden.
Beispielsweise in der JP 60-200778 A Tokkaisho ist vorge­ schlagen worden, daß bei herkömmlichen Ultraschall­ wellen-getriebenen Motoren für einen Statorbereich zur Erzeugung der Resonanz mittels des Anregungsbe­ reichs harte, zähe und abriebfeste Metalle wie Stahl, gehärteter Stahl, Werkzeugstahl, außerdem Nichteisenmetalle wie Duraluminium, Titaniumlegie­ rungen, Monelmetall, Phosphorbronze, Beryllium- Kupfer, Wolfram, Chrom, Kobalt und Legierungen da­ von verwendet werden, während als Material für ei­ nen Rotorbereich Metalle eingesetzt werden, die wei­ cher als die im Statorbereich verwendeten Metalle sind, beispielsweise Kupfer, Kupferlegierung, Alu­ minium, Aluminiumlegierung, Zink, Zinklegierung, wo­ bei als Belagmaterial Gummi oder Phenolharz im Kon­ taktbereich zwischen dem Statorbereich und dem Ro­ torbereich vorgesehen wird. Ein Ultraschallwel­ len-angetriebener Motor solcher Bauart wie oben be­ schrieben hat den Vorteil, daß der Absorptionsfak­ tor für die Ultraschallwellenschwingungen extrem klein ist und der Q-Wert des Resonanzbereiches in­ nerhalb der Bandbreite der Arbeitsfrequenz (unge­ fähr 20 kHz bis 100 kHz) höher liegt.
Jedoch hat der oben beschriebene Ultraschallwel­ len-angetriebene Motor deswegen Nachteile, weil das Ausmaß des Abriebs im dem Abrieb ausgesetzten Be­ reich des Belagmaterials sehr groß ist, die Lebens­ dauer kurz ist und außerdem vermehrt Geräusche im Gleitbereich erzeugt werden, wenn das Belagmaterial längerer Gleitbeanspruchung ausgesetzt worden ist.
Die Erfindung stellt sich die Aufgabe, ein Belagmaterial mit geringem Abrieb bei Gleitbeanspruchung zur Verfügung zu stellen und auf diese Weise hohe Lebensdauer bei geringer Geräuschent­ wicklung beim Betrieb zu erreichen, ohne daß Überhitzung ein­ tritt. Ein Aspekt dieser Aufgabe ist die Verringerung von Unre­ gelmäßigkeiten der Gleit-und Drehbewegung bei niedrigen Umdre­ hungsgeschwindigkeiten, ohne daß bei hohen Umdrehungsgeschwin­ digkeiten übermäßiger Abrieb auftritt, sowie das Bereitstellen eines Belagmaterials, bei dem Ruck-Gleiterscheinungen vermindert auftreten. Weiterhin soll ein verbesserter ultraschallwellen­ angetriebener Motor zur Verfügung gestellt werden.
Diese Aufgabe wird gelöst mit einem Belagmaterial für Gleitbe­ reiche gemäß Anspruch 1 sowie mit der Verwendung dieses Materi­ als gemäß Anspruch 2.
Die JP 62-114 480 A be­ schreibt bereits ein Belagmaterial für Gleiteinlagen, ohne je­ doch den erfindungsgemäßen Hohlraumanteil zwischen 3 und 40% zu offenbaren. Die mit diesem bekannten Material erreichte Schwin­ gungsdämpfung ist der durch die Erfindung erzielten unterlegen.
Das erfindungsgemäße Belagmaterial enthält weiche Körner und/oder Fasern aus aromatischem Polyamid des meta-Typs.
Konkreter setzt sich das erfindungsgemäße Belagmaterial zusammen aus 50 bis 100 Gew. -% weichen Körnern und/oder Fasern aus aromatischem Polyamid des meta-Typs sowie 0 bis 50 Gew. -% Polytetrafluorethylenharz und außerdem schuppigem Graphit. Bezüglich des Begriffs "schuppiger Graphit" wird ver­ wiesen auf "Römpp Chemie Lexikon", 8. Auflage, Stichwort "Graphit". Dort ist ausgeführt, daß natürlicher Graphit meist schuppige, erdige Massen bildet und als sogenannter "Flinz- oder Flockengraphit" vorkommt.
Das erfindungsgemäße Belagmaterial hat in seiner Struktur zwischen 3 und 40% Hohlräume und ist im übrigen gemäß den Merkmalen des Hauptanspruchs defi­ niert.
Ein Ultraschallwellen-angetriebener Motor, bei dem erfindungsgemäß das Belagmaterial verwendet wird, hat einen Anregungsbereich mit einer Schwin­ gungskomponente, einen Statorbereich, der eine Antriebsfläche mit Abriebs­ festigkeit und Zähigkeit bildet, einen Rotorbereich, bei dem eine umgekehrte (invertierte) fläche in Kontakt mit der Antriebsfläche steht, wobei die umgekehrte Fläche weicher ist als die Antriebsfläche und entsprechende Abriebs-Festigkeit aufweist. Auf der umgekehrten Fläche ist das erfindungs­ gemäße Belagmaterial vorgesehen.
Die genannten und weitere Aufgaben und Merkmale der Erfindung werden sich aus der folgenden Beschrei­ bung einer bevorzugten Ausführungsform der Erfin­ dung unter Bezugnahme auf die beigefügten Zeichnun­ gen näher ergeben. Es zeigen:
Fig. 1 einen den Aufbau zeigenden Querschnitt eines ultraschallwellen-angetriebenen Mo­ tors mit einem Belagmaterial gemäß einer Ausführungsform der vorliegenden Erfin­ dung;
Fig. 2 eine schematische Ansicht eines Statorbe­ reiches im Motor und
Fig. 3 eine Ansicht zur Veranschaulichung des Schwingungszustandes des Statorbereichs im Motor.
Bevor die Erfindung im einzelnen beschrieben wird, ist festzuhalten, daß gleiche Teile in den beigefüg­ ten Zeichnungen durchweg mit gleichen Bezugszeichen angegeben werden.
Unter Bezugnahme auf die Zeichnungen zeigt Fig. 1 einen Ultraschallwellen-angetriebenen Motor, der ge­ mäß einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung ein Belagmaterial verwendet und grundsätzlich aus einem Statorbereich 1 und einem Rotorbereich 2 be­ steht, welcher in Berührung mit dem Statorbereich 1 tritt und gleitbar getragen wird. Der Statorbereich 1 besteht aus einem piezoelektrischen Teil 3, das den Anregungsbereich bildet, und einem Antriebsteil 4, das aus Eisen oder einem anderen metallischen Ma­ terial besteht und mit dem das piezoelektrische Teil 3 verbunden ist. Durch die Anlegung eines "+" bzw. "-"-elektrischen Feldes an die benachbarten Elektroden des piezoelektrischen Teils 3, das N-fach polarisiert wird, bewirkt der größte ringför­ mige Verformungsbereich, angesiedelt in einem Be­ reich konstanten Radiusabstandes vom Mittelpunkt der Scheibe in dem Bereich, in dem das piezoelektri­ sche Teil 3 und das Antriebsteil 4 gemäß Fig. 2 mit­ einander verklebt sind, wellenförmige Schwingungen im ganzen Ring, wie Fig. 3 zeigt.
Ein Schwingungsverstärkungsbereich 5 wird von einem vorstehenden Bereich auf dem am stärksten verform­ ten Abschnitt des Antriebsteils 4 gebildet und zu einer Schwingung angeregt, durch die der Rotorbe­ reich 2 angetrieben wird, und zwar dadurch, daß das Belagmaterial 9 in Berührung mit dem Schwingungsver­ stärkungsbereich 5 tritt. Gemäß Fig. 1 umfaßt der Ultraschallwellen-getriebene Motor mit dem Belagma­ terial weiterhin einen Statortragbereich 6, einen Statorbefestigungsträger 7, der den Statortragbe­ reich 6 umfaßt, eine Welle 8 für den Rotorbereich 2, ein Lager 10 zur verdrehbaren Abstützung des Ro­ torbereichs 2 und eine Mutter 11 im Eingriff mit der Welle 8 unter Zwischenschaltung einer konischen Tellerfeder 12, um den Statorbereich 1 gegen den Ro­ torbereich 2 mit dem nötigen Kontakt in Anlage zu bringen.
Der Schwingungsverstärkungsbereich 5 des Antriebs­ teils 4 aus Eisen wird durch die Anlegung der Spannung an das piezoelektrische Teil 3 des Sta­ torbereichs 1 in Schwingungen versetzt. Der Schwin­ gungsverstärkungsbereich 5 hat eine axiale und eine peripherale Schwingungskomponente, so daß jeder Ab­ schnitt des Schwingungsverstärkungsbereichs 5 be­ wirkt, daß die Schwingungen eine elliptische Bahn beschreiben. Wenn dabei das Belagmaterial 9 auf der umgekehrten Fläche des Rotorbereichs 2 in Berührung mit dem Schwingungsverstärkungsbereich 5 gebracht wird, absorbiert der Retorbereich 2 die axiale Kom­ ponente der Schwingung und dreht sich außerdem in eine Richtung unter der Einwirkung der in Umfangs­ richtung weisenden Schwingungskomponente. Die Dre­ hung des Rotorbereichs 2 wird extern abgenommen, so daß der Motor als Ultraschallwellen-angetriebener Motor fungiert.
Die vorliegende Erfindung betrifft ein Belagmateri­ al zur Verwendung für den Gleitbereich, beispiels­ weise der umgekehrten Fläche solch eines Ultra­ schallwellen-angetriebenen Motors wie oben beschrie­ ben. Das Belagmaterial der Erfindung ist zusammenge­ setzt aus weichen Körnern und/oder Fasern von voll­ ständig aromatischem Polyamid des meta-Typs, so daß die Schwingungen (axiale Schwingungskomponente in einem Ultraschallwellen-angetriebenen Motor mit scheibenartigem Rotor) in senkrechter Richtung be­ züglich der Gleitrichtung des Belagmaterials ge­ mäßigt absorbiert werden und nur die Gleit-Drehungs­ komponente der Schwingung (Schwingungskomponente in Umfangsrichtung bei einem Ultraschallwellen-ange­ triebenen Motor mit scheibenförmigem Rotor) in Gleitrichtung effektiv genutzt werden kann. Das Zu­ sammensetzungsverhältnis dieser Materialien ist 50 bis 100 Gew.% weiche Körner und/oder Fasern von vollständig aromatischem Polyamid des meta-Typs, 0 bis 50 Gew.% Polytetrafluorethylenharz und 0 bis 20 Gew.% schuppiger Graphit.
Ein bevorzugtes Verfahren zur Formung des Mischmate­ rials besteht darin, die weichen Körner und/oder Fa­ sern von vollständig aromatischem Polyamid (Polyme­ taphenyrenisophtalamid) vom Meta-Typ sowie Polyte­ trafluorethylenpulver und den schuppigen Graphit bis zu schlammi­ ger Konsistenz einheitlich in Wasser zu dispergie­ ren. Der Schlamm wird auf Drahtgaze aufgetragen, um durch Wasserentzug ein feuchtes papierartiges Mate­ rial zu erhalten. Dann wird in einer Heißluft-Trock­ nungsmaschine das feuchte Papier kontinuierlich im notwendigen Maß getrocknet. Nachfolgend werden ge­ trocknete Bögen dieses Papiers aufgeschichtet und dann in eine metallene Form eingelegt. Sie werden erhitzt, verdichtet und geformt, unter einem Druck von mindestens 100 kg/cm², vorzugsweise 120 kg/cm² bis 350 kg/cm², und einer Formtemperatur von 150 bis 400°C, vorzugsweise 200 bis 350°C, und so in ei­ ne plattenartige Form gebracht. Die Einstellung des Hohlraum-Prozentsatzes in dieser Platte wird durch den Verdichtungsdruck bewirkt, wodurch sich der Hohlraum-Prozentsatz von 3 bis 40% nach abgeschlos­ sener Herstellung ergibt. Der Hohlraum-Prozentsatz wird aus dem gemessenen spezifischen Gewicht be­ stimmt.
Erfindungsgemäß weisen die weichen Körner und/oder Fasern des vollständig aromatischen Polyamids vom Meta-Typ eine Dicke zwischen 2 und 20 µm und eine Länge zwischen 0,2 und 10 µm und das Polytetrafluorethylenharz einen Korndurchmesser zwischen 1 und 30 µm auf. Der Korndurchmesser des schuppigen Graphits liegt zwischen 2 und 30 µm.
Unter aromatischem Polyamid wird hier ein vollständig aromatisches Polyamid verstanden, das aus der Aromatenreihe abgeleitet ist und keine aliphatischen Gruppen hat. Die Molekularformel des vollständig aromatischen Po­ lyamidharzes vom Meta-Typ ist bevorzugt wie folgt:
wobei das Molekulargewicht (Mw) ungefähr zwischen 25 000 und 30 000 liegt.
Die Materialzusammensetzungen von Vergleichsbeispie­ len 1 bis 8 sowie Ausführungsbeispielen 1 bis 18 sind in den Tabellen 3-1 und 3-2 angegeben.
Das bei den Vergleichsbeispielen verwendete voll­ ständig aromatische Polyesterharz hatte ein Moleku­ largewicht (Mw) zwischen 25 000 und 30 000.
Es bestätigte sich, daß die umgekehrte Fläche gemäß der vorliegenden Erfindung, d. h. das Belagmaterial 9, verwendet im Ultraschallwellen-angetriebenen Mo­ tor, hinsichtlich der Abriebfestigkeit überlegen ist, daß der Reibungsfaktor mäßig ist, daß sich Ruck-Gleiterscheinungen kaum zeigen und daß außer­ dem die Härte und Biegeelastizität angemessen sind. Die Reibungsfaktoren in den Tabellen 3-1 und 3-2 wurden gemessen, indem ein Probestück von 2 cm × 2 cm Fläche mit 650 g belastet wurde und ein ge­ härteter Stahl mit Rockwell-Härte C unter 62 Grad und Oberflächenrauhigkeit 2s mit einer Geschwindig­ keit von 5 m/min auf der Oberfläche bewegt wurde. Der Abrieb in den Tabellen wurde gemessen, indem ein Probestück in einen Ultraschallwellen-angetrie­ benen Motor eingebaut und die Dicke des Belagmate­ rials nach 500 Betriebsstunden im Vergleich zur ur­ sprünglichen Dicke gemessen wurde.
Die Härte und Biegeelastizität wurden nach der Me­ thode zur Messung eines Biegeelastizitätsfaktors be­ stimmt, die dem japanischen Industriestandard (JIS) entspricht. Hinsichtlich der Stabilität bei niedri­ gen Geschwindigkeiten wurde visuell erkennbare Un­ gleichmäßigkeit der Drehung (bei 0,5 bis 5 U/min) mit X bezeichnet. Das Betriebsgeräusch ist das Er­ gebnis einer Messung bei 50 U/min oder mehr.
Die Brems-Drehkraft ist diejenige, die zur Drehung des Rotors ohne Stromfluß benötigt wird.
Die Antriebs-Drehkraft ist die maximale Drehkraft während der Energiezufuhr. Motorblockierung ergibt sich, wenn der Schwingungsverstärkungsbereich in das Belagmaterial einschneidet und den Motor an­ hält, wenn durch Zunahme der Reibung bei der Dre­ hung die Motardrehung aufhört oder der Motor für lange Zeit im Stillstand gehalten wird, so daß der Rotor sich nicht dreht.
Die Eigenschaften der piezoelektrischen Keramiken, die in der Ausführungsform für den Ultraschallwel­ len-angetriebenen Motor verwendet wurden, sind der Tabelle 1 entnehmbar, weitere Eigenschaften des Mo­ tors der Tabelle 2.
In den Vergleichsbeispielen wurden die Materialien gemäß Tabelle 3-1 für den Ultra­ schallwellen-angetriebenen Motor des Typs 3 verwendet, bei denen anstatt des erfindungsgemäßen Polyamids ein aromatischer Polyester eingesetzt wurde.
Weiterhin zeigen Tabelle 4-1 bis Tabelle 5-2 die Er­ gebnisse von andauernden Anwendungstests bei kon­ stanter Belastung, entsprechend dem jeweiligen Typ des Motors, bei Einsatz der Erfindung bzw. bei den Vergleichsbeispielen. Bei den Versuchen wurde für die Vergleichsbeispiele 1 bis 8 der Motor vom Typ 3 gemäß Tabelle 2 eingesetzt, während die Ausführungs­ beispiele 1 bis 7 den Typ 1 gemäß Tabelle 2 und die Ausführungsbeispiele 8 bis 17 den Typ 3 gemäß Tabel­ le verwendeten; das Ausführungsbeispiel verwendete den Typ 2 gemäß Tabelle 2.
Tabelle 1
Tabelle 2 - Motoreigenschaften
Tabelle 3-1
Tabelle 3-2
Tabelle 4-1
Tabelle 4-2
Tabelle 5-1
Tabelle 5-2
Unter Bezugnahme auf Tabelle 3-1 wird darauf hingewiesen, daß das erfin­ dungsgemäße Belagmaterial aufgebaut ist aus Körnern und/oder Fasern aus vollständig aromatischen Polyamiden des meta-Typs. Bei den Vergleichsbei­ spielen 1 bis 8 wurde dagegen als Belagmaterial ein vollständig aromati­ sches Polyesterharz mit einem Molekulargewicht (Mw) von 25.000 bis 30.000 eingesetzt.
Bei den Vergleichsbeispielen 1 bis 8 enthält das Belagmaterial keine weichen Körner und/oder Fasern (d. h. 0 Gew. -% davon) und 10 bis 80 Gew. % Polytetrafluorethylenharz, welches keinen schuppigen Graphit (d. h. 0 Gew. -% davon) und auch keine Hohlräume (d. h. 0% davon) auf­ weist, wogegen der Hohlraumanteil erfindungsgemäß 3 bis 40% beträgt.
Bezüglich des Biegeelastizitätsmoduls wurden bei den Vergleichsbeispielen 1 und 2 hohe Werte von 55.000 und 35.000 kg f/cm² eingesetzt. Bezüglich der Rockwell-Härte wurden bei den Vergleichsbeispielen 1, 2 und 3 die hohen Werte von 120, 115 bzw. 100 eingesetzt. Die Reibungsfaktoren bei allen Vergleichsbeispielen sind klein und liegen in einem Bereich von 0,14 bis 0,32 (µ).
Was die Ergebnisse dieser Vergleichsbeispiele angeht, ist unter Bezugnah­ me auf die Tabellen 4-1 und 5-1 festzuhalten, daß der Abrieb bei den Vergleichsbeispielen 1 bis 7 groß und die Abriebbeständigkeit damit unterlegen ist. Insbesondere kann abgesehen vom Vergleichsbeispiel 8 das Betriebsgeräusch nicht auf weniger als 20 KHz vermindert werden, obwohl die Brems-Drehkraft und die Antriebs-Drehkraft bei allen Vergleichsbei­ spielen groß sind.
Aus Tabelle 5-1 geht hervor, daß die Stabilität bei niedriger Geschwin­ digkeit bei den Vergleichsbeispielen 1 bis 7 schlecht ist, wobei gutes Verhalten bezüglich der Motorblockierung nur bei den Vergleichsbeispielen 5, 6 und 7 erreicht wird, während bei den Vergleichsbeispielen 1 bis 4 und 8 der Schwingungsverstärkungsbereich 5 in das Belagmaterial ein­ schneidet und den Motor anhält, wenn durch Zunahme der Reibung bei der Drehung die Motordrehung aufhört oder der Motor zu lange Zeit im Still­ stand gehalten wird, so daß der Rotor sich nicht dreht.
Es folgt, daß die praktische Brauchbarkeit bei den Vergleichsversuchen 1 bis 8 unterlegen ist. Das Belagmaterial der Vergleichsbeispiele ist unterlegen in bezug auf den Abrieb und weist keine angemessenen Werte für den Reibungsfaktor auf, so daß Ruck-Gleiterscheinungen leicht auftreten. Außerdem zeigt es bei den Vergleichsbeispielen keine angemessenen Werte für Härte und Biegeelastizität, bei hohen Geschwindigkeiten jedoch Gleit­ geräusche aufgrund der Materialzusammensetzung des Belagmaterials, was zum Auftreten von Betriebsgeräuschen führt.
Obwohl es in der Tabelle nicht angegeben ist, werden bei einem Hohlraum- Prozentsatz von 41% oder mehr keine guten Ergebnisse erhalten, weil die Eigenschaften bezüglich der Motorblockierung schlecht sind. Wenn der Hohlraum-Prozentsatz 3% oder niedriger ist, werden unerwünschte Gleitge­ räusche erzeugt.
Die Niederdrückkraft des Rotors ermöglicht eine Aus­ wahl der Zusammensetzung des erfindungsgemäßen Bela­ ges bzw. des Außendurchmessers und der benötigten Leistung des Ultraschall-angetriebenen Motors. Bes­ sere Ergebnisse werden erzielt, wenn die Nieder­ drückkraft des Rotors erhöht wird und der Anteil an Hohlräumen groß ist, bzw. wenn bei niedrigem Pro­ zentsatz von Hohlräumen die Niederdrückkraft des Ro­ tors schwächer gewählt wird.
Gemäß den experimentellen Ergebnissen ist ein Ge­ halt von zwischen 50 und 100% weicher Körner und/oder Fasern von vollständig aromatischem Poly­ amid des meta-Typs wirksam. Eine solche Wirksamkeit wird nicht erhalten, wenn der Anteil bei oder unter­ halb 49 Gew.% liegt, da dann die Antriebs-Drehkraft und die Brems-Drehkraft klein sind, obwohl dies in den Tabellen nicht angegeben ist. Ebenfalls in den Tabellen nicht angegeben ist, daß die Wirksamkeit wegen geringer Antriebs-Drehkraft und Brems-Dreh­ kraft nicht erzielt wird, wenn der Gewichtsanteil des Polytetrafluorethylenharzes bei oder oberhalb 51% liegt; wirksam sind Gehalte zwischen 0 und 50 Gew.% Polytetrafluorethylen.
Weiterin in der Tabelle nicht angegeben ist, daß schlechtere Ergebnisse durch niedrige Antriebs-Dreh­ kraft und Brems-Drehkraft dann erhalten werden, wenn der Gewichtsanteil des schuppigen Graphits bei 21 Gew.% oder höher liegt; gute Ergebnisse werden erhalten, wenn dieser Gewichtsanteil zwischen 0 und 20 Gew.% liegt.
Wirksam ist ein Hohlraum-Prozentsatz zwischen 3 und 40%. Gute Ergebnisse werden, wegen schlechter Mo­ tor-Blockiereigenschaften, nicht erhalten, wenn der Hohlraum-Prozentsatz bei 41% oder höher liegt, was in der Tabelle nicht angegeben ist. Gleitgeräusche und damit schlechtere Ergebnisse werden bei hohen Drehzahlen erhalten, wenn der Hohlraum-Prozentsatz 3% oder niedriger ist, was ebenfalls in der Tabelle nicht angegeben ist.
Bei der bevorzugten Ausführungsform, wie am Bei­ spiel des Ultraschallwellen-angetriebenen Motors vom Scheibentyp beschrieben, werden die oben be­ schriebenen Wirkungen durch die Verwendung des er­ findungsgemäßen Belagmaterials erzielt, ebenso aber bei Ultraschallwellen-angetriebenen Motoren vom Ringtyp, geradlinigen Typ und bei Ultraschall-ange­ triebenen Motoren anderer Typen.
Wie sich aus der vorstehenden Beschreibung ergibt, stellt die Erfindung ein Belagmaterial zur Verfü­ gung, das hinsichtlich der Abriebfestigkeit überle­ gen ist, angemessene Reibungsfaktoren zeigt, so daß Ruck-Gleiterscheinungen kaum auftreten, und außer­ dem angemessene Härte und Biegeelastizität ergibt, bei hohen Geschwindigkeiten verminderte Gleitgeräu­ sche bewirkt, und zwar deshalb, weil das Belagmate­ rial aus weichen Körnern und/oder Fasern von voll­ ständig aromatischem Polyamid des meta-Typs sowie Polytetrafluorethylenharz und schuppigem Graphit, wenn nötig, zusammengesetzt ist und erhitzt, ver­ dichtet und geformt ist. Durch die Verwendung des Belagmaterials bei Ultraschallwellen-angetriebenen Motoren wird die Lebensdauer verlängert und das Be­ triebsgeräusch vermindert, was eine größere Eignung für die praktische Verwendung bewirkt.

Claims (2)

1. Belagmaterial für Gleitbereiche, dadurch gekennzeichnet, daß es
50 bis 100 Gew.-% an weichen Körnern und/oder Fasern mit einer Dicke zwischen 2 und 20 µm und einer Länge zwischen 0,2 und 10 µm aus aromatischen Polyamiden des meta-Typs mit einem Molekulargewicht ungefähr zwischen 25 000 und 30 000;
0 bis 50 Gew. -% Polytetrafluorethylenharz mit einem Korn­ durchmesser von 1 bis 30 µm; und
0 bis 20 Gew.-% schuppigen Graphit mit einem Korndurchmes­ ser von 2 bis 30 µm enthält; und
einen Hohlraumanteil zwischen 3 und 40% aufweist.
2. Verwendung des Belagmaterials nach Anspruch 1 für den Gleitbereich eines ultraschallwellenangetriebenen Motors mit einem Statorbereich (1) und einem Rotorbereich (2).
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19808540A1 (de) * 1998-02-28 1999-09-16 Federal Mogul Wiesbaden Gmbh Gleitschichtmaterial und Schichtverbundwerkstoff

Families Citing this family (154)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5066884A (en) * 1989-02-10 1991-11-19 Nikon Corporation Ultrasonic motor having high drive efficiency
JPH0398475A (ja) * 1989-09-11 1991-04-24 Matsushita Electric Ind Co Ltd 超音波駆動モータ用ライニング材及びそれを用いた超音波駆動モータ
JPH0398476A (ja) * 1989-09-11 1991-04-24 Matsushita Electric Ind Co Ltd 超音波駆動モータ用ライニング材及びそれを用いた超音波駆動モータ
EP0424140B1 (de) * 1989-10-20 1994-05-25 Seiko Epson Corporation Elektronische Uhr
KR910008932A (ko) * 1989-10-20 1991-05-31 야마무라 가쯔미 초음파 스텝 모터용 구동 제어 장치
US5247220A (en) * 1989-10-20 1993-09-21 Seiko Epson Corporation Ultrasonic motor
US5237237A (en) * 1990-03-12 1993-08-17 Seiko Epson Corporation Ultrasonic motor and drive method
JP2766387B2 (ja) * 1990-08-24 1998-06-18 アルプス電気株式会社 摩擦材の製造方法及びその摩擦材を使用した超音波モータ
JP2675911B2 (ja) * 1990-08-28 1997-11-12 キヤノン株式会社 振動波駆動装置
JP3016617B2 (ja) * 1991-05-08 2000-03-06 キヤノン株式会社 振動波モータ
JP3045564B2 (ja) * 1991-06-12 2000-05-29 アルプス電気株式会社 超音波モータ
US5457351A (en) * 1991-10-31 1995-10-10 Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. Ultrasonic motor
JPH05161368A (ja) * 1991-11-29 1993-06-25 Canon Inc 振動波モータ
JP3205026B2 (ja) * 1992-01-30 2001-09-04 キヤノン株式会社 振動波駆動装置および振動波駆動装置を有する装置
US5543173A (en) * 1993-10-12 1996-08-06 Aluminum Company Of America Surface treating aluminum trihydrate powders with prehydrolized silane
JP3358265B2 (ja) * 1993-12-17 2002-12-16 株式会社ニコン 超音波モータ
US5589723A (en) * 1994-03-29 1996-12-31 Minolta Co., Ltd. Driving apparatus using transducer
US5912525A (en) * 1996-03-21 1999-06-15 Nikon Corporation Vibration actuator
US6433462B2 (en) * 2000-02-04 2002-08-13 Asmo Co., Ltd. Ultrasonic motor and method for manufacturing the same
US11229472B2 (en) 2001-06-12 2022-01-25 Cilag Gmbh International Modular battery powered handheld surgical instrument with multiple magnetic position sensors
JP2005124382A (ja) * 2003-09-26 2005-05-12 Nsk Warner Kk 超音波モータ
US8182501B2 (en) 2004-02-27 2012-05-22 Ethicon Endo-Surgery, Inc. Ultrasonic surgical shears and method for sealing a blood vessel using same
US7846155B2 (en) 2004-10-08 2010-12-07 Ethicon Endo-Surgery, Inc. Handle assembly having hand activation for use with an ultrasonic surgical instrument
US7315108B2 (en) * 2005-03-30 2008-01-01 Konica Minolta Opto, Inc. Driving device
JP4936511B2 (ja) * 2005-03-31 2012-05-23 富士フイルム株式会社 駆動装置、撮影装置及び携帯電話
JP4931183B2 (ja) * 2005-03-31 2012-05-16 富士フイルム株式会社 駆動装置
US20070191713A1 (en) 2005-10-14 2007-08-16 Eichmann Stephen E Ultrasonic device for cutting and coagulating
US7621930B2 (en) 2006-01-20 2009-11-24 Ethicon Endo-Surgery, Inc. Ultrasound medical instrument having a medical ultrasonic blade
JP2008092748A (ja) * 2006-10-05 2008-04-17 Pentax Corp 超音波モータ
DE102006049062A1 (de) * 2006-10-13 2008-04-17 Christian Pluta Verschleißschutzbeschichtung
US8911460B2 (en) 2007-03-22 2014-12-16 Ethicon Endo-Surgery, Inc. Ultrasonic surgical instruments
US8226675B2 (en) 2007-03-22 2012-07-24 Ethicon Endo-Surgery, Inc. Surgical instruments
US8142461B2 (en) 2007-03-22 2012-03-27 Ethicon Endo-Surgery, Inc. Surgical instruments
US8057498B2 (en) 2007-11-30 2011-11-15 Ethicon Endo-Surgery, Inc. Ultrasonic surgical instrument blades
US8808319B2 (en) 2007-07-27 2014-08-19 Ethicon Endo-Surgery, Inc. Surgical instruments
US8882791B2 (en) 2007-07-27 2014-11-11 Ethicon Endo-Surgery, Inc. Ultrasonic surgical instruments
US8523889B2 (en) 2007-07-27 2013-09-03 Ethicon Endo-Surgery, Inc. Ultrasonic end effectors with increased active length
US8430898B2 (en) 2007-07-31 2013-04-30 Ethicon Endo-Surgery, Inc. Ultrasonic surgical instruments
US8512365B2 (en) 2007-07-31 2013-08-20 Ethicon Endo-Surgery, Inc. Surgical instruments
US9044261B2 (en) 2007-07-31 2015-06-02 Ethicon Endo-Surgery, Inc. Temperature controlled ultrasonic surgical instruments
JP2010540186A (ja) 2007-10-05 2010-12-24 エシコン・エンド−サージェリィ・インコーポレイテッド 人間工学的外科用器具
US10010339B2 (en) 2007-11-30 2018-07-03 Ethicon Llc Ultrasonic surgical blades
US9089360B2 (en) 2008-08-06 2015-07-28 Ethicon Endo-Surgery, Inc. Devices and techniques for cutting and coagulating tissue
US9700339B2 (en) 2009-05-20 2017-07-11 Ethicon Endo-Surgery, Inc. Coupling arrangements and methods for attaching tools to ultrasonic surgical instruments
US8344596B2 (en) 2009-06-24 2013-01-01 Ethicon Endo-Surgery, Inc. Transducer arrangements for ultrasonic surgical instruments
US8663220B2 (en) 2009-07-15 2014-03-04 Ethicon Endo-Surgery, Inc. Ultrasonic surgical instruments
US10441345B2 (en) 2009-10-09 2019-10-15 Ethicon Llc Surgical generator for ultrasonic and electrosurgical devices
USRE47996E1 (en) 2009-10-09 2020-05-19 Ethicon Llc Surgical generator for ultrasonic and electrosurgical devices
US9060776B2 (en) 2009-10-09 2015-06-23 Ethicon Endo-Surgery, Inc. Surgical generator for ultrasonic and electrosurgical devices
US11090104B2 (en) 2009-10-09 2021-08-17 Cilag Gmbh International Surgical generator for ultrasonic and electrosurgical devices
US9168054B2 (en) 2009-10-09 2015-10-27 Ethicon Endo-Surgery, Inc. Surgical generator for ultrasonic and electrosurgical devices
US8951272B2 (en) 2010-02-11 2015-02-10 Ethicon Endo-Surgery, Inc. Seal arrangements for ultrasonically powered surgical instruments
US8469981B2 (en) 2010-02-11 2013-06-25 Ethicon Endo-Surgery, Inc. Rotatable cutting implement arrangements for ultrasonic surgical instruments
US8579928B2 (en) 2010-02-11 2013-11-12 Ethicon Endo-Surgery, Inc. Outer sheath and blade arrangements for ultrasonic surgical instruments
US8961547B2 (en) 2010-02-11 2015-02-24 Ethicon Endo-Surgery, Inc. Ultrasonic surgical instruments with moving cutting implement
US8486096B2 (en) 2010-02-11 2013-07-16 Ethicon Endo-Surgery, Inc. Dual purpose surgical instrument for cutting and coagulating tissue
GB2480498A (en) 2010-05-21 2011-11-23 Ethicon Endo Surgery Inc Medical device comprising RF circuitry
US8795327B2 (en) 2010-07-22 2014-08-05 Ethicon Endo-Surgery, Inc. Electrosurgical instrument with separate closure and cutting members
US9192431B2 (en) 2010-07-23 2015-11-24 Ethicon Endo-Surgery, Inc. Electrosurgical cutting and sealing instrument
US9259265B2 (en) 2011-07-22 2016-02-16 Ethicon Endo-Surgery, Llc Surgical instruments for tensioning tissue
EP2811932B1 (de) 2012-02-10 2019-06-26 Ethicon LLC Robotisch gesteuertes chirurgisches instrument
US9226766B2 (en) 2012-04-09 2016-01-05 Ethicon Endo-Surgery, Inc. Serial communication protocol for medical device
US9724118B2 (en) 2012-04-09 2017-08-08 Ethicon Endo-Surgery, Llc Techniques for cutting and coagulating tissue for ultrasonic surgical instruments
US9237921B2 (en) 2012-04-09 2016-01-19 Ethicon Endo-Surgery, Inc. Devices and techniques for cutting and coagulating tissue
US9241731B2 (en) 2012-04-09 2016-01-26 Ethicon Endo-Surgery, Inc. Rotatable electrical connection for ultrasonic surgical instruments
US9439668B2 (en) 2012-04-09 2016-09-13 Ethicon Endo-Surgery, Llc Switch arrangements for ultrasonic surgical instruments
US20140005705A1 (en) 2012-06-29 2014-01-02 Ethicon Endo-Surgery, Inc. Surgical instruments with articulating shafts
US9283045B2 (en) 2012-06-29 2016-03-15 Ethicon Endo-Surgery, Llc Surgical instruments with fluid management system
US9326788B2 (en) 2012-06-29 2016-05-03 Ethicon Endo-Surgery, Llc Lockout mechanism for use with robotic electrosurgical device
US20140005702A1 (en) 2012-06-29 2014-01-02 Ethicon Endo-Surgery, Inc. Ultrasonic surgical instruments with distally positioned transducers
US9408622B2 (en) 2012-06-29 2016-08-09 Ethicon Endo-Surgery, Llc Surgical instruments with articulating shafts
US9351754B2 (en) 2012-06-29 2016-05-31 Ethicon Endo-Surgery, Llc Ultrasonic surgical instruments with distally positioned jaw assemblies
US9820768B2 (en) 2012-06-29 2017-11-21 Ethicon Llc Ultrasonic surgical instruments with control mechanisms
US9226767B2 (en) 2012-06-29 2016-01-05 Ethicon Endo-Surgery, Inc. Closed feedback control for electrosurgical device
US9198714B2 (en) 2012-06-29 2015-12-01 Ethicon Endo-Surgery, Inc. Haptic feedback devices for surgical robot
US9393037B2 (en) 2012-06-29 2016-07-19 Ethicon Endo-Surgery, Llc Surgical instruments with articulating shafts
IN2015DN02432A (de) 2012-09-28 2015-09-04 Ethicon Endo Surgery Inc
US9095367B2 (en) 2012-10-22 2015-08-04 Ethicon Endo-Surgery, Inc. Flexible harmonic waveguides/blades for surgical instruments
US10201365B2 (en) 2012-10-22 2019-02-12 Ethicon Llc Surgeon feedback sensing and display methods
US20140135804A1 (en) 2012-11-15 2014-05-15 Ethicon Endo-Surgery, Inc. Ultrasonic and electrosurgical devices
US10226273B2 (en) 2013-03-14 2019-03-12 Ethicon Llc Mechanical fasteners for use with surgical energy devices
US9241728B2 (en) 2013-03-15 2016-01-26 Ethicon Endo-Surgery, Inc. Surgical instrument with multiple clamping mechanisms
US9814514B2 (en) 2013-09-13 2017-11-14 Ethicon Llc Electrosurgical (RF) medical instruments for cutting and coagulating tissue
US9265926B2 (en) 2013-11-08 2016-02-23 Ethicon Endo-Surgery, Llc Electrosurgical devices
GB2521228A (en) 2013-12-16 2015-06-17 Ethicon Endo Surgery Inc Medical device
GB2521229A (en) 2013-12-16 2015-06-17 Ethicon Endo Surgery Inc Medical device
US9795436B2 (en) 2014-01-07 2017-10-24 Ethicon Llc Harvesting energy from a surgical generator
US9554854B2 (en) 2014-03-18 2017-01-31 Ethicon Endo-Surgery, Llc Detecting short circuits in electrosurgical medical devices
US10092310B2 (en) 2014-03-27 2018-10-09 Ethicon Llc Electrosurgical devices
US10463421B2 (en) 2014-03-27 2019-11-05 Ethicon Llc Two stage trigger, clamp and cut bipolar vessel sealer
US9737355B2 (en) 2014-03-31 2017-08-22 Ethicon Llc Controlling impedance rise in electrosurgical medical devices
US9913680B2 (en) 2014-04-15 2018-03-13 Ethicon Llc Software algorithms for electrosurgical instruments
US10285724B2 (en) 2014-07-31 2019-05-14 Ethicon Llc Actuation mechanisms and load adjustment assemblies for surgical instruments
US10639092B2 (en) 2014-12-08 2020-05-05 Ethicon Llc Electrode configurations for surgical instruments
US10245095B2 (en) 2015-02-06 2019-04-02 Ethicon Llc Electrosurgical instrument with rotation and articulation mechanisms
US10321950B2 (en) 2015-03-17 2019-06-18 Ethicon Llc Managing tissue treatment
US10342602B2 (en) 2015-03-17 2019-07-09 Ethicon Llc Managing tissue treatment
US10595929B2 (en) 2015-03-24 2020-03-24 Ethicon Llc Surgical instruments with firing system overload protection mechanisms
US10034684B2 (en) 2015-06-15 2018-07-31 Ethicon Llc Apparatus and method for dissecting and coagulating tissue
US11020140B2 (en) 2015-06-17 2021-06-01 Cilag Gmbh International Ultrasonic surgical blade for use with ultrasonic surgical instruments
US11051873B2 (en) 2015-06-30 2021-07-06 Cilag Gmbh International Surgical system with user adaptable techniques employing multiple energy modalities based on tissue parameters
US11129669B2 (en) 2015-06-30 2021-09-28 Cilag Gmbh International Surgical system with user adaptable techniques based on tissue type
US10898256B2 (en) 2015-06-30 2021-01-26 Ethicon Llc Surgical system with user adaptable techniques based on tissue impedance
US11141213B2 (en) 2015-06-30 2021-10-12 Cilag Gmbh International Surgical instrument with user adaptable techniques
US10357303B2 (en) 2015-06-30 2019-07-23 Ethicon Llc Translatable outer tube for sealing using shielded lap chole dissector
US10034704B2 (en) 2015-06-30 2018-07-31 Ethicon Llc Surgical instrument with user adaptable algorithms
US10154852B2 (en) 2015-07-01 2018-12-18 Ethicon Llc Ultrasonic surgical blade with improved cutting and coagulation features
US10751108B2 (en) 2015-09-30 2020-08-25 Ethicon Llc Protection techniques for generator for digitally generating electrosurgical and ultrasonic electrical signal waveforms
US10595930B2 (en) 2015-10-16 2020-03-24 Ethicon Llc Electrode wiping surgical device
US10179022B2 (en) 2015-12-30 2019-01-15 Ethicon Llc Jaw position impedance limiter for electrosurgical instrument
US10575892B2 (en) 2015-12-31 2020-03-03 Ethicon Llc Adapter for electrical surgical instruments
US10716615B2 (en) 2016-01-15 2020-07-21 Ethicon Llc Modular battery powered handheld surgical instrument with curved end effectors having asymmetric engagement between jaw and blade
US11229471B2 (en) 2016-01-15 2022-01-25 Cilag Gmbh International Modular battery powered handheld surgical instrument with selective application of energy based on tissue characterization
US10537351B2 (en) 2016-01-15 2020-01-21 Ethicon Llc Modular battery powered handheld surgical instrument with variable motor control limits
US11129670B2 (en) 2016-01-15 2021-09-28 Cilag Gmbh International Modular battery powered handheld surgical instrument with selective application of energy based on button displacement, intensity, or local tissue characterization
US10555769B2 (en) 2016-02-22 2020-02-11 Ethicon Llc Flexible circuits for electrosurgical instrument
US10702329B2 (en) 2016-04-29 2020-07-07 Ethicon Llc Jaw structure with distal post for electrosurgical instruments
US10646269B2 (en) 2016-04-29 2020-05-12 Ethicon Llc Non-linear jaw gap for electrosurgical instruments
US10485607B2 (en) 2016-04-29 2019-11-26 Ethicon Llc Jaw structure with distal closure for electrosurgical instruments
US10456193B2 (en) 2016-05-03 2019-10-29 Ethicon Llc Medical device with a bilateral jaw configuration for nerve stimulation
US10245064B2 (en) 2016-07-12 2019-04-02 Ethicon Llc Ultrasonic surgical instrument with piezoelectric central lumen transducer
US10893883B2 (en) 2016-07-13 2021-01-19 Ethicon Llc Ultrasonic assembly for use with ultrasonic surgical instruments
US10842522B2 (en) 2016-07-15 2020-11-24 Ethicon Llc Ultrasonic surgical instruments having offset blades
US10376305B2 (en) 2016-08-05 2019-08-13 Ethicon Llc Methods and systems for advanced harmonic energy
US10285723B2 (en) 2016-08-09 2019-05-14 Ethicon Llc Ultrasonic surgical blade with improved heel portion
USD847990S1 (en) 2016-08-16 2019-05-07 Ethicon Llc Surgical instrument
US10779847B2 (en) 2016-08-25 2020-09-22 Ethicon Llc Ultrasonic transducer to waveguide joining
US10952759B2 (en) 2016-08-25 2021-03-23 Ethicon Llc Tissue loading of a surgical instrument
US10603064B2 (en) 2016-11-28 2020-03-31 Ethicon Llc Ultrasonic transducer
US11266430B2 (en) 2016-11-29 2022-03-08 Cilag Gmbh International End effector control and calibration
US10820920B2 (en) 2017-07-05 2020-11-03 Ethicon Llc Reusable ultrasonic medical devices and methods of their use
US12053224B2 (en) 2019-12-30 2024-08-06 Cilag Gmbh International Variation in electrode parameters and deflectable electrode to modify energy density and tissue interaction
US11779329B2 (en) 2019-12-30 2023-10-10 Cilag Gmbh International Surgical instrument comprising a flex circuit including a sensor system
US12114912B2 (en) 2019-12-30 2024-10-15 Cilag Gmbh International Non-biased deflectable electrode to minimize contact between ultrasonic blade and electrode
US11786294B2 (en) 2019-12-30 2023-10-17 Cilag Gmbh International Control program for modular combination energy device
US11812957B2 (en) 2019-12-30 2023-11-14 Cilag Gmbh International Surgical instrument comprising a signal interference resolution system
US11944366B2 (en) 2019-12-30 2024-04-02 Cilag Gmbh International Asymmetric segmented ultrasonic support pad for cooperative engagement with a movable RF electrode
US12023086B2 (en) 2019-12-30 2024-07-02 Cilag Gmbh International Electrosurgical instrument for delivering blended energy modalities to tissue
US11937866B2 (en) 2019-12-30 2024-03-26 Cilag Gmbh International Method for an electrosurgical procedure
US12082808B2 (en) 2019-12-30 2024-09-10 Cilag Gmbh International Surgical instrument comprising a control system responsive to software configurations
US11452525B2 (en) 2019-12-30 2022-09-27 Cilag Gmbh International Surgical instrument comprising an adjustment system
US20210196361A1 (en) 2019-12-30 2021-07-01 Ethicon Llc Electrosurgical instrument with monopolar and bipolar energy capabilities
US11974801B2 (en) 2019-12-30 2024-05-07 Cilag Gmbh International Electrosurgical instrument with flexible wiring assemblies
US11986201B2 (en) 2019-12-30 2024-05-21 Cilag Gmbh International Method for operating a surgical instrument
US11696776B2 (en) 2019-12-30 2023-07-11 Cilag Gmbh International Articulatable surgical instrument
US11937863B2 (en) 2019-12-30 2024-03-26 Cilag Gmbh International Deflectable electrode with variable compression bias along the length of the deflectable electrode
US12076006B2 (en) 2019-12-30 2024-09-03 Cilag Gmbh International Surgical instrument comprising an orientation detection system
US11911063B2 (en) 2019-12-30 2024-02-27 Cilag Gmbh International Techniques for detecting ultrasonic blade to electrode contact and reducing power to ultrasonic blade
US11779387B2 (en) 2019-12-30 2023-10-10 Cilag Gmbh International Clamp arm jaw to minimize tissue sticking and improve tissue control
US12064109B2 (en) 2019-12-30 2024-08-20 Cilag Gmbh International Surgical instrument comprising a feedback control circuit
US11950797B2 (en) 2019-12-30 2024-04-09 Cilag Gmbh International Deflectable electrode with higher distal bias relative to proximal bias
US11684412B2 (en) 2019-12-30 2023-06-27 Cilag Gmbh International Surgical instrument with rotatable and articulatable surgical end effector
US11786291B2 (en) 2019-12-30 2023-10-17 Cilag Gmbh International Deflectable support of RF energy electrode with respect to opposing ultrasonic blade
US11660089B2 (en) 2019-12-30 2023-05-30 Cilag Gmbh International Surgical instrument comprising a sensing system

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3610304A1 (de) * 1985-03-29 1986-10-02 Canon K.K., Tokio/Tokyo Vibrationswellenmotor
EP0198167A2 (de) * 1985-02-15 1986-10-22 Teijin Limited Durch Kompression formbares aromatisches Polyamidpulver
JPS62114480A (ja) * 1985-11-13 1987-05-26 Matsushita Electric Ind Co Ltd 超音波モ−タ

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4736129A (en) * 1985-05-30 1988-04-05 Marcon Electronics Co., Ltd. Ultrasonic motor
CA1258086A (en) * 1985-07-19 1989-08-01 Yoshinobu Imasaka Ultrasonic motor having an organic fibre-resin contact member between stator and rotor
JPS6223379A (ja) * 1985-07-19 1987-01-31 Matsushita Electric Ind Co Ltd 超音波モ−タ
JPS62114481A (ja) * 1985-11-13 1987-05-26 Matsushita Electric Ind Co Ltd 超音波モ−タ
CA1262471A (en) * 1985-11-13 1989-10-24 Masanori Sumihara Ultrasonic motor having a friction material comprising a rubber-like elastic material and aromatic polyamide fiber
JPS62147979A (ja) * 1985-12-23 1987-07-01 Matsushita Electric Ind Co Ltd 超音波モ−タ

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0198167A2 (de) * 1985-02-15 1986-10-22 Teijin Limited Durch Kompression formbares aromatisches Polyamidpulver
DE3610304A1 (de) * 1985-03-29 1986-10-02 Canon K.K., Tokio/Tokyo Vibrationswellenmotor
JPS62114480A (ja) * 1985-11-13 1987-05-26 Matsushita Electric Ind Co Ltd 超音波モ−タ

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19808540A1 (de) * 1998-02-28 1999-09-16 Federal Mogul Wiesbaden Gmbh Gleitschichtmaterial und Schichtverbundwerkstoff
DE19808540B4 (de) * 1998-02-28 2004-05-27 Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh & Co. Kg Gleitschichtmaterial und Schichtverbundwerkstoff

Also Published As

Publication number Publication date
JP2568564B2 (ja) 1997-01-08
JPS6426375A (en) 1989-01-27
US5013956A (en) 1991-05-07
WO1989000787A1 (en) 1989-01-26

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Publication Publication Date Title
DE3890898C1 (de) Belagmaterial und durch Ultraschall angetriebener Motor mit diesem Belagmaterial
DE69024302T2 (de) Reibschlüssiges Material für Vibrationsmotor
DE3616360C2 (de)
DE4318912C2 (de) Ultraschallmotor
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