DE3810678C2 - Permanentmagnet mit hoher Koerzitivkraft und hohem maximalen Energieprodukt und Verfahren zu dessen Herstellung - Google Patents
Permanentmagnet mit hoher Koerzitivkraft und hohem maximalen Energieprodukt und Verfahren zu dessen HerstellungInfo
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Description
Die Erfindung betrifft einen Permanentmagneten, der als
Hauptbestandteile Eisen, Platin und Niob und weniger als
0,5 Atom-% Verunreinigungen enthält, wobei der
Permanentmagnet eine hohe Koerzitivkraft und ein sehr
großes maximales Energieprodukt aufweist.
Aus der DE 31 44 869
ist ein Permanentmagnet aus einer 34 bis 39,5 Atom-% Platin,
Rest Eisen und weniger als 0,5% Verunreinigung enthaltenden
Legierung mit hoher Koerzitivkraft und hohem maximalen Ener
gieprodukt auf der Basis einer binären Eisen-Platin-Über
struktur-Legierung mit einer homogenen Dispersion der geord
neten γ₁-Phase vom flächenzentrierten tetragonalen Typ in
einer Matrix der ungeordneten γ-Phase vom flächenzen
trierten kubischen Typ bekannt. Die bekannte Legierung wird
bei 900 bis 1400°C und 1 Minute bis 100 Stunden homogeni
siert, dann in Wasser oder Luft mit 30°C/Minute bis
2000°C/Sekunde abgeschreckt, bei 400 bis 700°C während
1 Minute bis 100 Stunden wiedererhitzt und dann abgekühlt.
Aufgabe der Erfindung ist es, das maximale
Energieprodukt weiter zu erhöhen.
Diese Aufgabe wird durch einen Permanentmagneten gemäß
Anspruch 1 gelöst.
Der erfindungsgemäße
Permanentmagnet hat eine Koerzitivkraft von mehr als 39 800 A · m-1,
eine restliche magnetische Flußdichte von mehr
als 0,5 T und ein maximales Energieprodukt von größer als
39,8 KJ · m-3.
Ein Verfahren zur Herstellung des Permanentmagneten gemäß
der Erfindung besteht darin, daß man
- a) die Legierung bei 900 bis 1400°C während 1 Minute bis 10 Stunden homogenisierungsglüht,
- b) die Legierung mit 30°C/min bis 2000°C/sec schnell abschreckt,
- c) die Legierung dann auf 450 bis 800°C während 1 Minute bis 500 Stunden wiedererhitzt und
- d) anschließend abkühlt.
Bei einem weiteren Verfahren wird
eine Stufe b1) zwischen dem Abschrecken b) und dem
Wiedererhitzen c) der Legierung vorgenommen, bei der eine
plastische Bearbeitung der Legierung mit einem
Reduktionsverhältnis von mehr als 80% erfolgt. Diese
plastische Bearbeitung kann ein Drahtziehen oder ein Walzen
sein.
Gemäß einer Ausführungsform erfolgt das Wiederhitzen nach
Verfahrensschritt c) bei 550 bis 750°C.
Unter der vorerwähnten unvollständigen gamma 1-Einzelphase
die entweder durch die Legierungs-Zusammensetzung oder
durch die Wärmebehandlung erzielt wird, ist folgendes zu
verstehen: Während die Fe-Pt-binäre Legierung ein
vollständig geordnetes Gitter aufweist, wenn die
Zusammensetzung Fe : Pt gleich 50 : 50, ausgedrückt durch die
Anzahl der Atome, ist, wird bei der vorliegenden Erfindung
der Eisengehalt der Legierung etwas erhöht unter Ausbildung
des unvollständig geordneten Gitters der gamma 1-Phase.
Die unvollständige gamma 1-Phase kann man erhalten mittels
einer Wärmebehandlung, die entweder das Abschrecken alleine
umfaßt oder eine Kombination von Abschrecken und
anschließendem Wiedererhitzen, wobei die Wärmebehandlung
das Anfangsstadium der Transformation von der gamma-Phase
zur gamma 1-Phase des geordneten Gitters bewirkt.
Wird ein Permanentmagnet unter Verwendung einer Legierung
der vorerwähnten Zusammensetzung nach einem der vorerwähnten
Verfahren ausgebildet, dann ist die Kristallstruktur des
Legierungsmagneten entweder eine der nachfolgenden einzelnen
Phasen oder zwei Phasen: Die unvollständige
gamma 1-Einzelphase des flächenzentrierten, tetragonalen
Systems liegt aufgrund entweder der Legierungs-Zusammensetzung
oder der auf die Legierung eingewirkten Wärmebehandlung
vor, und die zwei Phasen werden aus einer gamma-Phasenmatrix
des flächenzentrierten kubischen Systems und einem homogen
dispergierten feinen Niederschlag aus der gamma 1-Phase
gebildet. Unabhängig davon, ob eine Einzelphasen- oder
Zweiphasen-Struktur vorliegt, weist der Permanentmagnet
gemäß der Erfindung die gewünschten magnetischen Eigenschaften
auf.
Nachfolgend werden die Einzelheiten der Erfindung zur
Herstellung des vorerwähnten Permanentmagneten Stufe für
Stufe beschrieben.
(A) Die Ausgangsmaterialien werden so abgemessen,
daß sie eine Metallmischung ergeben, die eine Zusammensetzung
aus 48 bis 66,9 Atom-% Eisen, 33 bis 47 Atom-% Platin, 0,1
bis 10 Atom-% Niob und weniger als 0,5 Atom-% Verunreinigungen
aufweist. Die Metallmischung wird in einem geeigneten Ofen
geschmolzen und gründlich gerührt, um eine geschmolzene
Legierung mit einer homogenen Zusammensetzung zu erhalten.
Dann wird ein Legierungskörper unter Verwendung einer
geeigneten Form ausgebildet, und dieser kann dann in die
gewünschte Form gebracht werden, z. B. durch Drahtziehen,
Schmieden oder Walzen. Der Legierungskörper wird auf 900
bis 1400°C während 1 Minute bis 10 Stunden zum Homogenisierungs
glühen erhitzt und dann mit einer
hohen Geschwindigkeit von schneller als 30°C/Min. aber langsamer
als 2000°C/Sek. abgeschreckt. Das Abschreckverfahren wird
durchgeführt, um eine der folgenden Strukturen bei Raumtemperatur
zu stabilisieren: Nämlich eine Struktur, die dem
Anfangsstadium der Transformation von der gamma-Phase des
flächenzentrierten kubischen Systems zu der gamma 1-Phase
des flächenzentrierten, tetragonalen Systems entspricht oder
eine Struktur, die dadurch ausgebildet wird, daß feine
Niederschläge der gamma 1-Phase des geordneten Gitters
homogen in der gamma-Phasenmatrix des ungeordneten Gitters
dispergiert sind.
(B) Nach dem Abschrecken der obigen Stufe (A) wird
der Legierungskörper auf 450 bis 800°C und vorzugsweise
550 bis 750°C während 1 Minute bis 500 Stunden und
vorzugsweise 5 Minuten bis 100 Stunden wiedererhitzt, unter
Ausbildung von lokalen Spannungen in der festen Lösung,
welche das Anfangsstadium der Transformation von der
ungeordneten gamma-Phase zu dem geordneten Gitter der
gamma 1-Phase bedeuten, wobei diese Transformation bei der
hohen Temperatur stattfindet. Auf diese Weise wird eine
Dislokation der magnetischen Domäne in dem Legierungskörper
verhindert und ein Permanentmagnet mit sowohl einer
ultrahohen Koerzitivkraft und einem sehr hohen maximalen
Energieprodukt ausgebildet.
(C) Alternativ kann man nach dem Abschrecken in der
Stufe (A) eine plastische Bearbeitung mit einem
Reduktionsverhältnis von größer als 80% an dem
Legierungskörper durchführen, z. B. durch Drahtziehen oder
durch Walzen.
(D) Nach der plastischen Verarbeitung in Stufe (C)
wird der Legierungskörper getempert, indem man das
Wiedererhitzen gemäß der obigen Stufe (B) durchführt. Bei
diesem Tempern bewirken die internen Spannungen, die
während der plastischen Verarbeitung in der obigen Stufe
(C) ausgebildet wurden, die Ausbildung geeigneter lokaler
Spannungen und von kristallinen Aggregatstrukturen im Laufe
der Transformation in die gamma 1-Phase. Dadurch wird die
Tendenz in Richtung zur rechtwinkligen, magnetischen
Hysteresis-Kurve erhöht und ergibt einen Permanentmagneten
mit ausgezeichneten magnetischen Eigenschaften.
Nachfolgend werden die Gründe, warum die Zusammensetzung
der Legierung in der vorerwähnten Art ausgewählt worden
ist, erläutert:
Grundsätzlich werden durch die vorliegende Erfindung die
magnetischen Eigenschaften einer binären Fe-Pt-Legierung
mit einem gleichen Atomanteil durch Erhöhen des Eisengehaltes
verbessert. Beträgt der Eisengehalt weniger als 48 Atom-%,
dann nähert sich das Verhältnis von Fe und Pt in der
Legierungszusammensetzung, ausgedrückt durch Atom-%, 50 : 50,
und die magnetischen Eigenschaften der Legierung werden
schlecht. Wenn andererseits der Eisengehalt 66,9 Atom-%
übersteigt, dann neigt die Legierung dazu, ihre magnetischen
Eigenschaften zu verlieren. Deshalb wurde ein Anteil von
48 bis 66,9 Atom-% Eisen gewählt.
Beträgt der Platingehalt weniger als 33 Atom-%, so verliert
die Legierung ihre magnetischen Eigenschaften. Wenn andererseits
der Platingehalt 47 Atom-% übersteigt, dann nähert sich
das Verhältnis von Fe und Pt in der Legierungs-Zusammensetzung,
ausgedrückt als Atom-%, 50 : 50, und die magnetischen
Eigenschaften der Legierung verschlechtern sich. Deshalb
wurden 33 bis 47 Atom-% Pt gewählt.
Niob verbessert die Reproduzierbarkeit der magnetischen
Eigenschaften. Beträgt der Niob-Gehalt weniger als 0,1 Atom-%,
dann kann man die gewünschte Reproduzierbarkeit
nicht erzielen. Übersteigt andererseits der Niob-Gehalt
10 Atom-%, dann verschlechtern sich die magnetischen
Eigenschaften der Legierung. Deshalb wurden 0,1 bis 10 Atom-%
Nb gewählt.
Vorzugsweise beträgt der Gehalt an Platin 34 bis 43 Atom-%
und der Gehalt an Niob 0,3 bis 5 Atom-%.
Die Bedingungen für das Homogenisierungsglühen
gemäß der vorliegenden Erfindung werden nachfolgend
erläutert.
Bei der Temperatur für das Homogenisierungsglühen
ist zu berücksichtigen, daß der
Ordnungs-Unordnungs-Transformationspunkt der Legierung mit
der erfindungsgemäßen Zusammensetzung 800 bis 900°C beträgt,
in Abhängigkeit von der Zusammensetzung, und daß der
Schmelzpunkt etwa 1550°C beträgt. Liegt die Temperatur
für das Homogenisierungsglühen unterhalb
900°C, dann bleibt die gamma 1-Phase des geordneten Gitters
erhalten, und man erhält nicht die einzelne gamma-Phase des
ungeordneten Gitters. Wenn andererseits die Behandlungstemperatur
oberhalb 1400°C, also in der Nähe des Schmelzpunktes, liegt,
schmilzt die Legierung. Deshalb wird der Bereich von
900 bis 1400°C für das Homogenisierungsglühen
gewählt.
Beträgt die Dauer des Homogenisierungsglühens
weniger als 1 Minute, dann erzielt man eine befriedigende
Homogenität nicht, selbst wenn die Temperatur der Behandlung
1400°C beträgt. Andererseits ergibt eine 10stündige
Homogenisierungs-Wärmebehandlung eine ausreichende
Homogenität, selbst wenn die Behandlungstemperatur 900°C
beträgt, so daß eine Behandlung, die länger als 10 Stunden
dauert, keine sinnvolle Verbesserung mehr ergibt. Aus diesem
Grund wird eine Dauer von 1 Minute bis zu 10 Stunden für
die Homogenisierungs-Wärmebehandlung gewählt.
Hinsichtlich der Abkühlgeschwindigkeit von der hohen
Temperatur der Homogenisierungsglühens
gilt: je schneller um so besser. Ist die Kühlgeschwindigkeit
weniger als 30°C/Min., dann neigen die dispergierten,
feinen Niederschläge der gamma 1-Phase des geordneten Gitters
dazu, zu sehr großen gamma 1-Phasenkristallen zu wachsen
und behindern die Verbesserung der magnetischen Eigenschaften.
Die obere Grenze für die Kühlgeschwindigkeit wird mit
200°C/Sek. angegeben, weil dies ungefähr die technische
Grenze für das Abschrecken beinhaltet und man keine Verbesserung
erwarten kann, wenn man noch schneller als diese obere
Grenze abkühlt. Deshalb wird die Kühlgeschwindigkeit mit
30°C/Min. bis 2000°C/Sek. für das Abkühlen von der hohen
Temperatur des Homogenisierungsglühens
gewählt.
Nachfolgend werden die Bedingungen für das Wiedererhitzen
zum Tempern nach dem Abschrecken beschrieben. Liegt die
Wiedererhitzungstemperatur unterhalb 450°C, dann wird die
Wiedererhitzungszeit, die erforderlich ist, um die gewünschte
Temperwirkung zu erzielen, zu lang, d. h. sie beträgt mehr als
500 Stunden. Ein derart langes Erhitzen ist unwirtschaftlich,
und irgendeine sinnvolle Verbesserung der magnetischen
Eigenschaften kann dabei nicht erwartet werden. Liegt
andererseits die Wiedererhitzungstemperatur bei mehr als 800°C,
dann besteht eine Neigung, daß sich ein geordnetes Gitter
ausbildet, und dadurch werden schlechtere magnetische
Eigenschaften ausgebildet. Deshalb wird ein Bereich von
450 bis 800°C für das Tempern gewählt. Ein besonders
bevorzugter Bereich ist dabei 550 bis 750°C.
Beträgt das Wiedererhitzen weniger als 1 Minute, dann kann
man eine ausreichende Temperatur zur Verbesserung der
magnetischen Eigenschaften auch dann nicht erzielen, wenn
die Temperatur des Wiedererhitzens 800°C beträgt. Andererseits
besteht bei einem Wiedererhitzen von länger als 500 Stunden
die Neigung, daß sich die Ausbildung eines geordneten
Gitters beschleunigt, wodurch die Verbesserung der magnetischen
Eigenschaften behindert wird. Deshalb wählt man eine Dauer
von 1 Minute bis 500 Stunden für das Wiedererhitzen bei
der Temperaturbehandlung.
Wird eine plastische Verarbeitung, wie das Drahtziehen oder
das Walzen, vor dem Tempern durchgeführt und beträgt das
Reduktionsverhältnis weniger als 80%, dann sind die
internen Spannungen, die man bei einer derartigen plastischen
Verarbeitung erwarten kann, zu gering, um die magnetischen
Eigenschaften zu verbessern. Deshalb wird das Reduktionsverhältnis
bei der plastischen Verarbeitung auf mehr als 80% gewählt.
Das Abkühlen am Ende des Wiedererhitzens zum Tempern kann
entweder schnell oder langsam erfolgen, wobei aber ein schnelles
Abkühlen bevorzugt wird.
Zum besseren Verständnis wird auf die beiliegenden Figuren
verwiesen. Es zeigt
Fig. 1 eine graphische Darstellung, in
welcher die Beziehung zwischen
der Wiedererhitzungstemperatur
und den magnetischen Eigenschaften
für drei Arten von Legierungen,
enthaltend 37 bis 40 Atom-% Platin
und 0,5 Atom-% Niob gezeigt
wird;
Fig. 2 eine graphische Darstellung, in
welcher die Beziehung zwischen
den Wiedererhitzungsbedingungen,
d. h. der Temperatur und der Dauer
und den magnetischen Eigenschaften
für die Probe Nr. 8 einer
erfindungsgemäßen Verbindung
gezeigt wird, wobei diese Probe
ein typisches Beispiel für eine
erfindungsgemäße Verbindung ist
und 39,5 Atom-% Platin und 0,5 Atom-%
Niob enthält;
Fig. 3, 4 und 5 Diagramme und zeigen die Beziehung
zwischen der Zusammensetzung und
den magnetischen Eigenschaften der
erfindungsgemäßen Fe-Pt-Nb-ternären
Legierungen;
Fig. 6 eine Demagnetisierungskurve
der vorerwähnten Probe Nr. 8
der Legierung gemäß der
Erfindung nach dem Tempern unter
den Bedingungen (a) gemäß
Tabelle 1, die nachfolgend
beschrieben wird; und
Fig. 7 ein Legierungs-Zusammensetzungs-Diagramm,
in welchem der Bereich
der Legierungs-Zusammensetzung
gemäß der Erfindung schattiert
dargestellt ist.
Nachfolgend werden bevorzugte Ausführungsformen gezeigt.
Proben von Legierungen mit der Zusammensetzung gemäß
Tabelle 1 wurden in der nachfolgenden Weise unter
Verwendung von Elektrolyteisen mit einer Reinheit von
99,9% Platin und Niob hergestellt. 10 g der Ausgangsmaterialien
insgesamt mit der gewünschten Zusammensetzung wurden
abgemessen und in ein Aluminiumoxid-Tamman-Rohr eingegeben
und die Materialien wurden in einem Tamman-Ofen erschmolzen,
wobei man Argongas hindurchleitete. Die Schmelze wurde
gründlich gerührt unter Ausbildung einer homogenen
geschmolzenen Legierung, und die Legierungsschmelze wurde
in ein Quarzrohr mit einem Durchmesser von 2,0 bis 3,8 mm
angesaugt unter Ausbildung eines runden Legierungsstabes.
In gleicher Weise wurden runde Legierungsstäbe für
unterschiedliche Legierungs-Zusammensetzungen, wie sie
in Tabelle 1 gezeigt werden, hergestellt. Die Proben für
die verschiedenen Legierungen erhielt man, indem man die
runden Legierungsstäbe in einer Länge von 25 mm schnitt.
Die Proben wurden durch Erhitzen auf 900 bis 1400°C während
1 Stunde homogenisiert, und die homogenisierten Proben
wurden entweder mit Wasser oder durch Abkühlen an der Luft
abgeschreckt. Einige der Proben wurden geprüft nach dem
Abschrecken aber ohne Tempern, während andere Proben
unter den in Tabelle 1 angegebenen Bedingungen getempert
wurden, bevor die Prüfung erfolgte.
Die so behandelten Proben wurden auf ihre magnetischen
Eigenschaften untersucht. Die Proben 2, 3 und 14 gemäß
Tabelle 1 wurden zu Drähten nach dem Abschrecken gezogen
und wurden dann getempert und geprüft. Die Ergebnisse der
Prüfung werden ebenfalls in Tabelle 1 gezeigt.
Aus Tabelle 1 geht hervor, daß die Proben mit der
erfindungsgemäßen Zusammensetzung, die unter den Bedingungen
der Erfindung behandelt wurden, eine ultrahohe
Koerzitivkraft, eine hohe restliche magnetische Flußdichte
und ein sehr großes maximales Energieprodukt aufweisen.
Fig. 1 zeigt die Wirkung des Temperns auf die magnetischen
Eigenschaften für drei Proben mit unterschiedlicher
Legierungs-Zusammensetzung: Probe Nr. 3 (Fe-37 Pt-0,5 Nb),
Nr. 6 (Fe-38,5 Pt-0,5 Nb) und Nr. 9 (Fe-40 Pt-0,5 Nb). Diese
drei Proben wurden alle die gleiche Zeit, nämlich 2 Stunden,
bei unterschiedlichen Temperaturen im Bereich von 500 bis
750°C getempert. Aus der Figur geht hervor, daß die
Tempertemperatur zur Erzielung einer hohen Koerzitivkraft
je nach der Legierungs-Zusammensetzung variierte. Im Falle
der Proben Nr. 6 und 9, die Platingehalte von 38,5 Atom-%
bzw. 40 Atom-% aufwiesen, ergab das Abschrecken alleine
schon eine recht gute Koerzitivkraft, wobei durch das
Tempern eine weitere Verbesserung der Koerzitivkraft
erzielt wurde.
Aus Tabelle 1 und Fig. 2 geht hervor, daß von den geprüften
Proben die Probe Nr. 8 (Fe-39,5 Pt-0,5 Nb) das größte
maximale Energieprodukt aufwies. Die
Erfinder stellten fest, daß die Probe Nr. 8 ein extrem
großes maximales Energieprodukt von 26 KJ · m-3 beim Abkühlen
auf eine sehr niedrige Temperatur (-196°C) unter Verwendung
von flüssigem Stickstoff aufwies.
Es bleibt festzuhalten, daß eine plastische Verarbeitung
bei den erfindungsgemäßen Legierungen möglich ist. Die
Versuche zeigten, daß Permanentmagneten, die durch
plastische Verarbeitung ausgebildet wurden, bessere
magnetische Eigenschaften aufwiesen als solche, bei
denen keine plastische Verarbeitung stattfindet.
Fig. 2 zeigt die Beziehung zwischen den magnetischen
Eigenschaften und den Bedingungen beim Tempern bei konstanter
Temperatur, d. h. der Erhitzungstemperatur und der Dauer,
für die Probe Nr. 8 (Fe-39,5 Pt-0,5 Nb), die eine typische
erfindungsgemäße Legierung darstellt. Bei dieser Probe
ist, wenn die Temperatur beim Tempern niedrig ist, eine
lange Dauer der Erhitzungsbehandlung erforderlich, um
gute magnetische Eigenschaften zu erzielen.
Fig. 3 zeigt die Beziehung zwischen den Zusammensetzungen
der Fe-Pt-Nb-ternären Legierungen und den Koerzitivkräften.
Fig. 4 zeigt die Beziehung zwischen den Zusammensetzungen
der Fe-Pt-Nb-ternären Legierungen und deren restlichen
magnetischen Flußdichten. Fig. 5 zeigt die Beziehung
zwischen den Zusammensetzungen der Fe-Pt-Nb-ternären
Legierungen und deren maximalen Energieprodukten.
Fig. 6 zeigt die Entmagnetisierungskurve für die Probe Nr. 8
(Fe-39,5 Pt-0,5 Nb), die eine hohe restliche magnetische
Flußdichte und Koerzitivkraft aufwies und deren maximales
Energieprodukt das größte aller geprüften Proben war. Die
Legierung Nr. 8 war leicht zu bearbeiten, und es wurde
festgestellt, daß sie geeignet für sowohl kleine Magneten
mit komplizierter Form ist als auch für Magneten, die bei
einer Temperatur, die erheblich unterhalb Raumtemperatur
liegt, geeignet ist.
Die schattierte Fläche der Fig. 7 umreißt die Zusammensetzung
der Legierung für die Permanentmagneten gemäß der Erfindung.
Claims (5)
1. Permanentmagnet aus einer Platin und Eisen enthaltenden
Legierung mit hoher Koerzitivkraft und hohem maximalen
Energieprodukt, wobei die Kristallstruktur entweder eine
unvollständige γ₁-Phase vom flächenzentrierten tetrago
nalen Typ oder ein Zweiphasensystem mit einer homogenen
Dispersion der flächenzentrierten tetragonalen γ₁-Phase
in einer Matrix der flächenzentrierten kubischen γ-Phase
ist, dadurch gekennzeichnet, daß die Legierung aus 48
bis 66,9 Atom-% Eisen, 33 bis 47 Atom-% Platin, 0,1 bis
10 Atom-% Niob und weniger als 0,5 Atom-% Verunreinigun
gen besteht.
2. Verfahren zur Herstellung eines Permanentmagneten nach
Anspruch 1, gekennzeichnet durch
- a) eine Homogenisierungsglühung der Legierung bei 900 bis 1400°C wähend 1 Minute bis 10 Stunden,
- b) ein schnelles Abschrecken der Legierung mit 30°C/min bis 2000°C/sec,
- c) ein Wiedererhitzen der Legierung auf 450 bis 800°C während 1 Minute bis 500 Stunden und
- d) ein abschließendes Abkühlen.
3. Verfahren nach Anspruch 2, gekennzeichnet durch
- b1) eine plastische Bearbeitung der Legierung mit einem Reduktionsverhältnis von mehr als 80%, wobei dieser zusätzliche Verfahrensschritt zwischen dem Abschrecken (b) und dem Wiedererhitzen (c) der Legierung er folgt.
4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß
die plastische Bearbeitung durch Drahtziehen oder Walzen
erfolgt.
5. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß
das Wiedererhitzen nach Verfahrensschritt (c) bei 550 bis
750°C erfolgt.
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