DE3734912C2 - - Google Patents

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Description

Die Erfindung betrifft eine Sonde nach dem Oberbegriff des Anspruchs 1.
Mit dem Oberbegriff nimmt die Erfindung bezug auf einen Stand der Technik, wie er sich beispielsweise aus der DE-PS 26 32 042 ergibt.
Derartige Sonden werden zur Messung von Geschwindigkeiten in Flüssigmetallen eingesetzt wie z. B. im Kreislauf eines natriumgekühlten Kernreaktors, insbesondere im Bereich der Brennelemente zur ständigen Kontrolle des Flüssigmetallstromes, um lokale Überhitzungen zu vermeiden. Zur Durchführung von Zweiphasenstrommessungen in elektrisch leitenden Flüssigkeiten, insbesondere Flüssignatrium, werden die sogenannten Chen-Sonden verwendet (siehe Rev. of Scient. Instr., Volume 39, No. 11, Nov. 1968, Seiten 1710 bis 1713 "Probe for Detection of Voids in Liquid Metals", J. C. Chen et al.). Aus der US-PS 39 42 377 ist eine elektromagnetische Sonde zur Messung des Durchflusses von Flüssigmetall bekannt, die zur Korrektur der Wirbelstromanteile im Strömungsmedium ein zusätzliches Elektrodenpaar aufweist.
Eine permanentmagnetische Geschwindigkeitsmeßsonde für Flüssigmetalle (Fig. 1 und Draufsicht davon in Fig. 1a) arbeitet nach dem Induktionsgesetz. Durchströmt eine elektrisch leitfähige Flüssigkeit ein Magnetfeld mit von der Magnetfeldrichtung unterschiedlicher Strömungsrichtung, so wird in der Flüssigkeit ein elektrisches Feld erzeugt. Wird das elektrische Potential an zwei Punkten 1 und 2 des elektrischen Feldes abgegriffen, so ist die gemessene Spannung E₁₂ proportional zur Strömungsgeschwindigkeit v. Es gilt daher:
Wobei C₁ eine von den Stoffeigenschaften und der Geometrie der Anordnung abhängige Proportionalitätskonstante ist, die im konkreten Fall durch eine Kalibrierung bestimmt werden muß.
Die Kalibrierung kann auch nachträglich, d. h. nach dem Einbau der Sonde am Einsatzort, erfolgen, wenn anstelle von einem Permanentmagneten zwei oder mehr Permanentmagnete in Strömungsrichtung angeordnet sind (Fig. 2). Bei dieser Anordnung kann die Laufzeit τm von Geschwindigkeitsschwankungen zwischen zwei Magneten durch Korrelation der zugehörigen Sondensignale bestimmt werden und hieraus, bei bekanntem Abstand der Magnete, die mittlere Strömungsgeschwindigkeit des Flüssigmetalls am Sondenort ermittelt werden.
Die Ausführung mit zwei oder mehr Magneten hat den Vorteil, daß die durch Temperatureinfluß, Bestrahlung oder Alterung bedingte Änderung der magnetischen Feldstärke und damit der Meßspannung U jederzeit durch die beschriebene Kalibrierungsmethode eliminiert werden kann.
Einzelheiten des Aufbaus und der Funktion derartiger Sonden sind in einem Bericht des Kernforschungszentrums Karlsruhe veröffentlicht (St. Müller, G. Thun. "Permanentmagnetische Durchflußmeßsonde für flüssige Metalle", KfK 2479). Bei der darin beschriebenen permanentmagnetischen Geschwindigkeitsmeßsonde werden als Meßelektroden zwei Stahldrähte verwendet, mit denen die durch die Strömungsgeschwindigkeit induzierte Meßspannung lokal abgegriffen wird. Unter der Voraussetzung, daß zwischen den Meßelektroden keine Temperaturdifferenz besteht verändert sich das Sondensignal proportinal zur Strömungsgeschwindigkeit. Ist diese Voraussetzung nicht erfüllt, z. B. in Kanalströmungen mit beheizter Wand oder in Auftriebsströmungen, wird dem Sondensignal zusätzlich zu dem Geschwindigkeitsanteil noch ein Temperaturanteil überlagert. Der Temperaturanteil entspricht der thermoelektrischen Potentialdifferenz zwischen den beiden Enden der Meßelektroden und kann mehrfach größer sein als das Geschwindigkeitssignal. Da die Temperaturdifferenz zwischen den beiden Abgriffspunkten nicht gemessen wird, kann der Temperaturanteil bei dieser Sondenbauart nicht kompensiert werden.
Aus der Dissertation von T. von Weissenfluh "Turbulenter Wärmetransport in flüssigem Natrium", ETH Zürich (1984) Diss. ETH. Nr. 7464, ist ein permanentmagnetischer Geschwindigkeitsmesser bekannt, bei dem eine Temperaturdifferenz zwischen den Potentialabgriffspunkten zusätzlich gemessen werden kann, wobei als Abgriffselektroden offene Cr/Al-Thermoelemente eingesetzt werden. Dadurch wird eine Temperaturkompensation des Sondensignals zwar prinzipiell möglich, erfordert jedoch eine genaue Kenntnis der Seebeckkoeffizienten des Meßelektrodenmaterials (Chromel und Alumel) und des Flüssigmetalls (z. B. Natrium). Da die Seebeckkoeffizienten von der absoluten Temperatur abhängen, muß diese Abhängigkeit bei einer Temperaturkompensation des Sondensignals ebenfalls berücksichtigt werden. Eine kontinuierliche Kompensation des Sondensignals erfordert daher außer der Messung der Temperaturdifferenz zwischen den Meßelektroden die ständige indirekte Messung einer physikalischen Größe (des Seebeckkoeffizienten) von mindestens zwei Materialien (Elektrodenmaterial und Flüssigmetall).
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, die bekannte Sonde soweit zu verbessern, daß sowohl der Einfluß des Temperaturgradienten am Sondenort als auch der Einfluß der absoluten Temperatur eliminiert werden, wobei die Geschwindigkeitsmessung von dem Einfluß des temperaturabhängigen Seebeckkoeffizienten unabhängig sein soll.
Diese Aufgabe wird mittels der im kennzeichnenden Teil des Anspruches 1 angegebenen Merkmale gelöst. Die übrigen Ansprüche geben vorteilhafte Weiterbildungen und Ausführungsformen der erfindungsgemäßen Sonde wieder.
Die neue Sonde (Fig. 3 bzw. 4) unterscheidet sich von der beschriebenen Bauart (Fig. 1) dadurch, daß zwei zusätzliche Elektrodenpaare (Fig. 3) oder Vielfachelektroden (Fig. 4), hier Thermoelemente an nicht vom Magnetfeld 26 beeinflußten Meßpositionen 3, 4 in die Sonde eingefügt sind. Zum Abgriff der Meßspannungen werden entweder Thermoelemente mit geerdeter z. B. Cr/Al-Meßspitze (Fig. 3) oder Dreileiterthermoelemente mit isolierter z. B. Cr/Al-Meßspitze (Fig. 4) zur Temperaturmessung und mit einem an der Meßspitze mit dem Thermoelementmantel verschweißten Stahldraht 7 (Fig. 4 S1, S2, S3, S4) eingesetzt.
Unter Einführung folgender Bezeichnungen
U gemessene Signalspannung,
E Geschwindigkeitsanteil der Signalspannung,
ΔT Temperaturdifferenz zwischen den Meßpunkten,
S Seebeckkoeffizient,
Indizes:
A Alumelelektrode,
C Chromelelektrode,
N Flüssigmetall (Natrium),
S Stahlelektrode,
1, 2, 3, 4 Meßpositionen
gilt für die Meßspannungen zwischen den Elektrodenabgriffen an den Meßpositionen 2 und 1 entsprechend der Sondenausführung nach Fig. 3:
U₂₁A = E₂₁+ΔT₂₁ (SN-SA) (1)
U₂₁C = E₂₁+ΔT₂₁ (SN-SC) (2)
und bei der Ausführung mit Dreileiterthermoelementen nach Fig. 4:
U₂₁S = E₂₁+ΔT₂₁ (SN-SS) (3)
bzw. für die nicht vom Magnetfeld beeinflußten Meßpositionen 3, 4
U₄₃A = ΔT₄₃ (SN-SA) (4)
U₄₃C = ΔT₄₃ (SN-SC) (5)
und
U₄₃S = ΔT₄₃ (SN-SS) (6)
Durch algebraische Umformungen erhält man schließlich die temperaturunabhängige Signalspannung.
Durch die Messung der vier Spannungen U₂₁A, U₂₁C, U₄₃A, U₄₃C einer Sonde der Ausführung nach Fig. 3 kann daher mit Gl. (7) eine nur geschwindigkeitsabhängige Spannung E₂₁ ermittelt werden.
Fig. 5 zeigt das Prinzip der Signalaufbereitung für die Sondenausführung nach Fig. 3. Sie kann mit entsprechenden Analogbausteinen realisiert werden. Es ist jedoch darauf zu achten, daß rausch- und driftarme Verstärker 8, 9, 10, 12 eingesetzt werden. Der dem Verstärker nachgeschaltete Tiefpaß 19 ist zur zeitlichen Mittelung eines fluktuierenden Meßsignals erforderlich. Eine Zeitkonstante von zehn Sekunden ist für die meisten Anwendungen ausreichend. Mit dem Grenzwert (GW) kann die Temperaturdifferenz vorgewählt werden, unterhalb der die Temperaturkompensation entfallen kann.
Anstelle der Analogverstärker und Tiefpaßglieder können vorteilhaft hochauflösende integrierende Digitalvoltmeter eingesetzt und die digitalisierten Werte auf einem Rechner weiterverarbeitet werden. Diese Art der Auswertung verbessert die Meßgenauigkeit.
Für den Fall, daß zwischen den Meßpositionen 3 und 4 ein Temperaturgradient von einigen °K vorhanden ist, läßt sich Gl. (7) ohne Schwierigkeit anwenden. Bei sehr kleinen Temperaturgradienten (ΔT₄₃ < 0,1 K) wird die Auswertung nach Gl. (7) jedoch ungenau, da dann Zähler und Nenner des Quotienten U₄₃A/U₄₃C gleichzeitig gegen null gehen. Für kleine Änderungen um einen festen Temperaturmittelwert können die Meßspannungen U₄₃A und U₄₃C jedoch als zueinander proportional angesehen werden. Unter Einführung einer dimensionalen Proportionalitätskonstanten C*, kann daher
U₄₃A = C* · U₄₃C (8)
gesetzt werden. Damit vereinfacht sich Gl. (7) zu
Eine Auswertung nach Gl. (9) ist möglich, wenn zuvor C* bei einem Versuch mit größeren Temperaturgradienten bestimmt wurde. Dabei ist jedoch darauf zu achten, daß C* zusätzlich von der Absoluttemperatur abhängig ist.
Eine weitere Vereinfachung für die Bestimmung der Signalspannung E₂₁ erhält man, wenn der Temperaturgradient zwischen den Meßpositionen 1 und 2 zusätzlich verschwindet. In diesem Fall hängen die Signalspannungen U₂₁A und U₂₁C nur noch von der Geschwindigkeit ab und sind daher gleich groß.
U₂₁A = U₂₁C für ΔT₁₂ = 0 (10)
Damit geht Gl. (9) in die von Meßsonden an Meßpositionen 1, 2 ohne Temperaturkompensation bekannten Beziehungen
E₂₁ = U₂₁A (11)
bzw.
E₂₁ = U₂₁C (12)
über.
Wie bereits erwähnt, wird die Auswertung mit Gl. (7) bei kleinen Temperaturgradienten zwischen den Meßpositionen 3 und 4 ungenau. Um außerdem mögliche Schwierigkeiten bei der Bestimmung der Proportionalitätskonstanten C* für die Auswertung nach Gl. (9) infolge der zusätzlichen Abhängigkeit von der Absoluttemperatur des Fluids zu umgehen, ist es für die praktische Anwendung zweckmäßig, eine untere Grenze für die Sondenspannung U₄₃C vorzugeben, z. B. U₄₃C = 4 µV. Ergibt die Messung kleinere Werte als 4 µV für die Sondenspannung U₄₃C, so ist die Auswertung entsprechend Gl. (11) oder (12) vorzunehmen, d. h. die Temperaturkompensation entfällt. Das Ergebnis ist dann um so genauer, je kleiner der Temperaturgradient an der Sonde ist. Die Festlegung der unteren Grenze, oberhalb derer die Auswertung nach Gl. (7) vorgenommen werden sollte, hängt zum einen von der zu messenden Strömungsgeschwindigkeit bzw. von der Empfindlichkeit des induzierten Signals bezüglich der Strömungsgeschwindigkeit ab und zum anderen von der Güte der Temperaturmessung. Eine hohe Auflösung und Genauigkeit der Temperaturmeßeinrichtung ermöglicht die Vorgabe einer niederen unteren Grenze, eine kleine Strömungsgeschwindigkeit bzw. eine geringe Geschwindigkeitsempfindlichkeit der Sonde erfordert diese.
Für die praktische Messung ist es daher auch von Vorteil, wenn nicht der Momentanwert, sondern ein mit ausreichender Integrationszeit gebildeter Mittelwert der Meßspannung zur Auswertung herangezogen wird.
Eine weitere Möglichkeit, die temperaturunabhängige Signalspannung E₂₁ mit einer Sonde nach Fig. 3 zu bestimmen, besteht darin, die Temperaturdifferenzen ΔT₂₁ und ΔT₄₃ zusätzlich zu je zwei gleichartigen Meßspannungen in den beiden Meßebenen (U₂₁A, U₄₃A oder U₂₁C, U₄₃C) zu messen (Fig. 6). Diese Form der Auswertung kann auch bei Sonden nach Fig. 4 verwendet werden, wenn zusätzlich zu den genannten Temperaturdifferenzen ΔT₂₁ und ΔT₄₃ die Sindenspannungen U₂₁S und U₄₃S gemessen werden (Fig. 7).
Für die Temperaturdifferenzen an den Meßpositionen 2 und 1 bzw. 4 und 3 gilt U1/2/3/4 AC ist die Thermospannung der Meßposition)
ΔT₂₁ ≈ (U₂AC-U₁AC) (13)
und
ΔT₄₃ ≈ (U₄AC-U₃AC) (14)
Durch Einsetzen und Umformen erhält man:
In den Gleichungen (15) bis (17) gehen für abnehmende Temperaturgradienten sowohl die Meßspannungen in der Meßebene 4, 3 (U₄₃A, U₄₃C, U₄₃S) als auch Zähler und Nenner des Quotienten gegen null. Für die den Temperaturgradienten in der Meßebene 4, 3 proportionalen Meßspannungen gilt:
U₄₃ACS = kACS · (U₄AC-U₃AC) (18)
Die Proportionalitätsfaktoren kA, kC, oder kS lassen sich durch Kalibrierung bestimmen, sind daher ebenfalls von der Absoluttemperatur abhängig wie die Konstante C* in Gl. (8). Deshalb gilt die im Zusammenhang mit Gl. (7) und Gl. (9) erwähnte Vorgehensweise bei der praktischen Messung auch hier.
Als Vorteil der Sondenausführung nach Fig. 3 gilt, daß bei Verwendung von z. B. Cr/Al-Thermoelementen mit geerdeter Meßspitze der Ort des Meßspannungsabgriffs und der Temperaturmessung räumlich zusammenfallen. Nachteil dieser Bauart ist es jedoch, daß das Eindringen von Flüssigmetall in die Meßspitze, und damit eine Verlagerung des tatsächlichen Meßortes, nicht detektiert werden kann. Dies könnte das Meßergebnis verfälschen, ohne daß es nachweisbar wäre.
Diesen Nachteil vermeidet die Sondenausführung nach Fig. 4, da durch Messung des Isolationswiderstandes der TI-Meßstelle das Eindringen von Flüssigmetall leicht festgestellt werden kann. Allerdings sind bei dieser Ausführung die Meßstellen für das elektrische Potential und die Temperaturmeßstellen räumlich getrennt, was sich ggf. nachteilig auf die Meßgenauigkeit auswirkt. Außerdem steht bei der Ausführung nach Fig. 4 jeweils nur eine Meßelektrode an jeder Meßposition zur Verfügung. Daher besitzt die Sondenausführung entsprechend Fig. 3 zwar eine geringere Zahl von Elektrodenzuführungen, ist aber bezügl. der Messung der überlagerten Sondensignale (Geschwindigkeit + Temperatur) redundanter als die Ausführung nach Fig. 4.
Bezugszeichen:
 1 Meßposition, Thermoelementenpaar
 2 Meßposition, Thermoelementenpaar
 3 Meßposition, Thermoelementenpaar
 4 Meßposition, Thermoelementenpaar
 5 Sondenrohr
 6 Permanentmagnet
 7 Stahldraht
 8 Differenzverstärker, Verstärker
 9 Differenzverstärker, Verstärker
10 Differenzverstärker, Verstärker
12 Differenzverstärker, Verstärker
13 Signalverarbeitungseinheit
14 Differenzverstärker
15 Differenzverstärker
16 Differenzverstärker
17 Schalteinheit
18 Schalteinheit
19 Tiefpaßfilter
21 Verstärkereinheit
22 Verstärkereinheit
23 Verstärkereinheit
24 Verstärkereinheit
25 Flüssigmetallstrom
26 Magnetfeld

Claims (8)

1. Induktive Strömungssonde zum Messen der Geschwindigkeit eines Flüssigmetallstromes am Sondenort, bestehend aus einem einseitig verschlossenen Sondenrohr (5), das in den Flüssigmetallstrom (25) eingesetzt ist, mit einem im Sondenrohr (5) quer zur Hauptströmungsrichtung magnetisierten Permanentmagneten (6), in dessen Magnetfeld (26) sich Elektroden an zwei ersten Meßpositionen (1, 2) und weitere Elektroden an zwei weiteren Meßpositionen (3, 4) befinden, dadurch gekennzeichnet, daß die Elektroden an den zwei weiteren Meßpositionen (3, 4) in einem vom Magnetfeld des Permanentmagneten (6) im wesentlichen nicht beeinflußten Bereich angeordnet sind und der Thermospannungsanteil der von den Elektroden der ersten Meßpositionen (1, 2) aus Thermospannungsanteil und induziertem Meßspannungsanteil sich zusammensetzenden Meßspannung bzw. Meßspannungen mit Hilfe der von den Elektroden der zwei weiteren Meßpositionen (3, 4) gelieferten Thermospannungen mit einer Auswerteschaltung kompensierbar ist.
2. Induktive Strömungssonde nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß an den Meßpositionen (1, 2, 3, 4) jeweils ein Thermoelement mit geerdeter Meßspitze als Elektroden eingesetzt wird.
3. Induktive Strömungssonde nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß an den Meßpositionen (1, 2, 3, 4) jeweils ein Dreileiterthermoelement mit isolierter Meßspitze und mit einer an der Meßspitze mit dem Thermoelementmantel verschweißten Stahldraht als Elektroden eingesetzt wird.
4. Induktive Strömungssonde nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Auswerteschaltung Verstärkereinheiten für die Meßspannungen der Thermoelemente und eine Signalverarbeitungseinheit zur Ermittlung des temperaturkompensierten Geschwindigkeitssignals aufweist, wobei
  • - eine den vom Magnetfeld beeinflußten Thermoelementen an den zwei ersten Meßpositionen (1, 2) zugeordnete erste Verstärkereinheit (21) für die Meßspannung U₂₁A an dem einen thermoelektrisch gleichen Leiterpaar (A₁, A₂) einen ersten Differenzverstärker (8) und für die Meßspannung U₂₁C an dem anderen thermoelektrisch gleichen Leiterpaar (C₁, C₂) einen zweiten Differenzverstärker (9) aufweist,
  • - eine den vom Magnetfeld (26) nicht beeinflußten Thermoelementen an den zwei weiteren Meßpositionen (3, 4) zugeordnete zweite Verstärkereinheit (22) für die Meßspannung U₄₃A an dem einen thermoelektrisch gleichen Leiterpaar (A₃, A₄) einen dritten Differenzverstärker (10) und für die Meßspannung U₄₃C an dem anderen thermoelektrisch gleichen Leiterpaar (C₃, C₄) einen vierten Differenzverstärker (12) aufweist und
  • - die Signalverarbeitungseinheit (13) analoge Schaltungselemente enthält, mit denen durch Verknüpfung der verstärkten Meßspannungen der Thermoelemente ein der Geschwindigkeit proportionales Signal E₂₁ ermittelt wird.
5. Induktive Strömungssonde nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Auswerteschaltung Verstärkereinheiten für die Meßspannungen der Thermoelemente und eine Signalverarbeitungseinheit zur Ermittlung des temperaturkompensierten Geschwindigkeitssignals aufweist, wobei
  • - eine den Thermoelementen an den Meßpositionen (1, 2, 3, 4) zugeordnete dritte Verstärkereinheit (23) für jede der Thermospannungen (U₁AC, U₂AC, U₃AC, U₄AC) einen Differenzverstärker (14) aufweist,
  • - eine den vom Magnetfeld beeinflußten Thermoelementen an den zwei ersten Meßpositionen (1, 2) zugeordnete erste Verstärkereinheit (21) einen ersten Differenzverstärker (8) aufweist, auf den eingangsseitig, entweder die Meßspannung U₂₁A des einen thermoelektrisch gleichen Leiterpaares (A₁, A₂) oder die Meßspannung U₂₁C des anderen thermoelektrisch gleichen Leiterpaares (C₁, C₂) mittels einer ersten Schalteinheit (17) geschaltet ist,
  • - eine den vom Magnetfeld nicht beeinflußten Thermoelementen an den zwei weiteren Meßpositionen (3, 4) zugeordnete zweite Verstärkereinheit (22) einen zweiten Differenzverstärker (10) aufweist, auf den eingangsseitig entweder die Meßspannung U₄₃A des einen thermoelektrisch gleichen Leiterpaares (A₃, A₄) oder die Meßspannung U₄₃C des anderen thermoelektrisch gleichen Leiterpaares (C₃, C₄) mittels einer zweiten Schalteinheit (18) geschaltet ist und
  • - die Signalverarbeitungseinheit (13) analoge Schaltungselemente enthält, mit denen durch Verknüpfung der verstärkten Meßspannungen die Thermoelemente ein der Geschwindigkeit proportionales Signal E₂₁ ermittelt wird.
6. Induktive Strömungsonde nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Auswerteschaltung Verstärkereinheiten für die Meßspannungen der Thermoelemente und eine Signalverarbeitungseinheit zur Ermittlung des temperaturkompensierten Geschwindigkeitssignals aufweist, wobei
  • - eine den Thermoelementen an den Meßpositionen (1, 2, 3, 4) zugeordnete dritte Verstärkereinheit (23) für jede der Thermopsannungen (U₁AC, U₂AC, U₃AC, U₄AC) einen Differenzverstärker (14) aufweist und
  • - eine vierte Verstärkereinheit (24) vorgesehen ist, mit
  • - einem fünften Differenzverstärker (15) zur Messung der Potentialdifferenz (U₂₁S) zwischen den Bereichen der Meßköpfe der dem Magnetfeld ausgesetzten Thermoelemente an den zwei ersten Meßpositionen (1, 2) und
  • - einem sechsten Differenzverstärker (16) zur Messung der Potentialdifferenz (U₄₃S) zwischen den Bereichen der Meßköpfe der vom Magnetfeld (26) nicht beeinflußten Thermoelemente an den zwei weiteren Meßpositionen (3, 4), und
  • - die Signalverarbeitungseinheit (13) analoge Schaltelemente enthält, mit denen durch Verknüpfung der verstärkten Thermospannungen (U₁AC, U₂AC, U₃AC, U₄AC) und der Potentialdifferenzen (U₂₁S, U₄₃S) ein der Geschwindigkeit proportionales Signal E₂₁ ermittelt wird.
7. Induktive Strömungssonde nach den Ansprüchen 4 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen den Ausgängen der Verstärkereinheiten und den Eingängen der Signalverarbeitungseinheit (13) Tiefpaßfilter (19) angeordnet sind.
8. Induktive Strömungssonde nach den Ansprüchen 4 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Signalverarbeitungseinheit (13) aus Analog-Digital-Umsetzern für die Meßsignale und einer digitalen Datenverarbeitungsanlage zum Ermitteln der Geschwindigkeit besteht.
DE19873734912 1987-10-15 1987-10-15 Induktive stroemungssonde zum messen der stroemungsgeschwindigkeit eines fluessigmetallstromes Granted DE3734912A1 (de)

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