DE3590014T - Verfahren zum Einstellen der chemischen Zusammensetzung von aus einem Hochofen abgestochener Roheisenschmelze - Google Patents
Verfahren zum Einstellen der chemischen Zusammensetzung von aus einem Hochofen abgestochener RoheisenschmelzeInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Einstellen der chemischen Zusammensetzung von Roheisenschmelze im Verlauf
einer Roheisen-Abstichrinne zur Führung des aus einem Hochofen abgestochenen Roheisens in eine Roheisenpfanne.
Bekannt sind Verfahren zum Einstellen der chemischen Zusammensetzung von Roheisenschmelze (oder erschmolzenem
Roheisen) durch Entfernen mindestens einer der in der Roheisenschmelze enthaltenen Verunreinigungen, wie
Silizium, Phosphor und Schwefel, im Verlauf einer Roheisen (abstich) rinne zur Führung des aus einem Hochofen
abgestochenen Roheisens in eine Roheisenpfanne.
Ein bisheriges, verbreitet angewandtes Verfahren zum Einstellen
der chemischen Zusammensetzung von Roheisenschmelze durch Entfernung der in ihr enthaltenen Verunreinigungen
im Verlauf der Roheisenrinne, wie es oben angegeben ist, umfaßt die Beschickung der die Roheisen-Rinne
durchströmenden Roheisenschmelze mit einem körnigen Einstellmittel für chemische Zusammensetzung zur
Beseitigung von in der Roheisenschmelze enthaltenen Verunreinigungen aus einem über der Roheisen-Rinne ange-
35 ordneten Trichter.
35900U -ί- - 5-
Dieses Verfahren ist jedoch mit dem Nachteil eines geringen Beseitigungswirkungsgrads für die Verunreinigungen
aufgrund des ungenügenden Kontakts zwischen der Roheisenschmelze und dem körnigen Einstellmittel für
chemische Zusammensetzung behaftet, und zwar aufgrund der Tatsache, daß dieses zugegebene körnige Einstellmittel
auf der Oberfläche der Roheisenschmelze schwimmt und nicht genügend in letztere eindringt.
Als Verfahren zum Einstellen der chemischen Zusammensetzung von Roheisenschmelze, welches den genannten
Nachteil durch Erzielung eines ausreichenden Kontakts zwischen der Roheisenschmelze und dem körnigen Einstellmittel
(für chemische Zusammensetzung) ausschaltet und damit die in der Roheisenschmelze enthaltenen
Verunreinigungen wirksam beseitigt oder entfernt, ist ein in der japanischen vorläufigen Patentveröffentlichung
(JP-OS) Nr. 57-200 510 vom 8.12.1982 beschriebenes Verfahren zum Einstellen der chemischen Zusammen-Setzung
von Roheisenschmelze bekannt, das folgende Schritte umfaßt:
Anordnen einer Lanze (eines Strahlrohrs) praktisch lotrecht über der Roheisenrinne oder Abstichrinne zur Führung
der aus einem Hochofen abgestochenen Roheisenschmelze in eine Roheisenpfanne, derart, daß der untere
Endteil der Lanze in die die Roheisenrinne durchströmende Roheisenschmelze eintaucht, und Einblasen, durch
die Lanze, eines körnigen Einstellmittels für chemische Zusammensetzung zur Entfernung von Silizium als eine der
in der Roheisenschmelze enthaltenen Verunreinigungen mittels eines Trägergases in die die Roheisenrinne
durchströmende Roheisenschmelze (im folgenden als "Stand der Technik 1" bezeichnet)·
35900H -j- -6-
Der vorgenannte "Stand der Technik 1" ist mit den folgenden Nachteilen behaftet:
1. Der in die Roheisenschmelze eintauchende untere Endteil
der Lanze ist einer starken Anschmelzung (fusion) unterworfen. Es ist daher nötig, die Lanze
häufig zu wechseln, was einen großen Kostenaufwand nach sich zieht.
2.Da der untere Endteil der Lanze in die Roheisenschmelze eintaucht und das körnige Einstellmittel
für die chemische Zusammensetzung durch die Lanze hindurch heftig in die Roheisenschmelze eingeblasen
wird, trifft dieses eingeblasene Einstellmittel heftig auf den Boden der Roheisenrinne auf, deren
Boden damit mechanisch und chemisch angegriffen wird. Es ist daher erforderlich, den Boden der Roheisenrinne
häufig instandzusetzen, was einen großen Kostenaufwand bedingt.
Als Verfahren zum Einstellen der chemischen Zusammensetzung von Roheisenschmelze, welches die genannten
Nachteile des "Stands der Technik 1" vermeidet und eine wirksame Beseitigung von Verunreinigungen aus Roheisenschmelze
ohne die Gefahr für ein Anschmelzen des unteren Endteils der Lanze oder eine Beschädigung des Bodens
der Roheisenrinne ermöglicht, ist ein in der japanischen vorläufigen Patentveröffentlichung (JP-OS) Nr. 58-130
vom 3.8.1983 offenbartes Verfahren zum Einstellen der
chemischen Zusammensetzung von Roheisenschmelze bekannt, das folgende Schritte umfaßt:
Praktisch lotrechtes Anordnen mindestens einer Lanze (eines Strahlrohrs) über einer Roheisenrinne zur Führung
der aus einem Hochofen abgestochenen Roheisenschmelze in eine Roheisenpfanne in der Weise, daß das unterste
Ende der Lanze in einem vorgeschriebenen Abstand von der Oberfläche der durch die Roheisenrinne strömenden
Roheisenschiaelze angeordnet ist, und Einblasen, durch die Lanze, eines körnigen Einstellmittels für chemische
Zusammensetzung zur Beseitigung von in der Roheisenschmelze enthaltenen Verunreinigungen mittels eines
Trägergases in die durch die Roheisenrinne strömende Roheisenschmelze (im folgenden als "Stand der Technik 2"
bezeichnet).
Da beim beschriebenen (Verfahren gemäß dem) "Stand der
Technik 2" der untere Endteil der Lanze nicht in die Roheisenschmelze eintaucht, ist er keinem Anschmelzen
unterworfen. Aufgrund des vorgeschriebenen Abstands zwischen der Oberfläche der Roheisenschmelze und dem
untersten Ende der Lanze wird zudem eine durch das Einblasen des körnigen Einstellmittels für chemische
Zusammensetzung hervorgerufene Beschädigung des Bodens der Roheisenrinne vermindert.
20
Der genannte "Stand der Technik 2" ist jedoch mit folgenden Nachteilen behaftet:
1. Da das genannte Einstellmittel in die Roheisen-
schmelze eingeblasen wird, ohne daß seine Eindringtiefe in die Roheisenschmelze kontrolliert oder
eingestellt wird, lassen sich Verunreinigungen aus der Roheisenschmelze nicht mit stabilem und hohem
Wirkungsgrad entfernen.
30
2. Da das genannte Einstellmittel in die Roheisenschmelze eingeblasen wird, ohne daß seine Eindringtiefe
in die Roheisenschmelze kontrolliert oder eingestellt wird, besteht weiterhin die Möglichkeit
für eine erhebliche Beschädigung des Bodens der Roheisenrinne.
3590 0H
-fr- S-
Die geschilderten Nachteile oder Mängel treten auch dann auf, wenn ein körniges Einstellmittel für die
chemische Zusammensetzung zur weiteren Erhöhung des Kohlenstoffgehalts der Roheisenschmelze in die aus
einem Hochofen abgestochene Roheisenschmelze eingeblasen wird, um deren Kohlenstoffgehalt zu erhöhen.
Im Hinblick auf diese Gegebenheiten, bei denen mindestens
eine Lanze praktisch lotrecht über einer Roheisen(abstichjrinne
zur Führung von aus einem Hochofen abgestochener Roheisenschmelze in eine Roheisenpfanne so
angeordnet wird, daß das unterste Ende der mindestens einen Lanze in einem vorgeschriebenen Abstand von der
Oberfläche der durch die Roheisenrinne strömenden Roheisenschmelze angeordnet ist, und durch die mindestens
eine Lanze ein körniges Einstellmittel für chemische Zusammensetzung zum Entfernen oder Beseitigen von in
der Roheisenschmelze enthaltenen Verunreinigungen oder ein körniges Einstellmittel für chemische Zusammensetzung
zur Erhöhung des Kohlenstoffgehalts der Roheisenschmelze
mittels eines Trägergases in die durch die Roheisenrinne strömende Roheisenschmelze eingeblasen
wird, um in der Roheisenschmelze enthaltene Verunreinigungen zu entfernen bzw. den Kohlenstoffgehalt
der Roheisenschmelze zu erhöhen und damit die chemische Zusammensetzung der Roheisenschmelze einzustellen,
besteht ein großer Bedarf nach der Entwicklung eines an die tatsächlichen oder praktischen Arbeitsgänge (Gegebenheiten)
anpaßbaren Verfahrens zum Einstellen der chemischen Zusammensetzung einer aus einem Hochofen abgestochenen Roheisenschmelze, welches die Einstellung
der chemischen Zusammensetzung mit stabilem und hohem Wirkungsgrad ohne die Gefahr für eine Beschädigung des
Bodens der Roheisenrinne als Folge des Einblasens des
körnigen Einstellmittels für chemische Zusammensetzung
35900H -ν. 9-
zuläßt. Ein derartiges Verfahren zum Einstellen der chemischen Zusammensetzung von Roheisenschmelze ist jedoch
bisher noch nicht vorgeschlagen worden.
Aufgabe der Erfindung ist damit für Arbeitsgänge, bei denen mindestens eine Lanze praktisch lotrecht über einer
Roheisen (abstich)rinne zur Führung von aus einem Hochofen abgestochener Roheisenschmelze in eine Roheisenpfanne
so angeordnet wird, daß das unterste Ende der mindestens einen Lanze in einem vorgeschriebenen Abstand
von der Oberfläche der durch die Roheisenrinne strömenden Roheisenschmelze angeordnet ist, und durch
die mindestens eine Lanze ein körniges Einstellmittel für chemische Zusammensetzung zum Entfernen oder Beseitigen
von in der Roheisenschmelze enthaltenen Verunreinigungen oder ein körniges Einstellmittel für chemische
Zusammensetzung zur Erhöhung des Kohlenstoffgehalts der Roheisenschmelze mittels eines Trägergases in die
durch die Roheisenrinne strömende Roheisenschmelze eingeblasen wird, um in der Roheisenschmelze enthaltene
Verunreinigungen zu entfernen bzw. den Kohlenstoffgehalt der Roheisenschmelze zu erhöhen und damit die chemische
Zusammensetzung der Roheisenschmelze einzustellen, die Schaffung eines an die tatsächlichen oder praktisehen
Arbeitsgänge (Gegebenheiten) anpaßbaren Verfahrens zum Einstellen der chemischen Zusammensetzung einer aus
einem Hochofen abgestochenen Roheisenschmelze, welches die Einstellung der chemischen Zusammensetzung mit
stabilem und hohem Wirkungsgrad ohne die Gefahr für eine Beschädigung des Bodens der Roheisenrinne als Folge des
Einblasens des körnigen Einstellmittels für chemische Zusammensetzung zuläßt.
Gegenstand der Erfindung ist ein Verfahren zum Einstellen
der chemischen Zusammensetzung von aus einem Hoch-
"3'590OH
1 ofen abgestochener Roheisenschmelze, bei dem
mindestens eine Lanze (ein Strahlrohr) über einer Roheisen (abstich) rinne zur Führung von aus einem Hochofen
abgestochener Roheisenschmelze in eine Roheisenpfanne
praktisch lotrecht so angeordnet wird, daß das unterste Ende der mindestens einen Lanze in einem vorgeschriebenen
Abstand von der Oberfläche der durch die Roheisenrinne strömenden Roheisenschmelze angeordnet ist, und
über die mindestens eine Lanze mittels eines Trägergases ein körniges Einstellmittel für chemische Zusammensetzung
in die durch die Roheisenrinne strömende Roheisenschmelze eingeblasen wird, um die chemische Zusammensetzung der Roheisenschmelze (damit) einzustellen,
15 das dadurch gekennzeichnet ist, daß
das Einblasen des körnigen Einstellmittels für chemische Zusammensetzung über die mindestens eine Lanze in
die Roheisenschmelze derart durchgeführt wird, daß die beiden nachstehenden Bedingungen oder Gleichungen er-
20 füllt sind:
O,5H < Hp < H (1)
Hp = M-G-exp(-r)/(D + O,O2HL)2 ......... (2)
25 wobei in Gleichungen (1) und (2) bedeuten:
H = Tiefe (in mm) der Roheisenschmelze in der Roheisenrinne;
Hp = Eindringtiefe (in mm) des körnigen Einstell-OQ
mittels für chemische Zusammensetzung in die Roheisenschmelze in der Roheisenrinne;
M = Strömungs- oder Durchsatzmenge (in kg/min) des
körnigen Einstellmittels für chemische Zusammensetzung;
35
35
35900H
G= Strömungs- oder Durchsatzmenge (in Nm /min) des Trägergases;
r = mittlere Teilchengröße (in mm) des körnigen Einstellmittels für chemische Zusammensetzung;
5
D= Innendurchmesser (in mm) der Lanze; und
H1. = Abstand (in mm) zwischen der Oberfläche der Roheisenschmelze
in der Roheisenrinne und dem untersten Ende der Lanze.
10
10
(Im folgenden sind bevorzugte Ausführungsbeispiele der
Erfindung anhand der Zeichnung näher erläutert. Es
zeigen:)
Fig. 1 (ist) ein schematischer Querschnitt zur Dar-
stellung des Einblasens eines körnigen Einstellmittels für chemische Zusammensetzung in eine
durch eine Roheisenrinne strömende Roheisenschmelze mittels eines Trägergases durch eine
Lanze (ein Strahlrohr), die (das) praktisch lot
recht über einer Roheisenrinne so angeordnet ist, daß das unterste Ende der Lanze in einem
vorgeschriebenen Abstand von der Oberfläche der durch die Roheisenrinne strömenden Roh-
25 eisenschmelze angeordnet ist,
Fig. 2 (ist) eine graphische Darstellung der Beziehung zwischen dem Verhältnis H /H der Eindringtiefe
Hp eines körnigen Einstellmittels für chemi-
sehe Zusammensetzung zum Entfernen von Silizium
zur Tiefe H der Roheisenschmelze in der Roheisenrinne einerseits und dem Wirkungsgrad der
Entfernung von Silizium aus der Roheisenschmelze andererseits,
"359OpH
Fig. 3 (ist) eine graphische Darstellung der Beziehung zwischen dem Verhältnis H /H der Eindringtiefe
H eines körnigen Einstellmittels für chemische Zusammensetzung zum Entfernen von Phosphor zur
Tiefe H der Roheisenschmelze in der Roheisen
rinne einerseits und dem Wirkungsgrad der Entfernung von Phosphor aus der Roheisenschmelze
andererseits,
Fig. 4 (ist) eine graphische Darstellung der Beziehung zwischen dem Verhältnis H_/H der Eindringtiefe
H eines körnigen Einstellmittels für chemische Zusammensetzung zum Entfernen von Schwefel zur
Tiefe H der Roheisenschmelze in der Roheisenrinne einerseits und dem Wirkungsgrad der Ent
fernung von Schwefel aus der Roheisenschmelze andererseits,
Fig. 5 (ist) eine graphische Darstellung der Beziehung zwischen dem Verhältnis H_/H der Eindringtiefe
Hp eines körnigen Einstellmittels für chemische
Zusammensetzung zur weiteren Erhöhung des Kohlenstoffgehalts der Roheisenschmelze zur Tiefe H der
Roheisenschmelze in der Roheisenrinne einerseits und der Löslichkeit des Kohlenstoffs in
der Roheisenschmelze andererseits und
Fig. 6 (ist) eine graphische Darstellung der Beziehung
zwischen dem Siliziumgehalt der Roheisenschmelze, in die ein körniges Einstellmittel für chemische
Zusammensetzung zum Entfernen von Silizium nach dem Verfahren gemäß der Erfindung eingebläsen
worden ist, einerseits und der Fließstrecke der Roheisenschmelze von der Einblasstelle des
Einstellmittels für chemische Zusammensetzung
auf der Roheisenrinne andererseits.
35900U -ts-- -43-
Unter den oben genannten Gesichtspunkten, bei denen mindestens eine Lanze praktisch lotrecht über einer Roheisen
(abstich) rinne zur Führung von aus einem Hochofen abgestochener Roheisenschmelze in eine Roheisenpfanne
so angeordnet wird, daß das unterste Ende der mindestens einen Lanze in einem vorgeschriebenen Abstand
von der Oberfläche der durch die Roheisenrinne strömenden Roheisenschmelze angeordnet ist, und durch die mindestens
eine Lanze ein körniges Einstellmittel für chemische Zusammensetzung zum Entfernen oder Beseitigen
von in der Roheisenschmelze enthaltenen Verunreinigungen oder ein körniges Einstellmittel für chemische
Zusammensetzung zur Erhöhung des Kohlenstoffgehalts der Roheisenschmelze mittels eines Trägergases in die
durch die Roheisenrinne strömende Roheisenschmelze eingeblasen wird, um in der Roheisenschmelze enthaltene
Verunreinigungen zu entfernen bzw. den Kohlenstoffgehalt der Roheisenschmelze zu erhöhen und damit die
chemische Zusammensetzung der Roheisenschmelze einzustellen, wurden erfindungsgemäß ausgedehnte Untersuchungen
angestellt mit dem Ziel der Entwicklung eines an die tatsächlichen oder praktischen Arbeitsgänge (Gegebenheiten)
anpaßbaren Verfahrens zum Einstellen der chemischen Zusammensetzung einer aus einem Hochofen
abgestochenen Roheisenschmelze, welches die Einstellung der chemischen Zusammensetzung mit stabilem und hohem
Wirkungsgrad ohne die Gefahr für eine Beschädigung des Bodens der Roheisenrinne als Folge des Einblasens des
körnigen Einstellmittels für chemische Zusammensetzung
30 zuläßt.
Als Ergebnis wurde folgendes gefunden:
Gemäß Fig. 1 wurde ein körniges Einstellmittel 4 zum Einstellen der chemischen Zusammensetzung von Roheisen-
35900H
-14- . ft
schmelze mittels eines Trägergases in eine durch eine Roheisen(abstich)rinne 1 strömende Roheisenschmelze 2
mit Hilfe einer Lanze (eines Strahlrohrs) 3 eingeblasen, die (das) praktisch lotrecht über der Roheisenrinne 1
eines Hochofens so angeordnet ist, daß das unterste Ende der Lanze 3 in einem vorgeschriebenen Abstand H
von der Oberfläche der durch die Roheisenrinne 1 strömenden
Roheisenschmelze 2 angeordnet ist, um die Beziehung zwischen dem Verhältnis H /H der Eindringtiefe
H des körnigen Einstellmittels 4 für chemische Zusammensetzung in die Roheisenschmelze 2 in der Roheisenrinne
1 zur Tiefe H der Roheisenschmelze 2 in der Roheisenrinne 1 einerseits und der Einstellwirksamkeit oder
dem Einstellwirkungsgrad auf die chemische Zusammen-Setzung der Roheisenschmelze andererseits zu untersuchen
.
Die Größen oder Werte der Eindringtiefe H_ des körnigen
Einstellmittels 4 für chemische Zusammensetzung, das über die Lanze 3 in die Roheisenschmelze 2 in der Roheisenrinne
1 eingeblasen wird, wurden gemäß der folgenden, erfindungsgemäß formulierten Gleichung bestimmt:
Hp = M-G-exp(-f)/(D + O,O2HL)2
In obiger Gleichung bedeuten:
H = Eindringtiefe (in mm) des körnigen Einstellmittels
für chemische Zusammensetzung in die Roheisenschmelze in der Roheisenrinne; M = Strömungs- oder Durchsatzmenge (in kg/min) des
körnigen Einstellmittels für chemische Zusammensetzung;
G = Strömungs- oder Durchsatzmenge (in Nm /min) des
35 m ··
Tragergases;
35900U -»- ■ 45-
χ = mittlere Teilchengröße (in mm) des körnigen Einstellmittels
für chemische Zusammensetzung;
D = Innendurchmesser (in mm) der Lanze; und
H1. = Abstand (in mm) zwischen der Oberfläche der Roh-
L·
eisenschmelze in der Roheisenrinne und dem untersten Ende der Lanze.
Die erzielten Ergebnisse sind in den Fig. 2 bis 5 veranschaulicht.
Fig. 2 veranschaulicht die Ergebnisse, die in dem Fall erzielt wurden, daß Walzzunder oder -schlacke als körniges
Einstellmittel für chemische Zusammensetzung zum p. Entfernen oder Beseitigen von Silizium als eine der
Verunreinigungen in die Roheisenschmelze eingeblasen wurde. In diesem Fall besaß die Roheisenschmelze eine
Strömungsmenge von 7 t/min und einen Siliziumgehalt von 0,40 Gew.-% vor der Siliziumentfernung. Gemäß Fig.2
betrug der Verbrauch an körnigem Einstellmittel für ZU
chemische Zusammensetzung 40 kg/t für (den Fall) (A),
30 kg/t für (B) und 15 kg/t für (C).
Fig. 3 veranschaulicht die Ergebnisse, die in dem Fall
oc. erzielt wurden, daß ein körniges Einstellmittel für
Zo
chemische Zusammensetzung zur Entfernung von Phosphor als eine der Verunreinigungen in Roheisenschmelze eines
niedrigen Siliziumgehalts von unter 0,05 Gew.-% eingeblasen wurde. In diesem Fall besaß die Roheisenschmelze
eine Strömungsmenge von 7 t/min und einen Phosphorge-30
halt von 0,110 Gew.-% vor der Phosphorentfernung. In
Fig. 3 sind mit (A) der Fall der Verwendung eines Gemisches aus Walzzunder bzw. -schlacke und Sodaasche
(Walzzunder:Sodaasche = 50 Gew.-%:50 Gew.-%) als körniges
Einstellmittel für chemische Zusammensetzung, bei 35
35900H
(B) der Fall der Verwendung eines Gemisches aus Walzzunder,
kalziniertem Kalk und Fluorit (Walzzunder:kalzinierter
Kälk:Fluorit = 55 Gew.-%:30 Gew.-%:15 Gew.-%) und bei (C) der Fall der Verwendung eines Gemisches
aus Walzzunder, gemahlener Konverterschlacke und Fluorit (Walzzunder:gemahlene Konverterschlacke:Fluorit =
30 Gew.-%:50 Gew.-%:20 Gew.-%) angegeben. In allen Fällen (A), (B) und (C) betrug der Verbrauch an körnigem
Einstellmittel für chemische Zusammensetzung 40 kg/t.
Fig. 4 veranschaulicht die Ergebnisse für den Fall, daß ein körniges Einstellmittel für chemische Zusammensetzung
zur Entfernung von Schwefel als eine der Verunreinigungen in die Roheisenschmelze eingeblasen wurde.
In diesem Fall besaß die Roheisenschmelze eine Strömungsmenge
von 7 t/min und einen Schwefelgehalt von 0,40 Gew.-% vor der Schwefelentfernung. In Fig. 4 stehen
(A) für die Verwendung eines Gemisches aus Walzzunder oder -schlacke und Sodaasche (Walzzunder:Sodaasche =
50 Gew.-%:50 Gew.-%) als körniges Einstellmittel für
chemische Zusammensetzung, (B) für den Fall der Verwendung eines Gemisches aus Walzzunder, kalziniertem
Kalk und Fluorit (Walzzunder:kalzinierter Kalk:Fluorit =
55 Gew.-%:30 Gew.-%:15 Gew.-%) und (C) für den Fall der Verwendung eines Gemisches aus kalziniertem Kalk
und Fluorit (kalzinierter KalkrFluorit = 92 Gew.-%:
8 Gew.-%). Der Verbrauch an körnigem Einstellmittel für chemische Zusammensetzung betrug 40 kg/t für (den Fall)
(A), 50 kg/t für (B) und 10 kg/t für (C).
30 <
Fig. 5 veranschaulicht die erzielten Ergebnisse für den Fall, daß ein körniges Einstellmittel für chemische
Zusammensetzung zur weiteren Erhöhung des Kohlenstoffgehalts der Roheisenschmelze in letztere eingeblasen
wurde. In diesem Fall besaß die Roheisenschmelze
35900U
-M-
eine Strömungsmenge von 7 t/min. In Fig. 5 stehen (A) für den Fall der Verwendung von entaschtem (ash-removed)
Kohlenfeinmaterial als körniges Einstellmittel für chemische Zusammensetzung zur weiteren Erhöhung des Kohlenstoffgehalts
der Roheisenschmelze, (B) für den Fall der Verwendung von Koksgrus und (C) für den Fall der Verwendung
von Kohlenfeinmaterial. In allen genannten Fällen (A), (B) und (C) betrug der Verbrauch an körnigem
Einstellmittel für chemische Zusammensetzung 15 kg/t. Die Kohlenstofflöslichkeit (%) wurde nach folgender
Gleichung berechnet:
Kohlenstofflöslichkeit (%) = C Lösung/C total χ 100;
Dabei bedeutet C total = Menge an in die Roheisenschmelze eingeblasenem Kohlenstoff und C Lösung =
Menge an Kohlenstoff, der aus dem eingeblasenen Kohlenstoff in der Roheisenschmelze gelöst ist.
Wie aus den Fig. 2 bis 5 hervorgeht, steigen dann, wenn sich das Verhältnis H /H näher an 0,5 heran erhöht, das
Entsilicierverhältnis, des Entphosphorungsverhältnis, des Entschwefelungsverhältnis und die Kohlenstofflöslichkeit
schnell an, wobei bei einem Verhältnis Hp/H von mindestens 0,5 diese Werte oder Größen ausreichend
hohe Pegel zeigen, ausgenommen für (B) und (C) gemäß Fig. 2 sowie (C) gemäß Fig. 4, wo der Verbrauch an
körnigem Einstellmittel für chemische Zusammensetzung gering ist. Der Anstieg des Entsilicierverhaltnisses
und anderer Werte bei einem Verhältnis H /H von mindestens 0,5 ist der Tatsache zuzuschreiben, daß das
Einblasen des körnigen Einstellmittels für chemische Zusammensetzung bis zu einer Tiefe von mindestens der
halben Tiefe H der Roheisenschmelze in der Roheisenrinne ein zufriedenstellendes Vermischen dieses körni-
35900U -J*1-
gen Einstellmittels mit der Roheisenschmelze gewährleistet, so daß ein ausreichender Kontakt mit der Roheisenschmelze
sichergestellt wird und als Ergebnis die Reaktion oder Umsetzung zwischen Roheisenschmelze und
körnigem Einstellmittel für chemische Zusammensetzung schnell abläuft.
Es ist somit möglich, die chemische Zusammensetzung der Roheisenschmelze mit einem stabilen und hohen Wirkungsgrad
einzustellen, ohne die Gefahr einer Beschädigung des Bodens einer Roheisenrinne eines Hochofens aufgrund
des Einblasens des körnigen Einstellmittels für chemische Zusammensetzung in Kauf zu nehmen, indem das körni
ge Einstellmittel für chemische Zusammensetzung in die Roheisenschmelze mittels eines Trägergases über mindestens
eine Lanze (ein Strahlrohr) eingeblasen wird, die (das) so über der Roheisenrinne angeordnet ist, daß
sich das unterste Ende der Lanze in einem vorgeschriebenen Abstand von der Oberfläche der durch die Roheisenrinne
strömenden Roheisenschmelze befindet, derart, daß den beiden folgenden Bedingungen genügt wird:
O,5H < H_< H (1)
— Jr
Hp = M-G-esp(-r)/(D + O,O2HL)2 (2)
In obigen Gleichungen (1) und (2) bedeuten:
H = Tiefe (in mm) der Roheisenschmelze in der Roheisenrinne;
Η- = Eindringtiefe (in mm) des körnigen Einstellmittels
für chemische Zusammensetzung in die Roheisenschmelze in der Roheisenrinne;
a5 M= Strömungs- oder Durchsatzmenge (in kg/min) des
körnigen Einstellmittels für chemische Zusammensetzung;
35900U
G= Strömungs- oder Durchsatzmenge (Nm /min) des Trägergases;
r = mittlere Teilchengröße (in mm) des körnigen Einstellmittels
für chemische Zusammensetzung; 5
D = Innendurchmesser (in mm) der Lanze; und
HT = Abstand (in mm) zwischen der Oberfläche der Roheisenschmelze
in der Roheisenrinne und dem untersten Ende der Lanze.
Die Erfindung wurde nun auf der Grundlage der oben geschilderten Feststellung entwickelt. Im folgenden ist
das Verfahren zum Einstellen der chemischen Zusammensetzung von aus einem Hochofen abgestochener Roheisen-
15 schmelze im einzelnen beschrieben.
Zunächst sind die in obiger Gleichung (2) benutzten Parameter näher erläutert.
Die Durchsatzmenge M des körnigen Einstellmittels für chemische Zusammensetzung hängt ab von der Strömungsoder Durchsatzmenge der Roheisenschmelze durch die Roheisenrinne
sowie dem Soll- oder Ziel-Einstellwirkungsgrad der chemischen Zusammensetzung der Roheisenschmelze,
der durch Zugabe des körnigen Einstellmittels für chemische Zusammensetzung erzielt werden soll. Die Durchsatzmenge
M dieses körnigen Einstellmittels wird üblicherweise mit einer Größe im Bereich von 100 bis 500
kg/min bestimmt.
Für das körnige Einstellmittel für chemische Zusammensetzung ist eine kleinere Teilchengröße bezüglich des
Einblasens in die Roheisenschmelze mittels eines Trägergases vorteilhafter, weil sich das körnige Einstellmittel
für chemische Zusammensetzung bei kleinerer Teilchen-
3590.01 A
-ν- -20-
größe in seiner Strömungsgeschwindigkeit besser an diejenige des Trägergases anpassen kann, was zu einer höheren
kinetischen Energie dieses körnigen Einstellmittels führt. Eine kleinere Teilchengröße dieses körnigen Ein-Stellmittels
für chemische Zusammensetzung (im folgenden meist nur noch als "körniges Einstellmittel" bezeichnet)
bedingt jedoch erhöhte Mahlkosten für seine Herstellung. Im Hinblick auf die Mahlkosten sollte daher
vom wirtschaftlichen Gesichtspunkt ein optimaler Bereich der Teilchengrößen vorliegen. Erfindungsgemäß
wird das körnige Einstellmittel mit einer maximalen Teilchengröße von 1 mm und einer mittleren Teilchengröße
von 0,3 mm verwendet.
Grundsätzlich braucht die Strömungs- oder Durchsatzmenge
G des Trägergases nur so groß zu sein, daß das Trägergas das körnige Einstellmittel mitnimmt oder
mitreißt und es aus dem untersten Ende der Lanze mit einer erforderlichen Durchsatzmenge oder Strömungsgeschwindigkeit
M ausbläst. Bei Verwendung einer Lanze eines großen Innendurchmessers D kann jedoch die Ausblasgeschwindigkeit
des körnigen Einstellmittels am unteren Ende der Lanze kleiner werden als 20 m/s,
während die erforderliche Strömungsmenge M des körnigen Einstellmittels mit Hilfe des Trägergases bei der
Strömungsmenge oder -geschwindigkeit G sichergestellt wird. Bei einer Ausblasgeschwindigkeit von unter 20 m/s
dringt das körnige Einstellmittel überhaupt nicht in die Roheisenschmelze ein, vielmehr fällt es lediglich
aus deren Oberfläche herab. Um zu vermeiden, daß die Ausblasgeschwindigkeit des körnigen Einstellmittels
unter 20 m/s abfällt, kann daher die Durchsatzmenge (oder Strömungsgeschwindigkeit bzw. -menge) G des
Trägergases in manchen Fällen über die Größe hinaus erhöht werden, die für die Gewährleistung einer aus-
reichend großen Strömungsmenge oder -geschwindigkeit M »
des körnigen Einstellmittels (für chemische Zusammensetzung) erforderlich ist.
Der Innendurchmesser D der Lanze sollte so groß sein, daß unter den betreffenden Bedingungen, einschließlich
der Durchsatzmenge M des körnigen Einstellmittels und der Durchsatzmenge G des Trägergases, die Ausblasgeschwindigkeit
des körnigen Einstellmittels am untersten Ende der Lanze mindestens 20 m/s beträgt. Der Abstand
HT zwischen dem untersten Ende der Lanze und der Ober-
L·
fläche der Roheisenschmelze in der Roheisenrinne stellt einen Parameter dar, der für den Einblasvorgang des
körnigen Einstellmittels frei gewählt werden kann. Dieser Abstand HT sollte letztlich so eingestellt sein, daß
die Eindringtiefe H des körnigen Einstellmittels, bestimmt durch obige Gleichung (2) innerhalb des Bereichs
von O,5H < H < H relativ zur Tiefe H der Roheisen-
= P
schmelze in der Roheisenrinne liegt. Wünschenswerterweise wird im Hinblick auf Geräteausrüstung (je) eine Lanze für jedes Einblasen (jede Blasstelle) des körnigen Einstellmittels vorgesehen. Falls jedoch eine hohe Durchsatzmenge M des körnigen Einstellmittels angewandt werden soll, können zwei oder mehr Lanzen vorge-
schmelze in der Roheisenrinne liegt. Wünschenswerterweise wird im Hinblick auf Geräteausrüstung (je) eine Lanze für jedes Einblasen (jede Blasstelle) des körnigen Einstellmittels vorgesehen. Falls jedoch eine hohe Durchsatzmenge M des körnigen Einstellmittels angewandt werden soll, können zwei oder mehr Lanzen vorge-
25 sehen werden.
Erfindungsgemäß wird das körnige Einstellmittel (für chemische Zusammensetzung) in die Roheisenschmelze mittels
eines Trägergases über mindestens eine Lanze eingeblasen, die praktisch lotrecht über der Roheisenrinne
(oder Abstichrinne) des Hochofens so angeordnet ist, daß das unterste Ende der Lanze in einem vorgeschriebenen
Abstand von der Oberfläche der durch die Roheisenrinne strömenden Roheisenschmelze angeordnet ist, damit
den beiden obigen Bedingungen oder Gleichungen (1) und
35900U
(2) genügt wird, weil es möglich ist/ die chemische Zusammensetzung
der Roheisenschmelze mit hohem Wirkungsgrad ohne die Gefahr für eine Beschädigung des Bodens
der Roheisenrinne aufgrund des Einblasens des körnigen Einstellmittels einzustellen, wenn das körnige Einstellmittel
(für chemische Zusammensetzung) bis zu einer Eindringtiefe Hp entsprechend mindestens der
Hälfte der Tiefe H der Roheisenschmelze in der Roheisenrinne, jedoch nicht den Boden der Roheisenrinne
erreichend eingeblasen wird. Wenn dagegen die Bedingungen oder Gleichungen (1) und (2) nicht erfüllt sind und
das körnige Einstellmittel bis zu einer Eindringtiefe Hp von weniger als der Hälfte der Tiefe H der Roheisenschmelze
in der Roheisenrinne eingeblasen wird, kann
15 die chemische Zusammensetzung der Roheisenschmelze
nicht mit einem gewünschten hohen Wirkungsgrad (bzw. einer hohen Wirksamkeit) eingestellt werden.
Wenn die Gleichungen (1) und (2) nicht erfüllt sind und das körnige Einstellmittel (für chemische Zusammensetzung)
bis zu einer Eindringtiefe H_ von mehr als der Tiefe der Roheisenschmelze in der Roheisenrinne
eingeblasen wird, kann zwar die chemische Zusammensetzung der Roheisenschmelze, wie gewünscht, mit hohem
Wirkungsgrad eingestellt werden, doch tritt eine Beschädigung des Bodens der Roheisenrinne aufgrund des
Einblasens des körnigen Einstellmittels auf.
Erfindungsgemäß kann ein herkömmliches, bekanntes körniges Einstellmittel (für chemische Zusammensetzung)
für die Entfernung von Silizium als eine der Verunreinigungen in der Roheisenschmelze benutzt werden, bei
spielsweise mindestens ein Mittel aus der Gruppe aus körnigem Eisenerz, körnigem Ferromanganerz,,körnigem
Eisensand und körnigem Walzzunder oder -schlacke.
359 0 0U -*©- A3
Erfindungsgemäß kann ein herkömmliches, bekanntes körniges
Einstellmittel (für chemische Zusammensetzung) für die Entfernung von Phosphor als eine der Verunreinigungen
in der Roheisenschmelze verwendet werden, beispielsweise ein Gemisch aus mindestens einem Stoff der
Gruppe aus körnigem Eisenerz, körnigem Ferromanganerz,
körnigem Eisensand und körnigem Walzzunder einerseits und mindestens einem Stoff aus der Gruppe aus körniger
Sodaasche (soda ash), körnigem kalziniertem Kalk, körnigem Kalkstein, körniger Konverterschlacke und
körnigem Calciumcarbid andererseits.
Erfindungsgemäß kann ein herkömmliches, bekanntes körniges
Einstellmittel (für chemische Zusammensetzung) zur Entfernung von Schwefel als eine der Verunreinigungen
in der Roheisenschmelze verwendet werden, beispielsweise mindestens ein Stoff aus der Gruppe aus körniger
Sodaasche, körnigem kalziniertem Kalk, körnigem Kalkstein und körnigem Calciumcarbid.
Erfindungsgemäß kann ein herkömmliches, bekanntes körniges Einstellmittel (für chemische Zusammensetzung)
für die Entfernung von Phosphor und Schwefel als Verunreinigungen in der Roheisenschmelze verwendet werden,
beispielsweise ein Gemisch aus mindestens einem Stoff der Gruppe aus körnigem Eisenerz, körnigem Ferromanganerz,
körnigem Eisensand und körnigem Walzzunder einerseits sowie mindestens einem Stoff aus der Gruppe aus
körniger Sodaasche, körnigem kalziniertem Kalk, körnigern Kalkstein, körniger Konverterschlacke und körnigem
Calciumcarbid andererseits.
Erfindungsgemäß kann ein herkömmliches, bekanntes körniges Einstellmittel (für chemische Zusammensetzung)
für die weitere Erhöhung des Kohlenstoffgehalts der Roh-
eisenschmelze verwendet werden, beispielsweise mindestens ein Stoff der Gruppe aus Kohlenfeinmaterial,
Koksgrus und entaschtem Kohlenfeinmaterial.
5 Beim Beseitigen oder Entfernen von Phosphor oder
Schwefel als eine der Verunreinigungen in der Roheisenschmelze nach dem erfindungsgemäßen Verfahren
verschlechtert eine gegebenenfalls vorhandene geschmolzene Hochofenschlacke auf der Oberfläche der
Roheisenschmelze den Wirkungsgrad bzw. die Wirksamkeit des körnigen Einstellmittels für die Entfernung von
Phosphor oder Schwefel. Beim Aufblasen des körnigen Einstellmittels für die Entfernung von Phosphor oder
Schwefel ist es daher wünschenswert, geschmolzene Hochofenschlacke vorher zu beseitigen. Bei der Entfernung
von Silizium als eine der Verunreinigungen in Roheisenschmelze ist es dagegen nicht immer nötig,
geschmolzene Hochofenschlacke im voraus zu beseitigen, weil ihr Vorhandensein die Wirksamkeit des körnigen
Einstellmittels für die Entfernung von Silizium verbessert.
Bei der Entfernung von Phosphor als eine der Verunreinigungen in Roheisenschmelze setzt sich das körnige Einstellmittel
(für chemische Zusammensetzung) bevorzugt mit Silizium um, wodurch die Wirksamkeit für die Entfernung
von Phosphor ernstlich herabgesetzt wird. Beim Aufblasen von körnigem Einstellmittel zur Entfernung
oder Beseitigung von Phosphor ist es daher nötig, der
30 Roheisenschmelze im voraus Silizium zu entziehen.
Fig. 6 ist eine graphische Darstellung der Beziehung
zwischen dem Siliziumgehalt der Roheisenschmelze/ in welche das körnige Einstellmittel (für chemische Zusammensetzung)
nach dem erfindungsgemäßen Verfahren ein
35900H
geblasen worden ist, einerseits und der Fließstrecke der
Roheisenschmelze von der Aufblasstelle des körnigen Einstellmittels auf die Roheisenrinne andererseits.
Fig. 6 gilt für den Fall einer Strömungs- oder Durchsatzmenge der Roheisenschmelze von 7 t/min und eines
Siliziumgehalts in der Roheisenschmelze von 0,40 Gew.-% vor der Siliziumentfernung. Aus Fig. 6 geht folgendes
hervor: Wenn das Verhältnis H /H der Eindringtiefe H des körnigen Einstellmittels (für chemische Zusammensetzung)
in die Roheisenschmelze in der Roheisenrinne zur Tiefe H der Roheisenschmelze in der Roheisenrinne
0,50 oder 0,80 beträgt, ist die Entfernung oder Beseitigung von Silizium vor einem Punkt nahezu unmittelbar
nach dem Aufblasen um 2 m stromab der Aufblasstelle des körnigen Einstellmittels abgeschlossen, und der
Siliziumgehalt in der Roheisenschmelze ist auf etwa 16% desjenigen vor der Siliziumentfernung verringert (der
Siliziumgehalt von 0,40 Gew.-% vor der Siliziumentfernung sei mit 100% vorausgesetzt).
In den Fällen mit außerhalb des Erfindungsrahmens liegendem Verhältnis H /H von 0,10 und 0,30 schreitet die
Entsilicierungsreaktion nach dem Ein- oder Aufblasen des körnigen Einstellmittels (für chemische Zusammensetzung)
langsam fort. Der Siliziumgehalt der Roheisenschmelze wird daher nicht schnell reduziert; an einer
Stelle 18 m stromab der Aufblasstelle ist der Siliziumgehalt um nur 40% bzw. 20% gegenüber dem Siliziumgehalt
vor der Siliziumentfernung verringert.
Wenn daher das körnige Einstellmittel (für chemische Zusammensetzung)
für die Entfernung von Silizium innerhalb des Bereichs von 0,5H <
H < H auf- oder eingeblasen wird, ist die Entsilicierungsreaktion in der Roheisenschmelze
nahezu gleichzeitig mit dem Einblasen des körni-
359001A
gen Einstellmittels abgeschlossen und das in der Roheisenschmelze enthaltene Silizium kann mit hohem Wirkungsgrad
beseitigt werden. Dieselbe Tendenz ist auch beim Einblasen eines körnigen Einstellmittels zur Entfernung
von Phosphor oder zur Entfernung von Schwefel innerhalb des Bereichs von O,5H
<Hp < H zu beobachten.
Nach dem erfindungsgemäßen Verfahren ist es somit möglich,
nicht nur eine der Verunreinigungen, wie Silizium, Phosphor und Schwefel, aus der Roheisenschmelze
in der Roheisenrinne zu entfernen, sondern auch mehrere Arten von Verunreinigungen aus der Roheisenschmelze
in der Roheisenrinne zu beseitigen, indem diese Verunreinigungen sequentiell jeweils einzeln
(nacheinander) entfernt werden oder auf zwei Arten von Verunreinigungen gleichzeitig an mehreren Stellen
längs der Fließrichtung der Roheisenschmelze entfernt werden.
Für die kontinuierliche Entfernung von Verunreinigungen nach dem erfindungsgemäßen Verfahren stehen je nach der
Kombination und der Folge der aus der Roheisenschmelze zu entfernenden Verunreinigungen verschiedene Verfahrensweisen
zur Verfügung. Diese Verfahrensweisen oder Ent-
25 fernungsarten umfassen beispielsweise:
1. Entfernung von Silizium und anschließende Entfernung
von Phosphor;
2. Entfernung von Silizium, sodann Entfernung von
Schwefel;
3. Entfernung von Schwefel und anschließende Entfernung
von Silizium;
4. Entfernung von Silizium, anschließende Entfernung von Phosphor und danach|folgende Entfernung von
35 Schwefel;
3'5'900 U -«τι 5. Entfernung von Silizium, sodann Entfernung von Schwefel
und anschließende Entfernung von Phosphor;
6. Entfernung von Schwefel, sodann Entfernung von Silizium und anschließend Entfernung von Phosphor;
5 und
7. Entfernung von Silizium und anschließend gleichzeitige Entfernung von Phosphor und Schwefel.
Die aus einem körnigen Einstellmittel (für chemische Zusammensetzung)
für die Beseitigung einer Art der Verunreinigungen entstehende Schlacke sollte vorzugsweise vor
dem Ein- oder Aufblasen eines anderen körnigen Einstellmittels für die Beseitigung einer anderen Verunreinigungsart
entfernt werden, um den Wirkungsgrad oder die 15
Wirksamkeit dieses anderen körnigen Einstellmittels für die Beseitigung dieser anderen Verunreinigungsart zu
verbessern, das relativ zur Fließrichtung der Roheisenschmelze an einer stromab gelegenen Stelle ein- oder
aufgeblasen werden soll. 20
Die entstehende Schlacke kann dadurch entfernt werden, daß in der Roheisenrinne ein Schlackeabstreicher (slag
skimmer) zum Anstauen der Schlacke derart angeordnet wird, daß der Schlackeabstreicher praktisch unter einem
^ rechten Winkel zur Fließrichtung der Roheisenschmelze
in der Roheisenrinne und an seinem unteren Ende mit einem Abstand vom Boden der Roheisenrinne angeordnet
ist und indem eine Schlackerinne zum Austragen oder Abführen von Schlacke an der Seitenwand der Roheisenrinne
3^ an der Stromabseite des Schlackeabstreichers relativ zur
Fließrichtung der Roheisenschmelze vorgesehen wird.
Im folgenden ist die Erfindung in Beispielen näher erläutert .
35
35
- «2$· : '■■■' 3590OU
-35.-1 Beispiele 1 bis 3
In einer die Roheisenrinne durchströmenden Roheisenschmelze enthaltenes Silizium wurde dadurch entfernt,
daß eine Lanze (ein Strahlrohr) praktisch lotrecht über der Roheisenrinne eines Hochofens so angeordnet wurde,
daß das untere Ende der Lanze in einem vorgeschriebenen Abstand über der Oberfläche der durch die Roheisenrinne
fließenden Roheisenschmelze liegt, und über die Lanze ein körniges Einstellmittel (für chemische Zusammensetzung)
zum Beseitigen von Silizium mittels eines Trägergases in die Roheisenschmelze in der Roheisenrinne eingeblasen
wurde, während die Eindringtiefe H des Einstellmittels in die Roheisenschmelze innerhalb des Erfindungsrahmens
im Bereich von O,5H < H < H relativ zur Tiefe H der Roheisenschmelze
in der Roheisenrinne eingestellt wurde; anschließend wurden der Wirkungsgrad für die Beseitigung
von Silizium sowie die Größe der Beschädigung des Feuerfestmaterials
am Boden der Roheisenrinne untersucht. Zu Vergleichszwecken wurde in der Roheisenschmelze enthaltenes
Silizium dadurch entfernt, daß ein körniges Einstellmittel (für chemische Zusammensetzung) zum Entfernen
von Silizium auf ähnliche Weise, wie oben beschrieben, in die Roheisenschmelze eingeblasen wurde, während
die Eindringtiefe H_ des Einstellmittels innerhalb eines
außerhalb des Erfindungsrahmens liegenden Bereichs von H- < O,5H oder Hp
> H gehalten wurde; sodann wurden der Wirkungsgrad bzw. die Wirksamkeit für die Beseitigung
von Silizium sowie die Größe der Beschädigung des Feuerfestmaterials
am Boden der Roheisenrinne untersucht.
Als körniges Einstellmittel (für chemische Zusammensetzung) zur Beseitigung von Silizium wurde körniget)
Walzzunder bzw. -schlacke verwendet. Die Eindringtiefe H_ des Einstellmittels wurde durch Einstellung der Parame-
. 2g. 3S90 0M
ter gemäß folgender Gleichung innerhalb der Bereiche/ wie sie für die nachstehend angegebenen Einblasbedingungen
dargestellt sind, bestimmt:
5 Hp = M-G-exp(-r)/(D + O,O2HL)2
In obiger Gleichung bedeuten:
Hp = Eindringtiefe (in mm) des körnigen Einstellmittels
für chemische Zusammensetzung in die Roheisenschmelze in der Roheisenrinne;
M = Strömungs- oder Durchsatzmenge (in kg/min) des körnigen Einstellmittels für chemische Zusammensetzung;
G = Strömungs- oder Durchsatzmenge (in Nm /min) des Trägergases;
r = mittlere Teilchengröße (in mm) des körnigen Einstellmittels
für chemische Zusammensetzung;
D = Innendurchmesser (in mm) der Lanze; und
HL = Abstand (in mm) zwischen der Oberfläche der Roheisen-
Xj
schmelze in der Roheisenrinne und dem untersten Ende der Lanze.
25 Die Ein- oder Aufblasbedingungen waren folgende:
1. Strömungs- oder Durchsatzmenge der Roheisenschmelze
in der Roheisenrinne = 7 t/min;
2. Tiefe H der Roheisenschmelze in der Roheisenrinne = 50 - 400 mm;
3. Strömungs- oder Durchsatzmenge M des körnigen Einstellmittels (für chemische Zusammensetzung) =
100 - 400 kg/min;
4. Teilchengröße des körnigen Einstellmittels: 35
0 35900Η
-vr-
1 maximale Teilchengröße = 1 mm
mittlere Teilchengröße r = 0,3 mm;
5. Trägergas = Luft;
g 6. Strömungs- oder Durchsatzmenge G des Trägergases =
5-13 Nm3/min;
7. Innendurchmesser D der Lanze = 32 mm; und
8. Abstand HT zwischen der Oberfläche der Roheisenschmelze
in der Roheisenrinne und dem untersten Ende der Lanze = 200 mm.
Der resultierende Siliziumentfernungswirkungsgrad und die Größe der Beschädigung des Feuerfestmaterials am Boden
der Roheisenrinne sind in Tabelle I, die Anteile der Hauptbestandteile sowie die Temperaturen der Roheisenschmelze
vor und nach der Entfernung von Silizium in Tabelle II zusammengefaßt.
■3590
| 1 | Hp/H | Verbrauch an Einstellmit tel (kg/t) |
Entsili- cierungs- verhältnis* (%) |
Beschädigung des Feuer festmaterials am Boden der Roheisenrinne |
|
| Beispiel | 2 | 0,55 | 21 | 70 | nahezu ver nachlässigbar |
| Vergleich | 3 | 0,85 | 21 | 73 | Il |
| 1 | 0,95 | 21 | 73 | It | |
| 2 | > 1 | 21 | 73 | stark | |
| 3 | 0,2 | 30 | 33 | keine | |
| 0,4 | 30 - |
53 | keine |
*Entsilicierungsverhältnis = ([Si] - [Si])/[Si]Q χ 100,
mit [Si] : Siliziumgehalt vor Entfernung, [Si]: Siliziumgehalt nach Entfernung.
| 1 | Anteil der Hauptbestandteile in Roheisenschmelze (Gew.-%) | C | Si | Mn | P | S | Nach Si-Entfernung | C | Si | Mn | P | S | Temperatur der Roh eisenschmelze (°C) |
Nach Si- Ent fernung |
|
| Beispiel | 2 | Vor Si-Entfernung | 4,57 | 0,30 | 0,57 | 0,109 | 0,040 | 4,40 | 0,09 | 0,47 | 0,107 | 0,039 | Vor Si- Ent fernung |
1480 | |
| Vergleich | 3 | 4,70 | 0,30 | 0,55 | 0,10 7 | 0,0 39 | 4,50 | 0,0 8 | 0,35 | 0.105 | 0,038 | 1490 | 1485 | ||
| 1 | 4,61 | 0,30 | 0,56 | 0,106 | 0,039 | 4,42 | 0,08 | 0,36 | 0,10 4 | 0,038 | 1495 | 1490 | |||
| 2 | 4,60 | 0,30 | 0.55 | 0,110 | 0,040 | 4,40 | 0,08 | 0,35 | 0,10 8 | 0,039 | 1500 | 1470 | |||
| 3 | 4,65 | 0,30 | 0,56 | 0,110 | 0,040 | 4,55 | 0,20 | 0,46 | 0,108 | 0,039 | 1480 | 1465 | |||
| 4,63 | 0,30 | 0,56 | 0,109 | 0,041 | 4,43 | 0,14 | 0,47 | 0,10 7 | 0,040 | 1480 | 1465 | ||||
| 14 80 |
cn co ο
.33· 35900 U
Wie aus den Tabellen I und II hervorgeht, wurde gemäß Beispielen 1 bis 3, bei denen die Eindringtiefe H_ des
körnigen Einstellmittels (für chemische Zusammensetzung) zur Entfernung oder Beseitigung von Silizium relativ
zur Tiefe H der Roheisenschmelze innerhalb des Bereichs von O,5H <
H < H lag, in der Roheisenschmelze enthaltenes Silizium mit hohem Wirkungsgrad entfernt, während
die Beschädigung des Feuerfestmaterials am Boden der Roheisenrinne, durch das Einblasen des chemischen Ein-Stellmittels
hervorgerufen, auf eine nahezu vernachlässigbare Größe verringert war. Im Vergleichsfall 1,
bei dem die Eindringtiefe H_ im Bereich von H > H lag, wurde dagegen Silizium aus der Roheisenschmelze mit
hohem Wirkungsgrad entfernt, doch trat dabei eine starke Beschädigung des Feuerfestmaterials am Boden der Roheisenrinne
auf. In den Vergleichsfällen 2 und 3, bei denen die Eindringtiefe H innerhalb des Bereichs von H
< O,5H lag, war keine Beschädigung des Feuerfestmaterials am
Boden der Roheisenrinne zu beobachten, doch war andererseits der Wirkungsgrad der Siliziumentfernung sehr gering.
Phosphor in einer Roheisenschmelze niedrigen Siliziumgehalts, die aus einem Hochofen unter siliziumarmen Betriebsbedingungen
abgestochen wurde, wurde durch Ein- oder Aufblasen eines körnigen Einstellmittels (für
30 chemische Zusammensetzung) für die Entfernung von
Phosphor in die Roheisenschmelze auf dieselbe Weise wie in Beispiel 1 entfernt, während die Eindringtiefe H des
Einstellmittels in die Roheisenschmelze relativ zur Tiefe H der Roheisenschmelze in der Roheisenrinne innerhalb
des im Erfindungsrahmen liegenden Bereichs von
35900U
0,5Η < H 4. H eingestellt wurde; anschließend wurden der
Wirkungsgrad der Phosphorbeseitigung* sowie die Größe der Beschädigung des Feuerfestmaterials am Boden der
Roheisenrinne untersucht. Zu Vergleichszwecken erfolgte die Phosphorentfernung aus einer Roheisenschmelze niedrigen
Siliziumgehalts durch Einblasen eines körnigen Einstellmittels für die Beseitigung von Phosphor in die
Roheisenschmelze auf ähnliche Weise, wie oben beschrieben, während die Eindringtiefe H_ des Einstellmittels
innerhalb des außerhalb des Erfindungsrahmens liegenden Bereichs von H
< 0,5 oder Hp > H eingestellt wurde; anschließend
wurden der Wirkungsgrad der Phosphorentfernung und die Größe der Beschädigung des Feuerfestmaterials
am Boden der Rohmaterialrinne untersucht.
15
Als körniges Einstellmittel (für chemische Zusammensetzung) zur Entfernung oder Beseitigung von Phosphor
wurde ein Gemisch aus körnigem Walzzunder, körnigem kalziniertem Kalk und körnigem Fluorit (Walzzunder:kalzinierter
Kalk:körniges Fluorit = 30 Gew.-%:55 Gew.-%: 15 Gew.-%) verwendet. Die Ein- oder Aufblasbedingungen
des Einstellmittels waren dieselben wie bei obigen Beispielen 1 bis 3.
Die Ergebnisse sind in den folgenden Tabellen III und IV zusammengefaßt.
30 35
-3fr-
35900H
| 4 | Hp/H | Verbrauch an Ein stellmittel (kg/t) |
Ent- phosphorungs- verhältnis* (%) |
Beschädigung des Feuerfest materials am Boden der Roh eisenrinne |
|
| Beispiel | 5 | 0,70 | 20 | 75 | nahezu ver nachlässigbar |
| Vergleich | 6 | 0,78 | 30 | 80 | Il |
| 7 | 0,88 | 40 | 80 | Il | |
| 4 | 0,95 | 50 | 82 | Il | |
| 5 | > 1 | 50 | 80 | stark | |
| 6 | 0,2 | 50 | 26 | keine | |
| 0,4 | 50 | 45 | keine |
*Entphosphorungsverhältnis = ([P] - [P])/[P] x 100, 30 mit [P] : Phosphorgehalt vor Entfernung;
[P]: Phosphorgehalt nach Entfernung.
| 4 | Anteil der Hauptbestandteile in Roheisenschmelze (Gew.-%) | C | Si | Mn | P | S | Nach P-Entfernung | C | Si | Mn | P | S | Temperatur der Roh eisenschmelze (°C) |
Nach P- Ent- fernung |
|
| Beispiel | 5 | Vor P-Entfernung | 4/40 | 0,16 | 0,35 | 0,100 | 0,040 | 4,20 | 0,03 | 0,17 | 0,025 | 0,022 | Vor P- Ent- fernung |
1380 | |
| Vergleich | 6 | 4,39 | 0,15 | 0,36 | 0)101 | 0/039 | 4,19 | 0,02 | 0,15 | 0,020 | 0,021 | 1410 | 1380 | ||
| 7 | 4,40 | 0,15 | 0,35 | 0,100 | 0,040 | 4,19 | 0,02 | 0,15 | 0,020 | 0,020 | 1420 | 1380 | |||
| 4 | 4,41 | 0,14 | 0,36 | 0,103 | 0,041 | 4,20 | 0,02 | 0,14 | 0,019 | 0,020 | 1430 | 1380 | |||
| 5 | 4,40 | 0,14 | 0,33 | 0,100 | 0,040 | 4,20 | 0,02 | 0,18 | 0,020 | 0,020 | 1440 | 1385 | |||
| 6 | 4,39 | 0,15 | 0,34 | 0,101 | 0,041 | 4,35 | 0,10 | 0,30 | 0,075 | 0,029 | 1445 | 1400 | |||
| 4,41 | 0,14 | 0,36 | 0,102 | 0,040 | 4,33 | 0,07 | 0,26 | 0,056 | 0,024 | 1410 | 1402 | ||||
| 1425 |
■3*- 35900Η
Wie aus den Tabellen III und IV hervorgeht, wurde bei Beispielen 4 und 7, bei denen die Eindringtiefe H des
körnigen Einstellmittels (für chemische Zusammensetzung) zur Entfernung oder Beseitigung von Phosphor relativ
zur Tiefe H der Roheisenschmelze innerhalb des Bereichs von 0,5H < H-
< H lag, in der Roheisenschmelze enthaltener Phosphor mit hohem Wirkungsgrad entfernt,
währendTB~eschädigung des Feuerfestmaterials am Boden
der Roheisenrinne aufgrund des Einblasens des körnigen Einstellmittels auf eine nahezu vernachlässigbare Größe
unterdrückt war. Im Vergleichsfall 4, bei dem die Eindringtiefe H innerhalb des Bereichs von H
> H lag, wurde dagegen Phosphor aus der Roheisenschmelze mit hohem Wirkungsgrad entfernt, doch war dabei eine starke
Beschädigung des Feuerfestmaterials am Boden der Roheisenrinne zu beobachten. In den Vergleichsfällen 5 und
6, bei denen die Eindringtiefe H innerhalb des Bereichs von H <
O,5H lag, war zwar keine Beschädigung des Feuerfestmaterials am Boden der Roheisenrinne zu beobachten,
doch war dafür der Wirkungsgrad der Phosphorentfernung sehr gering.
In der durch die Roheisenrinne strömenden Roheisenschmelze
enthaltener Schwefel wurde dadurch entfernt, daß auf die in Beispiel 1 beschriebene Weise ein körniges
Einstellmittel (für chemische Zusammensetzung) zur Beseitigung oder Entfernung von Schwefel in die Roheisenschmelze
eingeblasen wurde, während die Eindringtiefe H des Einstellmittels in die Roheisenschmelze
innerhalb des erfindungsgemäßen Bereichs von 0,5H < H < H relativ zur Tiefe H der Roheisenschmelze in der Roheisenrinne
gehalten wurde, worauf der Wirkungsgrad (oder die
35900H
Wirksamkeit) für die Beseitigung von Schwefel und die Größe der Beschädigung des Feuerfestmaterials am Boden
der Roheisenrinne untersucht wurden. Zu Vergleichszwecken erfolgte die Schwefelentfernung aus der Roheisenschmelze
durch Einblasen eines körnigen Einstellmittels (für chemische Zusammensetzung) zur Beseitigung
von Schwefel aus der Roheisenschmelze auf ähnliche Weise, wie oben beschrieben, während die
Eindringtiefe H des Einstellmittels innerhalb des
10 außerhalb des Erfindungsrahmens liegenden Bereichs
von H < 0,5 oder H > H eingestellt wurde; hierauf
wurden der Wirkungsgrad für die Beseitigung des Schwefels und die Größe der Beschädigung des Feuerfestmaterials
am Boden der Roheisenrinne untersucht.
Als körniges Einstellmittel für die Beseitigung von Schwefel wurde ein Gemisch aus körnigem kalziniertem
Kalk und körnigem Fluorit (kalzinierter Kalk:Fluorit =
98 Gew.-%:2 Gew.-%) verwendet. Die Ein- oder Aufblas-
20 bedingungen des Einstellmittels waren dieselben wie
in Beispielen 1 bis 3.
Die Ergebnisse sind in den folgenden Tabellen V und VI
zusammengefaßt.
25
25
3'590OH
| 8 | Hp/H | Verbrauch an Ein stellmittel (kg/t) |
Entschwe felungs- verhältnis* (%) |
Beschädigung des Feuerfest materials am Boden der Roh eisenrinne |
|
| Beispiel | 9 | 0,70 | 5 | 80 | nahezu ver nachlässigbar |
| Vergleich | 10 | 0,80 | 10 | 90 | Il |
| 7 | 0,90 | 15 | 95 | Il | |
| 8 | >1 | 15 | 95 | stark | |
| 9 | 0,2 | 15 | 25 | keine | |
| 0,4 | 15 | 45 | keine |
*Entschwefelungsverhältnis = ([S]Q -
mit [S] : Schwefelgehalt vor Entfernung;
[S]: Schwefelgehalt nach Entfernung
x 100,
| 8 | Anteil der Hauptbestandteile in Roheisenschmelze (Gew.-%) | C | Si | Mn | P | S | Nach S —Entfernung | C | Si | Mn | P | S | Temperatur der Roh eisenschmelze (0C).. |
Nach S- Entfer- nung |
|
| Beispiel | 9 | Vor S —Entfernung | 4,60 | 0,30 | 0,50 | 0,100 | 0,039 | 4,59 | 0,28 | 0,50 | 0,100 | 0,008 | Vor S- Entfer- nung |
1477 | |
| Vergleich | 10 | 4,60 | 0,30 | 0,50 | 0,101 | 0,040 | 4,59 | 0,27 | 0,50 | 0,101 | 0,004 | 1480 | 1485 | ||
| 7 | 4,60 | 0,30 | 0,50 | 0,10 5 | 0,040 | 4,59 | 0,25 | 0,50 | 0»105 | 0,002 | 1490 | 1482 | |||
| 8 | 4,65 | 0,31 | 0,54 | 0,101 | 0,040 | 4,64 | 0,29 | 0,54 | 0,100 | 0,00 2 | 1490 | 1479 | |||
| 9 | 4,67 | 0,29 | 0,56 | 0,10 2 | 0,040 | 4,67 | 0,29 | 0,56 | 0,101 | 0,030 | 1483 | 1482 | |||
| 4,66 | 0,33 | 0,55 | 0,100 | 0,040 | 4;66 | 0,32 | 0,55 | 0,100 | 0,022 | 1485 | 1482 | ||||
| - 1485 |
35900H
Wie aus den Tabellen V und VI hervorgeht, wurde in Beispielen 8 und 10, bei denen die Eindringtiefe H des
körnigen Einstellmittel (für chemische Zusammensetzung) für die Beseitigung von Schwefel relativ zur Tiefe H
der Roheisenschmelze innerhalb des Bereichs von 0,5H < H < H gehalten wurde, der in der Roheisenschmelze
enthaltene Schwefel mit hohem Wirkungsgrad entfernt, während die Beschädigung des Feuerfestmaterials
am Boden der Roheisenrinne aufgrund des Einblasens des körnigen Einstellmittels auf einen nahezu
vernachlässigbaren Grad unterdrückt war. Im Vergleichsfall 7, bei dem die Eindringtiefe H innerhalb
des Bereichs Hp > H lag, wurde dagegen der
Schwefel aus der Roheisenschmelze zwar mit hohem Wir— kungsgrad entfernt, doch war eine starke Beschädigung
des Feuerfestmaterials am Boden der Roheisenrinne zu beobachten. In den Vergleichsfällen 8 und 9, bei denen
die Eindringtiefe H innerhalb des Bereichs von H < 0,5H lag, war zwar keine Beschädigung des Feuerfestmaterials
am Boden der Roheisenrinne zu beobachten, doch war dafür der Wirkungsgrad der Schwefelbeseitigung sehr gering.
Beispiel 11
Eine erste Lanze und eine zweite Lanze wurden in dieser
Reihenfolge relativ zur Fließrichtung der Roheisenschmelze in der Roheisenrinne praktisch lotrecht über
einer Roheisenrinne eines Hochofens so angeordnet, daß die untersten Enden der Lanzen in einem vorgeschriebenen
Abstand von der Oberfläche der durch die Roheisenrinne fließenden Roheisenschmelze angeordnet waren. Dabei
wurde zunächst in der durch die Roheisenrinne strömenden Roheisenschmelze enthaltenes Silizium dadurch
beseitigt, daß durch die erste Lanze mittels eines Trä-
35900H
gergases ein körniges Einstellmittel (für chemische Zu sammensetzung) zur Beseitigung von Silizium in die Roh
eisenschmelze in der Roheisenrinne eingeblasen wurde, wäh
rend die Eindringtiefe H des Einstellmittels in die Roheisenschmelze so eingestellt wurde, daß sie innerhalb
des erfindungsgemäßen Bereichs von H = O,8H rela
tiv zur Tiefe H der Roheisenschmelze in der Roheisenrinne lag. Nach der Beseitigung der entstandenen
Schlacke wurde sodann in der durch die Roheisenrinne strömenden Roheisenschmelze enthaltener Phosphor dadurch
entfernt, daß über die zweite Lanze mittels eines Trägergases ein körniges Einstellmittel für die
Beseitigung von Phosphor in die Roheisenschmelze in der Roheisenrinne eingeblasen wurde, während die Eindringtiefe
H des Einstellmittels, ähnlich wie oben, auf H = O,8H eingestellt wurde. Sodann wurden der
Wirkungsgrad der Beseitigung oder Entfernung von Silizium und Phosphor sowie die Größe der Beschädigung
des Feuerfestmaterials am Boden der Roheisenrinne un-
20 tersucht.
Die Ein- oder Aufblasbedingungen der (jeweiligen) Einstellmittel waren dieselben wie in Beispiel 1 bis 3.
Die Ergebnisse sind in der folgenden Tabelle VII zusammengefaßt.
35
| Vor Entfernung von Si und P |
Anteile der Hauptbestandteile in der Roheisenschmelze (Gew.-%) |
Si | Mn | P | S | Verwendetes körniges Einstellmittel für chemische Zusammen setzung |
Verbrauch an Ein stellmit tel (kg/t) |
Entfer- nungs- Wirkungs- grad (%) |
|
| Beispiel 11 | Nach Si-Ent- fernung |
C | 0,35 | 0,45 | 0,110 | 0,040 | - | - | - |
| Nach P-Ent fernung |
4,70 | 0,06 | 0,20 | 0,100 | 0,035 | Walzzunder: 100 Gew.-% | 35 | für Si: 83 | |
| 4,60 | Spuren | 0,20 | 0,010 | 0,010 | Walzzunder :40 Gew.-% kalzinier ter Kalk : 40 Gew.-% Fluorit : 10 Gew.-% Natrium chlorid : 10 Gew.-% |
50 | für P: 90 | ||
| 4,40 |
μ, 35900H
Wie aus Tabelle VII hervorgeht, wurden Silizium und Phosphor nacheinander mit hohem Wirkungsgrad entfernt
oder beseitigt, indem aufeinanderfolgend längs der Fließrichtung der Roheisenschmelze in der Roheisenrinne
das körnige Einstellmittel (für chemische Zusammensetzung) zur Beseitigung von Silizium und sodann das
körnige Einstellmittel zur Beseitigung von Phosphor in die Roheisenschmelze in der Roheisenrinne eingeblasen
wurden, während die Eindringtiefe H des betreffenden körnigen Einstellmittels in die Roheisenschmelze auf
H = 0,8H relativ zur Tiefe H der Roheisenschmelze in
der Roheisenrinne eingestellt wurde. Dabei war außerdem nahezu keine Beschädigung des Feuerfestmaterials am
Boden der Roheisenrinne aufgrund des Einblasens der
15 körnigen Einstellmittel zu beobachten.
Beispiel 12
Wie in Beispiel 11 wurden eine erste Lanze und eine zweite
Lanze über der Roheisenrinne (oder Abstichrinne) eines Hochofens angeordnet. Zunächst wurde der in der durch die
Roheisenrinne strömenden Roheisenschmelze enthaltene Schwefel dadurch beseitigt, daß durch die erste Lanze
mittels eines Trägergases ein körniges Einstellmittel (für chemische Zusammensetzung) zur Beseitigung oder Entfernung
von Schwefel in die durch die Roheisenrinne strömende Roheisenschmelze eingeblasen wurde, während die
Eindringtiefe H des Einstellmittels in die Roheisenschmelze
innerhalb des erfindungsgemäßen Bereichs von H = 0,8H relativ zur Tiefe H der Roheisenschmelze der
Roheisenrinne eingestellt wurde. Nach Beseitigung der entstandenen Schlacke wurde sodann das in der durch die
Roheisenrinne fließenden Roheisenschmelze enthaltene Silizium dadurch entfernt, daß über die zweite Lanze ein
20
25
30
35900U
körniges Einstellmittel zur Beseitigung von Silizium mittels eines Trägergases in die durch die Roheisenrinne
strömende Roheisenschmelze eingeblasen wurde, während die Eindringtiefe H des Einstellmittels, ähnlieh
wie oben, auf H = 0,8H eingestellt wurde. Hierauf wurden der Wirkungsgrad der Beseitigung von Schwefel
und Silizium sowie die Größe der Beschädigung des Feuerfestmaterials am Boden der Roheisenrinne untersucht.
10
Die Ein- oder Aufblasbedingungen der Einstellmittel waren dieselben wie in Beispielen 1 bis 3.
Die Ergebnisse sind in der folgenden Tabelle VIII zusammengefaßt.
35
| Vor Entfernung von S und Si |
Anteile der Hauptbestandteile in der Roheisenschmelze (Gew.-%) |
Si | Mn | P | S | Verwendetes körniges Einstellmittel für chemische Zusammen setzung |
Verbrauch an Ein stellmit tel (kg/t) |
Entfer- nungs- Wirkungs- grad (%) |
|
| Beispiel 12 | Nach S-Ent- fernung |
C | 0,35 | 0,45 | 0,110 | 0,040 | - | - | - |
| Nach Si- Entfernung |
4,70 | 0,32 | 0,45 | 0,110 | 0,002 | kalzinier- KaIk : 95 Gew.-% Fluorit : 5 Gew.-% |
10 | Für S: 95 | |
| 4,70 | 0,05 | 0,30 | 0,100 | 0,0016 | Walzzunder: 100 Gew.-% | 15 | Für Si: 84 | ||
| 4,60 |
Oiι co;
^. 35900H
-6A-
Wie aus Tabelle VIII hervorgeht, wurden Schwefel und
Silizium aufeinanderfolgend mit hohem Wirkungsgrad bzw. hoher Wirksamkeit entfernt, indem aufeinanderfolgend
längs der Fließrichtung der Roheisenschmelze in der Roheisenrinne das körnige Einstellmittel (für chemische
Zusammensetzung) zur Entfernung von Schwefel und sodann das körnige Einstellmittel zur Beseitigung von
Silizium in die durch die Roheisenrinne strömende Roheisenschmelze
eingeblasen wurden, während die Eindringtiefe H des betreffenden körnigen Einstellmittels in
die Roheisenschmelze relativ zur Tiefe H der Roheisenschmelze
in der Roheisenrinne so eingestellt wurde, daß sie Η- = 0,8h betrug. Dabei war außerdem nahezu keine
Beschädigung des Feuerfestmaterials am Boden der Roheisenrinne aufgrund des Einblasens der körnigen Einstellmittel
zu beobachten.
Eine Roheisenschmelze niedrigen Siliziumgehalts, aus einem Hochofen unter siliziumarmen Betriebsbedingungen
abgestochen, wurde gleichzeitig von Phosphor und Schwefel befreit, indem ein körniges Einstellmittel (für chemisehe
Zusammensetzung) zur Entfernung oder Beseitigung von Phosphor und Schwefel auf die in den Beispielen
4 bis 7 beschriebene Weise in die Roheisenschmelze eingeblasen wurde, während die Eindringtiefe H_ des Einstellmittels
in die Roheisenschmelze innerhalb des erfindungsgemäßen
Bereichs von 0,5H < H < H relativ zur Tiefe der Roheisenschmelze in der Roheisenrinne eingestellt
wurde, worauf der Wirkungsgrad der Entfernung von Phosphor und Schwefel sowie die Größe der Beschädigung
des Feuerfestmaterials am Boden der Roheisenrinne untersucht wurden. Zu Vergleichszwecken wurde eine Silizium-
35900H
arme Roheisenschmelze von Phosphor und Schwefel gleichzeitig befreit, indem ein körniges Einstellmittel (für
chemische Zusammensetzung) zur Beseitigung von Phosphor und Schwefel auf ähnliche Weise, wie oben beschrieben,
in die Roheisenschmelze eingeblasen und die Eindringtiefe H des Einstellmittels innerhalb eines außerhalb
p von
des Erfindungsrahmens liegenden Bereichs H
< 0,5H oder H > H eingestellt wurde; hierauf wurde der Wirkungsgrad
der Phosphor- und Schwefelbeseitigung nebst der Größe der Beschädigung des Feuerfestmaterials am Boden
der Roheisenrinne untersucht.
Als körniges Einstellmittel zur Beseitigung von Phosphor und Schwefel wurde ein Gemisch aus körnigem Walzzunder
und körniger Sodaasche (Walzzünder:Sodaasche =
50 Gew.-% : 50 Gew.-%) verwendet. Die Ein- oder Aufblasbedingungen des Einstellmittels entsprachen denen nach
Beispiel 1 bis 3.
Die Ergebnisse finden sich in den folgenden Tabellen IX
und X.
35'90OH
| 13 | Hp/H | Verbrauch an Ein stellmittel (kg/t) |
Entphos- phorungs- verhält- nis (%) |
Entschwe- felungs- verhält- nis (%) |
Beschädigung des Peuerfestma- terials am Boden der Roheisen rinne |
|
| Beispiel | 14 | 0,70 | 20 | 70 | 80 | nahezu ver nachlässigbar |
| Vergleich | 15 | 0,78 | 30 | 80 | 90 | Il |
| 16 | 0,88 | 40 | 90 | 95 | Il | |
| 10 | 0,95 | 50 | 95 | 98 | Il | |
| 11 | >1 | 50 | 95 | 98 | stark | |
| 12 | 0,2 | 50 | 26 | 37 | keine | |
| 0,4 | 50 | 45 | 55 | keine |
Anteil der Hauptbestandteile in Roheisenschmelze (Gew.-%)
Vor Entfernung von P und S
Si
Mn Nach Entfernung von P und S Si
Mn
Vor Entfer· nung von P und S
Temperatur der Roheisenschmelze
(0C)
Nach Entfernung von P und S
•Η (D -H
Qj
CQ -H
13
14
15
16
4,40
0,05
0,35
0,100
0,040
0,02
0,30
0,030
0,008
4,39
0,06
0,36
0,101
0,039
0,01
0,32
0,020
0,00
4,40
0,04
0,35
0,100
0,040
0,02
0,33
0,010
0,002
4,41
0,05
0,36
0,103
0,041
0,01
0,33
0,005
0,001
1410
1420
1430
1440
1380
1380
1380
1380
r-t Öl M
10
11
12
4,40
0,04
0,33
0,100
0,040
Spuren
0,32
0,005
0,001
4,39
0,05
0,34
0,101
0,041
0,04
0,34
0,075
0,026
4,41
0,06
0,36
0,102
0,040
0,05
0,36
0,056
0,018
1445
1410
1425
1385
1400
1402
35900U
Wie aus den Tabellen IX und X hervorgeht, wurde in Beispielen 13 bis 16, in denen die Eindringtiefe H des
körnigen Einstellmittels (für chemische Zusammensetzung) zur Entfernung von Phosphor und Schwefel relativ zur
Tiefe H der Roheisenschmelze innerhalb des Bereichs von 0,5H <
H < H lag, in der Roheisenschmelze enthaltener Phosphor und Schwefel mit hohem Wirkungsgrad entfernt,
während Beschädigung des Feuerfestmaterials am Boden der Roheisenrinne infolge des Einblasens des körnigen
Einstellmittels auf eine nahezu vernachlässigbare Größe unterdrückt war. Im Vergleichsfall 10, bei dem die Eindringtiefe
H innerhalb des Bereichs von H > H lag, wurden dagegen Phosphor und Schwefel aus der Roheisenschmelze
mit hohem Wirkungsgrad entfernt, doch war dabei eine starke Beschädigung des Feuerfestmaterials am
Boden der Roheisenrinne zu beobachten. In den Vergleichsfällen 11 und 12, bei denen die Eindringtiefe H im Bereich
von H < 0,5H lag, war zwar keine Beschädigung des Feuerfestmaterials am Boden der Roheisenrinne zu beobachten,
doch war dafür der Wirkungsgrad oder die Wirksamkeit der Entfernung von Phosphor und Schwefel sehr
gering.
25 Beispiel 17
Eine erste Lanze, eine zweite Lanze und eine dritte Lanze wurden in der angegebenen Reihenfolge relativ zur Fließrichtung
einer Roheisenschmelze in einer Roheisenrinne praktisch lotrecht über einer Roheisenrinne eines Hochofens
so angeordnet, daß die untersten Enden der Lanzen einen vorgeschriebenen Abstand von der Oberfläche der
durch die Roheisenrinne fließenden Roheisenschmelze besaßen. Zunächst wurde Silizium in der durch die Roheisenrinne
fließenden Roheisenschmelze dadurch entfernt, daß
35900H
über die erste. Lanze mittels eines Trägergases ein körniges
Einstellmittel (für chemische Zusammensetzung) zur Beseitigung von Silizium in die durch die Rinne fließende
Schmelze eingeblasen wurde, während die Eindringtiefe des Einstellmittels in die Schmelze relativ zur Tiefe H der
Schmelze in der Rinne so eingestellt wurde, daß sie innerhalb des erfindungsgemäßen Bereichs von H = 0,8H
lag. Nach der Entfernung der entstandenen Schlacke wurde sodann Phosphor aus der die Rinne durchströmenden Roheisenschmelze
dadurch entfernt, daß über die zweite Lanze mittels eines Trägergases ein körniges Einstellmittel
für die Beseitigung von Phosphor in die die Rinne durchströmende Schmelze eingeblasen wurde, während die Eindringtiefe
H des Einstellmittels, ähnlich wie oben, auf H = 0,8H eingestellt wurde. Nach erneuter Beseitigung
der entstandenen Schlacke wurde sodann die durch die Roheisenrinne strömende Roheisenschmelze von Schwefel
befreit, indem über die dritte Lanze mittels eines Trägergases ein körniges Einstellmittel zur Beseitigung
von Schwefel in die die Rinne durchströmenden Schmelze eingeblasen wurde, während die Eindringtiefe H des Einstellmittels,
ähnlich wie oben, auf H = O,8H eingestellt wurde. Hierauf wurden der Wirkungsgrad (oder die
Wirksamkeit) der Beseitigung von Silizium, Phosphor und Schwefel sowie die Größe der Beschädigung des Feuerfestmaterials
am Boden der Roheisenrinne untersucht.
Die Ein- oder Aufblasbedingungen des Einstellmittels waren dieselben wie in Beispielen 1 bis 3.
30
Die Ergebnisse sind in der folgenden Tabelle XI zusammengefaßt.
35
| Vor Entfernung von Si, P und S |
Anteile der Hauptbestandteile in der Roheisenschmelze (Gew.-%) |
Si | Mn | P | S | Verwendetes körniges Einstellmittel für chemische Zusammen setzung |
Verbrauch an Ein stellmit tel (kg/t) |
Entfer- nungs- Wirkungs- grad (%) |
|
| Beispiel 17 | Nach Si-Ent fernung |
C | 0,35 | 0,45 | 0,110 | 0,040 | - | - | - |
| Nach P-Ent- fernung |
4,70 | 0,06 | 0,20 | 0,100 | 0,035 | Walzzunder : 100 Gew.-% | 35 | Für Si: 83 | |
| Nach S-Ent- fernung |
4,60 | Spuren | 0,20 | 0,012 | 0,015 | Walzzunder : 55 Gew.-% kalzinier ter Kalk : 30 Gew.-% Fluorit : 15 Gew.-% |
50 | Für P: 88 | |
| 4,40 | Spuren | 0,20 | 0,012 | 0,001 | kalzinier- Kalk : 95 Gew.-% Fluorit : 5 Gew.-% |
8 | Für S: 93 | ||
| 4,40 |
cn cd: cd
35900H
Wie aus Tabelle XI hervorgeht, wurden Silizium, Phosphor und Schwefel aufeinanderfolgend mit hohem Wirkungsgrad
entfernt, indem nacheinander längs der Fließrichtung der Roheisenschmelze in der Roheisenrinne zunächst das
körnige Einstellmittel (für chemische Zusammensetzung) zur Beseitigung von Silizium, sodann das körnige Einstellmittel
zur Beseitigung von Phosphor und danach das körnige Einstellmittel zur Beseitigung von Schwefel in
die die Roheisenrinne durchströmende Roheisenschmelze eingeblasen wurden, während die Eindringtiefe H der
betreffenden körnigen Einstellmittel in die Schmelze auf H = 0,8H relativ zur Tiefe H der Schmelze in der
Rinne eingestellt wurde. Dabei war zudem nahezu keine Beschädigung des Feuerfestmaterials am Boden der Roheisenrinne
als Folge des Einblasens der körnigen Einstellmittel zu beobachten.
Beispiel 18
Eine erste Lanze, eine zweite Lanze und eine dritte Lanze wurden auf dieselbe Weise, wie in Beispiel 17, praktisch
lotrecht über einer Roheisenrinne eines Hochofens angeordnet. Zunächst wurde die durch die Rinne fließende
Roheisenschmelze von Schwefel befreit, indem über die erste Lanze mittels eines Trägergases ein körniges Einstellmittel
(für chemische Zusammensetzung) zur Entfernung oder Beseitigung von Schwefel in die die Rinne
durchströmende Schmelze eingeblasen wurde, während die Eindringtiefe Hp des Einstellmittels in die Roheisenschmelze
relativ zur Tiefe H der Schmelze in der Rinne so eingestellt wurde, daß sie innerhalb des erfindungsgemäßen
Bereichs von H_ = 0,8H lag. Nach Beseitigung der entstandenen Schlacke wurde sodann Silizium aus der
durch die Roheisenrinne strömenden Roheisenschmelze da-
55. 35'90OU -κι durch beseitigt, daß über die zweite Lanze mittels eines
Trägergases ein körniges Einstellmittel zur Entfernung von Silizium in die Schmelze in der Rinne eingeblasen
wurde, während die Eindringtiefe H des Einstellmittels, ähnlich wie oben, auf H = O,8H eingestellt wurde. Nach
erneuter Beseitigung der entstandenen Schlacke wurde die durch die Roheisenrinne strömende Roheisenschmelze
hierauf von Phosphor dadurch befreit, daß über die dritte Lanze mittels eines Trägergases ein körniges Einstellmittel
zur Entfernung von Phosphor in die Schmelze in der Rinne eingeblasen wurde, während die Eindringtiefe
H- des Einstellmittels, ähnlich wie oben, auf H= O,8H eingestellt wurde. Anschließend wurden der
Wirkungsgrad der Beseitigung von Schwefel, Silizium und Phosphor sowie die Größe der Beschädigung des Feuerfestmaterials
am Boden der Roheisenrinne untersucht.
Die Ein- oder Ausblasbedingungen der Einstellmittel waren
dieselben wie in Beispielen 1 bis 3.
20
Die Ergebnisse sind in der folgenden Tabelle XII zusammengefaßt.
25 30 35
| Vor Entfer nung von S, Si und P |
Anteile der Hauptbestandteile in der Roheisenschmelze (Gew.-%) |
Si | Mn | P | S | Verwendetes körniges Einstellmittel für chemische Zusammen setzung |
Verbrauch an Ein stellmit tel (kg/t) |
8 | Entfer- nungs- Wirkungs- grad (%) |
|
| Beispiel 18 | Nach Si-Ent fernung |
C | 0,35 | 0,45 | 0,110 | 0,040 | - | - | 35 | ■ - ■ |
| Nach Si- Entfernung |
4,70 | 0,32 | 0,45 | 0,110 | 0,004 | Kalkstein : 95 Gew.-% Fluorit : 5 Gew.-% |
4P | 90 | ||
| Nach P-Ent- fernung |
4,70 | 0,05 | 0,20 | 0,100 | 0,0035 | Walzzunder: 100 Gew.-& | 84 | |||
| 4,60 | Spuren | 0,15 | 0,012 | 0,0014 | Walzzunder :4O Gew.-% kalzinier ter Kalk :40 Gew.-% Fluorit :20 Gew.-% |
88 | ||||
| 4,40 |
CO CD CD
„ "3590OH
1 Wie aus Tabelle XII hervorgeht, wurden Schwefel,
Silizium und Phosphor aufeinanderfolgend mit hohem Wirkungsgrad bzw. hoher Wirksamkeit dadurch entfernt, daß
aufeinanderfolgend längs der Fließrichtung der Roheisenschmelze in der Roheisenrinne zunächst das körnige
Einstellmittel (für chemische Zusammensetzung) zur Entfernung von Schwefel, sodann das körnige Einstellmittel
zur Entfernung von Silizium und danach das körnige Einstellmittel zur Beseitigung von Phosphor
in die die Roheisenrinne durchfließende Roheisenschmelze eingeblasen wurden, während die Eindringtiefe H der
betreffenden körnigen Einstellmittel in die Schmelze relativ zur Tiefe H der Schmelze in der Rinne auf
H = O,8H eingestellt wurde. Hierbei war nahezu keine
Beschädigung des Feuerfestmaterials am Boden der Roheisenrinne als Folge des Einblasens der körnigen Einstellmittel
(für chemische Zusammensetzung) zu beobachten.
Beispiel 19
Entsprechend Beispiel 11 wurden eine erste Lanze und eine zweite Lanze über einer Roheisenrinne oder Abstichrinne
eines Hochofens angeordnet. Zunächst wurde dann in der die Roheisenrinne durchströmenden Roheisenschmelze enthaltenes
Silizium dadurch entfernt, daß über die erste Lanze mittels eines Trägergases ein körniges Einstellmittel
(für chemische Zusammensetzung) zur Beseitigung oder Entfernung von Silizium in die die Rinne durchströmende
Schmelze eingeblasen wurde, während die Eindringtiefe H des Einstellmittels in die Schmelze
relativ zur Tiefe H der Schmelze in der Rinne auf den innerhalb des Erfindungsrahmens liegenden Wert von
H = O,8H eingestellt wurde. Nach Beseitigung der ge-
25
30
359.00H
bildeten Schlacke wurde sodann die durch die Roheisenrinne
fließende Roheisenschmelze von Phosphor und Schwe fel gleichzeitig befreit, indem über die zweite Lanze
mittels eines Trägergases ein körniges Einstellmittel zur Beseitigung von Phosphor und Schwefel in die durch
die Rinne fließende Schmelze eingeblasen wurde, während die Eindringtiefe H des Einstellmittels, ähnlich wie
oben, auf H = 0,8H eingestellt wurde. Hierauf wurden
der Wirkungsgrad der Entfernung von Silizium, Phosphor und Schwefel sowie die Größe der Beschädigung des
Feuerfestmaterials am Boden der Roheisenrinne untersucht.
Die Ein- oder Aufblasbedingungen der Einstellmittel waren dieselben wie in Beispielen 1 bis 3.
Die Ergebnisse sind in der folgenden Tabelle XIII zusammengefaßt.
20
35
| Vor Entfer nung von Si, P und S |
Anteile der Hauptbestandteile in der Roheisenschmelze (Gew.-%) |
Si | Mn | P | S | Verwendetes körniges Einstellmittel für chemische Zusammen setzung |
Verbrauch an Ein stellmit tel (kg/t) |
Entfer- nungs- Wirkungs- grad (%) |
|
| Beispiel 19 | Nach Si- Entfernung |
C | 0,35 | 0,45 | 0,110 | 0,040 | - | - | - |
| Nach P- und S-Entfernung |
4,70 | 0,06 | 0,20 | 0,100 | 0,035 | Walzzunder : 100 Gew.-% | 35 | Für Si: 83 | |
| 4,60 | Spuren | 0,20 | 0,010 | 0,001 | Sodaasche : 50 Gew.-% Walzzunder : 50 Gew.-% |
40 | Für P: 90 Für S: 97 |
||
| 4,40 |
CD CD CD
Qo- -'3590OH
Wie aus Tabelle XIII hervorgeht, wurden Silizium, Phosphor und Schwefel aufeinanderfolgend mit hohem
Wirkungsgrad bzw. hoher Wirksamkeit dadurch entfernt, daß aufeinanderfolgend längs der Fließrichtung der
Roheisenschmelze in der Roheisenrinne zunächst das körnige Einstellmittel (für chemische Zusammensetzung)
zur Entfernung von Silizium und sodann das körnige Einstellmittel zur Entfernung von Phosphor und Schwefel
in die die Roheisenrinne durchströmende Roheisenschmelze eingeblasen wurden, während die Eindringtiefe H des
betreffenden körnigen Einstellmittels in die Schmelze relativ zur Tiefe H der Schmelze in der Rinne auf
H = O,8H eingestellt wurde. Dabei wurde nahezu keine
Beschädigung des Feuerfestmaterials am Boden der Roheisenrinne als Folge des Einblasens der körnigen Einstellmittel
(für chemische Zusammensetzung) beobachtet.
Entsprechend Beispiel 1 wurde eine Lanze praktisch lotrecht über einerRoheisenrinne eines Hochofens angeordnet.
Der Kohlenstoffgehalt der durch die Roheisenrinne strömenden Roheisenschmelze wurde dadurch weiter erhöht,
daß über die Lanze mittels eines Trägergases ein körniges Einstellmittel (für chemische Zusammensetzung) zur
weiteren Erhöhung des Kohlenstoffgehalts in die die Rinne durchströmende Roheisenschmelze eingeblasen wurde,
während die Eindringtiefe H des Einstellmittels in die Roheisenschmelze relativ zur Tiefe H der Schmelze in der
Rinne innerhalb des im Erfindungsrahmen liegenden Bereichs von O,5H <
H < H eingestellt wurde. Die Löslichkeit des Kohlenstoffs und die Größe der Beschädigung
des Feuerfestmaterials am Boden der Roheisenrinne wurden untersucht. Zu Vergleichszwecken erfolgte die weitere
'3590OU -se-- Μ ι Erhöhung des Kohlenstoffgehalts in der durch die Roheisenrinne
strömenden Roheisenschmelze dadurch, daß über die Lanze mittels eines Trägergases ein körniges Einstellmittel
(für chemische Zusammensetzung) zur weiteren Erhöhung des Kohlenstoffgehalts auf ähnliche Weise, wie
oben angegeben, in die die Rinne durchströmende Schmelze eingeblasen wurde, während die Eindringtiefe H des
Einstellmittels in dem außerhalb des Erfindungsrahmens liegenden Bereich H
< O,5H oder Hp > H eingestellt wurde. Sodann wurden die Löslichkeit des Kohlenstoffs
und die Größe der Beschädigung des Feuerfestmaterials am Boden der Roheisenrinne untersucht.
Als körniges Einstellmittel (für chemische Zusammen-Setzung) zur weiteren Erhöhung des Kohlenstoff gehalts
wurde mindestens ein Stoff wie Koksgrus, Kohlenfeinmaterial
und entaschtes Kohlenfeinmaterial verwendet.
Die Ein- oder Aufblasbedingungen des Einstellmittels waren dieselben wie in Beispielen 1 bis 3.
Die Ergebnisse sind in den folgenden Tabellen XIV und XV zusammengefaßt.
25
30
35
| 20 | Hp/H | Verwendetes körniges Einstellmittel für chemische Zusammen setzung |
Verbrauch an Ein stell mittel (kg/t) |
Kohlenstoff- löslichkeit* (%) |
Beschädigung des Feuerfestmaterials am Boden der Roh eisenrinne |
|
| Beispiel | 21 | 0,80 | Koksgrus | 15 | 90 | nahezu vernach lässigbar |
| Vergleich | 22 | 0,80 | Kohlenfeinmaterial | 15 | 80 | Il |
| 13 | 0,80 | entaschtes Kohlenfeinmaterial |
15 | 95 | Il | |
| 14 | >1 | Koksgrus | 15 | 90 | stark | |
| 15 | >1 | Kohlenfeinmaterial | 15 | 80 | Il | |
| >1 | entaschtes Kohlenfeinmaterial |
15 | 95 | ■■.II |
*Kohlenstofflöslichkeit = C Lösung/C total χ 100,
mit C total: In Roheisenschmelze eingeblasene Kohlenstoffmenge;
mit C total: In Roheisenschmelze eingeblasene Kohlenstoffmenge;
und C Lösung: Menge an aus dem eingeblasenen Kohlenstoff in der Roheisenschmelze
gelöstem Kohlenstoff.
gelöstem Kohlenstoff.
| 20 | C | Anteil | der Hauptbestandteile in | P | S | Roheisenschmelze (Gew.-%) | C | Si | Mn | P | S | Temperatur der Roh |
Nach C- Zugabe |
|
| Beispiel | 21 | 4,40 | Vor | C-Zugabe | ο,ιιο | 0,040 | Nach C-Zugabe | 4,95 | 0,30 | 0,50 | 0,110 | 0,050 | eisenschmelze (0C) |
1480 |
| ich | 22 | 4f 40 | Si | Mn | 0,110 | 0,040 | 4,90 | 0,30 | 0»50 | 0,113 | 0,052 | Vor C- Zugabe |
1490 | |
| Vergle | 13 | 4,40 | 0,30 | 0,50 | 0,110 | 0,030 | 5,00 | 0\30 | 0,50 | 0,110 | 0,032 | 1500 | 1490 | |
| 14 | 4,35 | 0,30 | 0,50 | 0,106 | 0,040 | 4,90 | 0,30 | 0,51 | 0,110 | 0,050 | 1510 | 1475 | ||
| 15 | 4,33 | 0,30 | 0,50 | 0,110 | 0,042 | 4,83 | 0,29 | 0,49 | 0,113 | 0,055 | 1510 | 1476 | ||
| 4,34 | 0,30 | 0,51 | 0,10 3 | 0,039 | 4,94 | 0,31 | 0,55 | 0,106 | 0,045 | 1495 | 1477 | |||
| 0,29 | 0,49 | 1496 | ||||||||||||
| 0,31 | 0,55 | 1498 |
CD CD O
Wie aus den Tabellen XIV und XV hervorgeht, wurde gemäß Beispielen 20 bis 22, bei denen die Eindringtiefe H der
körnigen Einstellmittel (für chemische Zusammensetzung) zur weiteren Erhöhung des Kohlenstoffgehalts der Roheisenschmelze
relativ zu deren TiefeH in derRoheisenrinne im erfindungsgemäßen Bereich von O,5H <
H_ < H lag, der Kohlenstoff in der die Roheisenrinne durchströmenden
Roheisenschmelze mit hohem Wirkungsgrad bzw. hoher Wirksamkeit gelöst, während eine Beschädigung des Feuerfest-
10 materials am Boden der Roheisenrinne als Folge des
Einblasens der körnigen Einstellmittel auf eine nahezu vernachlässigbare Größe unterdrückt war. In den Vergleichsfällen
13 bis 15, bei denen die Eindringtiefe H im Bereich von H
> H lag, war dagegen zwar der Kohlen-
15 stoff höchst wirksam in der Roheisenschmelze gelöst,
doch war eine starke Beschädigung des Feuerfestmaterials am Boden der Roheisenrinne zu beobachten.
Gemäß der vorstehend im einzelnen beschriebenen Erfindung
ist es möglich, die chemische Zusammensetzung einer durch eine Roheisenrinne oder Abstichrinne eines Hochofens
strömenden Roheisenschmelze mit stabilem und hohem Wirkungsgrad ohne die Gefahr für eine Beschädigung des
Bodens der Roheisenrinne als Folge des Einblasens des körnigen Einstellmittel (für chemische Zusammensetzung)
einzustellen, so daß die Erfindung damit einen großen industriellen Nutzeffekt bietet.
Claims (12)
1. Verfahren zum Einstellen der chemischen Zusammensetzung
von aus einem Hochofen abgestochener Roheisenschmelze, bei dem
mindestens eine Lanze (ein Strahlrohr) über einer Roheisen(abstich)rinne zur Führung von aus einem
Hochofen abgestochener Roheisenschmelze in eine Roheisenpfanne praktisch lotrecht so angeordnet
wird, daß das unterste Ende der mindestens einen Lanze in einem vorgeschriebenen Abstand von der
Oberfläche der durch die Roheisenrinne strömenden Roheisenschmelze angeordnet ist, und über die
mindestens eine Lanze mittels eines Trägergases ein körniges Einstellmittel für chemische Zusammensetzung
in die durch die Roheisenrinne strömende Roheisenschmelze eingeblasen wird, um die chemische
Zusammensetzung der Roheisenschmelze (damit) einzustellen,
dadurch gekennzeichnet, daß das Einblasen des körnigen Einstellmittels für chemische
Zusammensetzung über die mindestens eine Lanze in die Roheisenschmelze derart durchgeführt wird, daß
die beiden nachstehenden Bedingungen oder Gleichungen erfüllt sind:
0,5H < H_ < H (1) +„
Hp = M-G-exp(-r)/(D + O,O2HL)2 (2)
359001A
1 wobei in Gleichungen (1) und (2) bedeuten:
H = Tiefe (in mm) der Roheisenschmelze in der Roheisenrinne;
ρ- H = Eindringtiefe (in mm) des körnigen Einstellmittels
für chemische Zusammensetzung in die Roheisenschmelze in der Roheisenrinne;
M = Strömungs- oder Durchsatzmenge (in kg/min) des körnigen Einstellmittels für chemische
10 Zusammensetzung;
G = Strömungs- oder Durchsatzmenge (in Nm /min) des Trägergases;
r = mittlere Teilchengröße (in mm) des körnigen
. Einstellmittels für chemische Zusammen-
Setzung;
D = Innendurchmesser (in mm) der Lanze; und
D = Innendurchmesser (in mm) der Lanze; und
H, = Abstand (in mm) zwischen der Oberfläche der
Roheisenschmelze in der Roheisenrinne und dem 2^ untersten Ende der Lanze.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
über die mindestens eine Lanze als körniges Einstellmittel für chemische Zusammensetzung ein körniges
Einstellmittel für chemische Zusammensetzung zum Entfernen von zumindest Silzium, Phosphor und/oder
Schwefel als in der Roheisenschmelze enthaltene Verunreinigungen in die durch die Roheisenrinne
strömende Roheisenschmelze eingeblasen wird, um zumindest Silizium, Phosphor und/oder Schwefel als
in der Roheisenschmelze enthaltene Verunreinigungen zu entfernen.
3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß das körnige Einstellmittel für chemische Zu-
35900U -7- · 67-
sartunensetzung zum Entfernen von Silizium als eine
der in der Roheisenschmelze enthaltenen Verunreinigungen über die mindestens eine Lanze in die
durch die Roheisenrinne fließenden Roheisenschmelze eingeblasen wird, um Silizium als eine der in der
Roheisenschmelze enthaltenen Verunreinigungen zu entfernen.
4. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß das körnige Einstellmittel für chemische Zusammensetzung
zum Entfernen von Phosphor als eine der in der Roheisenschmelze enthaltenen Verunreinigungen
über die mindestens eine Lanze in die durch die Roheisenrinne fließenden Roheisenschmelze
eingeblasen wird, um Phosphor als eine der in der Roheisenschmelze enthaltenen Verunreinigungen zu
entfernen.
5. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß das körnige Einstellmittel für chemische Zusammensetzung
zum Entfernen von Schwefel als eine der in der Roheisenschmelze enthaltenen Verunreinigungen
über die mindestens eine Lanze in die durch die Roheisenrinne fließende Roheisenschmelze
eingeblasen wird, um Schwefel als eine der in der Roheisenschmelze enthaltenen Verunreinigungen zu
entfernen.
6. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß als die mindestens eine Lanze eine erste Lanze
und eine zweite Lanze verwendet werden, das körnige Einstellmittel für chemische Zusammensetzung
zum Entfernen von Silizium als eine der in der Roheisenschmelze enthaltenen Verunreinigungen
über die erste Lanze in die durch die Roheisen-
35900U
rinne strömende Roheisenschmelze eingeblasen wird <, und
das körnige Einstellmittel für chemische Zusammensetzung zum Entfernen von Phosphor als eine der
in der Roheisenschmelze enthaltenen Verunreinigungen über die zweite Lanze stromab der ersten Lanze, bezogen
auf die Fließrichtung der Roheisenschmelze in der Roheisenrinne, in die durch die Roheisenrinne
strömende Roheisenschmelze eingeblasen wird, um damit Silizium und Phosphor als in der Roheisenschmelze
enthaltene Verunreinigungen zu entfernen.
7. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß als die mindestens eine Lanze eine erste Lanze
15 und eine zweite Lanze verwendet werden,
das körnige Einstellmittel für chemische Zusammensetzung zum Entfernen von Schwefel als eine der in
der Roheisenschmelze enthaltenen Verunreinigungen
über die erste Lanze in die durch die Roheisenrinne
■ y . .
strömende Roheisenschmelze eingeblasen wird und \ das körnige Einstellmittel für chemische Zusammensetzung
zum Entfernen von Silizium als eine der in der Roheisenschmelze enthaltenen Verunreinigungen
über die zweite Lanze stromab der ersten Lanze, bezogen auf die Fließrichtung der Roheisenschmelze in
der Roheisenrinne, in die durch die Roheisenrinne strömende Roheisenschmelze eingeblasen wird,
um damit Schwefel und Silizium als in der Roheisenschmelze enthaltene Verunreinigungen zu entfernen.
30
8. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß das körnige Einstellmittel für chemische Zusammensetzung
zum Entfernen von Phosphor und Schwefel als in der Roheisenschmelze enthaltene Verunreinigungen
über die mindestens eine Lanze in die Ό
35900H -/- -69-
durch die Roheisenrinne strömende Roheisenschmelze eingeblasen wird, um Phosphor und Schwefel als Verunreinigungen
in der Roheisenschmelze zu entfernen.
9. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß als die mindestens eine Lanze eine erste Lanze,
eine zweite Lanze und eine dritte Lanze verwendet werden,
das körnige Einstellmittel für chemische Zusammensetzung zum Entfernen von Silizium als eine der Verunreinigungen in der Roheisenschmelze über die erste Lanze in die durch die Roheisenrinne strömende Roheisenschmelze eingeblasen wird, das körnige Einstellmittel für chemische Zusammensetzung zum Entfernen von Phosphor als eine der Verunreinigungen in der Roheisenschmelze über die relativ zur Fließrichtung der Roheisenschmelze in der Roheisenrinne stromab der ersten Lanze angeordnete zweite Lanze in die durch die Roheisenrinne strömende Roheisenschmelze eingeblasen wird und das körnige Einstellmittel für chemische Zusammensetzung zum Entfernen von Schwefel als eine der Verunreinigungen in der Roheisenschmelze über die relativ zur Fließrichtung der Roheisenschmelze in der Roheisenrinne stromab der zweiten Lanze angeordnete dritte Lanze in die durch die Roheisenrinne strömende Roheisenschmelze eingeblasen wird, um damit Silizium, Phosphor und Schwefel als Verunreinigungen in der Roheisenschmelze zu entfernen.
das körnige Einstellmittel für chemische Zusammensetzung zum Entfernen von Silizium als eine der Verunreinigungen in der Roheisenschmelze über die erste Lanze in die durch die Roheisenrinne strömende Roheisenschmelze eingeblasen wird, das körnige Einstellmittel für chemische Zusammensetzung zum Entfernen von Phosphor als eine der Verunreinigungen in der Roheisenschmelze über die relativ zur Fließrichtung der Roheisenschmelze in der Roheisenrinne stromab der ersten Lanze angeordnete zweite Lanze in die durch die Roheisenrinne strömende Roheisenschmelze eingeblasen wird und das körnige Einstellmittel für chemische Zusammensetzung zum Entfernen von Schwefel als eine der Verunreinigungen in der Roheisenschmelze über die relativ zur Fließrichtung der Roheisenschmelze in der Roheisenrinne stromab der zweiten Lanze angeordnete dritte Lanze in die durch die Roheisenrinne strömende Roheisenschmelze eingeblasen wird, um damit Silizium, Phosphor und Schwefel als Verunreinigungen in der Roheisenschmelze zu entfernen.
10. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß als die mindestens eine Lanze eine erste Lanze,
eine zweite Lanze und eine dritte Lanze verwendet werden,
das körnige Einstellmittel für chemische Zusammen-
35900U
setzung zum Entfernen von Schwefel als eine der Verunreinigungen in der Roheisenschmelze über die erste
Lanze in die durch die Roheisenrinne strömende Roheisenschmelze eingeblasen wird,
das körnige Einstellmittel für chemische Zusammensetzung zum Entfernen von Silizium als eine der
Verunreinigungen in der Roheisenschmelze über die relativ zur Fließrichtung der Roheisenschmelze in
der Roheisenrinne stromab der ersten Lanze angeordnete zweite Lanze in die durch die Roheisenrinne
strömende Roheisenschmelze eingeblasen wird und
das körnige Einstellmittel für chemische Zusammensetzung zum Entfernen von Phosphor als eine der
Verunreinigungen in der Roheisenschmelze über die relativ zur Fließrichtung der Roheisenschmelze in
der Roheisenrinne stromab der zweiten Lanze angeordnete dritte Lanze in die durch die Roheisenrinne
strömende Roheisenschmelze eingeblasen wird, um damit Schwefel, Silizium und Phosphor als Verunreinigungen
in der Roheisenschmelze zu entfernen.
11. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß als die mindestens eine Lanze eine erste und
25 eine zweite Lanze verwendet werden,
das körnige Einstellmittel für chemische Zusammensetzung
zum Entfernen von Silizium als eine der Verunreinigungen in der Roheisenschmelze über die
erste Lanze in die durch die Roheisenrinne strömende
30 Roheisenschmelze eingeblasen wird und
das körnige Einstellmittel für chemische Zusammensetzung zum Entfernen von Phosphor und Schwefel als
Verunreinigungen in der Roheisenschmelze über die zweite Lanze stromab der ersten Lanze, bezogen auf
die Fließrichtung der Schmelze in der Rinne, in die
20 25 30
35900U -V
durch die Roheisenrinne fließende Roheisenschmelze eingeblasen wird,
um damit Silizium, Phosphor und Schwefel als Verunreinigungen
in der Roheisenschmelze zu entfernen
12. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß über die mindestens eine Lanze ein körniges
Einstellmittel für chemische Zusammensetzung zur
weiteren Erhöhung des Kohlenstoffgehalts der Roheisenschmelze in die durch die Roheisenrinne strömende Roheisenschmelze eingeblasen wird, um den
Kohlenstoffgehalt der Roheisenschmelze zu erhöhen.
Einstellmittel für chemische Zusammensetzung zur
weiteren Erhöhung des Kohlenstoffgehalts der Roheisenschmelze in die durch die Roheisenrinne strömende Roheisenschmelze eingeblasen wird, um den
Kohlenstoffgehalt der Roheisenschmelze zu erhöhen.
15
35
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| DE19853590014 Expired DE3590014C2 (de) | 1984-02-04 | 1985-02-04 | Verfahren zum Einstellen der chemischen Zusammensetzung von aus einem Hochofen abgestochener Roheisenschmelze |
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