DE3444590C2 - Verfahren zur Erzeugung von Synthesegas aus einem Kohlenwasserstoffbrennstoff - Google Patents

Description

Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren zur Erzeugung von Synthesegas durch Teilverbrennung eines in flüssiger Form oder als Aufschlämmung vorliegenden Kohlenwasserstoffbrennstoffs mit einem aus Sauerstoff oder einem Sauerstoff enthaltenden Gas bestehenden Oxidationsmittel.

Kohlenwasserstoffbrennstoffe können durch kontrollierte Reak­ tion mit einer unterstöchiometrischen Menge an Sauerstoff oder an einem sauerstoffhaltigen Gas, wie Luft, in Synthesegas um­ gewandelt werden, welches im wesentlichen eine Mischung aus Wasserstoff und Kohlenmonoxid darstellt. So erzeugte Gase kön­ nen beispielsweise als Ausgangsmaterial für die Herstellung von chemischen Produkten, als reduzierende Mittel und als ein reiner Brennstoff Anwendung finden.

Ein Haupterfordernis bei Verfahren zur Erzeugung von Synthese­ gasen, welche auch als Vergasungsverfahren bezeichnet werden, besteht darin, daß der zugeführte Kohlenwasserstoff innig und gleichförmig während der Vergasung mit dem Oxidationsmittel vermischt ist. Wenn die Vermischung unzureichend ist, kann die Qualität des gebildeten Synthesegases in demjenigen Teil des Ausgangsmaterials, welches unvollständig vergast ist, sehr stark beeinträchtigt sein, während ein anderer Teil vollständig in weniger wertvolle Produkte, wie z. B. Kohlendioxid und Wasser­ dampf, umgewandelt wird. Um dem vorstehenden Erfordernis zu entsprechen, ist es wesentlich, daß der Kohlenwasserstoffbrenn­ stoffstrom in Fragmente aufgebrochen wird, welche ausreichend klein sind, um bei der Einführung des Oxidationsmittels in den Brennstoffstrom eine praktisch vollständig homogene Mischung von Kohlenwasserstoffbrennstoff und Oxidationsmittel zu bilden.

Ein unzureichender Kontakt zwischen den Reaktanten, welche durch den Kohlenwasserstoffbrennstoff und das Oxidationsmittel gebildet werden, kann ferner zur Beschädigung der in dem Ver­ fahren verwendeten Vorrichtungen führen. Wenn die Reaktanten nicht innig miteinander in Berührung gebracht werden, dann be­ wegen sich Oxidationsmittel und Brennstoff auf mindestens zum Teil unabhängigen Bahnen innerhalb des Reaktors, in welchem das Verfahren durchgeführt wird. Da der Reaktor mit im wesentlichen hocherhitztem, bereits gebildetem Kohlenmonoxid und Wasserstoff angefüllt ist, führt dies dazu, daß das Oxidationsmittel rasch mit diesen Gasen anstelle mit dem Brennstoff reagiert. Wenn das Oxidationsmittel aus Sauerstoff oder einem freien Sauerstoff enthaltenden Gas besteht, ist diese Reaktion exotherm und daher haben die Verbrennungsprodukte, welche aus Kohlendioxid und Wasserdampf bestehen, eine sehr hohe Temperatur. Auch diese Verbrennungsprodukte bewegen sich auf unabhängigen Bahnen, was zu einem schlechten Kontakt mit dem verhältnismäßig kalten Brennstoffstrom im Reaktor führt. Dieser Sachverhalt hat zum Ergebnis, daß sich im Reaktor lokale heiße Stellen (hot spots) bilden, wodurch die Möglichkeit einer Beschädigung der aus feuerfestem Material bestehenden Innenauskleidung des Reaktors und des bzw. der verwendeten Brenner führt. Diese Gefahr einer Beschädigung der Verfahrensvorrichtung wird noch größer, wenn relativ schwere Kohlenwasserstoffbrennstoffe verarbeitet werden müssen, weil eine relativ große Menge an Reaktionswärme frei­ gesetzt wird, wenn derartige Brennstoffe mit freiem Sauerstoff vergast werden.

Ein ausreichendes Vermischen der Reaktanten kann im Brenner selbst erfolgen. Ein Nachteil einer solchen Maßnahme besteht jedoch darin - insbesondere bei den üblicherweise angewendeten hohen Vergasungsdrücken -, daß die Konstruktion und der Betrieb des Brenners außerordentlich kritisch werden. Ein Grund hier­ für ist darin zu sehen, daß der Zeitabschnitt zwischen dem Au­ genblick des Mischens und dem Augenblick, in welchem die Brennstoff-Sauerstoffmischung in die Reaktionszone eintritt, unbedingt kürzer sein muß als die für die Verbrennung erfor­ derliche Induktionszeit der Mischung. Darüber hinaus sollte die Geschwindigkeit der Mischung innerhalb des Brenners höher sein als die Ausbreitungsgeschwindigkeit der Flamme, um ein Zurückschlagen zu vermeiden. Hierbei ist jedoch zu bedenken, daß sich die Induktionszeit für den Verbrennungsvorgang ver­ kürzt und die Flammenausbreitungsgeschwindigkeit erhöht, wenn der Vergasungsdruck ansteigt. Wenn daher der Brenner bei relativ geringer Brennstoffbeladung betrieben wird, d. h. mit anderen Worten, wenn die Geschwindigkeit der Brennstoff-Sauerstoff­ mischung in dem Brenner relativ niedrig ist, dann kann die Induktionszeit für die Verbrennungsreaktion und/oder die Be­ dingung für ein Rückschlagen der Flamme sehr leicht innerhalb des Brenners selbst erreicht werden, was dann zu einer Über­ hitzung und einem möglicherweise ernsthaften Schaden des Bren­ ners führt.

Die vorstehend erläuterten Gefahren einer vorzeitigen Verbren­ nung und eines Rückschlagens der Flamme lassen sich ausschal­ ten, wenn der Brennstoff und das Oxidationsmittel außerhalb des Brenners in der Reaktionszone vermischt werden. In diesem Fall sind jedoch spezielle Maßnahmen erforderlich, um sicherzustel­ len, daß eine gute Durchmischung der Reaktanten erfolgt, damit die Vergasung des Brennstoffes mit dem erforderlichen Wirkungs­ grad stattfindet, wie vorstehend bereits erläutert. Eine wei­ tere Erschwerung beim Vermischen von Brennstoff und Oxidations­ mittel in der Reaktionszone außerhalb des Brenners besteht in der Gefahr einer Überhitzung der Stirnseite des Brenners, welche der Reaktionszone benachbart ist, und zwar infolge einer heißen Flamme, welche durch einen vorzeitigen Kontakt von Sau­ erstoff mit bereits in der Reaktionszone vorliegendem gebilde­ ten Synthesegas erzeugt wird. Um die innige Vermischung von Brennstoff mit Oxidationsmittel zu fördern, wurde bereits vor­ geschlagen, das Oxidationsmittel in Form von Strahlen mit hoher Strömungsgeschwindigkeit in einen zentralen Kern des Brenn­ stoffstromes zu injizieren. Obwohl solche mit hoher Geschwin­ digkeit sich fortbewegende Strahlen sehr vorteilhaft sind, um den Brennstoffstrom aufzubrechen, können sie trotzdem eine nachteilige Wirkung auf die Brennerstirnseite ausüben, da sie sehr leicht die heißen Reaktorgase längs der Brennerstirnseite anziehen können.

Ein Ziel der vorliegenden Erfindung ist daher, ein Verfahren zur Erzeugung von Synthesegas aus in flüssiger Form oder als Aufschlämmung vorliegendem Kohlenwasserstoffbrennstoff zur Verfügung zu stellen, welches bei hohen Brennstoffbeladungen durchgeführt werden kann und bei welchem die Gefahr einer Ver­ schlechterung des Produktes oder einer Beschädigung der ver­ wendeten Ausstattung praktisch behoben ist.

Das erfindungsgemäße Verfahren sieht demgemäß die Verwendung mindestens eines Brenners vor, welcher aus einem Gehäuse be­ steht, das einen zentralen Auslaßkanal für einen Strom des Oxidationsmittels mit niedriger Geschwindigkeit einschließt, wobei dieser Kanal umgeben ist durch einen ersten ringförmigen Auslaßkanal für ein mit hoher Geschwindigkeit strömendes Oxi­ dationsmittel, welcher erste ringförmige Auslaßkanal wiederum umschlossen ist von einem zweiten ringförmigen Auslaßkanal für einen Kohlenwasserstoffbrennstoff mit der Maßgabe, daß der zweite ringförmige Auslaßkanal einen äußeren Teil aufweist, der gegen den ersten ringförmigen Auslaßkanal hin geneigt ist.

Gemäß der Erfindung wird ein Verfahren zur Erzeugung von Syn­ thesegas durch Teilverbrennung eines in flüssiger Form oder als Aufschlämmung vorliegenden Kohlenwasserstoffbrennstoffes mit einem Oxidationsmittel, welches aus Sauerstoff oder einem sauerstoffhaltigen Gas zur Verfügung gestellt, im Rahmen welchen Verfahrens die Zuführung des Oxidations­ mittels in Form von zwei Teilströmen erfolgt, wobei der erste Teilstrom zentral angeordnet ist und der zweite Teilstrom den ersten konzentrisch umgibt, und welches Verfahren dadurch ge­ kennzeichnet ist, daß ein mit niedrigerer Geschwindig­ keit fließender Strom des Kohlenwasserstoffbrennstoffs, ein mit hoher Geschwindigkeit fließender Strom des Oxidationsmit­ tels und ein mit niedriger Geschwindigkeit fließender Strom des Oxidationsmittels über einen zweiten ringförmigen Auslaß­ kanal, einen ersten ringförmigen Auslaßkanal bzw. einen zentra­ len Auslaßkanal einer oder mehrerer Brenner in eine Reaktions­ zone eingespeist werden, und daß dort der Kohlenwasserstoff­ brennstoff mit dem Oxidationsmittel umgesetzt wird.

Der aus dem zweiten ringförmigen Auslaßkanal eines erfindungs­ gemäß anzuwendenden Brenners mit niedriger Geschwindigkeit aus­ fließende Kohlenwasserstoffbrennstoffstrom wird mittels des aus dem ersten ringförmigen Auslaßkanal mit hoher Geschwindig­ keit aus strömenden Oxidationsmittelstroms aufgebrochen und bildet tatsächlich eine Art Schutzschild um das Oxidations­ mittel, wodurch ein vorzeitiger Kontakt des Oxidationsmittels mit dem bereits gebildeten Synthesegas verhindert wird.

Da der zweite ringförmige Auslaßkanal erfindungsgemäß einen äußeren Teil aufweist, der gegen den ersten ringförmigen Aus­ laßkanal hin geneigt ist, und da der Brennstoff mit niedriger Geschwindigkeit, welche vorzugsweise im Bereich zwischen etwa 5 und 15 m/sec liegt, in die Reaktionszone eingespeist wird, während der aus dem ersten ringförmigen Auslaßkanal austretende Strom des Oxidationsmittels mit einer beträchtlich höheren Geschwin­ digkeit in die Reaktionszone eingespeist wird, entsteht eine hohe Gleitgeschwindigkeit zwischen dem Brennstoff und dem Oxi­ dationsmittel und der Strom des Kohlenwasserstoffbrennstoffes kann dadurch wirksam aufgebrochen und mit dem Oxidationsmittel vermischt werden. Die Geschwindigkeit des aus dem ersten ring­ förmigen Auslaßkanal austretenden Stroms des Oxidationsmittels wird vorzugsweise im Bereich von etwa 50 bis 90 m/sec gewählt.

Für die Optimierung des Vermischungsvorganges zwischen dem Brennstoff und dem Oxidationsmittel sollte der Brennstoff und daher der äußere Teil des zweiten ringförmigen Auslaßkanals vor­ zugsweise in einem Winkel zwischen etwa 20 und etwa 40° in bezug auf den ersten ringförmigen Auslaßkanal angeordnet sein.

Falls schwere Kohlenwasserstoffbrennstoffe zu verarbeiten sind, kann es von Vorteil sein, den Brennstoff vor dem Kontakt mit dem aus dem ersten ringförmigen Auslaßkanal austretenden Oxida­ tionsmittel einer Vorverstäubung zu unterwerfen, um damit das Aufbrechen des Brennstoffstromes durch das mit hoher Geschwin­ digkeit austretende Oxidationsmittel zu fördern. Diese Vor­ verstäubung des Brennstoffes wird vorzugsweise erreicht, indem man dem Brennstoff vor Eintritt in die Reaktionszone ein ver­ stäubend wirkendes Fluid, wie Wasserdampf oder Kohlendioxid, zusetzt.

Während des Betriebes des im erfindungsgemäßen Verfahren einzu­ setzenden Brenners wird der seitwärts gelegene Raum, welcher von dem aus dem ersten ringförmigen Auslaßkanal austretenden Strom des Oxidationsmittels umschlossen wird, erfüllt von dem aus dem zentralen Auslaßkanal austretenden, mit niedriger Geschwindigkeit sich fortbewegenden Oxidationsmittel. Hierdurch wird die Ausbildung von Wirbeln verhindert, welche ein Anhaften der Flamme an die Stirnseite des Brenners bewirken könnten. Dieser zentrale Strom des Oxidationsmittels hat vorzugsweise eine niedrige Geschwindigkeit im Bereich von etwa 10 bis 30 m/ sec. Die aus dem ersten und zweiten ringförmigen Auslaßkanal austretenden Ströme des Brennstoffs bzw. des Oxidationsmittels können seitwärts von einem Strom eines Moderierungsgases mit niedriger Geschwindigkeit eingeschlossen sein, wozu geeigne­ terweise Wasserdampf oder Kohlendioxid verwendet werden. Dieser Strom des Moderierungsgases erfüllt zwei unterschiedliche Funktionen, nämlich einmal hebt er die nach dem Entzünden des Brennstoff-Oxidationsmittelgemisches gebildete Flamme von der Stirnseite des Brenners ab und außerdem verringert er die Wärmeströmungen an der Stirnseite des Brenners.

Es ist leicht verständlich, daß ein solcher von dem Moderie­ rungsgasstrom gebildeter Schutzschild besonders zweckmäßig ist, wenn schwerere Kohlenwasserstoffbrennstoffe, welche bei der Vergasung wesentlich mehr Reaktionswärme freisetzen, als Ausgangsmaterial für die Erzeugung von Synthesegas eingesetzt werden. Die Geschwindigkeit des Stroms des Moderierungsgases wird vorzugsweise im Bereich von etwa 10 bis 40 m/sec gewählt. Zur Verringerung der Ausflußgeschwindigkeit des Moderierungsgas­ stroms weist der Brenner vorzugsweise einen Auslaßkanal für das Moderierungsgas auf, der sich gegen die Stirnseite des Brenners hin aufweitet. Der zentrale Auslaßkanal und der erste Auslaßkanal können über einen gemeinsamen Oxidationsmittel­ zuführkanal mit dem Oxidationsmittel beschickt werden, welcher praktisch koaxial zu dem zentralen Auslaßkanal angeordnet ist. Gemäß einer anderen Ausführungsform werden diese beiden Aus­ laßkanäle unabhängig über zwei getrennte Oxidationsmittelbe­ schickungskanäle beschickt. Bei der ersten Ausführungsform läßt sich die Geschwindigkeitsdifferenz zwischen dem aus dem zentralen Auslaßkanal und dem aus dem ersten ringförmigen Aus­ laßkanal austretenden Oxidationsmittelstrom einstellen, wenn man einen zentralen Auslaßkanal verwendet, welcher sich zur Bren­ nerstirnseite hin aufweitet. Die zweite Ausführungsform, bei welcher die Auslaßkanäle für das Oxidationsmittel mit ge­ trennten Zufuhrkanälen verbunden sind, kann gegenüber der er­ sten Ausführungsform bevorzugt sein, wenn der Brenner in einem weiten Bereich bezüglich der Brennstoffbeladung und der Brenn­ stoffbedingungen verwendet werden soll. Die Anwendung von zwei getrennten Oxidationsmittelzufuhrkanälen ermöglicht eine unab­ hängige Kontrolle sowohl des Oxidationsmittelstroms mit gerin­ ger Geschwindigkeit als auch des Oxidationsmittelstroms mit hoher Geschwindigkeit.

Um die Gefahr einer Überhitzung des Brenners zu minimieren, sind der zentrale Auslaßkanal sowie der erste und der zweite ringförmige Auslaßkanal vorzugsweise gegenüber der Stirnseite des Brenners etwas zurückgesetzt. Durch eine solche Anordnung der Innenteile des Brenners wird erreicht, daß der Wärmefluß in der Nähe dieser Innenteile wesentlich niedriger ist als der Wärmefluß in der Reaktionszone. Der Grad der Zurücknahme sollte vorzugsweise etwa 10 mm nicht überschreiten.

Die Erfindung wird nun beispielsweise unter Bezugnahme auf die Figuren näher erläutert.

Fig. 1 zeigt einen Längsschnitt eines Abschnittes eines ersten Brenners, welcher in dem erfindungsgemäßen Verfahren verwen­ det werden kann,

Fig. 2 zeigt einen Längsschnitt eines Abschnittes eines zweiten Brenners, der im erfindungsgemäßen Verfahren verwendet werden kann.

Gemäß Fig. 1 wird mit 1 ein Brenner für die Vergasung eines in flüssiger Form oder als Aufschlämmung vorliegenden Kohlen­ wasserstoffbrennstoffes gezeigt, welcher ein zylindrisch ge­ staltetes hohles Wandelement 2 mit vergrößerten Endteilen auf­ weist, welche eine Stirnseite 3 bilden, welche praktisch waage­ recht zu der Längsachse 4 des Brenners angeordnet ist. Das Innere des hohlen Wandelementes 2 ist mit einer konzentrisch angeordneten Wand 5 versehen, welche das Innere des besagten Wandelementes 2 in zwei Passagen 6 und 7 für ein Kühlfluid unterteilt, welches mittels nicht dargestellter Leitungen zu- und abgeführt wird. Das hohle Wandelement 2 umfaßt seitwärts eine Mehrzahl von praktisch koaxial angeordneten Kanälen für den Brennstoff und das Oxidationsmittel, nämlich einen zentra­ len Auslaßkanal 8 für das mit niedriger Geschwindigkeit strö­ mende Oxidationsmittel, einen ersten ringförmigen Auslaß­ kanal 9 für das mit hoher Geschwindigkeit strömende Oxida­ tionsmittel und einen zweiten ringförmigen Auslaßkanal 10 für den mit niedriger Geschwindigkeit strömenden Brennstoff. Zwi­ schen der Wand des zweiten ringförmigen Auslaßkanals 10 und der inneren Oberfläche des Wandelementes 2 verbleibt ein ring­ förmiger Raum, der einen Kanal für ein Moderierungsgas bildet. Wie in Fig. 1 dargestellt ist, ist das äußere Endstück des Brennstoffkanals 10 in einem nach vorne gerichteten Winkel von etwa 30° in bezug auf den Kanal 9 für das Oxidationsmittel, das sich mit hoher Geschwindigkeit fortbewegt, angeordnet, um so das Aufbrechen des aus dem Kanal 10 austretenden Brenn­ stoffstroms während des Betriebes des Brenners zu fördern.

Der erste ringförmige Auslaßkanal 9 und der zentrale Auslaß­ kanal 8 stehen beide in strömender Verbindung mit einem prak­ tisch zentral angeordneten Zufuhrkanal 11 für das Oxidations­ mittel. Für die Verringerung der Geschwindigkeit des während des Brennerbetriebes durch den zentralen Auslaßkanal 8 strö­ menden Oxidationsmittels erweitert sich der Querschnitt des besagten Kanals in Strömungsrichtung. Um das Auftreten von Strömungsturbulenzen zu minimieren, sollte die Aufweitung des Kanals vorzugsweise ganz allmählich erfolgen. Der Grad der Vergrößerung des Querschnittes hängt ab von der erwünschten Geschwindigkeitsdifferenz zwischen dem Strom des Oxidations­ mittels aus dem zentralen Kanal 8 und dem Strom des Oxida­ tionsmittels aus dem Ringkanal 9. Die Spaltbreite des Brenn­ stoffkanals 10 sollte ziemlich klein sein, etwa in der Größen­ ordnung von 5 mm, um den aus diesem Kanal aus strömenden Brenn­ stoffstrom ausreichend dünn zu halten, damit er leicht durch das mit hoher Geschwindigkeit strömende Oxidationsmittel auf­ gebrochen werden kann. Der durch das Bezugszeichen 12 gekenn­ zeichnete ringförmige Raum zwischen dem zweiten ringförmigen Kanal 10 und dem hohlen Wandglied 2 zeigt in Strömungsrichtung ein aufgeweitetes Endteil 13, um einen Ausfluß des Moderie­ rungsgases mit geringer Geschwindigkeit zu fördern.

Wie in Fig. 1 dargestellt, sind die die Kanäle 8, 9 und 10 bil­ denden Innenteile des Brenners gegenüber der Stirnseite 3 leicht zurückgenommen, um diese Innenteile gegen zu hohe Wärmeströmungen zu schützen. Vorzugsweise werden die Innen­ teile zusätzlich gekühlt, indem man ein Kühlmedium durch einen Kanal 14 passieren läßt, welcher zwischen den ersten und zweiten ringförmigen Auslaßkanälen 9 und 10 angeordnet ist. Es wird darauf hingewiesen, daß auch der durch den ersten ringför­ migen Kanal 9 fließende Strom des Oxidationsmittels und der durch den Ringraum 12 fließende Strom des Moderierungsgases in wesentlicher Weise zum Kühlen der Innenteile des Brenners beitragen.

In Fig. 2 ist eine geeignete Variante des vorstehend beschriebe­ nen Brenners wiedergegeben. Es wird darauf hingewiesen, daß identische Brennerelemente in beiden Figuren mit den gleichen Bezugszeichen versehen sind. Bei der Ausführungsform, welche in Fig. 2 dargestellt ist, wird das Oxidationsmittel durch einen zentralen Kanal 20 und einen ringförmigen Kanal 21 zuge­ führt, welche jedoch nicht in strömender Verbindung miteinan­ der stehen, wie bei der zuerst beschriebenen Ausführungsform des Brenners. Die Kanäle 20 und 21 sind jeweils mit getrennten Sauerstoffquellen für die Zufuhr von Oxidationsmittel mit niedriger Geschwindigkeit und für die Zufuhr von Oxidationsmit­ tel mit hoher Geschwindigkeit verbunden, so daß die Oxidations­ mittelzufuhr zu jedem der beiden Kanäle kontrolliert und unab­ hängig voneinander variiert werden kann. Infolge der Abwesenheit eines getrennten Kanals für das Moderierungsgas und des Fehlens eines Kühlkanals zwischen den Kanälen für den Brennstoff und das Oxidationsmittel weist dieser zweite Brenner eine einfachere Konstruktion als der erste Brenner auf. Es ist jedoch darauf hinzuweisen, daß dieser zweite Brenner für die Vergasung von Kohlenwasserstoffbrennstoffen verwendet werden sollte, welche bei der Vergasung nur mäßige Mengen an Reaktionswärme frei­ setzen.

Claims (6)

1. Verfahren zur Erzeugung von Synthesegas durch Teilverbren­ nung eines in flüssiger Form oder als Aufschlämmung vorliegen­ den Kohlenwasserstoffbrennstoffs mit einem aus Sauerstoff oder einem sauerstoffhaltigen Gas bestehenden Oxidationsmittel, im Rahmen welchen Verfahrens die Zuführung des Oxidations­ mittels in Form von zwei Teilströmen erfolgt, wobei der erste Teilstrom zentral angeordnet ist und der zweite Teilstrom den ersten konzentrisch umgibt, und welches Verfahren dadurch ge­ kennzeichnet ist, daß ein mit niedrigerer Geschwindigkeit (5 bis 15 m/s) fließender Strom des Kohlen­ wasserstoffbrennstoffs, ein mit hoher Geschwindigkeit (50 bis 90 m/s) fließender Strom des Oxidationsmittels und ein mit niedriger Geschwindigkeit (10 bis 30 m/s) fließender Strom des Oxidationsmittels über einen zweiten ringförmigen Auslaßka­ nal, einen ersten ringförmigen Auslaßkanal bzw. einen zentralen Auslaßkanal einer oder mehrerer Brenner in eine Reaktionszone eingespeist werden und daß dort der Kohlenwasserstoffbrennstoff mit dem Oxidationsmittel umgesetzt wird, wobei besagte(r) Bren­ ner aus einem Gehäuse, einem zentralen Auslaßkanal für den mit niedriger Geschwindigkeit fließenden Strom des Oxidationsmit­ tels, der von einem ersten ringförmigen Auslaßkanal für den mit hoher Geschwindigkeit fließenden Strom des Oxidationsmittels, der seinerseits von-einem zweiten ringförmigen Auslaßkanal für den Strom des Kohlenwasserstoffbrennstoffs umgeben ist, besteht (bestehen), wobei der zweite ringförmige Auslaßkanal einen in Richtung auf den ersten ringförmigen Auslaßkanal geneigten äu­ ßeren Teil aufweist und besagter zweiter ringförmiger Auslaßka­ nal in bezug auf den ersten ringförmigen Auslaßkanal in einem Winkel von etwa 20 bis 40° angeordnet ist, so daß der aus dem zweiten ringförmigen Auslaßkanal des (der) Brenner(s) austre­ tende Strom des Kohlenwasserstoffbrennstoffs durch den aus dem ersten ringförmigen Auslaßkanal austretenden mit hoher Ge­ schwindigkeit fließenden Strom des Oxidationsmittels aufgebro­ chen wird und einen Schutzschild um das Oxidationsmittel bil­ det.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Strom des Kohlenwasserstoffbrennstoffes vor der Einspeisung in die Reaktionszone mit einem die Verstäubung bewirkenden Medium vermischt wird.

3. Verfahren nach Anspruch 1 und/oder 2, dadurch gekenn­ zeichnet, daß das Verhältnis der Massengeschwindigkeit des mit hoher Geschwindigkeit strömenden Oxidationsmittels zu dem mit niedriger Geschwindigkeit strömenden Oxidationsmittel etwa 30:70 beträgt.

4. Verfahren nach Anspruch 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß ein mit niedriger Geschwindigkeit fließender Strom eines Moderierungsgases um die Ströme des Oxidationsmittels und des Brennstoffs gebildet wird.

5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß das Moderierungsgas aus Wasserdampf, Kohlendioxid, Stickstoff und/oder kaltem Reaktorgas besteht.

6. Verfahren nach Anspruch 4 und/oder 5, dadurch gekennzeich­ net, daß der Strom des Moderierungsgases mit einer Geschwindig­ keit im Bereich von etwa 10 bis 40 in/sec aus dem(den) Bren­ ner(n) austritt.