CS269965B2 - Method of synthesis gas production from hydrocarbon fuel - Google Patents

Method of synthesis gas production from hydrocarbon fuel Download PDF

Info

Publication number
CS269965B2
CS269965B2 CS849451A CS945184A CS269965B2 CS 269965 B2 CS269965 B2 CS 269965B2 CS 849451 A CS849451 A CS 849451A CS 945184 A CS945184 A CS 945184A CS 269965 B2 CS269965 B2 CS 269965B2
Authority
CS
Czechoslovakia
Prior art keywords
oxidant
stream
fuel
outlet channel
velocity
Prior art date
Application number
CS849451A
Other languages
English (en)
Other versions
CS945184A2 (en
Inventor
Hendrikus Johannus An Hasenack
Original Assignee
Shell Int Research
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Shell Int Research filed Critical Shell Int Research
Publication of CS945184A2 publication Critical patent/CS945184A2/cs
Publication of CS269965B2 publication Critical patent/CS269965B2/cs

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
    • C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C01B3/36—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using oxygen or mixtures containing oxygen as gasifying agents
    • C01B3/363—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using oxygen or mixtures containing oxygen as gasifying agents characterised by the burner used
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
    • C10J3/48—Apparatus; Plants
    • C10J3/50—Fuel charging devices
    • C10J3/506—Fuel charging devices for entrained flow gasifiers
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
    • C10J2300/0913—Carbonaceous raw material
    • C10J2300/0926—Slurries comprising bio-oil or bio-coke, i.e. charcoal, obtained, e.g. by fast pyrolysis of biomass
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/12—Heating the gasifier
    • C10J2300/1223—Heating the gasifier by burners
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/141—Feedstock
    • Y02P20/145—Feedstock the feedstock being materials of biological origin

Description

(57) Způsob výroby syntézního plynu částečným spalováním uhlovodíkového paliva, které je v kapalném stavu nebo v hustém stavu, oxidační látkou, kterou je kyslík nebo plyn obsahující kyslík, při kterém se používá hořáku, který je tvořen pláštěm uzavírajícím středový výstupový kanál pro oxidační látkou proudící nízkou rychlostí, který je obklopen prvním mezikruhovým výstupovým kanálem pro oxidační látku proudící vysokou rychlostí, přičemž tento první mezikruhový výstupový kanál je obklopen druhým mezikruhovým výstupovým kanálem pro uhlovodíkové palivo a uvedený druhý mezikruhový výstupový kanál má zkosenou vnější část směřující k prvnímu výstupovému mezikruhovému kanálu.
СБ 269 965 В2
CS 269 965 B2
1.
Vynález ее týká způsobu výroby syntezního plynu částečným spalování· uhlovodíkového paliva, které je v kapalné· stavu nebo v hustém stavu, oxidační látkou, kterou je kyslík nebo plyn obsahující kyslík.
Uhlovodíková paliva mohou být převedena na syntexní plyn, který je tvořen v podstatě směsí vodíku a oxidu uhelnatého, kontrolovanou reakcí в kyslíkem nebo a plynem obsahujícím kyslík, jako je například vxduch, přičemž tento kyslík se použije ve stechimetrické· množství. Plyny připravené tímto způsobem mohou být použity například jako nástřiková surovina pro výrobu chemických látek, jako redukční činidlo nebo jako čisté palivo.
Hlavní požadavek při výrobě syntexního plynu, které se rovněž nazývají zplyňcvací postupy, spočívá v tom, že je třeba dosáhnout intimního a stejnoměrného smísení paliva в oxidační látkou během provádění zplynovacího postupu. V případech, kdy je toto smísení nedostatečné, potom se kvalita takto získaného syntexního plynu značně zhorší v důsledku toho, že část uhlovodíkové nástřikové suroviny se zplyní nedostatečně zatímco jiná část se xcela převede na méně hodnotné produkty, jako jsou například oxid uhličitý a vodní pára· Pro splnění výše uvedeného požadavku, to znamená dosažení intimního a stejnoměrného složení, je podstatné, aby dodávaný proud*.uhlovodíkového nástřikového paliva byl rozdělen na podíly, které by byly dostatečně malé pro vytvoření v podstatě homogenní směsi uhlovodíkového paliva в oxidační látkou po přivedení oxidační látky do styku s proudem uhlovodíkového paliva.
Nedostatečný kontakt mezi uvedenými reakčními složkami, které tvoří uhlovodíková nástřiková surovina a oxidační látka, může dále způsobit poškození zařízení, které se používá při provádění uvedeného postupu. Jestliže ee totiž uvedené reakční složky neuvedou do vzájemného intimního kontaktu potom oxidační látka a palivo proudí přinejmenším částečně nezávisle v jednotlivých drahách uvnitř reaktoru, ve kterém se provádí uvedená výroba. Vzhledem к tomu, že je tento reaktor naplněn hlavně horkým již vyrobeným oxidem uhelnatým a vodíkem, dochází к rychlé reakci oxidační látky s těmito plyny místo toho, aby docházelo к reakci oxLdační látky'в palivem. Jestliže je oxidační látka tvořena kyslíkem nebo plynem obsahujícím volný kyslík, рот tom je průběh této reakce exothermický a spaliny, sestávající z oxidu uhličitého a vodní páry, jsou velmi horké. Tyto spaliny rovněž proudí v nezávislých drahách, ccž má za následek zhoršení kontaktu s relativně chladným palivovým proudem v reaktoru. Výše uvedený Jev se projeví v tvorbě lokálních horkých míst v reaktoru, což může způsobit poškození žáruvzdorné vyzdívky v reaktoru a použitého hořáku nebo hořáků. Toto výše uvedené riziko poškození výrobního zařízení se sestává mnohem větší v případech, kdy se zpracovává relativně těžké uhlovodíkové palivo, nebot v těchto případech dochází к uvolnění relativně velkého množství reakčního tepla v případě, že se tento druh paliv zplynuje účinkem volného kyslíku.
Dostatečného smísení reakčních složek je možno dosáhnout v samotných hořácích. Nevýhoda tohoto řešení ovšem spočívá v tom, Že Je velmi důležité konstrukční vyřešení takto použitých hořáků a způsob provozu v těchto hořácích, zvláště v případech b*žně provádění vyeokotlakového zplynování. Příčina této nevýhody spočívá v to·, že doba která uplyne od okamžiku smísení reakčních složek až do okamžiku, kdy směs paliva a kyslíku vstupuje do reakční xony by měla být konstantně kratší než doba potřebná ke spalování této směsi.
CS 269 965 B2
Kromě toho je nutno uvést, že rychloet uvedené směsi uvnitř hořáku by měla být větší než je rychloet šíření plamene, nebol je nutno předejít zpětnému výšlehu plamene. Ovšem při zvyšování tlaku při zplynování se doba potřebná ke spalování snižuje a rychlost Síření plamene vzrůstá. V případech, kdy hořák pracuje s relativně nízkým přiváděným množstvím paliva, nebo jinými slovy řečeno, jestliže rychlost směsi paliva a kyslíku v hořáku je relativně nízká, potom je možno snadno dosáhnout podmínek týkajících se doby potřebné ke spalování a/nebo zpětného výšlehu plamene, již v samotném hořáku, což má za následek přehřátí hořáku a z toho vyplývající těžké poškození tohoto hořáku.
Toto výše uvedené riziko předběžného spalování a zpětného vyšlehnutí plamene je možno eliminovat tak, že se oxidační látka a palivo smísí mimo hořák v reakční zóně. V tomto případě je nutno učinit zvláštní opatření к zajištění vhodného smísení reakčních složek, které je nezbytné pro účinné zplynění paliva, jak již bylo uvedeno výše. Další komplikace při smíchávání paliva a oxidační látky v reakční zóně mimo hořák spočívá v riziku přehřátí čelní části hořáku směrem к reakční zóně, vzhledem к vytvoření horkého plamene při předběžném kontaktu kyslíku 8 již vzniklým syntezním plynem, přítomným v reakční zóně. К urychlení intimního smísení paliva s oxidační látkou bylo rovněž navrženo nastřikovat oxidační látku ve formě proudových paprsků s vysokou rychlostí do centrální části proudu paliva. I přestože mají tyto proudové paprsky в vysokou rychlostí příznivé účinky na rozštěpení proudu paliva, mohou mít rovněž nepříznivý účinek pokud se týče čelní části hořáku v tom smyslu, že mohou snadno způsobit nasávání horkých reakčních plynů podél čelní Části hořáku.
Cílem postupu podle uvedeného vynálezu je navrhnout postup výroby syntezního plynu z uhlovodíkového paliva, které je v kapalném stavu nebo v hustém stavu, při kterém by bylo možno pracovat s velkým přiváděným množstvím paliva, a při kterém by bylo sníženo riziko zhoršení kvality produktu nebo poSkození zařízení, použitého při tomto postupu·
Postup podle uvedeného vynálezu ve své podstatě spočívá v tom, že se při něm použije přinejmenším jednoho hořáku, který sestává z pláště obklopujícího středový výstupový kanál pro oxidační látku proudící nízkou rychlostí, který je obklopen prvním mezikruhovým výstupovým kanálem pro oxidační látku proudící vysokou rychlostí, přičeši tento první mezikruhový výstupový kanál je obklopen druhým mezikruhovým výstupovým kanálem pro uhlovodíkové palivo a uvedený druhý mezikruhový výstupový kanál má zkosenou vnější část, nasměrovanou směrem к prvnímu mezikruhovému výstupovému kanálu.
Postup podle uvedeného vynálezu je určen pro výrobu syntezního Dlynu parciálním spalováním uhlovodíkového paliva, které je v kapalném nebo v hustém stavu, oxidační látkou, které je tvořena kyslíkem nebo plynem obsahujícím kyslík, přičemž podstata tohoto postupu spočívá v tom, že se přivádí proud uhlovodíkového paliva o nízké rychlosti, proud oxidační látky o vysoké rychlosti a proud oxidační látky o nízké rychlosti do druhého mezikruhového výstupového kanálu, do prvního mezikruhového výstupového kanálu a do středového výstupového kanálu jednoho nebo více hořáků a do reakční zonv, přičemž proud uhlovodíkového paliva se ponechá zreagovat в oxidační látkou.
Proud uhlovodíkového paliva o nízké rychlosti, který vystupuje ze druhého mezikruhového výstupového kanálu hořáku, který je použit v postupu výroby podle uvedeného vynálezu, je rozštěpen proudem oxidační složky proudící s vysokou rychlostí a který
CS 269 965 B2 vystupuje s prvního mezikruhového výstupového kanálu, a ve skutečnosti tvoří ochranný pláči okolo oxidační látky* přičemž zabraňuje předběžnému kontaktu oxidační látky s již vytvořeným synteznía plynem.
Vzhledem к tomu, že podle uvedeného vynáležu má druhý mezikruhový výstupový kanál zkosenou vnější část* nasměrovanou směrem к prvnímu mezikruhovému výstupovému kanálu* a palivo je přiváděno do reakční zóny в nízkou rychlostí» ve výhodném provedení postupu podle uvedeného vynálezu s rychlostí v rozmezí od asi 5 do asi 15 m/s, zatímco oxidační látka z prvního mezikruhového výstupového kanálu vstupuje do reakční zóny s podstatně vyšší rychlostí* vytvoří se tak vysoká smyková rychlost mezi palivem a oxidační složkou a proud uhlovodíkového paliva je možno takto účinným způsobem rozštěpit a smísit s oxidační látkou. Rychlost proudu oxidační látky vystupujícího z prvního mezikruhového výstupního kanálu je ve výhodném provedení postupu podle uvedeného vynálezu zvolena v rozmezí od asi 50 do asi 90 и/s. Pro optimalizaci smíchávání paliva s oxidační látkou se proud paliva a tím i vnější část druhého mezikruhového výstupového kanálu vytvoří pod úhlem v rozmezí od asi 20 do asi 40 0 vzhledem к prvnímu mezikruhovému výstupovému kanálu.
V případech* kdy se zpracovává těžké uhlovodíkové palivo* je výhodné předběžně atomizovat toto palivo ještě před kontaktem s oxidační látkou* vystupující z prvního mezikruhového výstupového kanálu* za účelem urychlení a podpoření rozštěpení proudu paliva účinkem oxidační látky proudící s vysokou rychlostí.
Toto předběžné atomiaování paliva se ve výhodném provedení postupu podle vynálezu dosahuje přidáváním atomizačni tekutiny do proudu paliva ještě před vstupem do reakční zóny* přičemž touto atomizační tekutinou může být například proud oxidu uhličitého.
Během provozování postupu podle vynálezu v hořáku> který je pro tento účel použit* je prostor podélně obklopený oxidačním proudem z prvního mezikruhového výstupového kanálu vyplněn oxidační látkou proudící nízkou rychlostí a vystupující ze středového výstupového kanálu* čímž se zabraňuje tvoření proudů a mrtvých míst* které by mohly způsobit nastavení plamene z Čelního prostoru hořáku. Středový proud oxidační látky má ve výhodném provedení postupu podle uvedeného vynálezu nízkou rychlost v rozmezí od asi 10 do asi 30 m/s. Proud paliva a oxidační látky, vystupující z prvního a druhého mezikruhového výstupového kanálu* může být v podélném směru uzavřen proudem moderátorového plynu o malé rychlosti* přičemž tento proud tvoří výhodně proud oxidu uhličitého. Tento proud moderátorového plynu plní dva zcela rozdílné úkoly* přičemž zejména udržuje plamen* vzniklý po zapálení směsi paliva a oxidační látky, a táhne jej od čelní strany hořáku* a kromě toho snižuje šíření tepla od čela hořáku .
Z výše uvedeného je zřejmé* Že je zvláště výhodné použít proudu moderátorového plynu* který tvoří výše uvedenou plášlovou vrstvu* v případech použití těžkých uhlovodíkových paliv* které uvolňují mnohem více reakčního tepla při zplynění* jako nástřikové suroviny к výrobě syntezního plynu. Rychlost proudu moderátorového plynu ve výhodném provedení podle uvedeného vynálezu je volena v rozmezí od asi 10 do asi 40 m/s. Za účelem snížení výstupové rychlosti proudu moderátorového plynu je hořák ve výhodném provedení podle vynálezu opatřen výstupovým kanálem pro moderátorový plyn, který se rozšiřuje směrem к čelní části hořáku. Do středového výstupového kanálu a dc prvního výstupového kanálu je možno přivádět oxidační látku prostřednictvím společnéhc
CS 269 965 B2 přívodního kanálu pro oxidační látku» který je v podstatě souosý se středovým výstupovým kanálem. V alternativní· provedení jsou tyto dva kanály vytvořeny jako nezávislé dva oddělené kanály pro přivádění oxidační látky. V uvedeném prvním provedení se rychlostní rozdíly mezi proudem oxidační látky vystupující ze středového výstupového kanálu a proudem oxidační látky vystupující z prvního mezikruhového výstupového kanálu upraví tak» že se použije středového výstupového kanálu» který se rozšiřuje směrem к čelu hořáku. Uvedené druhé provedení» ve kterém jsou výstupové kanály pro oxidační látku připojeny к různým přívodním kanálům je výhodnější oproti prvnímu provedení v případech» kdy je uvedený použitý hořák využit pro zpracovávání paliva v množství v širokém rozmezí a o různé kvalitě· Použití dvou oddělených přívodních kanálů pro oxidační látku umožňuje provádět nezávislou kontrolu proudu o nízké rychlosti a proudu oxidační látky o vysoké rychlosti.
Za účelem minimalizování rizika přehřátí hořáku jsou ve výhodném provedení podle vynálezu středový výstupový kanál» první mezikruhový výstupový kanál a druhý aezikruhový výstupový kanál zataženy směrem od Čela uvedeného hořáku. Pomocí tohoto uspořádání vnitřního prostoru čela hořáku se značně zmenší šíření tepla v blízkosti tohoto vnitřního prostoru ve srovnání s Šířením tepla v reakční zóně.
Míra zatažení nepřevyšuje ve výhodném provedení podle uvedeného vynálezu asi 10 milimetrů.
Postup podle uvedeného vynálezu bude v dalším detailně objasněn pomocí přiloženého výkresu» přičemž znázorněné provedení je pouze příkladné a neomezuje rozsah uvedeného vynálezu. Na přiloženém výkrese je na obr. 1 znázorněn podélný řez prvním provedením hořáku» který je použit к provedení postupu podle vynálezu» a na obr. ? je znázorněn podélný řez druhým provedením hořáku» který je použit к provedení postupu podle vynálezu.
Na obr. 1 je znázorněn hořák X pro zplyňování uhlovodíkového paliva» které může být v kapalném stavu nebo v hustém stavu» přičemž tento hořák je tvořen válcovým dutým pláštovým členem 2» který má rozšířenou koncovou část» vytvářející přední Čelo 3.» které je situováno v podstatě kolmo na podélnou osu 4 hořáku χ. Vnitřní prostor dutého válcového plášťového Clenu 2 je opatřen soustřednou přepážkou £» která rozděluje vnitřní prostor uvedeného plášťového členu X na průchody 6 a 7 pro chlazení tekutin přiváděných a rozváděných prostřednictvím neznázorněných přiváděčích prostředků. Dutý válcový člen X obklopuje v podélném směru řadu v podstatě souosých kanálů pro palivo a oxidační látku» jako je středový výstupový kanál 8 pro oxidační látku proudící nízkou rychlostí» první mezikruhový výstupový kanál 9 pro oxidační látku proudící vysokou rychlostí a druhý mezikruhový výstupový kanál 10 pro palivo proudící nízkou rychlostí. Mezi přepážkou uvedeného druhého mezikruhového výstupového kanálu 10 a vnitřním povrchem plášťového prvku χ je vytvořen mezikruhový prostor ve formě kanálu pro moderátorový plyn. Jak je zobrazeno na obr. 1 je vnější koncová část výstupního kanálu 10 pro palivo vytvořena jako zkosená s čelním úhlem asi 30 0 vzhledem к výstupnímu kanálu X Pro oxidační látku proudící s vysokou rychlostí» přičemž tímto opatřením se usnadní rozštěpování palivového proudu» který vystupuje z výstupního kanálu 10 pro palivo proudící nízkou rychlostí během provádění zpracovávání v uvedeném hořáku. První mezikruhový výstupový kanál 2 a středový výstupový kanál 8 jsou ve vzájemném tekutinovém spojení» přičemž středově uspořádaný kanál 11 pro přivádění oxidační látky
CS 269 965 в 2 slouží pro společné přivádění oxidační látky· Za účele· snížení rychlosti proudu oxidační látky, která se během provádění uvedeného postupu v daném hořáku přivádí prostřednictví· středového výstupového kanálu 8, je průřez uvedeného kanálu ve saěru vedení proudu rozšířen.
Za účelem minimalizování tvorby turbulentních proudů se toto rozěíření uvedeného kanálu provádí ve výhodném provedení podle vynálezu jako postupné. Míra zvětšování průřezu závisí na požadovaném rozdílu v rychlosti mezi proudem oxidační látky vystupujícím ze středového výstupového kanálu 8 a’proudem oxidační látky z mezikruhového výstupového kanálu 2.· šířka átěrbiny u výstupového kanálu 10 pro palivo je ve výhodném provedení spíše menší, v rozsahu asi 5 milimetrů, nebol je vhodné udržet proud paliva vystupující z uvedeného výstupového kanálu dostatečně tenký, aby mohl být snadno rozštěpován proudem oxidační látky proudící s vysokou rychlostí.
Mezikruhový prostor, který je označován vztahovou značkou 12, mezi druhým aezikruhovým výstupovým kanálem 10 a dutým plááiovým členem 2, má ve směru vedení proudu rozšiřující se koncovou část 13. za účelem urychlení vystupujícího proudu moderátorového plynu s malou rychlostí.
Jak je zobrazeno na obr. 1 jsou vnitřní části hořáku, které tvoří vystupující kanály 8, 2 a 10, jsou mírně zatažené směrem od předního čela Д za účelem ochrany těchto vnitřních částí vůči působení nadměrného Síření tepla. Ve výhodném provedení jsou tyto vnitřní části přídavně chlazeny vedením chladícího media mezikruhovým prostorem 12. který je uspořádán mezi prvním aezikruhovým výstupovým kanálem 9 a druhým mezikruhovým výstupovým kanálem 10. Je třeba rovněž poznamenat, že rovněž oxidační látka vedená prvním mezikruhovým výstupovým kanálem 2 a moderátorový plyn vedený mezikruhovým prostorem 12, významně přispívají к chlazení vnitřních částí hořáku.
Na obr. 2 je znázorněna další varianta provedení hořáku podle uvedeného vynálezu. Na tomto obrázku mají stejné vztahové značky jako na obr. 1 i zde stejný význam, re?p. označují stejné části. V provedení podle obr. 2 se oxidační látka přivádí prostředky tvořenými středovým kanálem 20 pro oxidační látku a mezikruhovým kanálem 21 pro oxidační látku, které podle tohoto provedení nejsou v tekutinovém spojení jako tomu bylo v prvním provedení hořáku na obr. 1. Uvedené kanály 20 a 21 jsou oba připojeny к různým zdrojům pro oxidační látku, prostřednictvím kterých se přivádí oxidační látka в nízkou rychlostí a oxidační látka s vysokou rychlostí, takže přívod oxidační látky do každého z uvedených kanálů může být kontrolován a nezávisle navzájem upravován· Vzhledem к tomu, že v tomto provedení chybí vytvoření zvláštního kanálu pro moderátorový plyn.a chladícího kanálu mezi kanálem pro palivo a kanálem pro oxidační látku, je toto druhé provedení hořáku mnohem jednodušší konstrukce než uvedené první provedení· Ovšem je třeba poznamenat, že toto druhé provedení hořáku je možno použít na zplyňování pouze takových paliv, které při zplyňování vyvolávají pouze mírnou tepelnou reakci·
CS 269 965 в 2

Claims (10)

  1. P Й В D М S Τ VYNÁLEZU
    1. Způsob výroby syntezního plynu z uhlovodíkového paliva, Jeho částečným spalováním oxidační látkou, přičemž palivo je v kapalném stavu nebo v hustém stavu, oxidační látkou Je kyslík nebo plyn obsahující kyslík,, vyznačující se tím, že se přivádí proud uhlovodíkového paliva e nízkou rychlostí, proud oxidační látky s vysokou rychlostí a proud oxidační látky s nízkou rychlostí prostřednictvím druhého mezikruhového výstupového kanálu, prvního mezikruhového výstupového kanálu a stře- r dového výstupového kanálu jednoho nebo více hořáků do reakční zóny a uvedené uhlovodíkové palivo se ponechá zreagovat s uvedenou oxidační látkou. .
  2. 2. Způsob podle bodu 1, vyznačující se tím, že proud uhlovodíkového paliva se smísí
    8 atomizačním mediem před zavedením do reakční zóny.
  3. 3. Způsob podle bodu 1 nebo 2, vyznačující se tím, že proud uhlovodíkového paliva se přivádí do reakční zóny в rychlostí v rozmezí od asi 5 do aei 15 m/s.
  4. 4. Způsob podle některého z bodů 1-3, vyznačující se tím, že poměr hmotnostního průtoku oxidační látky s vysokou rychlostí a oxidační látky s nízkou rychlostí je asi 30 : 70,
  5. 5. Způsob podle některého z bodů 1-4, vyznačující se tím, že proud oxidační látky s vysokou rychlostí vystupuj· z hořáku в rychlostí v rozmezí od asi 50 do asi 90 m/s.
  6. 6. Způsob podle některého z bodů 1-5, vyznačující se tím, že proud oxidační látky s nízkou rychlostí vystupuje z hořáku в rychlostí v rozmezí od asi 10 do asi 3C m/s.
  7. 7. Způsob podle některého z bodů 1-6, vyznačující se tím, že kolem proudu oxidační látky a proudu paliva se vytvoří proud moderátorového plynu s nízkou rychlostí.
    t
  8. 8. Způsob podle bodu 7, vyznačující se tím, že proud moderátorového plynu je tvořen . proudem páry, oxidu uhličitého, chladného reaktorového plynného dusíku nebo směr si těchto látek. ,
  9. 9. Způsob podle bodu 7 nebo 8, vyznačující se tím, že proud moderátorového plynu mě rychlost na výstupu z uvedeného hořáku nebo hořáků je v rozmezí od asi 10 do aei 40 m/s. ,
  10. 10. Způsob výroby syntěžního plynu částečným spalováním uhlovodíkového paliva, které je v kapalném stavu nebo v hustém stavu, který se provádí v podstatě tak jak bylo uvedeno v textu a zvláště podle připojených obrázků.
CS849451A 1983-12-09 1984-12-06 Method of synthesis gas production from hydrocarbon fuel CS269965B2 (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
GB08332945A GB2151348B (en) 1983-12-09 1983-12-09 Burner and process for producing synthesis gas from hydrocarbon fuel

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CS945184A2 CS945184A2 (en) 1989-10-13
CS269965B2 true CS269965B2 (en) 1990-05-14

Family

ID=10553100

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CS849451A CS269965B2 (en) 1983-12-09 1984-12-06 Method of synthesis gas production from hydrocarbon fuel

Country Status (12)

Country Link
JP (1) JPH0694361B2 (cs)
KR (1) KR920000778B1 (cs)
CN (1) CN85105729A (cs)
BR (1) BR8406227A (cs)
CA (1) CA1269842A (cs)
CS (1) CS269965B2 (cs)
DD (1) DD229982A5 (cs)
DE (1) DE3444590C2 (cs)
ES (1) ES538324A0 (cs)
FR (1) FR2556332B1 (cs)
GB (1) GB2151348B (cs)
PT (1) PT79633B (cs)

Families Citing this family (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB8619076D0 (en) * 1986-08-05 1986-09-17 Shell Int Research Partial oxidation of fuel
GB8711156D0 (en) * 1987-05-12 1987-06-17 Shell Int Research Partial oxidation of hydrocarbon-containing fuel
US4887962A (en) * 1988-02-17 1989-12-19 Shell Oil Company Partial combustion burner with spiral-flow cooled face
US4865542A (en) * 1988-02-17 1989-09-12 Shell Oil Company Partial combustion burner with spiral-flow cooled face
JP2928299B2 (ja) * 1989-09-22 1999-08-03 株式会社神戸製鋼所 還元ガスの発生方法
KR100374753B1 (ko) * 1994-05-19 2003-06-09 셀 인터나쵸나아레 레사아치 마아츠샤피 비이부이 다중-오리피스(공-환상)버너를사용한액체탄화수소-함유연료의부분산화에의한합성가스의제조방법
AT402440B (de) * 1995-06-01 1997-05-26 Voest Alpine Ind Anlagen Brenner
ATE262483T1 (de) 1998-10-30 2004-04-15 Casale Chemicals Sa Verfahren und brenner für die teiloxidation von kohlenwasserstoffen
DE19941978B4 (de) * 1999-09-03 2005-09-22 Stiebel Eltron Gmbh & Co. Kg Verfahren und Einrichtung zur Erzeugung eines Synthesegases
JP4851027B2 (ja) * 2001-06-22 2012-01-11 大陽日酸株式会社 一酸化炭素、水素生成用燃焼装置及びバーナ
DE10248530B4 (de) * 2002-10-14 2004-08-12 Thermoselect Ag Sauerstofflanze zur Hochtemperaturvergasung von Abfällen, sowie Verfahren zum Betreiben derselben
DK1607370T3 (da) * 2004-06-18 2011-11-21 Casale Chemicals Sa Fremgangsmåde og brænder til delvis oxidation af carbonhydrider
JP4739090B2 (ja) * 2006-04-06 2011-08-03 大陽日酸株式会社 バーナ又はランスの冷却構造
CN101363626B (zh) * 2007-08-06 2015-05-20 国际壳牌研究有限公司 制造燃烧器前脸的方法
CN101363624B (zh) 2007-08-06 2011-05-25 国际壳牌研究有限公司 燃烧器
CN202835334U (zh) * 2012-04-02 2013-03-27 国际壳牌研究有限公司 用于气化固体燃料的燃烧器
CN104560210A (zh) * 2015-01-19 2015-04-29 清华大学 水煤浆雾化喷嘴和具有水煤浆雾化喷嘴的气化炉
RU2640079C2 (ru) * 2016-06-16 2017-12-26 Алексей Александрович Никифоров Химический реактор сжатия
CN114231320B (zh) * 2021-11-29 2023-04-14 北京航化节能环保技术有限公司 一种可变负荷运行的煤气化装置

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB218701A (en) * 1923-02-14 1924-07-14 Ludwig Grote Burner for pulverulent fuel
GB227479A (en) * 1923-07-17 1925-01-19 Cornelis Zulver Improvements in or relating to liquid fuel burners or atomizers
GB298080A (en) * 1927-10-01 1929-08-29 Witkowitzer Bergb Gewerkschaft Coal dust, gas and oil burner for constant velocities of ejection under variable loads
GB1266072A (cs) * 1969-02-11 1972-03-08
US3743606A (en) * 1970-01-23 1973-07-03 Texaco Development Corp Synthesis gas generation
FR2230583A1 (en) * 1973-05-24 1974-12-20 Texaco Development Corp Synthesis gas generation - using triple orifice burner designed to prevent heat induced damage
JPS5246192A (en) * 1975-10-11 1977-04-12 Hideo Furukawa Discharge printing method and apparatus
JPS5525122A (en) * 1978-08-11 1980-02-22 Hitachi Ltd Multiple digital control method
GB2094969B (en) * 1981-03-13 1985-01-03 Kawasaki Heavy Ind Ltd Method of combustion of pulverised coal by pulverised coal burner
DE3219316A1 (de) * 1982-05-22 1983-11-24 Ruhrchemie Ag, 4200 Oberhausen Verfahren und vorrichtung zur herstellung von synthesegas durch partielle oxidation von kohle-wasser-suspensionen
US4502633A (en) * 1982-11-05 1985-03-05 Eastman Kodak Company Variable capacity gasification burner

Also Published As

Publication number Publication date
CA1269842A (en) 1990-06-05
BR8406227A (pt) 1985-10-01
CS945184A2 (en) 1989-10-13
PT79633A (en) 1985-01-01
JPS60141602A (ja) 1985-07-26
ES8507418A1 (es) 1985-09-01
FR2556332A1 (fr) 1985-06-14
KR920000778B1 (ko) 1992-01-23
DE3444590C2 (de) 1996-02-29
FR2556332B1 (fr) 1988-10-21
DE3444590A1 (de) 1985-06-20
KR850004259A (ko) 1985-07-11
ES538324A0 (es) 1985-09-01
GB2151348B (en) 1986-08-06
GB8332945D0 (en) 1984-01-18
GB2151348A (en) 1985-07-17
DD229982A5 (de) 1985-11-20
PT79633B (en) 1986-10-21
JPH0694361B2 (ja) 1994-11-24
CN85105729A (zh) 1987-03-04

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CS269965B2 (en) Method of synthesis gas production from hydrocarbon fuel
US4523529A (en) Process and burner for the partial combustion of solid fuel
US9272904B2 (en) Process and burner for producing synthesis gas
US4510874A (en) Burner and process for the partial combustion of solid fuel
US5873236A (en) Fuel reforming apparatus and electric power generating system having the same
SU1766282A3 (ru) Способ неполного окислени углеводородного топлива
US4458607A (en) Process and burner for the partial combustion of finely divided solid fuel
US4916904A (en) Injection element for a combustion reactor, more particularly, a steam generator
CZ14597A3 (cs) Způsob výroby syntézního plynu
JPH028603A (ja) スパイラルフロー冷却面付き部分燃焼用バーナ
US3705108A (en) Synthesis gas generation
CN108862194A (zh) 用于生产合成气的燃烧器和方法
US3203769A (en) Furnace for cracking hydrocarbons having a flame-adjustable burner
JPH0240716B2 (cs)
JP2003532535A (ja) ハロゲン化物質のガス化反応器用供給ノズル
EP0129921B1 (en) Process and burner for the gasification of solid fuel
US4519321A (en) Burner for the partial combustion of solid fuel
JPS6036810A (ja) 固体燃料のガス化のためのバーナー
RU2145039C1 (ru) Способ подачи горючего в камеру теплового двигателя и устройство для его реализации
JP3349380B2 (ja) 湿式炉用バーナ