DE3329820A1 - Schaltungsanordnung mit einem gegenwirkleitwertelement - Google Patents
Schaltungsanordnung mit einem gegenwirkleitwertelementInfo
- Publication number
- DE3329820A1 DE3329820A1 DE19833329820 DE3329820A DE3329820A1 DE 3329820 A1 DE3329820 A1 DE 3329820A1 DE 19833329820 DE19833329820 DE 19833329820 DE 3329820 A DE3329820 A DE 3329820A DE 3329820 A1 DE3329820 A1 DE 3329820A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- conductance
- counteractive
- voltage
- circuit
- capacitor
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03H—IMPEDANCE NETWORKS, e.g. RESONANT CIRCUITS; RESONATORS
- H03H19/00—Networks using time-varying elements, e.g. N-path filters
- H03H19/004—Switched capacitor networks
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01L—SEMICONDUCTOR DEVICES NOT COVERED BY CLASS H10
- H01L2924/00—Indexing scheme for arrangements or methods for connecting or disconnecting semiconductor or solid-state bodies as covered by H01L24/00
- H01L2924/0001—Technical content checked by a classifier
- H01L2924/0002—Not covered by any one of groups H01L24/00, H01L24/00 and H01L2224/00
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03H—IMPEDANCE NETWORKS, e.g. RESONANT CIRCUITS; RESONATORS
- H03H11/00—Networks using active elements
- H03H11/02—Multiple-port networks
- H03H11/04—Frequency selective two-port networks
- H03H11/0422—Frequency selective two-port networks using transconductance amplifiers, e.g. gmC filters
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Networks Using Active Elements (AREA)
- Amplifiers (AREA)
- Filters That Use Time-Delay Elements (AREA)
Description
ο a » β β c a
»·» οι »ο · ·
»·» οι »ο · ·
Schaltungsanordnung mit einem Gegenwirkleitwertelement
Die Erfindung betrifft eine Schaltugnsanordnung mit einem Gegenwirkleitelement, das einen ersten
Ausgangsstrom liefert.
Es ist bekannt, Großintegrationsschaltungen (LSI-Schaltungen) auf einem einzelnen Halbleiterplättchen
unter Anwendung üblicher Metall-Oxid-Halbleiter-(MOS)-Herstellungsverfahren
zur erzeugen. Mit der MOS-Technologie lassen sich dichte Anordnungen von Feldeffekt-(FET)-Bauteilen
und Kondensatoren mit kleinem Wert und hoher Qualität leicht herstellen. Dagegen benötigen
konventionell diffundierte oder Polysilicium-Widerstandselemenete auf einem MOS-Halbleiterplättchen in typischer
Weise einen unerwünscht großen Teil der verfügbaren Fläche. Darüberhinaus sind solche Bauteile temperaturempfindlich.
Wenn sich die Temperatur des Halbleiterplättchens ändert, ändert sich auch der Widerstandswert
dieser Bauteile. Darüberhinaus beeinflussen die durch die Temperatur bewirkten Änderungen in schädlicher
Weise die Betriebseigenschaften von LSI-Schaltungen, beispielsweise aktiver Filter hoher Präzision.
Es ist darüberhinaus bekannt, daß ein MOSFET-Bauteil als spannungsgesteuerter Widerstand für kleine
Signale beider Polaritäten verwendet werden kann. Der Widerstand eines solchen Bauteils ändert sich jedoch
ebenfalls mit der Temperatur. Demgemäß sind selbst für einen Kleinsignalbetrieb bisher vorgeschlagene MOSFET-Bauteile
nicht für einen Einsatz bei Anwendungsfällen hoher Genauigkeit geeignet, bei denen Widerstände
erforderlich sind, die praktisch unabhängig gegen Temperaturänderungen
sind.
Es gibt einen vielversprechenden Lösungsversuch zur Herstellung kleinflächiger und temperaturunabhängiger
Widerstandselemente auf MOS-Halbleiterplättchen. Dieser Lösungsversuch basiert auf der Nachbildung
eines Widerstandsverhaltens unter Verwendung geschalteter Kondensatoren. Die Anwendung solcher Verfahren
auf beispielsweise die Konstruktion aktiver FiI-ter hoher Genauigkeit ist bekannt und wird beispielsweise
von R.W. Brodersen, P.R. Gray und D.A. Hodges
beschrieben in einem Aufsatz "MOS Switched-Capacitor Filters" , Proceedings of IEEE, Band 67, S. 61-75,
Januar 1979. Die Betriebseigenschaft solcher Filter wird durch hochstabile, quarzgesteuerte Taktfrequenzen
und durch Kondensatorverhältnisse bestimmt.
Der Temperaturkoeffizient eines MOS-Kondensators
ist in typischer Weise sehr klein. Darüberhinaus ist bekannt, daß der Temperaturkoeffizient von Kondensatorverhältnissen
noch kleiner ist. In der Praxis sind demgemäß die temperaturabhängigen Änderungen von MOS-Kondensatornetzwerken
so klein, daß sie für praktisch alle Anwendungsfälle vernachlässigt werden können. Demgemäß
sind geschaltete MOS-Kondensatoren eine zweckmäßige Grundlage zur Realisierung hochgenauer LSI-Schaltungen,
die im wesentlichen temperaturunabhängig sind .
Eine Schaltungsanordnung, wie beispielsweise ein Filter mit geschalteten Kondensatoren, ist im Effekt
ein Abtastdaten-Netzwerk. Demgemäß müssen die zugeführten Signale zunächst in ihrer Bandbreite begrenzt
werden. Dies erfolgt beispielsweise unter Verwendung eines sogenannten Anti-Uberdeckungsverzerrungsfliters
(Antialiasing Filter), bei dem es sich um ein Filter für kontinuierliche Signale handelt. Dieses Filter
stellt ein Beispiel für LSI-Schaltungen dar, die sich
nicht unter Verwendung der geschalteten Kondensatortechnik verwirklichen lassen. Für solche Schaltungen
β * · » α β
oe α ο · ι
oe α ο · ι
1- besteht ein Bedarf nach einer anderen, nicht den Lösungsversuch mit geschalteten Kondensatoren folgenden Verwirklichungsmöglichkeit
für kleinflächige, temperaturunempfindliche
Widerstände.
Darüberhinaus sind zwar die obenerläuterten Verfahren mit geschalteten Kondensatoren in ihrer Anwendung
beispielsweise für Filtervorgänge im Tonfrequenzbareich
vorteilhaft, aber die Anwendung solcher Verfahren bei höheren Frequenzen wird schwieriger und kann zu einem
unerwünscht hohen Pegel von Oraschaltstörungen führen.
Demgemäß besteht insbesondere für einen Betrieb bei höheren Frequenzen ein Bedarf nach einem wenig störenden oder
rauschenden Ersatz für geschaltete Kondensatoren bei wichtigen Anwendungsfällen, beispielsweise für Filteranwendüngen
. Für solche Anwendungsfalle wäre ein kleinflächiges,
temperaturunempfindliches und kontinuierliches Gegenwirkleitwertelement
ein sehr vorteilhaftes Bauteil.
Zur Lösung der sich daraus ergebenden Aufgabe geht die Erfindung aus von einer Schaltungsanordnung
der eingangs genannten Art und ist gekennzeichnet durch einen Kondensator, eine erste Schaltung zur intermittierenden
Aufladung und Entladung des Kondensators und dadurch Erzeugung eines zweiten Stroms über den Kondensator,
eine zweite Schaltung , die mit dem Kondensator und dem Gegenwirkleitwertelement verbunden ist, um die ersten
und zweiten Ströme zu vergleichen und abhängig vom Vergleich eine Steuerspannung zu erzeugen, und einen Leiter, der
die Steuerspannung an das Gegenwirkleitwertelement anlegt,
um den ersten Strom einzustellen.
Nachfolgend wird die Erfindung anhand der Zeichnungen beschrieben. Es zeigen:
Fig. 1 ein verallgemeinertes Schaltbild einer Leitwertsteuerung mit geschalteten Kondensatoren
für variable Gegenwirkleitwertelemente
nach den Grundgedanken der Erfindung; Fig. 2 ein spezielles Äusführungsbeispiel der
Schaltung nach Fig. 1, wobei jedes variable Element ein einzelnes MOSFET-Bauteil auf -
weist;
Fig. 3 ein Zeitdiagramm mit Taktimpulsen zur Steuerung der in den Fig. 1, 2, 5 und 6 dargestellten
Ausführungsbeispiele; Fig. 4 zwei MOSFET-Bauteile, die auf übliche Weise
unter Bildung eines bekannten differentiellen
Paares miteinander verbunden sind; Fig. 5 einen Stromspiegel, der erfindungsgemäß
so in eine Leitwertsteuerschleife mit geschalteten Kondensatoren eingeschaltet ist,
daß die Ruheströme konstant gehalten werden; Fig. 6 ein Ausführungsbeispiel, bei dem eine Steuerschleife
mit geschalteten Kondensatoren zur Erzeugung von Ruheströmen verwendet wird, die wiederum benutzt werden, um die
Gegenwirkleitwerte differentieller Paare
konstant zu halten;
Fig. 7 ein Blockschaltbild eines besonders vorteilhaften variablen Gegenwirklextwertelements,
das für eine Verwendung in der Schaltung
nach Fig. 1 geeignet ist;
Fig. 8 ein spezielles Ausführungsbeispiel der
Fig. 8 ein spezielles Ausführungsbeispiel der
Schaltung nach Fig. 7 mit nur MOSFET-Bauteilen.
Der hier verwendete Ausdruck "Gegenwirkleitwert"
(Transconductance) soll in allgemeinem Sinn so verwendet werden, daß sowohl der Gegenwirkleitwert (Transconductance)
als auch der Wirkleitwert (Self-Conductance) umfaßt sind.
Zur Erläuterung wird für die nachfolgend beschriebenen Anordnungen angenommen, daß sie in integrierten
Schaltungen verwirklicht werden, die unter Verwendung üblicher Herstellungsverfahren erzeugt werden. Es wird
weiterhin angenommen, daß jede dieser Anordnungen, beispielsweise die in Fig. 1 gezeigte allgemeine Anordnung,
auf einem einzigen Halbleiterplättchen verwirklicht wird. Beispielsweise ist es vorteilhaft, solche Halbleiterplättchen
unter Verwendung konventioneller CMOS-Verfahren
(Complementary-Metal-Oxide-Semiconductor) herzustellen.
Mit der CMOS-Technologie läßt sich eine dichte Anordnung
mit nur η-Kanal- und p-Kanal-MOSFET-Bauteilen und Kondensatoren
mit kleinen Werten (weniger als etwa 100 pF) und hoher Qualität leicht mittels eines verhältnismäßig einfachen
Herstellungsverfahrens erzielen.
Bei der prinzipiellen Anordnung gemäß Fig. 1 wird der Gegenwirkleitwert eines primären variablen Gegenwirkleitwertelements
10 auf einem integrierten Schaltungsplättchen 11 im Effekt an den Wirkleitwert eines bekannten,
geschalteten Kondensators angepaßt. Verschiedene spezielle Verwirklichungen des Elements 10 werden nachfolgend
beschrieben.
Der geschaltete Kondensator gemäß Fig.l
weist einen Kondensator 12 auf, dessen Wert gleich C. pF ist. Zur Erläuterung ist der Kondensator in der speziell
dargestellten Weise mit zugeordneten, getakteten Schaltern 14-17 und einer Bezugsspannung 18 verbunden. Der speziell
dargestellte geschaltete Kondensator ist ein besonders vorteilhafter Kondensator , der durch praktisch vollständige
Unempfindlichkeit gegen Einflüsse parasitärer Kapazitäten gekennzeichnet ist, wie in einem Aufsatz von K. Martin
und Ä.S. Sedra in "Strays-Insensitive Switched-Capacitor
Filters Based on Bilinear Z-Transform" in Electronics
Letters, Band 15, Nr. 13, Seiten 365/366, 1979, beschrieben ist.
Als Beispiel enthält jeder der Schalter
14-17 (Fig.1) ein einzelnes MOSFET-Bauteil, das in konventioneller
Weise durch von einer Haupttaktschaltung 20 zugeführte
Steuerimpulse als Ein-Aus-Schalter betrieben wird.
Es wird angenommen, daß die Haupttaktschaltung 20, die hinsichtlich ihres Betriebs auf einer hochstabilen, quarz gesteuerten
Standardeinheit beruht, im wesentlichen temperaturunempfindlich ist.
Die Ausgangssignale der Haupttaktschaltung 20 sind Impulsfolgen Pl, P2 und P3, wie in Fig. 3 gezeigt.
Unter Ansprechen auf jeden und für die Dauer jedes Impulses Pl werden die Schalter 14 und 15 geschlossen . Zu allen
anderen Zeitpunkten sind sie geöffnet, wie in Fig.l gezeigt.
In ähnlicher Weise werden unter Ansprechen auf jeden und für die Dauer jedes Impulses P2 die Schalter 16 und 17
geschlossen. Die Impulsfolge P3 wird zur Steuerung des Schalters 22 benutzt, dessen Funktion weiter unten beschrieben
werden soll. In Fig. 3 stellt T die Taktperiode der gezeigten Impulse dar.
Wenn der Schalter 16 in Fig. 1 geschlossen ist, verbindet er den Kondensator 12 mit dem Knotenpunkt
24. Dieser ist direkt mit dem nichtinvertierenden Eingangsanschluß
26 (virtuell Erde) eines üblichen Operationsverstärkers 28 verbunden. Der Verstärker 28 bildet in Verbindung
mit einem Kondensator 30 (dessen Wert mit C9 bezeichnet
ist) einen üblichen Integrator bekannter Art.
Das Ausgangssignal des Integrators in Fig.1 wird periodisch abgetastet und über den Schalter 22 an
einen Ausgangskondensator 32 angelegt. Die am Kondensator 32 erscheinende Spannung dient als Steuerspannung, die
über eine Leitung 34 weitergeführt wird, um den Gegenwirkleitwert des Elements 10 mit variablem Gegenwirkleitwert
auf einem angegebenen Wert zu halten. Die gleiche Steuerspannung wird über eine Leitung 36 an mehrere weitere oder
sekundäre Elemente mit variablem Gegenwirkleitwert angelegt, die sich auf dem Halbleiterplättchen 11 befinden. Zwei
weitere solche Elemente 38, 40 sind in Fig. 1 gezeigt. Diese weiteren Elemente sind entweder identisch mit dem
primären Element 10 oder stellen in ihrem Verhältnis abgestimmte Gegenstücke des Elements 10 dar. Zur Erläuterung
sind die Elemente 38 und 40 Bauteile eines kontinuierlichen aktiven Filters, das ebenfalls auf dem Halbleiterplättchen
gebildet ist.
Der Betrieb der Schaltung nach Fig.l beginnt zum Zeitpunkt tQ (Fig.3), wenn ein Impuls P, an die Schalter
14 und 15 angelegt wird. Dadurch wird der Kondensator 12 über die Bezugsspannungsquelle 18 gelegt. Der Wert der
Bezugsspannung ist hier mit V0 bezeichnet. Demgemäß lädt
sich der Kondensator 12 auf die Spannung V_ auf. Nachfolgend
wird zum Zeitpunkt t. ein Impuls P- an die Schalter 16 und 17 angelegt. Dadurch wird der Kondensator 12 mit
11
Kapazität C. an den Knotenpunkt 24 angeschaltet. Die Entladung
des Kondensators 12 über den Schalter 17 nach Erde führt zu einem entsprechenden Ladungsfluß oder Strom
C-V^/T aus dem Knotenpunkt 24 zum Kondensator 12. Als Er-
X JK
gebnis steigt die Spannung am Ausgangsanschluß 44 des Verstärkers 28 um den Betrag C1V-ZC-.
XK iL
Zum Zeitpunkt t? (Fig. 3) bewirkt ein Impuls
P.,, daß die gerade erhöhte Ausgangs spannung des Verstärkers
28 an den Kondensator 32 angelegt und dort gespeichert wird. Wenn dieser gespeicherte Wert ansteigt, steigt der
Gegenwirkleitwert des Elements 10 an, wodurch ein größerer Strom zum Knotenpunkt 24 geführt wird. Der Einfluß dieses
Stroms besteht darin, daß die Ausgangsspannung des Operationsverstärkers 28 abnimmt. Demgemäß weist die gezeigte
Schaltung eine negative Rückkopplung auf. Im eingeschwungenen Zustand beträgt der Wert des durch das Element 10 an
den Knotenpunkt 24 gelieferten Stroms G„m„ V0 , wobei
VxJEi K
G„__ der Gegenwirkleitwert des Elements 10 ist.
Viii
Im eingeschwungenen Zustand gleichen sich die beiden oben erläuterten Vorgänge, nämlich eine diskrete
Ladungsentnahme vom Integrator über den geschalteten Kondensator und eine kontinuierliche Ladungszufuhr vom Element
10 zum Integrator aus. Es ist wichtig, daß jedes Ungleichgewicht zwischen diesen beiden Vorgängen bewirkt, daß die
Ausgangsspannung des Integrators sich so ändert, daß der Ladungsausgleich wieder hergestellt wird.
Im Ladungsausgleichzustand ist der Strom,
der vom Knotenpunkt 24 (Fig.l) zum geschalteten Kondensator
fließt, gleich dem Stromfluß vom Element 10 zum Knotenpunkt 24. Wie oben angegeben, haben diese Ströme den Wert
C1VnZT bzw. G„„„ V_. Demgemäß gilt im eingeschwungenen
X £( V X X!* JK
Gleichgewichtszustand:
-AJL_ = gvte rr (i) ,
die sich reduziert zu
Cl
T~ * GVTE (2)·
* Man erkennt demgemäß, daß der Gegenwirk -
leitwert des primären Elements 10 an den Wirkleitwert des geschalteten Kondensators angepaßt ist. Dieser Wirkleitwert
wird allein durch die Kapazität des Kondensators 12 und die Taktperiode T bestimmt. Beide Werte sind im wesentlichen
temperaturunempfindlich.
Darüberhinaus wird die dem primären Element-
10 in Fig.l zugeführte Spannung zur Steuerung seines Gegenwirkleitwertes
auch an die sekundären Elemente 38 und 40 angelegt. Demgemäß werden die Gegenwirkleitwerte dieser
sekundären Elemente ebenfalls an den Wirkleitwert des geschalteten Kondensators angepaßt. Die Zeitkonstanten kontinuierlicher
Filter, die die Elemente 38, 40 (und zugeordnete Kondensatoren ) enthalten, sind demgemäß proportional
nur zum Produkt der Taktperiode T und dem Verhältnis von C, zu den Filterkapazitäten.
Wenn sich die Temperatur des Halbleiterplättchens 11 (Fig. 1) ändert, wird angenommen, daß alle
Bauteile auf dem Plättchen einschließlich der Elemente 10, 38 und 40 im wesentlichen der gleichen Temperaturänderung
unterliegen. Wenn beispielsweise die Temperatur des Plättchens 11 ansteigt, so hat der vorgegebene Gegenwirkleitwert
des primären Elements 10 die Neigung, kleiner zu werden. Wenn der Wert aber kleiner wird, ändert sich
die über die Leitung 34 an das Element 10 angelegte Steuerspannung so, daß der Gegenwirkleitwert des Elements 10
auf dem vorgegebenen Wert gehalten wird. Auf entsprechende Weise werden die Gegenwirkleitwerte des sekundären Elemente38
und 40 ebenfalls auf ihrem jeweiligen vorgegebenen Wert gehalten.
Verschiedene spezielle Ausführungsbeispiele für die Elemente 10, 3 8 und 40 mit variablem Gegenwirkleitwert
entsprechend Fig.l sind möglich. Bei einer solchen Verwirklichung umfaßt jedes dieser Elemente ein einzelnes
MOSFET-Bauteil. In Fig.2 ist schematisch ein HaIbleiterplättchen
50 gezeigt, das ein primäres Element 52 mit einem einzelnen MOSFET und sekundäre Elemente 54 und
56 mit je einem einzelnen MOSFET enthält, die entsprechend
• · ■ B *
den Grundgedanken der Erfindung hergestellt worden sind. Die anderen Bauteile in Fig.2 sind identisch mit den entsprechenden
Bauteilen in Fig.l und demgemäß mit den gleichen Bezugsziüfern versehen.
Als Beispiel ist jeder der in Fig.2 dargestellten MOSFETs 52, 54, 56 ein η-Kanal-Standardbauteil.
Entsprechend der Erfindung wird jedes Bauteil im nichtgesättigten Kleinsignalbetrieb und in im wesentlichen linearen
Teil seiner Strom-Spannungskennlinie betrieben. Die Bauteile sind entweder identisch miteinander oder maßstäblich
abgestufte Abwandlungen voneinander. Beispielsweise
ist die Länge der gezeigten Bauteile die gleiche, aber ihre Breite ist verschieden, um unterschiedliche, vorgegebene
Gegenwirkleitwerte zu verwirklichen.
Einzel-MOSFET-Bauteile weisen einen begrenzten dynamischen Bereich für Eingangssignale und verhältnismäßig
schlechte Eigenschaften hinsichtlich harmonischer Verzerrungen auf. Demgemäß sind andere praktikable
Verwirklichungen für diese Bauteile erwünscht. Eine solche Verwirklichung verwendet sogenannte differentielle Paare
von MOSFET-Bauteilen, wie unten beschrieben wird.
Zunächst zeigt Fig. 4 als Hintergrund eine übliche Schaltungsanordnung für ein differentielles Paar.
Die Anordnung weist zwei identische MOSFET-Bauteile 60 und 62 auf, denen über ein MOSFET-Bauteil 65 ein Ruhestrom
21 zugeführt wird. Zur Erläuterung sind die Bauteile alle
vom η-Kanal-Typ und sind so vorgespannt, daß sie in der
Sättigung arbeiten. Im Ruhezustand, d.h. bei Fehlen einer Spannungsdifferenz zwischen den Gate-Elektroden der Bauteile
60 und 62 teilt sich der Ruhestrom 21 gleichmäßig zwischen den Drain-Source-Wegen der Bauteile 60 und 62
auf .
Es sei angenommen, daß ein Spannungssignal
ν kleiner Amplitude zwischen die Gate-Elektroden der Bauteile 60 und 62 angelegt ist, wie in Fig.4 gezeigt. Daraufhin
steigt der über die Drain-Source-Strecke des Bauteils 60 fließende Strom um einen Betrag i an , während der Strom
über die Drain-Source-Strecke des Bauteils 62 um den
gleichen Betrag i abnimmt. Wie vorher, ist der über die
Leitung 64 fließende Strom = 21.
Für das in Fig.4 gezeigte differentielle
Paar gilt in bekannter Weise:
i = VkI ν (3) ,
i = VkI ν (3) ,
wobei k ein jedem Feldeffekttransistor zugeordneter ,
temperaturabhängiger Parameter ist. Demgemäß ist der inkrementelle
Kleinsignal-Gegenwirkleitwert G des differentiellen
Paares gegeben durch:
GDp = VkI (4) .
GDp = VkI (4) .
Bei zahlreichen Anwendungsfällen von praktischer Bedeutung besteht ein Bedarf für die Erzeugung
von Vor- oder Ruheströmen, die im wesentlichen unabhängig von der Temperatur sind. Mit der Schaltung gemäß Fig.5
ist dies erreichbar, vorausgesetzt, daß die Bezugsquelle 18 im wesentlichen temperaturunempfindlich ist. Solche
Quellen stehen zur Verfügung. Ein Beispiel hierfür ist die bekannte Bandlücken-Bezugsquelle.
Entsprechend einem Merkmal der Erfindung ist eine Anordnung gemäß Fgi.5 geschaffen worden, die einen
Konstantstrom I auf jeder der Leitungen 66 und 68 aufrecht
erhält, welche von den Drain-Elektroden eines üblichen Stromspiegels mit p-Kanal-Bauteilen 70 und 72 ausgehen.
Der Stromfluß auf der Leitung 68 zum Knotenpunkt 24 beträgt :
I = C1 V- / T (5).
Wie oben angegeben, sind C1 und T im wesentlichen temperaturunempfindlich.
Darüberhinaus sind hochstabile, im wesentlichen temperaturunempfindliche Bezugsspannungsquellen
bekannt. Wenn demgemäß aufgrund von Temperaturänderungen der Strom I von seinem vorgegebenen Wert abweichen
will, ändert sich die Spannung über dem Kondensator 32 auf kompensierende Weise so, daß die Gate-Spannung des
n-Kanal-MOSFET-Bauteils 74 geändert wird. Dadurch wiederum
wird der auf den Leitungen 66 und 68 fließende Strom auf dem vorgegebenen Wert gehalten.
Mit Vorteil wird die zur Steuerung des MOSFET-Bauteils 74 in Fig. 5 benutzte Spannung auch an die Gate-Elektrode
der Bauteile 76 und 78 angelegt. Diese Bauteile sind identisch mit dem Bauteil 74 oder stellen abgestufte
Abwandlungen des Bauteils 74 dar. Demgemäß wird der auf der Drain-Source-Strecke jedes der Bauteile 76 und 78
fließende Strom ebenfalls konstant gehalten. Diese Ströme können beispielsweise Ruheströme sein, die in zugeordneten
Schaltungen (nicht gezeigt) hoher Genauigkeit auf dem HaIbleiterplättchen
80 verwendet werden. Auf diese Weise werden die Ruheströme unabhängig von Temperaturänderungen konstant
gehalten.
Zusätzlich wurde erkannt, daß, wenn die
von der unabhängigen Spannungsquelle 18 in Fig.5 gelieferte
Konstantspannung V durch eine entsprechend
VR = Vl/k (6)
definierte Spannungsquelle ersetzt wird, die Gegenwirkleitwerte zugeordneter differentieller Paare konstant gehalten
werden können. Dies ergibt sich, wenn der Ausdruck (6) für V_ in Ausdruck (5) eingesetzt wird. Man erhält dann
VkI = C1ZT (7).
Wie oben angegeben, gilt aber
GDp = VkI (8).
Dann erhalt man
GDP - VT (9)·
Es zeigt sich demgemäß, daß eine Leitwertsteuerung mit geschalteten Kondensatoren für den Gegenwirkleitwert eines
differentiellen Paares erzielbar ist.
Ein spezielles Ausführungsbeispiel für eine Schaltung zur Lieferung einer Bezugsspannung VD entsprechend
Gleichung (6) ist in Fig. 6 innerhalb des gestrichelt gezeichneten Kästchens 82 auf dem Halbleiterplättchen 84
dargestellt. Die Schaltung, die MOSFET-Bauteile 85 bis
88 enthält, liefert am Knotenpunkt 90 eine entsprechend Gleichung (6) definierte Spannung V0. In bekannter Weise
ist eine übliche, sogenannte Startschaltung (nicht gezeigt) erforderlich, um den Betrieb der abhängigen Spannungsquelle
82 gemäß Fig. 6 einzuleiten.
Gemäß Fig. 6 ist das in der Bezugsspannungsschaltung 82 enthaltene p-Kanal-MOSFET-Bauteil 85 identisch
zu den beiden angepaßten p-Kanal-Bauteilen 70 und 72 ausgebildet.
Beispielsweise sind die n-Kanal-Bauteile 86 und 87 in der Bezugsspannungsschaltung so ausgebildet, daß
ihre Länge gleich ist, daß aber die Breite des Bauteils 8 etwa viermal größer als die des Bauteils 86 ist. Weiterhin
ist das n-Kanal-Bauteil 88 in der Bezugsspannungsquelle
so ausgelegt, daß es identisch mit den Bauteilen 92-94 auf dem Halbleiterplättchen 84 ist oder eine abgestufte
Abwandlung dieser Bauteile darstellt.
Die Bauteile 93 und 94 in Fig. 6 werden zur Lieferung von Ruheströmen für differentielle Paare
auf dem Halbleiterplättchen 84 benutzt. Es ist wichtig, daß diese Ströme durch die gezeigte Anordnung mit geschalteten
Kondensatoren so gesteuert werden, daß die Gegenwirkleitwerte
der differentiellen Paare je proportional zum Wirkleitwert C1/T des geschalteten Kondensators gemacht
werden. Auf diese Weise werden die Gegenwirkleitwerte der differentiellen Paare in der Praxis im wesentlichen temperaturunempfindlich
gemacht.
Die vorstehend angegebenen differentiellen Paare, die auf die beschriebene Weise gesteuert werden,
sind generell vorteilhaft im Vergleich zu Anordnungen mit einzelnen MOSFET-Bauteilen des in Fig.5 gezeigten Typs.
Für eine Vielzahl praktischer Anwendungen von kommerzieller Bedeutung zeigen jedoch differentielle Paare keinen genügend
großen dynamischen Bereich für Eingangssignale und auch keine genügend kleine Verzerrung, um als zweckmäßig angesehen
zu werden.
Entsprechend einem weiteren Merkmal der
vorliegenden Erfindung wird ein zweckmäßiges Element mit variablem Gegenwirkleitwert und verbesserten Eigenschaften
mit Bezug auf einzelne MOSFET-Bauteile und differentielle
Paare geschaffen. Ein Blockschaltbild dieses verbesserten
Elements ist in Fig.7 gezeigt. Das Kästchen 96 in Fig.7
stellt ein spezielles Ausführungsbeispiel für jedes der Elemente 10, 38 und 40 in der Gesamtdarstellung nach Fig.l
dar.
Das Element gemäß Fig. 7 weist nur Mehrfach-
n-Kanal- und p-Kanal-MOSFET-Bauteile auf, die je individuell
eine quadratische Strom-Spannungskennlinie für Eingangssignalausschläge
mit großem dynamischem Bereich (z.B. 3 V) besitzen. Durch Anwendung des bekannten Viertel-Quadrat-Prinzips
sind einzelne solche quadratischer Bauteile zur Bildung einer Gesamtanordnung kombiniert worden, die einen
Ausgangsstrom i liefert, welcher linear proportional zum Produkt einer Eingangssteuerspannung ν und einer Signalspannung
ν mit großem dynamischem Bereich ist.
Das Bauteil gemäß Fig. 7 weist einen Block 98 auf, der Stromspiegel und Äddier-Subtrahierschaltungen
enthält. Im Block 98 werden interne Spannungen ν , und v~ erzeugt, die definiert sind durch:
Vcl - Vc2 α vc il0)'
wobei α das Proportionalitätssymbol ist. Die Spannung ν .
ist die Gleichtaktkomponente von V1 und v_, und ν „ ist
die Gleichtaktkomponente von v_ und v., wobei gilt: V1 et V^1 +ν (11),
(12), (13), (14).
Entsprechend Fig. 7 sind die Ausgangsspannungen des Blocks 98 die vorerwähnten Spannungen V1 , v„, v-.
und v.. Diese Spannungen werden den Quadrierschaltungen 100 bis 103 zugeführt, die je ein einzelnes MOSFET-Bauteil
enthalten. Die entsprechenden Ausgangssignale der Schaltungen 100 bis 103 sind Ströme i, , i2, i_ und i«, die definiert
sind durch:
11 α (vcl + v)2 (15),
12 a (vcl ~ V)2 (16)'
13 « (vc2 + v)2 (17),
i4 α (vc2 + v)2 (18).
Die Ausgangsströme I1 und i. werden am Knotenpunkt
104 addiert und dem positiven Eingangsanschluß
Vl | et | Vcl | + ν |
V2 | α | Vc2 | - V |
V3 | α | vc2 | + V |
V4 | α | Vc2 | - V |
eines Subtrahierers 106 zugeführt, während die Ausgangsströme i2 und i am Knotenpunkt 108 addiert und dem negativen
Eingangsanschluß des Subtrahierers 106 zugeführt sind.
Der Ausgangsstrom i des Subtrahierers in Fig. 7 ist demgemäß definiert zu:
oder
io α (I1 + i4) - (i2 + x3) (19)
1O β 4v(vcl - Vc2>
(20)'
die sich entsprechend dem Ausdruck (10) reduziert zu:
i α vv (21).
Es zeigt sich demgemäß, daß, wie oben bereits angegeben, der Ausgangsstrom i der Anordnung nach Fig.7 linear proportional
zum Produkt aus der Eingangssteuerspannung ν und der Eingangssignalspannung ν ist.
Ein spezielles Ausführungsbeispiel mit nur MOSFET-Bauteilen für das Kästchen 96 in Fig. 7 ist in Fig.
8 dargestellt. In der dortigen Schaltungsanordnung ist ein Steuerspannungs-(ν )-Spiegelpuffer 110 vorgesehen,
der n-Kanal-Bauteile 112 bis 115 enthält. Außerdem weist
Fig. 8 einen Signalspannungs-(v)-Spiegelpuffer auf, der
n-Kanal-Bauteile 116 bis 119, 124 , 126, 128 und 130 enthält. Vier identische, angepaßte p-Kanal-Bauteile 120 bis 123
bilden die Quadrierschaltungen 100 bis 103 in Fig.7.
In der Schaltung gemäß Fig. 8 kombinieren n-Kanal-Bauteile 116 und 124 die Werte +v und ν 1 und legen
eine hierzu proportionale Gate-Source-Spannung an das Quadrierbauteil 120 an. Die Bauteile 119 und 126 kombinieren
die Werte -v und ν , und legen eine hierzu proportionale Gate-Source-Spannung an das Quadrierbauteil 121 an. Auf
entsprechende Weise kombinieren die Bauteile 117 und 128 die Werte +v und ν _ und legen eine hierzu proportionale
Gate-Source-Spannung an das Quadrierbauteil 122 an. Schließlich kombinieren die Bauteile 118 und 130 die Werte -v und
ν und legen eine hierzu proportionale Gate-Source-Spannung an das Quadrierbauteil 123 an.
Eine Subtrahierschaltung 132 in Fig. 8 weist
n-Kanal-Bauteile 134 und 136 auf. Eine Vorspannungsschaltung
• ·
138 enthält η-Kanal-Bauteile 140 bis 142 und erzeugt vorbestimmte
Ströme in der dargestellten Anordnung.
In der Schaltung nach Fig. 8 sind die Bauteile 112, 113 und 116 bis 119 identische, angepaßte n-Kanal-Bauteile.
Die Bauteile 114, 115, 124, 126, 128, 130 sind ebenfalls identische, angepaßte n-Kanal-Bauteile.
Als Beispiel beträgt V__ IN Fig.8 +5 V und Vce -5V.
Fig. 8 ist ein spezielles Ausführungsbeispiel einer vorteilhaften Anordnung, die als Bauteil mit
variablem Gegenwxrkleitwert arbeiten kann. Eine Version der Anordnung ist durch einen dynamischen Eingangssignalbereich
von 3 V, eine harmonische Gesamtverzerrung von etwa
0,3 % und eine Bandbreite von 30 MHz gekennzeichnet.
Ein vorgegebener Wert für den Gegenwirkleitwert der Anordnung nach Fig. 8 läßt sich durch eine entsprechende
maßstäbliche Bemessung der vier Quadrierbauteile 120 bis 123 erreichen. Alternativ oder als zusätzliche
Maßnahme kann der Ausgangsstrom i auf übliche Weise unter Verwendung zusätzlicher Stromspiegel maßstäblich eingestellt
werden.
Leerseite
Claims (12)
1. V Schaltungsanordnung mit einem Gegenwirk
leitwerTTelement (10), das einen ersten Ausgangsstrom
liefert,
gekennzeichnet durch einen Kondensator (12), eine erste Schaltung (18, 14, 15, 16, 17) zur intermittierenden Aufladung und Entladung des Kondensators und dadurch Erzeugung eines zweiten Stromes über den Kondensator, eine zweite Schaltung (28, 30, 22), die mit dem Kondensator und dem Gegenwirkleitwertelement verbunden ist, um die ersten und zweiten Ströme zu vergleichen und abhängig von dem Vergleich eine Steuerspannung zu erzeugen, und einen Leiter (34), der die Steuerspannung an das Gegenwirkleitwertelement anlegt, um den ersten Strom einzu-
gekennzeichnet durch einen Kondensator (12), eine erste Schaltung (18, 14, 15, 16, 17) zur intermittierenden Aufladung und Entladung des Kondensators und dadurch Erzeugung eines zweiten Stromes über den Kondensator, eine zweite Schaltung (28, 30, 22), die mit dem Kondensator und dem Gegenwirkleitwertelement verbunden ist, um die ersten und zweiten Ströme zu vergleichen und abhängig von dem Vergleich eine Steuerspannung zu erzeugen, und einen Leiter (34), der die Steuerspannung an das Gegenwirkleitwertelement anlegt, um den ersten Strom einzu-
15 stellen.
2 . Schaltungsanordnung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Steuerspannung eine
Funktion der Differenz zwischen dem ersten und zweiten Strom ist und daß der Gegenwirkleitwert des Elements
eine Funktion der Steuerschaltung ist.
3. Schaltungsanordnung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die erste Schaltung eine
Spannungsquelle (18) und eine Vielzahl von taktbetätigten Schaltern (14, 15, 16, 17) aufweist, daß das Gegen-
Sonnenberger Straße 43 6200 Wiesbaden Telefon (06121) 5029-13/561993 Telex 4185237 Telegramme Patentconsult
RadedceslraBo 43 8000 Müncfien 60 Telefon (059)883*03/885604 Telex 5212313 Telegramme Patentconsult
3329320
wirkleitwertelement einen Transistor (52) umfaßt, daß
die zweite Schaltung einen Integrator (28, 30) enthält, daß der erste und zweite Strom beide einem Eingangsanschluß
(26) des Integrators zugeführt sind, daß der Steuerspannungsleiter (34) mit dem Gate des Transistors
verbunden ist, und daß die Steuerspannung sich stabilisiert, wenn der erste und zweite Strom gleich sind.
4 . Schaltungsanordnung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die zweite Schaltung weiter-
^O hin eine Einrichtung (22, 32) zum Abtasten und Halten
der die Ausgangsspannung des Integrators darstellenden Spannung aufweist und daß die Einrichtung mit dem
Steuerspannungsleiter verbunden ist.
5. Schaltungsanordnung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß ein erster Anschluß des
Kondensators (12) über einen ersten Schalter (14) mit der ersten Spannungsquelle (18)und über einen zweiten
Schalter (17) mit einer zweiten Spannungsquelle (Erde) verbunden ist, daß ein zweiter Anschluß des Kondensators
über einen dritten Schalter (16) mit einem Eingang des Integrators und über einen vierten Schalter (15)
mit der zweiten festen Spannungsquelle verbunden ist, daß die Abtast- und Halteeinrichtung einen zweiten
Kondensator (32) und einen fünften Schalter aufweist, der einen Ausgang des Integrators mit dem zweiten Kondensator
und dem Steuerspannungsleiter (34) verbindet, daß alle Schalter normalerweise offen sind und kurz
durch Impulse einer Impulsfolge mit einer Periode T geschlossen werden, daß der erste und vierte Schalter
durch eine erste Impulsfolge (Pl) gesteuert werden, daß der zweite und dritte Schalter durch eine zweite
Impulsfolge (P2) gesteuert werden, daß der fünfte Schalter
durch eine dritte Impulsfolge (P3) gesteuert wird und daß die zweite Impulsfolge der ersten Impulsfolge
nachläuft und der dritten Impulsfolge vorläuft.
6. Schaltungsanordnung nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß der erste Strom gleich
G„mi, V-, ist, wobei G„m_ der Gegenwirkleitwert des
vlt K V ijj
Ott« OA
Gegenwirkleitwertelements und VR die Spannung der ersten
Bezugsquelle (18) sind, daß der zweite Strom gleich
CnVn/T ist, wobei C, die Kapazität des ersten Kondensax
κ χ
tors und T die Periode der Impulsfolgen sind und daß die Steuerspannung eine Funktion der Temperatur des
Gegenwirkleitwertelements ist.
7. Schaltungsanordnung nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß das Gegenwirkleitwertelement
einen ersten MOSFET-Transistor (74) aufweist, das mit einer Stromspiegelschaltung (70,72) verbunden
ist und daß die Stromspiegelschaltung an den Integrator (28, 30) angeschaltet ist (68).
8. Schaltungsanordnung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß
der Gegenwirkleitwert des Elements eine Funktion seiner Temperatur und der Steuerspannung ist, und daß die
Steuerspannung als Ausgangsspannung verwendet wird,
die die Temperatur des Gegenwirklextvjertelements darstellt.
9. Schaltungsanordnung nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß der Steuerspannungsleiter
mit dem Gate des ersten MOSFET-Transistors verbunden ist, daß ein AusgangsanSchluß des ersten MOSFET-Transistors
mit der Stromspiegelschaltung verbunden ist, und daß ein weiterer Ausgangsanschluß des ersten MOSFET-Transistors
mit einer Vielzahl weiterer MOSFET-Schaltungen (93, 94) verbunden ist, die je ein differentielles
Paar von MOSFET-Transistoren aufweisen.
10. Schaltungsanordnung nach Anspruch 9, .^
dadurch gekennzeichnet, daß die Stromspiegelschaltung i}§
einen zweiten und dritten MOSFET-Transistor aufweist, Ji die je einen Ruhestrom I führen, daß die erste Spannungs- "-V|
quelle (V,,-^) am ersten Schalter (90, 14) eine Spannung *■«
V_ = Vi/k erzeugt, wobei k ein temperaturabhängiger
Parameter ist, der dem ersten, zweiten und dritten MOSFET-
2 2
Transistor zugeordnet ist, daß der zweite Strom C /T k beträgt und daß eine mit dem Integrator und der ersten
Spannungsquelle verbundene Schaltung den Strom über
jeden MOSFET-Transistor jedes differentiellen Paars
auf C2/T2k hält.
11. Verfahren zur Aufrechterhaltung des
Gegenwirkleitwertes wenigstens eines primär variablen Gegenwirklextwertelements im wesentlichen unabhängig
von Temperaturänderungen,
gekennzeichnet durch die Verfahrensschritte:
Anpassen des Gegenwirkleitwertes des primären Elements an den Wirkleitwert eines geschalteten Kondensators;
bei Auftreten einer Fehlanpassung Erzeugen einer Steuerspannung, die an das primäre Element angelegt wird,
um dessen Gegenwirkleitwert im wesentlichen konstant
zu halten.
12. Verfahren nach Anspruch 11, gekennzeichnet durch den Verfahrensschritt:
Anlegen der gleichen Steuerspannung an wenigstens ein sekundäres, variables Gegenwirkleitwertelement , das
eine angepaßte und zugeschnittene Abwandlung des primären Elements ist, wodurch der Gegenwirkleitwert des
bzw. der sekundären Elemente im wesentlichen ebenfalls kontant gehalten wird.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/409,363 US4484089A (en) | 1982-08-19 | 1982-08-19 | Switched-capacitor conductance-control of variable transconductance elements |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3329820A1 true DE3329820A1 (de) | 1984-02-23 |
DE3329820C2 DE3329820C2 (de) | 1993-09-02 |
Family
ID=23620158
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19833329820 Granted DE3329820A1 (de) | 1982-08-19 | 1983-08-18 | Schaltungsanordnung mit einem gegenwirkleitwertelement |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4484089A (de) |
JP (1) | JPH0666639B2 (de) |
DE (1) | DE3329820A1 (de) |
FR (1) | FR2532115B1 (de) |
GB (1) | GB2125995B (de) |
NL (1) | NL192168C (de) |
Families Citing this family (24)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS58187015A (ja) * | 1982-04-26 | 1983-11-01 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | スイツチト・キヤパシタ回路 |
EP0109612B1 (de) * | 1982-11-19 | 1989-05-24 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Filterschaltung mit geschalteten Kapazitäten |
US4651134A (en) * | 1984-12-13 | 1987-03-17 | American Telephone And Telegraph Company | Switched capacitor coupled line receiver circuit |
US4668918A (en) * | 1985-02-01 | 1987-05-26 | Advanced Micro Devices, Inc. | Low order charge-pump filter |
US4656871A (en) * | 1985-07-16 | 1987-04-14 | Motorola, Inc. | Capacitor sensor and method |
IT1184820B (it) * | 1985-08-13 | 1987-10-28 | Sgs Microelettronica Spa | Generatore di corrente stabilizzata ad alimentazione singola,particolarmente per circuiti integrati di tipo mos |
JPS6276099A (ja) * | 1985-09-30 | 1987-04-08 | Toshiba Corp | サンプル・アンド・ホ−ルド回路 |
US4736117A (en) * | 1986-11-14 | 1988-04-05 | National Semiconductor Corporation | VDS clamp for limiting impact ionization in high density CMOS devices |
JPS63208325A (ja) * | 1987-02-25 | 1988-08-29 | Toshiba Corp | 前処理フイルタを備えたアナログ・デイジタル変換回路 |
US5291074A (en) * | 1990-04-05 | 1994-03-01 | Vanguard Semiconductor, A Division Of Ca Micro Devices | BiCMOS track and hold amplifier |
JPH04286415A (ja) * | 1991-03-15 | 1992-10-12 | Nec Corp | スイッチトキャパシタフィルタ |
IT1246598B (it) * | 1991-04-12 | 1994-11-24 | Sgs Thomson Microelectronics | Circuito di riferimento di tensione a band-gap campionato |
DE59108383D1 (de) * | 1991-09-18 | 1997-01-09 | Siemens Ag | Integrierbare Schaltungsanordnung mit einem analogen Netzwerk |
US5408174A (en) * | 1993-06-25 | 1995-04-18 | At&T Corp. | Switched capacitor current reference |
US5563587A (en) * | 1994-03-21 | 1996-10-08 | Rosemount Inc. | Current cancellation circuit |
US5465067A (en) * | 1994-05-13 | 1995-11-07 | Samsung Semiconductor, Inc. | Current clamping circuit |
US5777518A (en) * | 1996-10-30 | 1998-07-07 | Lucent Technologies Inc. | Method of biasing mosfet amplifiers for constant transconductance |
US5812024A (en) * | 1997-01-30 | 1998-09-22 | Lucent Technologies Inc. | Stabilization of gain-bandwidth product in analog circuit devices |
US5805006A (en) | 1997-04-28 | 1998-09-08 | Marvell Technology Group, Ltd. | Controllable integrator |
US5912589A (en) * | 1997-06-26 | 1999-06-15 | Lucent Technologies | Arrangement for stabilizing the gain bandwidth product |
US6452531B1 (en) * | 1999-08-27 | 2002-09-17 | Analog Devices, Inc. | Jitter and load insensitive charge transfer |
US6538491B1 (en) * | 2000-09-26 | 2003-03-25 | Oki America, Inc. | Method and circuits for compensating the effect of switch resistance on settling time of high speed switched capacitor circuits |
US6496052B1 (en) * | 2001-09-10 | 2002-12-17 | National Semiconductor Corporation | Very low temperature coefficient for current limit in switching regulator and driver |
KR100983032B1 (ko) | 2008-03-13 | 2010-09-17 | 삼성전기주식회사 | Gm-C 필터의 디지털 튜닝 회로 |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4334195A (en) * | 1980-05-27 | 1982-06-08 | Norlin Industries, Inc. | Voltage controlled attenuator |
US4331894A (en) * | 1980-05-29 | 1982-05-25 | American Microsystems, Inc. | Switched-capacitor interolation filter |
US4375595A (en) * | 1981-02-03 | 1983-03-01 | Motorola, Inc. | Switched capacitor temperature independent bandgap reference |
US4384217A (en) * | 1981-05-11 | 1983-05-17 | Bell Telephone Laboratories, Incorporated | Temperature stabilized voltage reference circuit |
US4374357A (en) * | 1981-07-27 | 1983-02-15 | Motorola, Inc. | Switched capacitor precision current source |
US4408130A (en) * | 1981-10-05 | 1983-10-04 | Bell Telephone Laboratories, Incorporated | Temperature stabilized voltage reference |
US4446438A (en) * | 1981-10-26 | 1984-05-01 | Gte Automatic Electric Incorporated | Switched capacitor n-path filter |
US4441080A (en) * | 1981-12-17 | 1984-04-03 | Bell Telephone Laboratories, Incorporated | Amplifier with controlled gain |
-
1982
- 1982-08-19 US US06/409,363 patent/US4484089A/en not_active Expired - Lifetime
-
1983
- 1983-08-09 FR FR8313089A patent/FR2532115B1/fr not_active Expired
- 1983-08-17 GB GB08322131A patent/GB2125995B/en not_active Expired
- 1983-08-18 NL NL8302905A patent/NL192168C/nl not_active IP Right Cessation
- 1983-08-18 DE DE19833329820 patent/DE3329820A1/de active Granted
- 1983-08-19 JP JP58150403A patent/JPH0666639B2/ja not_active Expired - Lifetime
Non-Patent Citations (5)
Title |
---|
BRODERSEN, R.W. et al.: MOS Switches-Capacitor Filters. In: Proceedings of the IEEE, Vol.67, No.1, Jan.1979, S.61-75 * |
FARUQUE, S.M. et al.: Switched-capacitor inductors and their use in LC filter simulation. In: IEE Proc., Vol.128, Pt.G, No.4, August 1981, S.227-229 * |
MARTIN K. u. SEDRA A.S.: "Strays-Insensitive Switched-Capacitor Filters Based on Bilinear Z-Transform" in Electronics Letters, Bd.15, Nr.13, 1979, S.365/366 * |
VISWANATHAN, T.R. et al.: Switched-Capacitor Transconductance and Related Building Blocks. In: IEEE Transactions on Circuits and Systems, Vol.CAS-27, No.6, June 1980, S.502-508 * |
VISWANATHAN, T.R. et al.: Switched-Capacitor Transconductance Elements and Gyrators. In: Electronics Letters, 24th May 1979, Vol.15 No.11, S.318,319 * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB2125995B (en) | 1985-10-30 |
US4484089A (en) | 1984-11-20 |
FR2532115B1 (fr) | 1987-11-06 |
JPH0666639B2 (ja) | 1994-08-24 |
GB2125995A (en) | 1984-03-14 |
FR2532115A1 (fr) | 1984-02-24 |
NL8302905A (nl) | 1984-03-16 |
JPS5954313A (ja) | 1984-03-29 |
NL192168B (nl) | 1996-10-01 |
GB8322131D0 (en) | 1983-09-21 |
DE3329820C2 (de) | 1993-09-02 |
NL192168C (nl) | 1997-02-04 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE3329820A1 (de) | Schaltungsanordnung mit einem gegenwirkleitwertelement | |
DE69430294T2 (de) | Analoge Filterschaltung und integrierte Halbleiterschaltungsanordnung mit dieser Schaltung | |
DE2926900C2 (de) | ||
DE3872275T2 (de) | Cmos-referenzspannungsgeneratoreinrichtung. | |
DE3625949C2 (de) | Schaltung zum Erzeugen eines stabilisierten Stromes, insbesondere für integrierte MOS-Schaltungen | |
DE69615300T2 (de) | Zeitkontinuierlich programmierbare analoge blockarchitektur | |
DE69102813T2 (de) | Elektrisch steuerbare Oszillatorschaltung und eine damit ausgerüstete, elektrisch steuerbare Filterschaltung. | |
DE68921532T2 (de) | Transresistanzvorrichtung mit Drain-Vorspannung. | |
EP1446884B1 (de) | Temperaturstabilisierter oszillator-schaltkreis | |
EP1704452A1 (de) | Transistoranordnung mit temperaturkompensation und verfahren zur temperaturkompensation | |
EP0039076B1 (de) | Integratorschaltung mit Abtaststufe | |
DE3713107C2 (de) | Schaltung zur Erzeugung von konstanten Spannungen in CMOS-Technologie | |
DE2641860A1 (de) | Integrierte stromversorgungsschaltung | |
EP0721269A2 (de) | Verfahren und Schaltungsanordnung für den Abschluss einer zu einer integrierten CMOS-Schaltung führenden Leitung | |
DE68903243T2 (de) | Spannungs-stromumsetzer mit mos-transistoren. | |
DE3017669C2 (de) | Verstärkerschaltungsanordnung | |
DE102004027298A1 (de) | Auf dem Chip ausgeführter Hochpassfilter mit großer Zeitkonstanten | |
DE10220332B4 (de) | Integrierte Schaltungsanordnung mit einem aktiven Filter und Verfahren zum Trimmen eines aktiven Filters | |
DE3024014C2 (de) | Wechsel-Gleichspannungswandler in Form einer integrierten Schaltung | |
DE3402319C2 (de) | Anordnung zum selektiven Koppeln zweier Signale über Feldeffekttransistoren entgegengesetzten Leitungstyps | |
DE2839459A1 (de) | Schaltungsanordnung zur signalpegelumsetzung | |
DE69226656T2 (de) | Integrierte mosfet widerstands- und oszillatorfrequenzsteuerung, trimmverfahren und zugehörige vorrichtung | |
DE69522196T2 (de) | Pufferschaltung und Vorspannungsschaltung | |
DE4129334A1 (de) | Praezisions-mos-widerstand | |
DE2751886A1 (de) | Monolithisch integrierte, rueckgekoppelte verstaerkerschaltung |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8127 | New person/name/address of the applicant |
Owner name: AT & T TECHNOLOGIES, INC., NEW YORK, N.Y., US |
|
8110 | Request for examination paragraph 44 | ||
D2 | Grant after examination | ||
8364 | No opposition during term of opposition | ||
8328 | Change in the person/name/address of the agent |
Free format text: BLUMBACH, KRAMER & PARTNER, 65193 WIESBADEN |
|
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |