DE3149733A1

DE3149733A1 - "polarisationswandler"

Info

Publication number: DE3149733A1
Application number: DE19813149733
Authority: DE
Inventors: Rodney Clifford 07733 Holmdel N.J. Alferness
Original assignee: Western Electric Co Inc
Current assignee: AT&T Corp
Priority date: 1980-12-15
Filing date: 1981-12-15
Publication date: 1982-06-16
Also published as: GB2090992A; FR2496344A1; US4384760A; FR2496344B1; JPS57124316A; DE3149733C2; GB2090992B

Description

Beschreibung

Polarisationswandler

Die Erfindung bezieht sich auf Polarisationswandler, insbesondere auf Vorrichtungen zum Steuern der Polarisation optischer Wellen.

Optische Wellenleiter, die ein optisches Signal mit nur einer Polarisationsrichtung zu übertragen vermögen, sind zur Verwendung bei integrierten optischen Bauelementen erwünscht. Es ist jedoch allgemein bekannt, daß selbst die sogenannten Einzelmode-Fasern eine lineare Polarisation über größere Entfernungen hinweq nicht aufrechterhalten. Als Folge hiervon ist die Polarisation eines am Ausgangsende einer Faser empfangenen Signals ungewiß und ändert sich tatsächlich auch mit der Zeit. Um solchen Signalen Rechnung zu tragen, gingen die Anstrengungen dahin, polarisationsunabhängige optische Bauelemente zu entwerfen. Jedoch gibt es eine Klasse interferometrischer Signalverarbeitungsmethoden, für die die Polarisation des empf.angenen Signals längs einer vorgegebenen Rieh-

tung sein muß. Heterodyner Nachweis und Faserinterfero-

meter sLnd zwei Beispiele hierfür.

Eine Lösung für dieses Problem ist die Verwendung speziell präparierter Fasern, die zum Aufrechterhalten einer linearen Polarisation spannungsinduzierte· Doppelbrechung benutzen. Diese Fasern haben aber recht hohe Dämpfungs-, werte, und bis heute sind nur kurze Längen hergestellt worden. ·

Mit vorliegender Erfindung wird ein Polarisationswandler bereitgestellt, der ein einfallendes optisches Signal jeder beliebigen Polarisation zu akzeptieren und ein Ausgangssignal einer anderen beliebigen Polarisation zu erzeugen vermag.

Der Polarisationswandler umfaßt im Prinzip einen Eingangsphasenschieber zum Ändern der relativen Phase zwischen orthogonal polarisierten Komponenten der einfallenden Welle und einen Modenumsetzer zum Ändern der relativen Größen der orthogonal polarisierten Wellenkomponenten. Weiterhin kann man einen Ausgangsphasenschieber vorsehen, um die relative Phase der beiden vom Modenumsetzer erhaltenen orthogonal polarisierten Komponenten zu ändern. Andererseits kann für viele interessierende

Anwendungsfälle, bei denen eine beliebig polarisierte Welle in eine linear polarisierte Welle (d.· h. TM oder

TE) umzusetzen ist, der Ausgangsphasenschieber weggelas- |

sen werden. . ■ j

Bei einer ersten Ausführungsform der Erfindung sind der !

Eingangsphasenschieber und der Modenumsetzer längs des j

Signalwellenweges hintereinander'angeordnet. Alternativ kann vorgesehen sein, daß der Eingangsphasenschieber und der Modenumsetzer so ausgebildet sind, daß sie auf einem gemeinsamen Teiü des Signalwellenweges wirksam sind, um so die Gesamtlänge des Wandlers zu reduzieren.

Nachstehend ist die Erfindung anhand der Zeichnung im einzelnen erläutert; es zeigen:

Fig..1 das Blockschaltbild eines entsprechend der vorliegenden Lehre aufgebauten Polarisationswandlers,

Fig. 2 eine Ausführungsform eines Polarisationswandlers zur Verwendung bei optisch geführten Wellen,

Fig. 3 die Änderung des Polarisationswinkels als Funktion ■ der Modenumsetzer-Kopplungsstärke,

Fig. 4 die Änderung des Ausgangspolarisationswinkels als Funktion der relativen Eingangsphase für verschiedene Modenumsetzer-Spannungswerte,

Fig. 5 ein weiteres Ausführungsbeispiel der Erfindung und .

Fig. 6 die Modenumsetzer spannung, die. zum Ums.etzen einer beliebigen linear polarisierten Eingangswelle in eine TE-Polarisation für ein bestimmtes Ausführungsbeispiel der Erfindung erforderlich ist.

Der in Fig. 1 schematisch dargestellte erfindungsgemäße Polarisationswandler 10 besitzt einen variablen Eingangsphasenschieber 11 zum Ändern der relativen Phasen zwischen orthogonal polarisierten Komponenten der einfallenden Wellen und einen variablen Modenumsetzer 12 zum Ändern der relativen Größen der orthogonal polarisierten Wellenkomponenten. Ein variabler Aüsgangsphasenschieber 13 ändert die relative Phase zwischen den vom umsetzer 13 erhaltenen orthogonal polarisierten Komponenten. Aus weiter unten ersichtlichen Gründen sind die orthogonal polarisierten Wellenkomponenten als TE- und TM-Moden bezeichnet worden.und werden im folgenden auch so bezeichnet.

Beim Betrieb wird eine Eingangswelle einer beliebigen Polarisation dem Polarisationswandler zugeführt. Letzterer ist dafür entworfen, die Kincjancjspolarisation in jede andere am Wandlerausgang gewünschte beliebige Polarisation umzusetzen.' Generell kann der Polarisationszustand einer Welle durch zwei Parameter θ und {6.definiert werden, wobei θ die relativen Größen der .TE- und TM-Wellenkomponenten und φ deren relativen Phase definieren. Anhand dieser Parameter kann die einfallende Welle geschrieben werden durch

TE

Λ,

TM

cos θ

(D

Für φ = O- ist die Welle beim Winkel θ linear polarisiert. Eine polarisierte TE-Welle ist durch 0=0 dargestellt* Eine TM-Welle wird für 6=^/2 erhalten. Zirkulare Polarisation erhält man beispielsweise wenn θ = ίΓ/4 und φ = i Ή/2 ist. Anhand dieser Parameter setzt der Wandler 10 eine Eingangswelle einer beliebigen Polarisation (θ., φ..) in eine Ausgancjswelle einer beliebigen Polarisation

-um".

Fig. 2 zeigt eine Ausführungsform eines Polarisations-

_. Q —

Wandlers, der insbesondere zur Verwendung bei geführten optischen Wellen geeignet ist. Bei dieser Ausführungsform· ist der optische Wellenweg 20 ein metalldiffundierter Wellenleiter, der in ein Lithiumniobat- (oder-tantalat-) Kristallsubstrat 21 mit x-Schnitt und y-übertragung eingebettet ist. Vorteilhaft wird der Wellenleiter so her-' gestellt, daß er einen einzigen TE-Mode und einen einzigen TM-Mode führt, deren Polarisationsrichtungen die angegebenen sind.

Der Eingangsphasenschieber 30 einer Länge L₁ ist durch ein erstes Paar Elektroden 22-22' definiert. Der Ausgangsphasenschieber 31 einer Länge L 'ist durch ein zweites Paar Elektroden 23-2.3'' definiert. Beide Elektroderipaare liefern eine in der z-Richtung verlaufende elektrische Feldkomponente, die die relative Phase φ zwischen den TE- und TM-Modenkomponenten im Wellenleiter 20 elektrooptisch steuert. Diese Steuerung ist eine Funktion der unterschiedlichen elektrooptischen Komponenten, die von den beiden Moden "gesehen" werden. Die Wirkung jedes Phasen-. Schiebers auf die TE- und TM-Komponenten kann durch eine 2 χ 2-Matrix wie folgt ausgedrückt werden

P =

(2)

wobei Αφ = &$_Q + €φ, . (3)

Αφ die fixierte TE/TM-Phasenverschiebung als Folge der gesamten Doppelbrechung ohne angelegtes Feld und

6φ die elektrooptisch induzierte Phasenverschiebung" bedeuten.

Sonach ist für die Eingangsphasenschieber 30 die Größe ΑΦ· gegeben durch

- f [VW ⁺ Tar^{1 (n}o^ru - ⁿe^r33>] ■

^<4)

worin bedeuten L die Gesamtlänge zwischen dem

"eingang des Wandlers und dem Eingang

des Modenumsetzers 32,

X die optische Wellenlänge,

L·. die Länge der Elektroden 22 und 22',

V₁ die Größe der zugeführten Spannung,

ο*· den Überlappungsparameter.,

N und N die effektiven (Brechungs-)

Indices,

d den Abstand zwischen den Elektroden,

n_, η den ordentlichen bzw. außerordent-O e

. liehen Brechungsindex und . ■ r₁₃, r_ die elektrooptischen Koeffizienten.

Ein ähnlicher Ausdruck kann für die Phasenänderung wie diese vom Ausgangsphasenschieber 31 erzeugt wird, angeschrieben werden.

Die mittlere Elektrodengruppe 24-24' des Modeumsetzers 32 ändert die relative Größe der TE-.und TM-Komponenten durch Bereitstellen der Spannung zum Bewirken einer TE-TM-Modenumsetzung, wie dieses in üS-A-38 77 782 beschrieben ist. Periodische (d. h. fingerförmig ineinandergreifende) Elektroden dienen zur Simulierung einer Phasenanpassung zwischen den beiden Moden im hochdoppelbrechenden Substratmaterial. Jedoch sind in nicht-doppel- · brechenden elektrooptischen Substraten keine periodischen Elektroden erforderlich. In jedem Fall wird das elektrische Feld so zugeführt, daß ein nicht in der Diagonale (off-diagonal) des reduzierten elektrooptischen Tensors liegendes Element verwendet wird. Für den x-geschnittenen Kristall nach Fig. 2 wird die durch die ineinandergreifenden Elektroden 24-24' erzeugte, nach χ gerichtete Feldkomponente zur Erzeugung einer Modenmischung über den Koeffizienten T₅₁ benutzt. Alternativ können Fingerelek-troden, die auf gegenüberliegenden Seiten des Wellenleiters 20 symmetrisch angeordnet sind, in Verbindung mit einem z-geschnittenen und y-übertragenden Substrat benutzt werden, wie dies nachstehend noch erörtert wird.

Bei der Ausführungsform nach Fig. 2 ist bei phasenangepaßter Kopplung die Modenumsetzermatrix gegeben durch

M =

cos kL„ -jsin kL„

_B _Β

-je sin kL„ e cos kL„

(5)

• 3 V

worin bedeuten k = ^UL_n t_c.t~

Λ ο ο id.-

d₂ den Finger-Abstand und

Δφ die Phasenverschiebung im Modermm-

B
' setzer als Folge der aesamten Doppel-

₂ brechung gegeben durch ■ -^ -'■ (N - N)

In wenigstens erster Ordnung gibt es keine direkte spannungsinduzierte Phasenverschiebung, weil die x-gerichteten Felder in Konverter-Längsrichtung alternieren und keinen resultierenden Gesamteffekt liefern und weil die y-gerichtete Komponente mit keinem der elektrooptischen Koeffizienten in Kopplung tritt. Deshalb ist der Phasenausdruck &?5_R wie angegeben einfach der von der feststehenden Doppelbrechung erzeugte.

Die gesamte wirksame Matrix T für den vollständigen Wandler erhält man durch Multiplikation der Matrizen P ,

P für die beiden Phasenschieber entsprechend (2) und der Modenumsetzermatrix entsprechend (5). Es gilt also

l· I = I p_A|| m!| p_c( (β)

Für eine beliebige Eingangspolarisation (θ., φ.) erhält man dann als Ausgangswelle A

[A₀I « I T J A₁I . (7).

Nach Ausführen der angegebenen Multiplikation erhält man für die Ausgangspolarisation

θ '= ^cos rcos2e.cos2kL₂+sin2kL₂sin2e.siniri:T (8)

•C

_Λ fcos kL_osin e.sin φ\ - sin kL_ocos Θ. - Λ^+^+tan"¹¹ 2 χ . χ 2 χ

o «-fB-^c·—« _{cos kL} _in e_

tan

"¹

-sin kL„sin Θ. cos φ'.

Die Bedeutsamkeit des Eingangsphasenschiebers zum Erhalt einer allgemeinen Polarisationstransformation ist in

.Fig. 3 dargestellt. Dort ist die durch Gleichung (8) gegebene Ausgangspolarisation θ aufgetragen als eine Funktion der Modenumsetzerkopplung kL„ für verschiedene Werte der Eingangspolarisation·θ. und den Phasenwinkel 0 am Umsetzereingang, d. h., φ\ = 0. Wenn die Eingangspolarisation (linke Ordinate in Fig. 3) entweder rein TE (φ. = 0) oder rein TM (Θ. =^/2) ist, dann sind alle möglichen Ausgangswerte von θ (rechte Ordinate).mit der passenden Umsetzerspannung (kL„) erreichbar.(Tatsächlich trifft dies für alle Werte von φ\ und nicht nur für φ\ =0 zu.)-Jedoch ist für alle anderen Werte von

Θ. der Bereich· erreichbarer Werte von θ begrenzt. Tati· ο ^y

sächlich bleibt für Θ. = 1^/4 die Ausgangspolarisation unabhängig von der Stärke der Modenumsetzerkopplung un-geändert. Mit der unten angegebenen Ausnahme trifft diese Beschränkung auf den Bereich der Ausgangspolarisationen für andere Werte von φ\ ebenfalls zu.

Der Schlüssel zum Erhalt einer beliebigen Polarisation entsprechend der vorliegenden Lehre beruht in der Verwendung des Eingangsphasenschiebers zur Einstellung der relativen Phase zwischen den TE- und TM-Komponenten derart,· daß φ\ = ± 1C/2 ist. Für diese Bedingung reduziert sich .Gleichung (8) auf

für	θ O /I	= -Tf/2
und	θ O	= θ. - χ
für	φ'	= HV 2.

kL_o (10)

(11)

Für diese speziellen Fälle sind vollständig beliebige θ.-nach-e -Transformationen möglich, wobei·der Modenumsetzer als ein linearer Polarisations-Rotator do ent. Sonach wird entsprechend einer Betriebsart der Eingangsphasenschieber so eingestellt, daß der Phasenwinkel φ\ am Eingang zum' Modenumsetzer· gleich ± V/2 ist.

Der relative Ausgangnphasenwinkel φ ist durch don Ausgangsphasenschieber 13 bestimmt. Für'0! = ± 1Γ/2 ist der Ausgangsphasenwxnkel gegeben durch

Φ_ο = Ac4_B + A?5_C + IT/2 · (12)

oder . Φ_ο = _ 0_± + Δ0_Α + Δί*_Β + Δ^ . (13)

Zwar ist bei den Äusführungsformen nach Fig. 1 und 2 ein Ausgangsphasenschieber vorgesehen, es gibt aber zahlreiche Anwendungsfälle, bei denen eine Ausgangs- · phase nicht erforderlich ist. Ein Beispiel hierfür ist

die Transformation der Polarisation eines von einer optischen Faser empfangenen Signals. Für typische Einzelmodenfasern ist das empfangene Signal elliptisch polarisiert, wobei sich Θ. und φ. langsam als Funktion der Zeit ändern. Andererseits wird generell lineare Polarisation gewünscht. Zu Erläuterungszwecken sei angenommen, daß die gewünschte Polarisation der.TM-Mode ist, also θ gleich ΤΓ/2 ist und φ von keiner Konsequenz ist. Sonach sind für diesen praktischen Fall nur die beiden Steuerspannungen V₁ und V₂ erforderlich. Glücklicherweise konvergieren für Polarisations-Rückkopplungssteuerungen oder -^regelungen, wenn diese beiden Spannungen in der richtigen Reihenfolge eingestellt werden, die Werte von V₁ und V^ auf ihre erforderlichen Werte unabhängig. Dieses kann anhand von Fig. 4 verstanden werden. Dort ist die Beziehung zwischen dem Ausgangspolarisationswinkel θ als Funktion des Eingangsphasenwinkels φΥ (zum Modenumsetzer) für verschiedene Kopplungswerte kL_ dargestellt.

Angenommen, der Eingangspolarisationswinkel· betrage beispielsweise Θ. = ü/6, der am Eingang zum Modenumsetzer gewünschte Wert von φ\ solle -tt/2 betragen und die Ausgangspolarisation θ solle 1Γ/2 sein. Fig. 4 zeigt, daß für jede beliebige Einstellung der- "Span-

nung V_, die den Kopplungsgrad kL_ bestimmt, das gemessene TM-Modensignal eine Spitze für φ^%. gleich -TT/2 erreicht. Sonach wird die Spannung V , die den Wert für 0· bestimmt, für eine maximale TM-Ausgangskomponente eingestellt. Dieser Wert wird dann fixiert, und man ändert V₂, um die TM-Ausgangskomponente zu maximieren. Die resultierenden Werte von V₁ und V₂, die durch diese Zwei- ■ Schritt-Iteration bestimmt sind, sind theoretisch die Optimalwerte. Wenn die Reihenfolge der Einstellung umgekehrt wird, führt eine Zwei-Schritt-Iteration nicht 'zu einer optimalen Einstellung der Spannungen. Wenn daher eine Rückkopplungs-Steuerung verwendet wird, ist es bevorzugt, zunächst den Eingangsphasenschieber einzustellen und dann den Modenumsetzer'.-

Fig. 5 zeigt eine alternative Ausführungsform, bei der der Eingangsphasenschieber und der Modenumsetzer auf einem gemeinsamen Teil des optischen Wellenweges arbeiten. Unter Verwendung eines z-geschnittenen, y-übertragenden Substrates 51 wird der Phasenschieber-Modenumsetzer-Teil des Wandlers erzeugt durch die drei Elektroden 52, 53 und 54, die sich beim dargestellten Ausführungsbeispiel über das gemeinsame Längenintervall L. des Wellenleiters 50 erstrecken. Die Steuerung der Phasenverschie-

bung geschieht durch die Elektroden 53 und 54, die beide gleichförmige Elektroden sind.. Die Modenumsetzung wird durch die Elektroden 52 und 53 gesteuert. Zur Simulierung einer Phasenanpassung zwischen dem TE- und dem TM-Mode ist die Elektrode 52 eine Fingerelektrode (siehe Fig. 2 von OS-A-38 77 782).

Um die zur gleichzeitigen Bewirkung von Phasenverschiebung und Modenlmsetzung erforderlichen Feldkomponenten zu erzeugen, i%t die Elektrode 53 so angeordnet, daß sie einen Teil, des; Wellenleiters 50 über die Länge L. über-• läppt. Bei dieser Anordnung erzeugt eine zwischen die Elektroden 53 und 54 angelegte Spannung V₁ im Wellenleiter 50 eine z-gerichtete Komponente, die die Fort-pflanzungskonstanten ß_m„ und ß_m.. moduliert. Eine an die

Id - J-iXL

Elektroden 52 und 53 angelegte Spannung V« erzeugt eine x-gerichtete Feldkomponente, die eine Kopplung zwischen den beiden Moden verursacht. Sonach steuern wie bei der Ausführungsform nach Fig. 2 diese beiden angelegten Felder die relative Phase und Größen eines orthogonalen Modenpaäres. Im Unterschied zur Ausführungsform nach Fig. 2 arbeiten aber die beiden Spannungen nicht unabhängig auf die beiden Wellenkoinponenten. Dieses ergibt sich, wenn man die Modenumsetzermatrix für dieses Bauelement anschreibt und mit Gleichung (5) vergleicht. In

Gleichung (5) sind die Koeffizienten ausschließlich Funktionen von V„ durch den Kopplungsparameter k. Im Gegensatz hierzu sind bei der Ausführungsform nach Fig.. 5 die Koeffizienten Funktionen von sowohl k als auch Aß, wobei letztere Größe eine Funktion von V₁ ist.. Die Komprimierung der Funktionen des Eingangsphasenschiebers und des Modenumsetzers auf ein gemeinsames Wellenleiterstück hat den Vorteil einer reduzierten Gesamtlänge des Polarisationswandlers, bedingt aber eine korn- · pliziertere Steuerung.

Wie vorhin kann auch noch ein Ausgangsphasenschieber vorgesehen sein. Dieser ist im dargestellten Fall durch das getrennte''Paar Elektroden 55 und 56 verwirklicht. Zum Erhalt der gewünschten den'Wellenleiter 50 durchsetzenden z-Feldkomponente überlappt eine der Elektroden, die Elektrode 56, den Wellenleiter. Die andere Elektrode 55 kann wie dargestellt benachbart zum Wellenleiter oder auf der Substratunterseite direkt unter dem Wellenleiter 50 angeordnet sein.

Zur Demonstrierung der vorliegenden Lehre wurde ein Wandler wie folgt aufgebaut. Auf einem x-geschnittenen, y-übertragenden Lithiumniobatkristall wurde ein 2 Mikrometer breiter und etwa 29 Nanometer dicker Titanstreifen

photolithographisch-definiert. Das Metall wurde 4 Stunden lang bei 980 ⁰C in strömendem Argon eindiffundiert, wobei die anschließende Abkühlung in strömendem Sauerstoff erfolgte. Beide Gasströme wurden durch Wasser .hindurchgesprudelt. Der resultierende Wellenleiter führt einen einzelnen TE- und TM-Mode. Eine 120 Nanometer dicke SiO₂-Pufferschicht wurde im Dampfreaktionsnieder-. schlagsverfahren aufgedampft, um die Elektrodenbelastungsverluste zu eliminieren. Die Phasenschieberelektroden (L₁ = L₃ - 4 mm) und die Modenumsetzerelektroden (L„ = 3 mm und 7.Mikrometer Periode) wurden dann auf dem Wellenleiter ausgerichtet. Die Kristallstirnseiten wurden geschnitten.und poliert, um stirnseitige Ein- und Auskopplung' (end fire coupling) zu ermöglichen.

Das Bauelement- wurde bei einer Wellenlänge λ von etwa 0,6 Mikrometer in mehreren Betriebsarten geprüft. Zunächst wurde die Notwendigkeit des ersten Phasenschiebers verifiziert: für V. = 0 konnten beliebige Θ.- nach θ -Transformationen unabhängig von der Modenumsetzerspannung nicht erreicht werden. Sodann wurde die Vorrichtung als linearer Rotator mit dem Ziel betrieben, eine beliebige lineare Eingangspolarisation in eine reine TE-Ausgangswelle zu transformieren. Um den für den Erhalt einer ft/^-Phasenverschiebung am Modehumsetzer

richtigen Wert von V₁ zu finden, wurde Θ. auf IT/4 ein- ' gestellt und wurde V₁ zur Maximierung der TE-Ausgangskomponente eingestellt. Solcherart bestimmt, wurde dann dieser Wert von V₁ fixiert. Anschließend wurde die zum Erhalt einer reinen TE-Ausgangspolarisation in Abhängigkeit vom Eingangspolarisationswinkel· erforderliche Modenumsetzer spannung gemessen. Die Resultate sind in Fig. 6 dargestellt. Wie vorhergesagt, wird eine lineare Drehung beobachtet und jeder Wert von Θ, kann in der Tat transformiert werden. Die Rotationsrate ist -15 °/Volt. Die gewünschte Transformation wurde hochgetreu erhalten. Typischerweise war die orthogonale Polarisationskompo-" nente (TM) mehr als 23dB von der gewünschten Komponente entfernt. Bei sorgfältiger Spannungseinstellung konnten Werte von -27 dB erreicht werden.

Weil die große Doppelbrechung von Lithiumniobat für den Modenumsetzer periodische Elektroden erfordert, war das Demonstrationsbauelement nur innerhalb einer begrenzten spektralen Bandbreite (PWHM von 10 A) wirksam. Das Bauelement kann daher entweder durch Verkürzen der Modenumsetzer-Elektrodenlänge oder durch lineares Ändern der Elektrodenperiode breitbandiger gemacht werden. Alternativ kann das Bauelement unter Verwendung eines we-

niger doppelbrechenden Substrates wie Lithiumtantalat oder eines nicht doppelbrechenden Substrates hergestellt werden.

Leerseite

Claims

BLUMBACH · WESER . BERGEN KRAMER ZWIRNER · HOFFMANN

PATENTANWÄLTE IN MÜNCHEN UND WIESBADEN

Patentconsult RadeckestraOe 43 8000 München 60 Telefon (089) 883603/883604 Telex 05-212313 Telegramme Palentconsull Palentconsult Sonnenberger Straße 43 6200 Wiesbaden Toleton (06121) 562943/561998 Telex 04-186237 Telegramme PotentconsiilI

Western Electric Company, Incorporated

New York, N.Y., USA Alferness 6

Patentansprüche

1\J Polarisationswandler

gekennzeichnet durch

- einen Exngangsphasenschieber (30) zum Ändern der relativen Phase zwischen einem einfallenden Paar von orthogonal polarisierten Wellenkomponenten und

- einem Modenumsetzer (32) zum Ändern der relativen Amplituden der orthogonal polarisierten Weilenkomponenten.
2. Polarisationswandler nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch

- einen an den Modenumsetzer gekoppelten Ausgangsphasenschieber (31) zum Ändern der relativen Phase zwischen den vom Modenumsetzer erhaltenen Wellenkomponenten .

München: R. Kramer Dipl.-Ing. · W. Weser Dipl.-Phys. Dr. rer. nat. · E. Hoffmann Dipl.-Ing. Wiesbaden: P. G. Blumbach Dipl.-Ing. ■ P. Bergen Prof. Dr. jur. Dipl.-Ing., Pat.-Ass., Pat.-Anw.bis 1979 · G. Zwirner Dipl.-Ing. Dipl.-W.-Ing.
3. Polarisationswandler nach Anspruch 1, dadurch ge. kennzeichnet , daß

- der Eingangsphasenschieber (30) und der Modenumsetzer (32) hintereinander längs des von den Wellenkomponenten durchlaufenen Wellenweges (20) angeordnet sind.
4. Polarisationswandler nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet , daß

- sich der Eingangsphasenschieber und der Modenumsetzer • längs eines gemeinsamen Teils (L4, Fig. 5) des von den Wellenkomponenten durchlaufenen Wellenweges erstrecken.
5. Polarisationswandler nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch

- einen elektrooptischen, längs verlaufenden optischen Wellenweg (20, Fig. 2),

- ein längs des Wellenwegs (20) angeordnetes erstes Elektrodenpaar (22, 22') zum Ändern der relativen Phase zwischen den sich längs des 'Wellenweges fortpflanzenden polarisierten TE- und TM-Wellenkomponenten, und

- ein längs des Wellenweges angeordnetes zweites Elektrodenpaar (24, 24') zum Ändern der relativen Größen der TE- und TM-Komponenten.
6. Polarisationswandler nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet , daß sich das erste und das zweite Elektrodenpaar längs verschiedenen Teilen des optischen Wellenweges erstrecken.
7. Polarisationswandler nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, . daß sich das erste und das zweite Elektrodenpaar (52, 53, 54, Fig. 5) längs eines gemeinsamen Teils (L4) des optischen Wellenweges (50) erstrecken.