DE2840681C2 - Verfahren zur Herstellung einer porösen, verschleißbaren Nickel-Chrom-Legierung - Google Patents
Verfahren zur Herstellung einer porösen, verschleißbaren Nickel-Chrom-LegierungInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung einer porösen, verschleißbaren und His zu Temperaturen
von 1050° C oxydationsbeständigen Nickel-Chrom-Legierung
aui etwa 80% Nickel und ?0% Chrom. Sie bilden Sinterkörper, wie sie für verschleißbare Verschlüsse
für Düsenflugzeugmaschinen verwendet werden.
Poröse, verschleißbare Sinterkörper derartiger Legierungen aus Nickel und Chrom wurden erfolgreich in
Kompressorabteilungen von Turbinenmaschinen verwendet, wo Temperaturen von 650° C bis 870° C
bestehen. Bei höheren Betriebstemperaturen jedoch, wie sie in Gebieten hoher Temperatur von Düsenflugzeugmaschinen
angetroffen werden, bestehen drastische Oxydationsbedingungen, welche eine Korrosion
und Erosion dieser konventionellen, porösen, verschieißbaren Sinterkörper verursachen, wobei diese
abplatzen und zerfallen. Verschiedene Versuche wurden unternommen, um derartige Sinterkörper auch bei
hohen Temperaturen zu verwenden, es wurden auch
Glas oder keramische Stoffe verwendet, um sie zu füllen und die Metalloberflächen zu beschichten. Derartige
Bemühungen erwiesen sich jedoch nicht vollständig zufriedenstellend, denn die Eigenschaft, verschleißbar
zu sein, wurde vermindern ohne daß die erforderliche
Lebensdauer in einer Umgebung hoher Temperatur erreicht wurde.
Es ist bekannt, daß Nickel-Chrom-Legierungen und die meisten Superlegierungen dadurch oxydationsbeständiger
gemacht werden können, daß sie mit Aluminium legiert werden. Technologische Probleme,
die mit dem Sintern von vorlegierten, aluminiumhaltigen Legierungen zusammenhängen, verhinderten jedoch
bisher die Herstellung von geeigneten aluminiumhaltigen,
porösen, verschleißbaren Sinterkörpern. Ein Aspekt der Schwierigkeiten betrifft einen stabilen
AIjOrFiIm, der sich auf der Oberfläche der aluminiumhaltigen
Teilchen bildet, wodurch die Diffusion verhindert wird, die für den Sinterungsprozeß wesentlich ist
Es ist jedoch dieser Oxydfilm, der eine aluminiumhaltige Legierung oxydationsbeständiger macht, wenn das
Aluminium einmal in den Sinterkörper eingeführt ist.
Aufgabe der Erfindung ist es, ein Verfahren zu schaffen, mit dem Aluminium in poröse, verschleißbare
Sinterkörper eingeführt werden kann, die aus einer auf
ίο Nickel basierenden Legierung hergestellt werden. Es
soll ein Verfahren zur Herstellung einer porösen, verschleißbaren und bis zu Temperaturen von 1050°C
oxydationsbeständigen Nickel-Chrom-Legierung aus etwa 80% Nickel und 20% Chrom geschaffen werden.
π Gelöst wird diese Aufgabe dadurch, daß poröse Sinterkörper aus einer Nickel-Chrom-Legierung
wiederholte Male in einer Suspension einer intermetallischen Verbindung aus Aluminium mit einem der
Elemente Chrom, Kobalt, Nickel und Titan in einer wasserfreien organischen Lösung getaucht und getrocknet
werden, bis die Menge an gegenüber der Porengröße des Sinterkörper wesentlich kleineren
Teilchen der intermetallischen Verbindung im Sinterkörper mindestens 7%, bezogen auf das Gewicht des
Sinterkörpers vor der Behandlung, beträgt, und daß die getrockneten Sinterkörper auf eine Temperatur von
mindestens 10500C zur Legierungsbildung mit Beta- und Gamma-Phase zwischen Aluminiurr, Chrom und
wenigstens einem der Elemente Nickel, Kobalt und Titan erhitzt werden.
Indem genügend Aluminium zugefügt wird, um eine Aluminiumlegierung zu bilden, die aus den Beta- und
Gammaphasen in dem gesamten porösen verschleißbaren Sinterkörper besteht, ist es möglich, eine hohe
Oxydationswiderstandsfähigkeit zu erhalten, da das diffundierte Aluminium beim Kontakt mit der Luft einen
oxydationsbeständigen Oberflächenfilm bildet, der vorwiegend aus AbOj besteht. Die Bildung und die
Diffusionsverteilung des Aluminiums muß erreicht werden, ohne die Porosität oder die Nicht-Abriebfestigkeit
des unbehandelten Sinterkörpers ,.u zerstören.
Es ist wichtig, daß die Basislegierung und eine ausreichende Menge der intermetallischen Verbindung
thermisch bei einer Temperatur miteinander in Reaktion gebracht werden, welche sicherstellt, daß die daraus
resultierende aiuminiumhaitige Verbindung die Gamma- und Betaphasen enthält. Das Gammaphasenmaterial
ist eine kubisch-flächenzentrierte nickel- oder kobaltreiche feste Lösung und die Betaphase ist eine
kubisch-raumzentrierte feste Lösung, welche ungefähr gleiche Mengen Aluminium und Kobalt oder Nickel
enthält.
F i g. 1 ist ein ternäres Phasendiagramm des Nickel-Chrom-Aluminium-Legierungssjstems
bei 1150°C
F i g. 2 ist eine graphische Darstellung des Oxydationswiderstandes
einer Nickel-Chrom-Legierung, die mit verschiedenen Prozentsätzen der intermetallischen
Verbindung AUCr zur Reaktion gebracht wurde.
F i g. 3 ist eine graphische Darstellung des Oxydationswiderstandes einer Nickel-Chrom-Legierung, die mit verschiedenen Prozentsätzen der intermetallischen Verbindung AbTi zur Reaktion gebracht wurde.
F i g. 3 ist eine graphische Darstellung des Oxydationswiderstandes einer Nickel-Chrom-Legierung, die mit verschiedenen Prozentsätzen der intermetallischen Verbindung AbTi zur Reaktion gebracht wurde.
In Fig. 1 ist das erwünschte Gamma- und Beta-Phasengebiet der Nickel-Chrom-Aluminium-Legierung als
schraffierte Fläche eingezeichnet. Es wird die Linie gezeigt, welche die Vereinigung des bevorzugten
Legierungsmetalls für den porösen verschleißbaren Sinterkörper anzeigt, welche durch die thermische
Reaktion von Al4Cr mit einer 80% Nickel 20%
Chrombasislegierung gebildet wird; man sieht, daß die Linie das Gebiet der Beta- und Gamma-Phasen kreuzt.
Die graphische Darstellung der F i g. 2 wurde dadurch erhalten, daß die Gewichtsänderung infolge Oxydation
von Proben der porösen, verschleißbaren Nickel-Chrom-Legierungen aufgetragen werden; diese werden
gebildet durch die Reaktion verschiedener Mengen von
AUCr mit einer 80% Nickel und 20% Chrom enthaltenden Basislegierung. Die Betaphase wurde
unter Verwendung des Verfahrens des Beispiels 1 erhalten. Die intermetallische Verbindung AI4Cr. die
eine Teilchengröße von weniger als 30 ^m hatte, wurde
zu Isopropylaikoho! zugefügt, und zwar irr Verhältnis
1 g Pulver auf 10 cm3 Alkohol. Die Proben α ,orösen, r>
verschleißbaren Sinterkörper waren .<·η ί. :.cm porösen,
nicht gewebten Plastikfabrikst bedc"-,, sie wurden
kurz in eine Aufschlämmung rie intermetallischen
Verbindung in Alkohol eingetau-· -c. die heftig gerührt
wurde; sie wurden dar; entfernt und bei 80°C getrocknet Diese Folge der ν ..-fahrensschritte wurde
wiederholt, bis die erwünschte Menge der intermetallischen Verbindung in den Sinterkörper eingeführt war.
Die Proben wurden dann auf TemperaiUien von 1150° C, 12000C und 1250° C vier Stunden lang in einer
gereinigten Heliumatmosphäre erhitzt, um die intermetallische Verbindung mit dem Sinterkörper thermisch
zur Reaktion zu bringen und um die poröse, verschleißbare Nickel-Chrom-Legierung zu bilden.
Jede Probe wurde dann in Luft 120 Stunden lang erhitzt, und zwar bei einer Temperatur von 1038° C. Die
Resultate sind als zwei Kurven in Fig.2 aufgetragen Die niedrigere Kurve (2^ bezieht sich auf Proben, die bei
12500C umgesetzt wurden und liegt oberhalb der Solidus'emperatur. Die Kurve (b/c), die mit Hilfe der 3>
Daten für Proben aufgestellt wurde, die thermisch bei 11500C (b) und 12000C (c) zur Reaktion gebracht
wurden, liegt unterhalb der Solidustemperatur. Man erkennt, daß das beschränkte Schmelzen bei 1250° C den
Oxydationswiderstand verbessert. Legierungen mit mehr als ungefähr 10Gew.-% AI4Cr bestehen vorwiegend
aus zwei Phasen, nämlich aus Gamma und Beta, und diese sind am meisten oxydationsbeständig.
Die graphische Darstellung der F i g. 3 wurde nach Verfahren erhalten, die denen ähnlich sind, die -ti
verwendet wurden, um die graphische Darstellung der Fig. 2 aufzutragen. Die Basislegierung war ebenfalls
80% Nickel und 20% Chrom und die zugesetzte intermetallische Verbindung war AIjTi. Das Al1Ti-PuI-ver
wurde zu Isopropylalkohol im Verhältnis 1 g auf 10 cm3 zugesetzt und nach Eintauchen und Trocknen
wurden die Proben bei 110W°C. 1150° C und 12000C vier
Stunden lang in gereinigtem Helium erhitzt. Die Kurve (a) wurde aus den Daten für die 1200° C-Proben
abgeleitet und die Kurve (b/c) aus den 11000C (by und
den 11500C (t^-Proben, und zwar nachdem alle in Luft
bei 10380C 120 Stunden lang erhitzt worden waren. Aus
der mikroskopischen Prüfung ergibt sich, daß sich eine flüssige Phase bei den höchsten Temperaturen bildete.
Eine Probe, die mit 13 Gew.-% AIjTi durchdrungen war
und anschließend auf 12000C erhitzt worden war, wurde einem 500 Stunden dauernden Oxydationstest unterworfen.
Eine Gewichtszunahme von weniger als 6% wurde für dieses poröse Material beobachtet, was den
guten Oxydationswiderstand beweist.
Der Nickelgehalt der Basislegierung kann von nahe 100 Gew.-% bis herab zu ungefähr 50 Gew.-% reichen.
Die intermetallische Verbindung, die zugesetzt wird, um Aluminium in den Sinterkörper hineinzubringen und
um die poröse, verschleiSbare Nickel-Chrom-Legierung zu bilden, ist eine Verbindung von Aluminium mit
Chrom, Titan. Kobalt oder Nickel, oder eine Mischung von zwei oder mehrerer derartiger Verbindungen. Zu
den geeigneten Verbindungen gehören A^Cr1 AInCo.
Al4Cr. AIjCr. AI9Cr4. Al8Cr5, AICr2, Al3Ti, AlTi. AkCo2.
Al13Co4, Al5Co2, AlCo, AI3Ni. AI3Ni2 und />"NL Die
Menge der intermetallischen Verbindung, die * esetzt wird, sollte wenigstens 7 Gew.-% der Basislejierung
ausmachen. Die größtmögliche Menge der intermetallischen Verbindung, die wirksam verwendet werden
kann, hängt von der besonderen Verbindung ab, aber im allgemeinen sind ungefähr 14 Gew.-% recht wirkungsvoll.
Bei dem bevorzugten Verfahren, einen vorhandenen porösen, verschleißbaren Verschluß zu behandeln,
um eine intermetallische Verbindung hinzuzufügen, wird der poröse, verschleißbare Sinterkörper kurz in
eine Suspension des intermetallischen P>ilvers in ein
wasserfreies organisches Fluid eingetaucht. Die Teilchen des intermetallischen Pulver- müssen klein genug
sein, um in die Poren des poröse1" verschleißbaren Sinterkörpers einzudringen. Eine Teilchengröße unterhalb
50 μπι sollte verwendet werden, kleinere Größen
werden bevorzugt. Zu den geeigneten Flüssigkeiten gehören Isopropylalkohol. Benzol, Azeton, Methylalkohol.
Äth lalkohol und dergleichen. Geeignet ist eine Suspension von 0,25 ois 3 g des Pulvers in 10 cm- des
Lösungsmittels und es wurde gefunden, daß ungefähr 1 g pro 10 cm3 besonders wirksam ist. Falls erwünscht,
kann ein poröses, nicht gewebtes Plastik-abrikat um den
Sinterkörper während des Eintauchens gehüllt werden, um die Gleichförmigkeit der Verteilung des Pulvers zu
verbessern. Um die Gleichförmigkeit zu verbessern, kann der Sinterkörper während des Trocknens auch
langsam gedreht werden. Das Eintauchen und das Trocknen wird so oft wie nötig wiederholt, um den in
dem Sinterkörper erwünschten Prozentgehalt an intermetallischer Verbindung zu erreichen.
Dann ist das Erwärmen notwendig, um die intermetallische
Verbindung mit der Basislegierung zu legieren. E.ne Temperatur von ungefähr 1050" C ist erforderlich
und eine Temperatur von ungefähr 1150°C wird bevorzugt Die Zeit, die für die thermische Reaktion
erforderlich ist, nimmt bei höheren Temperaturen ab. aber ein Minimum von wenigstens 15 Minuten ist
erforderlich. Eine Zeit von wenigstens 1 bis 2 Stunden wird bevorzugt.
Reaktionsintern bei Temperaturen von wenigstens 10500C in einer inerten Atmosphäre, wie Argon, oder
einem Vakuum wird verwendet, um den porösen, verschieißbaren Simerkörper zu bilden. Eine etwas
höhere Temperatur wie 12000C wird bevorzugt. Die vorlegenden Beispiele erläutern die Erfindung.
Das Ausgangsmatcrial war der poröse, versdileißbare
Sinterkörper einer Basislegierung bestehend aus 80% Nickel und 20% Chrom; die Abmessungen betrugen
8,9 cm χ 1,9 cm y 0,3 cm. Dieser Sinterkörper wurde
hergestellt entsprechend dem in dem US-Patent 40 49 428 beschriebenen Verfahren. Der Sinterkörper
wurde in ein poröses, nicht gewebtes Plastikfebrikat eingehüilt, um die Gleichförmigkeit der f-'ulververteilung
zu verbessern; der eingehüllte Block wurde dann eine Minute lang in eine gerührte Aufschlämmungssuspension
eingetaucht, die aus 180 g AbCr-Pulver der Größe von weniger als 30 μπι in 1800 cm3 Isopropylal-
kohol bestand. Der Sinterkörper wurde 15 Minuten lang
bei drei Umdrehungen pro Minute in einem Ofen getrocknet, der bei einer Temperatur von 7O0C gehalten
wurde. Die Gewichtszunahme an AUCr-Pulvcr als ein
Resultat des Eintauchens betrug 1 Gew.-%. Die Verfahrensschritte des Eintauchens und des Trocknens
wurden dann wiederholt, wobei jedesmal zusätzlich I Gew.-°/o aufgenommen wurde. Die Verfahrensüchritte
wurden wiederholt, bis der Sinterkörper insgesamt 14Gew.-% aufgenommen hatte, was der ungefähren
Sättigungsgrenze für diesen Legierungstyp entspricht.
Oer Sinterkörper, def zusätzlich 14 Gew.-°/o AUCr
enthielt, wurde dann 4 Stunden lang bei einer Temperatur von 1200" C in gereinigtem Helium erhitzt. Die
anschließende Prüfung des Mikrogcfüges zeigte, daß die Diffusion des AUCr in die Teilchen der Basislegierung
vollständig war und daß eine Zweiphasenstruktur (Gamma und Beta) gebildet worden war. D>e Betaphase
herrschte am Rand der meisten Teilchen vor. Aus elektronenmikroskopischen Aufnahmen ergab sich, daß
die Elemente in den zwei Phasen homogen verteilt waren. Es ergab sich auch, daß die Aluminiumkonzentration
in der Betaphase größer war als in der Gammaphase. während für die Chromkonzentration
das Gegenteil galt; die Nickelkonzentration war in beiden Phasen im wesentlichen dieselbe.
Eine Vergleichsprobe des unbehandelten Sinterkörpers
wurde bei einer konstanten Temperatur von 1038°C 120 Stunden lang in Luft erhitzt; man fand eine
Gewichtszunahme von 32%. Diese Gewichtszunahme der Vergleichsprobe zeigt die vollständige Umwandlung
des Nickels und des Chroms in ihre entsprechenden Oxyde NiO und CoOj. Eine Probe eines gemäß diesem
Beispiel behandelten Sinierkörpers mit 14Gew.-%
aufgenommenem AUCr wurde in derselben Weise wie die Vergleichsprobe erhitzt und man fand eine
Gewichtszunahme von nur 5.1%. Dies zeigt, daß der
Zusatz an Aluminium die Oxydalionsgeschwindigkeit stark verringerte.
Das Ausgangsmaterial war ein poröser, verschleißbarer
Sinterkörper aus 80% Nickel und 20% Chrom; die Abmessungen betrugen 82 cm χ IJS cm χ 0.4 cm. Dieses
Material wurde entsprechend dem in der US-Patentschrift 4049428 beschriebenen Verfahren hergestellt
Der Sinterkörper wurde in ein poröses, nicht gewebtes
Plastikfabrikat eingehüllt um die Gleichförmigkeit der Pulververteilung zu verbessern; der eingehüllte Sinterkörper
wurde dann 1 Minute lang in eine gerührte Aufschlämmungssuspcnsion getaucht, die aus AIjTi-PuI-ver
(kleiner als 30μιη) in 1000 cmJ Isopropylalkohol
bestand. Der Sinterkörper wurde dadurch getrocknet, daß er bei 3 Umdrehungen pro Minute 15 Minuten lang
vor einem offenen Ofen rotiert wurde, der bei einer Temperatur von 4000C gehalten wurde. Die Gewichtszunahme
des Sinterkörpers als eine Folge des Eintauchens betrug ungefähr 2%. Die Verfahrcnsschritte
des Eintauchens und des Trocknens wurden dann zusätzlich 6 mal wiederholt, bis eine Gesamtmenge an
ΑΙΥΠ entsprechend 12.9Gew.-% des Sinterkörpers
eingeführt v/orden war.
Das aufliegende AljTi-Pulver wurde dann thermisch
is> in die Teilchen der Basislegierung diffundiert, und zwar
durch Erhitzen bei einer Temperatur von I200"C in
einer gereinigten Heliumatmosphäre während 3.5 Stunden. Zwei Phasen (Gamma und BcIa) wurden in dem
Sinterkörper durch mikroskopische Überprüfung festgestellt. Bei der Verarbeitungstemperatur entwickelte
sich etwas Flüssigkeit Die Untersuchung mit Hilfe der Elektronenmikrosonde zeigte, daß die Verteilung der
Elemente gleichförmig war, aber der Nickel- und Chromgehalt in der Gammaphase höher als in der
Betaphase war; die Aluminium- und Titankonzentrationen waren in der Betaphase höher als in der
Gammaphase.
Eine Vergleichsprobe des unbehandelten Sinterkörpers wurde bei einer konstanten Temperatur von
jo 10380C iiO Stunden lang in Luft erhitzt und eine
Gewichtszunahme von 32% festgestellt Diese Gewichtszunahme der Vergleichsprobe zeigt eine vollständige
Umwandlung des Nickels und des Chroms in ihre entsprechenden Oxyde NiO und 0"2Oj. Ein behandelter
Sinterkörper gemäß Beispiel 2 wurde in Luft bei konstanter Temperatur von 10380C 100 Stunden lang
erhitzt; die Gewichtszunahme betrug 2,6%. Nachdem zusätzlich 400 Stunden lang erhitzt worden war. erhöhte
sich die Gewichtszunahme auf insgesamt 5,7%. Dies zeigt daß der Zusatz von Aluminium die Oxydationsgeschwindigkeit
der Basislegierung stark verringert Der
dünne Oxydfilm auf den Metallteilchen des Sinterkörpers,
der wirksam die Oxydationsgeschwindigkeit verringerte, besteht vorwiegend aus AI2O3. wobei O2O3
und "ΠΟ2 in geringeren Mengen anwesend sind. Die
Analyse zeigt daß weniger als die Hälfte des Aluminiumgehalts nach Ablauf der 500 Stunden in das
Oxyd umgewandelt worden war.
Hierzu 3 Blatt Zeichnungen
Claims (2)
- Patentansprüche:!. Verfahren zur Herstellung einer porösen, verschleißbaren und bis zu Temperaturen von 10500C oxydationsbeständigen Nickel-Chrom-Legierung aus etwa 80% Nickel und 20% Chrom, dadurch gekennzeichnet, daß poröse Sinterkörper aus einer Nickel-Chrom-Legierung wiederholte Male in einer Suspension einer intermetallischen Verbindung aus Aluminium mit einem der Elemente Chrom, Kobalt, Nickel und Titan in einer wasserfreien organischen Lösung getaucht und getrocknet werden, bis die Menge an gegenüber der Porengröße des Sinterkörpers wesentlich kleineren Teilchen der intermetallischen Verbindung im Sinterkörper mindestens 7%, bezogen auf das Gewicht des Sinterkörpers vor der Behandlung, beträgt und daß die- getrockneten Sinterkörper auf eine Temperatur von mindestens 10500C zur Legierungsbildung mit Beta- und Gamma Phase zwischen Aluminium, Chrom und wenigstens einem der Elemente Nickel, Kobalt und Titan erhitzt werden.
- 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die getrockneten Sinterkörper auf Temperaturen zwischen 1150 und 1250° C während mindestens 15 Minuten bis etwa 2 Stunden erhitzt werden.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US83524077A | 1977-09-21 | 1977-09-21 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2840681A1 DE2840681A1 (de) | 1979-03-29 |
DE2840681C2 true DE2840681C2 (de) | 1982-04-29 |
Family
ID=25269009
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE2840681A Expired DE2840681C2 (de) | 1977-09-21 | 1978-09-19 | Verfahren zur Herstellung einer porösen, verschleißbaren Nickel-Chrom-Legierung |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4155755A (de) |
JP (2) | JPS5454916A (de) |
BE (1) | BE870631A (de) |
CA (1) | CA1097102A (de) |
DE (1) | DE2840681C2 (de) |
FR (1) | FR2403858A1 (de) |
GB (1) | GB2006271B (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE10150948C1 (de) * | 2001-10-11 | 2003-05-28 | Fraunhofer Ges Forschung | Verfahren zur Herstellung gesinterter poröser Körper |
Families Citing this family (21)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4746363A (en) * | 1982-12-30 | 1988-05-24 | Corning Glass Works | Reaction sintered cermet |
JPS6089535A (ja) * | 1983-10-24 | 1985-05-20 | Nippon Light Metal Co Ltd | 多孔質アルミニウムの製造方法 |
DE3579684D1 (de) * | 1984-12-24 | 1990-10-18 | United Technologies Corp | Abschleifbare dichtung mit besonderem erosionswiderstand. |
US4946643A (en) * | 1988-10-21 | 1990-08-07 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Dense, finely, grained composite materials |
DE3902032A1 (de) * | 1989-01-25 | 1990-07-26 | Mtu Muenchen Gmbh | Gesintertes leichtbaumaterial mit herstellungsverfahren |
NL9000405A (nl) * | 1990-02-20 | 1991-09-16 | Stichting Energie | Poedervormig uitgangsmateriaal voor een legering op nikkelbasis voor het vervaardigen van een poreuze anode van een brandstofcel, werkwijze voor het bereiden van een dergelijk materiaal, werkwijze voor het vervaardigen van een anode voor brandstofcellen, de verkregen anode alsmede brandstofcel, die een dergelijke anode bevat. |
US5350557A (en) * | 1991-09-23 | 1994-09-27 | Technetics Corp. | Impermeable, abradable seal and method for the production thereof |
US5378426A (en) * | 1992-10-21 | 1995-01-03 | Pall Corporation | Oxidation resistant metal particulates and media and methods of forming the same with low carbon content |
US5342572A (en) * | 1993-04-27 | 1994-08-30 | Alfred University | Combustion synthesis process utilizing an ignitable primer which is ignited after application of pressure |
US5340533A (en) * | 1993-04-27 | 1994-08-23 | Alfred University | Combustion synthesis process utilizing an ignitable primer which is ignited after application of pressure |
FR2773173B1 (fr) | 1997-12-31 | 2001-05-11 | Conseil Et De Prospective Scie | Structures tridimensionnelles a haute porosite en alliages a base de chrome |
US6767653B2 (en) * | 2002-12-27 | 2004-07-27 | General Electric Company | Coatings, method of manufacture, and the articles derived therefrom |
DE10301175B4 (de) * | 2003-01-08 | 2006-12-07 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. | Verfahren zur pulvermetallurgischen Herstellung von Bauteilen |
DE10337094A1 (de) * | 2003-08-12 | 2005-03-03 | Mtu Aero Engines Gmbh | Einlaufbelag für Gasturbinen sowie Verfahren zur Herstellung desselben |
DE10360164A1 (de) * | 2003-12-20 | 2005-07-21 | Mtu Aero Engines Gmbh | Gasturbinenbauteil |
DE102004014076B3 (de) * | 2004-03-19 | 2005-12-22 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. | Metallschaumkörper mit offenporiger Struktur sowie Verfahren zu seiner Herstellung |
KR100831827B1 (ko) | 2004-03-19 | 2008-05-28 | 베일 인코 리미티드 | 개방-다공성 구조를 가지는 금속 발포체 및 이의 제조 방법 |
KR101212786B1 (ko) * | 2010-08-10 | 2012-12-14 | 프라운호퍼-게젤샤프트 츄어 푀르더룽 데어 안게반텐 포르슝에.파우. | 개방-다공성 금속폼 및 그의 제조방법 |
US10287905B2 (en) | 2013-11-11 | 2019-05-14 | United Technologies Corporation | Segmented seal for gas turbine engine |
US10634055B2 (en) | 2015-02-05 | 2020-04-28 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine having section with thermally isolated area |
US9920652B2 (en) | 2015-02-09 | 2018-03-20 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine having section with thermally isolated area |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3406025A (en) * | 1966-12-19 | 1968-10-15 | Union Carbide Corp | Process for producing metal fibers, textiles and shapes |
US3342563A (en) * | 1967-01-03 | 1967-09-19 | Gen Electric | Cellular material and method for making |
FR2049448A5 (de) * | 1969-06-10 | 1971-03-26 | Onera (Off Nat Aerospatiale) | |
US3689964A (en) * | 1971-02-25 | 1972-09-12 | Allegheny Ludlum Ind Inc | Machining sintered powder metal |
US3748105A (en) * | 1971-02-25 | 1973-07-24 | Allegheny Ludlum Ind Inc | Corrosion resistant powder metal parts |
US3817719A (en) * | 1971-07-09 | 1974-06-18 | United Aircraft Corp | High temperature abradable material and method of preparing the same |
US3879831A (en) * | 1971-11-15 | 1975-04-29 | United Aircraft Corp | Nickle base high temperature abradable material |
FR2160358B3 (de) * | 1971-11-15 | 1975-08-29 | United Aircraft Corp | |
US3961910A (en) * | 1973-05-25 | 1976-06-08 | Chromalloy American Corporation | Rhodium-containing superalloy coatings and methods of making same |
FR2314267A1 (fr) * | 1975-06-12 | 1977-01-07 | Anvar | Procede pour le traitement superficiel des aciers et produits obtenus |
-
1978
- 1978-07-07 US US05/922,521 patent/US4155755A/en not_active Expired - Lifetime
- 1978-09-18 CA CA311,495A patent/CA1097102A/en not_active Expired
- 1978-09-19 DE DE2840681A patent/DE2840681C2/de not_active Expired
- 1978-09-20 FR FR7826957A patent/FR2403858A1/fr active Granted
- 1978-09-20 BE BE190603A patent/BE870631A/xx not_active IP Right Cessation
- 1978-09-20 GB GB7837412A patent/GB2006271B/en not_active Expired
- 1978-09-20 JP JP11469778A patent/JPS5454916A/ja active Granted
-
1985
- 1985-12-19 JP JP60284522A patent/JPS61143532A/ja active Granted
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE10150948C1 (de) * | 2001-10-11 | 2003-05-28 | Fraunhofer Ges Forschung | Verfahren zur Herstellung gesinterter poröser Körper |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE2840681A1 (de) | 1979-03-29 |
JPS61143532A (ja) | 1986-07-01 |
FR2403858A1 (fr) | 1979-04-20 |
JPS6132379B2 (de) | 1986-07-26 |
JPS6223062B2 (de) | 1987-05-21 |
JPS5454916A (en) | 1979-05-01 |
GB2006271B (en) | 1982-05-26 |
CA1097102A (en) | 1981-03-10 |
FR2403858B1 (de) | 1985-02-22 |
BE870631A (fr) | 1979-03-20 |
US4155755A (en) | 1979-05-22 |
GB2006271A (en) | 1979-05-02 |
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