DE2834928A1 - Optischer wellenleiter und verfahren zu dessen herstellung - Google Patents
Optischer wellenleiter und verfahren zu dessen herstellungInfo
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Description
2S34S2
Corning Glass Works in Corning (New York, USA)
Optischer Wellenleiter und Verfahren zu dessen Herstellung
Die Erfindung betrifft einen optischen Wellenleiter
und Verfahren zu dessen Herstellung.
Ein optischer Impuls, der in einen optischen Multimoden-Wellenleiter
eingekoppelt wird, erregt in diesem zahlreiche Wellenmoden, die sich mit unterschiedlichen
Gruppengeschwindigkeiten fortpflanzen. Infolge der unterschiedlichen Gruppengeschwindigkeiten der Wellenmoden
ergibt sich am fernen Ende des Wellenleiters eine zeitliche Verbreiterung des Impulses, die proportional
der Länge des Wellenleiters ist und in der Literatur als "Multimoden-Dispersion" bezeichnet wird.
Die Multimoden-Dispersion kann die Übertragungskapazität von optischen Wellenleitern für Informationen stark
herabsetzen.
Es ist bekannt, daß die Multimoden-Dispersion in optischen Wellenleitern durch gezielte Erhöhung der Kopp-
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lung zwischen verschiedenen Wellenmoden im Wellenleiter
vermindert werden kann. Fach den Lehren der US-PSen 3,666.348, 3,687.514 und 3,912.478 kann eine
Modenkopplung dadurch bewirkt werden, daß verschiedene Störungen in Form von örtlichen Änderungen von Parametern
des Wellenleiters, wie des Kernradius, des Brechungsindex des Kernes und des Verlaufes der
Wellenleiterachse, vorgesehen werden. Da sich die optische Leistung, die in einem Wellenleiter übertragen
wird, bei einer Modenkopplung zwischen langsamen und schnellen Wellenmoden vorwärts und rückwärts
bewegt, findet eine Mittelwertbildung in dem Sinne statt, daß ein sich längs des Wellenleiters fortpflanzender
Lichtimpuls mit einer mittleren Gruppengeschwindigkeit wandert, was zu einer Abnahme der
Impulsverbreiterung führt. Bei Vorhandensein einer solchen Modenkopplung wächst die Impulsbreite nur
etwa mit der Quadratwurzel der Wellenleiterlänge.
Eine Kopplung der optischen Leistung mit den geführten Moden eines optischen Multimoden-Wellenleiters kann
somit die durch die unterschiedlichen Laufzeiten der Moden verursachte Dispersion wesentlich herabsetzen.
Durch Störungen in Form von örtlichen Abweichungen von Wellenleiterparametern wird eine Kopplung zwischen
geführten Moden und im allgemeinen auch eine Kopplung der geführten Moden mit den nicht geführten Moden verursacht.
Die letztere Art der Kopplung ist aber unerwünscht, weil sie die Stärke der übertragenen Signale
vermindert.
Die durch die Kopplung verursachten DämpfungsVerluste
hängen im wesentlichen von der Stärke der Kopplung zwischen den Moden höherer Ordnung ab, während die
Verminderung der Impulsdispersion von der mittleren Stärke der Kopplung zwischen den geführten Moden ab-
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hängt. Bei vorgegebenen Dämpfungsverlusten wird daher
der Vorteil einer Verminderung der Impulsdispersion
vergrößert, wenn die mittlere Kopplungsstärke gegenüber
der für die Verluste maßgeblichen Kopplungsstärke erhöht wird. Bei Wellenleitern nach der schon erwähnten
US-PS 3,666.34-8 ist beispielsweise die Modenkopplung durch eine spezielle räumliche Periodizität des angewendeten
Kopplungsmechanismus auf ausgewählte Paare von geführten Moden beschränkt; die räumliche Periodizität
des Kopplungsmechanismus entspricht dabei der Wellenlänge der Schwebung der beiden gekoppelten Moden.
Störungen, die eine Modenkopplung verursachen, können verschiedenster Art sein. Beispielsweise kann es sich
um kleine Blasen an der Grenzfläche zwischen Mantel und Kern handeln, ferner um -Biegestellen längs des
Wellenleiters sowie um Änderungen des Durchmessers des Wellenleiters. Die Theorie der Modenkopplung zeigt, daß
die Kopplung zwischen zwei Moden proportional dem LeistungsSpektrum der Störung ist. Störungsstellen mit
willkürlicher Länge bewirken eine Kopplung zwischen allen Moden, also den geführten und den nicht geführten.
Die Fig. 2 und 3 der US-PS 3,687.514 erläutern Verfahren
zur Herstellung von Wellenleitern mit willkürlichen Störungen unter der Steuerwirkung einer Rauschquelle.
Erwünscht ist jedoch die Erzeugung von Störungen mit einem LeistungsSpektrum, das speziell für die geführten
Moden hohe Werte hat. Hiezu kann gemäß Fig. 5 der
genannten US-PS das Signal der Rauschquelle vor seiner Verwendung zur gesteuerten Erzeugung von Störungen bei
der Wellenleiterherstellung über ein Bandfilter geleitet werden. Nach diesem Verfahren können theoretisch
Störungen hervorgerufen werden, deren räumliche Periodizität gleich der Schwebungswellenlange der beiden zu
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koppelnden Wellenmoden ist. Theoretisch, wurden die so
erhaltenen Störungen eine Kopplung nur zwischen geführten Moden bewirken, eine Kopplung mit nicht geführten
Moden hingegen vermeiden. In der Praxis ist jedoch das in Fig. 5 dieser US-PS veranschaulichte Herstellungsverfahren
nur schwierig durchführbar.
Die Erfindung zielt darauf ab, optische Wellenleiter mit Störungen zu schaffen, die eine starke Leistungskopplung zwischen geführten Moden, aber nur eine
relativ schwache Leistungskopplung mit nicht geführten Moden herbeiführen und die von so einfacher Geometrie
sind, daß sie leicht realisiert werden können.
Ausgehend von einem optischen Wellenleiter, der einen von einem Glasmantel umgebenen Glaskern mit größerem
Brechungsindex als der Mantel aufweist und in dem geführte und nicht geführte Wellenmoden wandern können,
wobei die Differenz zwischen den Fortpflanzungskonstanten des zu koppelnden geführten Wellenmodus höchster
Ordnung und des Wellenmodus nächsthöherer Ordnung einer kritischen Frequenz >-O entspricht, wird diese Aufgabe
erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß längs des Kernes Störungen in Form von Abweichungen von Parameterwerten
von den Werten im nicht gestörten Wellenleiter vorhanden sind, wobei jede Störungsstelle an ihren Enden
stetig in den nicht gestörten Wellenleiter übergeht, ungefähr symmetrisch ausgebildet ist und einen stetigen
und monotonen Verlauf der Abweichungen von jedem ihrer Enden zu einem Extremwert hat, der zu beiden Seiten
der Mitte der Störungsstelle nur einen Wendepunkt aufweist, so daß jede Störung ein Leistungsspektrum
hat, das mit zunehmender Modenordnung abnimmt und mehrere Minima aufweist, und daß die Länge jeder Störung
so gewählt ist, daß bei der kritischen Frequenz cj im
Leistungsspektrum der Störung ein Minimum auftritt.
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Erfindungsgemäße Wellenleiter können auf einfache Weise
durch Steuerung eines Ziehvorganges in der Weise hergestellt werden, daß längs des entstehenden Wellenleiters
in Abständen Störungsstellen auftreten, deren Länge in solcher Beziehung zum geregelten Durchmesser des Kernes,
den Brechungsindices der Gläser und zur Gestalt der Störungsstellen stehen, daß sich im Leistungsspektrum
der Störungen bei der kritischen Frequenz ·■-"·'. ein
Minimum ergibt.
Die Erfindung wird nun unter Bezugnahme auf die Zeichnungen
genauer erläutert. In diesen zeigen:
Fig. 1 einen Wellenleiter mit einer Störung in Form einer Biegestelle;
Fig. 2 einen Wellenleiter mit einer Störung in Form einer Durchmesseränderung;
Fig. 3 die Modenverteilung in einem optischen Multimoden-Wellenleiter
als Funktion der Phasenkonstante ß;
Fig. 4 das Leistungsspektrum eines Wellenleiters nach
dem Stand der Technik, der willkürliche Störungen aufweist;
Fig. 5 das idealisierte Leistungsspektrum eines Wellenleiters,
in dem versucht worden ist, gemäß der US-PS 3,687.514 die räumliche Periodizität der
Störungen der Schwebungswellenlänge der zu koppelnden Wellenmoden anzupassen; die
Fig. 6 und 7 die Leistungsspektren von zwei Ausführungsbeispielen der Erfindung und
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Fig. 8 ein Verfahren zum Herstellen eines Wellenleiters nach der Erfindung.
Die in den Fig. 1 und 2 gezeigten Wellenleiter haben einen Glaskern 11 und einen den Glaskern umgebenden
Glasmantel 12, wobei der Brechungsindex des Kernes größer als der des Mantels ist. Das Licht pflanzt
sich in einem solchen Wellenleiter in Wellenmoden fort, die je eine Fortpflanzungskonstante ß haben.
Die dargestellten Wellenleiter weisen Störungen auf, welche eine Kopplung zwischen den sich fortpflanzenden
Wellenmoden begünstigen.
Fig. 1 zeigt einen Wellenleiter mit einer Biegestelle und Fig. 2 einen Wellenleiter mit einer Durchmesserverdickung als Störung. Die Erfindung ist aber auch
bei anderen Arten von Störungen anwendbar, die besondere Eigenschaften haben und deren Länge L in solcher
Beziehung zum Durchmesser des Kernes und zu den Brechungsindices des Kernes und des Mantels stehen, daß
das erste Minimum im Leistungsspektrum der Störung bei
der kritischen Frequenz auftritt.
Allgemein können die Störungen durch eine Funktion f(z)
ausgedrückt werden, welche die Parameterabweichung an der Störungsstelle vom Parameterwert des nicht gestörten
Wellenleiters als Funktion des Ortes ζ längs der Wellenleiterachse angibt. Im Falle einer Störung in Form
einer Biegestelle gibt f(z) die örtliche Verlagerung der Mittelachse des Wellenleiters gegenüber der ungestörten
Lage an. Im Falle einer Durchmesseränderung gibt sie in der Form d(z) = d - |_1+f (z)_J die ortsabhängige
Abweichung des Durchmessers vom ungestörten, d.h. normalen Durchmesser d an.
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- ΛΛ —
Die im Rahmen der Erfindung angewendeten Störungen
haben besondere Eigenschaften, die leicht hervorgerufen werden können, und eine Länge, durch welche
eine Kopplung zwischen geführten Wellenmoden bei relativ geringer Leistungskopplung mit nicht geführten
Wellenmoden begünstigt wird. Es sei zunächst jene Klasse von Störungen betrachtet, welche die nachfolgend
angegebenen Eigenschaften hat:
(a) die Störung weicht nur über eine Strecke mit der Länge L von Null ab:
fQ(z) =)= ο nur für -L/2
< ζ <+L/2.
(b) Die Störung geht bei J ζ | = L/2 stetig in den ungestörten
Wellenleiter über:
(c) Die Störung ist angenähert symmetrisch jf(z) + f(-j ]
(d) Die Störung nimmt von ihren Endpunkten an monoton bis zu einem Maximum (bzw. Minimum) bei ζ ^. ο zu
(bzw. ab)
f'(z)^o (oder f'(z)^ o) für ζ ^ ο und f (ο) = ο
(e) Die Krümmungsänderung der Störungsfunktion ist stetig und es befindet sich auf jeder Seite von
z=o nur ein Wendepunkt.
Störungen, welche die vorstehend angegebenen Eigenschäften
haben, zeigen ein Leistungsspektrum, das mit
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zunehmender Ordnung der Moden abnimmt und mehrere Minima hat. Gemäß der vorliegenden Erfindung ist die
Länge jeder Störung so bemessen, daß das erste Minimum im Leistungsspektrum der Störung bei der kritischen
Frequenz <-<-- auftritt. Hiedurch wird die Leistungskopplung
mit geführten Moden begünstigt, wogegen sich nur eine relativ geringe Kopplung mit nicht geführten
Moden ergibt.
Ein besseres Verständnis der Erfindung wird sich aus der folgenden Beschreibung der grundlegenden Theorie
und der Begründung dafür ergeben, daß durch die erfindungsgemäßen Maßnahmen eine Kopplung nur mit geführten
Moden begünstigt wird. Nach der bekannten elektromagnetischen Wellentheorie können die verschiedenen
Moden der Lichtfortpflanzung wie folgt angeschrieben werden:
E1 (x, y, z) = E1 (x, y, z) eißiZ , (1)
worin E. (x, y, z) eine Funktion ist, welche die Amplitude der im i-ten Modus wandernden Welle in Abhängigkeit
von den Koordinaten x, y, ζ des Wellenleiters angibt, ß. die Phasenkonstante für diesen
Wellenmodus und e die Basis der Kapier1sehen Logarithmen
ist.
Fig. 3 zeigt eine typische Verteilung von Modengruppen
in einem optischen Multimoden-Wellenleiter als Funktion der Phasenkonstante. Man erkennt mehrere verteilte
Moden M^, Mp ... M., M., M , deren Phasenkonstanten
die Werte &Λ , ß? ... ß., ß. bzw. ß haben. Ferner ist
ein kontinuierliches Band von ungeführten Moden oder Strahlungsmoden erkennbar, das bei einer Phasenkonstante
ß beginntο Die Differenz zwischen den Phasenkonstanten
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— 1 * _
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der Moden höchster Ordnung, bezüglich welcher eine Kopplung erwünscht ist, und den Moden nächsthöchster
Ordnung wird mit O bezeichnet. In S1Xg. 3 gilt
^c - ßn - V
Durch die Einführung von Störungen wird eine Kopplung unter den verschiedenen Moden bewirkt. Die Theorie der
Modenkopplung zeigt, daß die Kopplung zwischen den Moden i und j, welche die Phasenkonstante ß. bzw. ß.
haben, proportional dem Leistungsspektrum P (<-:...)
der nachfolgend definierten Störung ist. Wenn die Störung durch eine !Funktion f(z) definiert ist, welche
die Abweichung der gestörten Parameterwerte von den Werten im nicht gestörten Wellenleiter angibt, dann
ist das Leistungsspektrum gegeben durch
{. rL/2 iO .ζ.) 2
worin ET die Anzahl der räumlich voneinander getrennten
Störungen ist, L die Länge jeder Störung und <-^. . die
Differenz der Phasenkonstant en zwischen zwei gekoppelten
Moden bedeuten und die übrigen Größen bereits definiert worden sind.
Wenn die Störungen willkürliche Länge haben, dann hat das Leistungsspektrum der Störungen den in Fig. 4· dargestellten
Verlauf. Dabei besteht eine Kopplung mit den geführten Moden, wie dies durch den links von <-£
liegenden Teil des Spektrums angedeutet ist. Überdies ist jedoch auch eine erhebliche Kopplung mit den nicht
geführten Moden vorhanden, wie dies durch den schraffierten Teil des Spektrums angedeutet ist.
In der schon erwähnten US-PS 5,687.514 ist ein Versuch
beschrieben, Störungen unterschiedlicher Länge einzu-
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2 | "2 |
2 | JL |
2 | " 4 |
2 | JL |
2 |
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führen, welche die geführten Moden untereinander koppeln. Insbesondere wird dort vorgeschlagen, die
räumlichen Wellenlängen der Störungen wie folgt zu wählen:
A 2 Ju 2 JT 12 ß.*-ßo <-O
X _ 2 Jt- _ 2Jt
13
Λ = 2 JL = 2JL·
2JL
' 23
24
Das LeistungsSpektrum JP (Ό der Störungen mit den
Wellenlängen A1O = ~~~" ηη<^ at. - ~~y~ ist in i"ig. 5
dargestellt. Man erkennt, daß dieses Spektrum bei den den beiden Störungen entsprechenden Frequenzen scharf
ausgeprägte Maxima hat. Solche Störungen begünstigen eine Kopplung nur zwischen den Moden 1 und 2 sowie
zwischen den Moden 1 und 35 nicht aber eine Kopplung
mit ungeführten Moden. Durch Einführung von Störungen, deren Längen in Beziehung zu den Differenzen der
Phasenkonstante der zu koppelnden Moden stehen, wird also
gemäß der erwähnten US-PS eine Kopplung nur zwischen diesen Moden gefördert. Es ist jedoch schwierig,
Wellenleiter mit solchen Störungen praktisch herzustellen.
Gemäß der vorliegenden Erfindung haben alle Störungen die gleiche Länge; diese Länge ist so gewählt, daß
das Leistungsspektrum der Störung mehrere Minima hat,
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von denen das erste bei der kritischen Frequenz CO
auftritt.
Pig. 6 zeigt das Leistungsspektrum eines Ausführungsbeispieles der Erfindung. Man erkennt, daß das erste
Minimum im Leistungsspektrum ungefähr bei der Frequenz 4JC/L auftritt. Der links von diesem Minimum liegende
Teil des Lexstungsspektrums begünstigt eine Leistungskopplung zwischen den geführten Moden. Es besteht
dabei aber eine gewisse Kopplung mit den ungeführten Moden, wie dies durch den rechts vom ersten Minimum
liegenden Teil des Leistungsspektrums angegeben wird. Die Höhe des ersten Nebenmaximums ist jedoch um drei
Größenordnungen geringer als die Höhe des Hauptmaximums. Demgemäß ist die Kopplung mit den nicht geführten Moden
wesentlich geringer als jene mit den geführten Moden.
Eine Klasse von Störungen, welche die vorstehend angegebenen Eigenschaften (a) bis (e) haben, sind Wellenleiter
mit radial veränderlichem Brechungsindex, bei welchen der Brechungsindex als Funktion des Radius gegeben
ist durch die Gleichungen
n2(r) = n2 1L1-2A(r/a)aj für r£ a
(3) n2(r) =n2 1[i-2Aj fürr>
a,
worin r der Radiusvektor, n(r) der Brechungsindex bei einem gegebenen Radius r, n^ der Brechungsindex auf der
Achse des Kernes, n« eier Brechungsindex des Mantels,
a der Durchmesser des Kernes, α ein den Gradienten des Brechungsindex spezifizierender Koeffizient ist und
Δ = Cn1 2 - n2 22
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Die vorliegende Erfindung ist auf Wellenleiter mit verschiedenen Werten von α einschließlich solcher mit abgestuftem
Indexprofil anwendbar, für welche a = o<^>
gilt. Die Erfindung ist ferner auch auf Wellenleiter mit parabolischem Indexprofil anwendbar, wie sie in
der Anmeldung Ser.No. 725.172 vom 21. September 1976
beschrieben sind. Es läßt sich zeigen, daß bei solchen Wellenleitern die Differenz der Fortpflanzungskonstanten
zweier Moden gegeben ist durch
ο ιΠ: „ V2 m α-2/α+2
^BC) = ε ψ* <&>
eg) , (4)
worin 8 = 1 für Störungen vom Biegetyp und £. = 2 für
Störungen vom Durchmessertyp ist. Pur andere Arten von
Störungen läßt sich der Wert von £ aus der Theorie der Modenkopplung ermitteln.
Die bei Modenkopplung auftretenden Verluste werden vermindert, wenn die Länge L der Störung so gewählt ist,
daß die Kopplung benachbarter Moden bei m = M verschwindet. Das ist der Fall, wenn der Wellenleiter und
die Störungen so bemessen sind, daß das erste Minimum der Fourier-Transformation bei der kritischen Frequenz
CJ = Δβ(Μ) auftritt. Aus Gleichung (4) läßt sich hiefür
die Bedingung ableiten:
Beispiel 1:
Es sei die Störung
Es sei die Störung
f(z) = 1/2· £1+cos(2Jtz/L·)] -L/24=z^. L/2. (6)
betrachtet. Das zugehörige Leistungsspektrum ergibt sich aus Gleichung (2) mit
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Die Minima des Leistungsspektrums P(<.~- ) treten auf bei
., _ , 6 JX , 8 ac ,
w " L" L" L"
Demgemäß wird die Länge der Störung wie folgt gewählt:
Das Leistungsspektrum eines solchen Wellenleiters ist in S1Xg. 6 dargestellt. Als Zahlenbeispiel für diesen
Wellenleitertyp seien die folgenden, der Lehre der Erfindung entsprechenden Werte angegeben:
n^ = 1,47, Δ = 0,01, a = 30ya, £. = 1,
α = 10, L = 2,06 mm.
Beispiel 2:
Es sei die Störung
Beispiel 2:
Es sei die Störung
f(z) = 1-8(z/L)2 y Iz I
< LA
f(z) = 8/L2 (|zj - L/2)2 LA <
| z| < L/2 betrachtet. Aus Gleichung (9) folgt
f"(x) = - (VL)2 1x|<
LA
(10) f"(x) = (VL)2 LA
< j xl< L/2.
Das Leistungsspektrum der durch Gleichung (9) angegebenen Funktion ist gegeben durch
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P( -G) = CVL)4 ~ sin2(c~ L/4) . sin4(^ 1/8) . (11)
In diesem Spektrum treten die Minima bei
4-TC , 8 π. , 12.K. ....
Jj Jj Jj
auf. Demgemäß ist die Länge L der Störung wieder durch Gleichung (8) gegeben. Das LeistungsSpektrum dieses
Wellenleiters ist in Fig. 7 dargestellt. Als Zahlenbeispiel für diesen Wellenleitertyp seien die folgenden,
der Lehre der Erfindung entsprechenden Werte angegeben:
H1 = 1,47, Δ = 0,01, a - 30^, £ = 2,
α = 4-, L = 1,15 mm.
Zur Herstellung von optischen Wellenleitern mit erfindungsgemäßen Störungen können mehrere, dem Fachmann
bekannte Techniken angewendet werden. Ein Wellenleiter mit einem abgestuften Indexprofil kann nach dem in der
US-PS 3,823.995 beschriebenen Verfahren hergestellt werden. Nach dieser Technik wird eine Vorform erzeugt,
in dem auf einen zylindrischen Dorn durch Flammhydrolyse
mehrere Materialschichten aufgebracht werden. Zu diesem Zweck wird ein Gas-Dampf-Gemisch in der Flamme eines
Brenners hydrolysiert, um einen Glasteilchen enthaltenden Rauch zu erzeugen, welcher die Flamme in einer
gegen den Dorn gerichteten Strömung verläßt und auf den Dorn niedergeschlagen wird. Bei der üblicherweise
angewendeten Technik wird der Dorn in Drehung versetzt und axial verschoben, um eine gleichmäßige Rauchablagerung
zu bewirken. Eine Änderung des Gas-Dampf-Gemisches in der Flamme hat eine Änderung der Zusammensetzung
des Rauches und damit eine Änderung des
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Brechungsindex der aus dem Rauen abgeschiedenen Schicht
zur Folge. Der Dorn wird sodann entfernt und die so erhaltene Vorform wird erhitzt und einem Ziehvorgang
unterworfen, wobei sie kollapiert und ihre Querschnittsfläche
sich vermindert; auf diese Weise wird ein Wellenleiter mit dem gewünschten radial veränderlichem
Brechungsindex, also mit dem gewünschten Indexprofil, erhalten. Beim Ziehen des Wellenleiters kann die Ziehgeschwindigkeit
geändert werden, um Durchmesseränderungen zu bewirken.
Fig. 8 erläutert eine Arbeitsweise, bei welcher die Ziehgeschwindigkeit durch Abzugrollen 13 geregelt
wird. Es sei angenommen, daß die normale Ziehgeschwindigkeit mehr als 1 m/sec betrage und daß diese Zieh-
geschwindigkeit jeweils auf 1 m/sec herabgesetzt werde, um in Abständen von 1 m Durchmesseränderungen zu bewirken.
In diesem Fall werden die Rollen 13 so gesteuert, daß sie die Ziehgeschwindigkeit in Intervallen
von je 1 see für eine Dauer von 2 χ 10"-5 sec
auf 1 m/sec herabsetzen. Bei dieser Verfahrensweise ergibt sich in Abständen von 1 m eine Störung von 2 mm
Länge. Die Durchmesseränderung an der Störungsstelle soll zur Erzielung des gewünschten Effektes hinreichend
groß sein, anderseits aber doch so klein wie möglich gehalten werden, um Schwierigkeiten beim Ziehvorgang
zu vermeiden.
Die beschriebenen Ausfuhrungsbeispiele lassen natürlich
im Rahmen der Erfindung noch verschiedene Abwandlungen
zu.
Dr.S/Fe 2.8.78
909801/1040
Claims (8)
- PATENTA N W'ä LTE
DRZEKNiT -STURMstr. 20/1V9. August 19VS Corning Glass Works in Corning (New York, USA)Patentansprüche:Optischer Wellenleiter, der einen von einem Glasmantel umgebenen Glaskern mit größerem Brechungsindex als der Mantel aufweist und in dem geführte und nicht geführte Wellenmoden wandern können, wobei die Differenz zwischen den Fortpflanzungskonstanten des zu koppelnden geführten Wellenmodus höchster Ordnung und des Wellenmodus nächsthöherer Ordnung einer kritischen Frequenz ^o entspricht, dadurch gekennzeichnet, daß längs des Kernes Störungen in Form von Abweichungen von Parameterwerten von den Werten im nicht gestörten Wellenleiter vorhanden sind, wobei jede Störungsstelle an ihren Enden stetig in den nicht gestörten Wellenleiter übergeht, ungefähr symmetrisch ausgebildet ist und einen stetigen und monotonen Verlauf der Abweichungen von jedem ihrer Enden zu einem Extremwert hat, der zu beiden Seiten der Mitte der Störungsstelle nur einen Wendepunkt aufweist, so daß jede Störung ein Leistungsspektrum hat, das mit zunehmender Modenordnung abnimmt und mehrere Minima aufweist, und daß die Länge jeder Störung so gewählt ist, daß bei der kritischen Frequenz .0 im LeistungsSpektrum der Störung ein Minimum auftritt.S09S07/1040ORIGINAL INSPECTEDCorning Glass Works283492a - 2. Wellenleiter nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Länge jeder Störung so gewählt ist, daß das erste Minimum im Leistungsspektrum bei der kritischen Frequenz -„- auftritt.
- 3· Wellenleiter nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß sein Kern einen radial veränderlichen Brechungsindex hat, der gegeben ist durchn2(r) = n2 1-[i-2A(r/a)a "j für r£a(6) n2(r) = η2 1-Π-2Δ_] für r>_ a,worin r der Radiusvektor ist, n(r) der Brechungsindex bei einem gegebenen Radius r, n^ der Brechungsindex auf der Achse des Kernes, n~ der Brechungsindex des Mantels, a der Durchmesser des Kernes, α ein den Gradienten des Brechungsindex spezifizierender Koeffi-2 2 2
zient und Δ = (n^ - n2 )/2η^ , und wobei die Lange der Ströungsstelle gegeben ist durchT
L =worin £-. ein Koeffizient ist, welcher den Störungstyp spezifiziert. - 4-. Wellenleiter nach Anspruch 3, dadurch gekennzeich net, daß jede Störung dem Typf(z) = 1/2 £i+cos(2.rcz/L)] -angehört und das Leistungsspektrum gegeben ist durchJn2C909807/10*0Corning Glass Works2834920wobei dieses Leistungsspektrum Minima beiL L Tjaufweist und wobei f(z) eine Funktion ist, welche die Abweichung der Störungsstelle vom nicht gestörten Wellenleiter als Funktion des Ortes längs der z-Achse angibt, während L die Länge der Störungsstelle ist und cJ die Differenz der Phasenkonstanten zwischen benachbarten Wellenmoden angibt.
- 5. Wellenleiter nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß jede Störung dem Typf(z) = 1-8(z/L)2 IzK f(z) = 8/L2 ( j ζ I - L/2)2 LA< ι ζ) κ. L/2 angehört und das LeistungsSpektrum gegeben ist durchin4^Gsinwobei dieses Leistungsspektrum Minima bei4 JL· , 8 π , 12 rc ....10 = γ- γ- τ—aufweist und wobei f(z) eine Funktion ist, welche die Abweichung der Störungsstelle vom nicht gestörten Wellenleiter als Funktion des Ortes längs der z-Achse angibt, L die Länge der Störungsstelle ist und cj' die Differenz der Phasenkonstanten zwischen benachbarten Moden angibt.
- 6. Wellenleiter nach Anspruch 3» dadurch gekennzeichnet, daß die Störung durch eine Biegestelle gebildet ist, wobei £, = 1 gilt.909807/1040Corning Glass Works283492a
- 7. Wellenleiter nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Störung durch eine Durchmesseränderung gebildet ist, wobei i. = 2 gilt.
- 8. Verfahren zum Herstellen eines optischen Wellenleiters nach einem der Ansprüche 1 bis 7? bei dem von einem Glasrohr ausgegangen wird, das einen Kern enthält, dessen Brechungsindex größer als der des Glasrohres ist, dadurch gekennzeichnet, daß die Einheit aus Glasrohr und Kern auf Ziehtemperatur erhitzt wird und die erhitzte Einheit unter Verminderung ihrer Querschnittsfläche ausgezogen wird, wobei der Ziehvorgang so gesteuert wird, daß längs des entstehenden Wellenleiters in Abständen Störungsstellen entstehen, deren Länge in solcher Beziehung zum geregelten Durchmesser des Kernes, den Brechungsindices der Gläser und zur Gestalt der Störungsstellen stehen, daß sich im LeistungsSpektrum der Störungen bei der kritischen Frequenz '-■ ein Minimum ergibt.90S807
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