DE2822147A1 - Nockenwellenanordnung, insbesondere fuer eine brennkraftmaschine - Google Patents

Nockenwellenanordnung, insbesondere fuer eine brennkraftmaschine

Info

Publication number
DE2822147A1
DE2822147A1 DE19782822147 DE2822147A DE2822147A1 DE 2822147 A1 DE2822147 A1 DE 2822147A1 DE 19782822147 DE19782822147 DE 19782822147 DE 2822147 A DE2822147 A DE 2822147A DE 2822147 A1 DE2822147 A1 DE 2822147A1
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
shafts
arrangement according
drive wheel
cam
hollow shaft
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
DE19782822147
Other languages
English (en)
Other versions
DE2822147B2 (de
DE2822147C3 (de
Inventor
Stanislav Dipl Ing Papez
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Volkswagen AG
Original Assignee
Volkswagen AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Volkswagen AG filed Critical Volkswagen AG
Priority to DE2822147A priority Critical patent/DE2822147C3/de
Priority to US06/037,697 priority patent/US4332222A/en
Priority to IT22827/79A priority patent/IT1112927B/it
Priority to FR7912718A priority patent/FR2426152A1/fr
Publication of DE2822147A1 publication Critical patent/DE2822147A1/de
Publication of DE2822147B2 publication Critical patent/DE2822147B2/de
Application granted granted Critical
Publication of DE2822147C3 publication Critical patent/DE2822147C3/de
Expired legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
    • F01L1/00—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear
    • F01L1/34—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear characterised by the provision of means for changing the timing of the valves without changing the duration of opening and without affecting the magnitude of the valve lift
    • F01L1/344—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear characterised by the provision of means for changing the timing of the valves without changing the duration of opening and without affecting the magnitude of the valve lift changing the angular relationship between crankshaft and camshaft, e.g. using helicoidal gear
    • F01L1/34413—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear characterised by the provision of means for changing the timing of the valves without changing the duration of opening and without affecting the magnitude of the valve lift changing the angular relationship between crankshaft and camshaft, e.g. using helicoidal gear using composite camshafts, e.g. with cams being able to move relative to the camshaft
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
    • F01L1/00—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear
    • F01L1/02—Valve drive
    • F01L1/04—Valve drive by means of cams, camshafts, cam discs, eccentrics or the like
    • F01L1/047—Camshafts
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H53/00—Cams ; Non-rotary cams; or cam-followers, e.g. rollers for gearing mechanisms
    • F16H53/02—Single-track cams for single-revolution cycles; Camshafts with such cams
    • F16H53/025—Single-track cams for single-revolution cycles; Camshafts with such cams characterised by their construction, e.g. assembling or manufacturing features
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
    • F01L1/00—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear
    • F01L1/02—Valve drive
    • F01L1/04—Valve drive by means of cams, camshafts, cam discs, eccentrics or the like
    • F01L1/047—Camshafts
    • F01L2001/0471—Assembled camshafts
    • F01L2001/0473—Composite camshafts, e.g. with cams or cam sleeve being able to move relative to the inner camshaft or a cam adjusting rod
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
    • F01L2820/00—Details on specific features characterising valve gear arrangements
    • F01L2820/03—Auxiliary actuators
    • F01L2820/035—Centrifugal forces

Description

Nockenwellenanordnung, ins"besondere für eine Brennkraftmaschine
Die Erfindung "betrifft eine Nockenwellenanordnung gemäß dem Oberbegriff des Hauptanspruchs.
Wenn im folgenden stets Bezug auf den Haupteinsatzfall der Erfindung, nämlich eine Nockenwellenanordnung für eine Brennkraftmaschine, insbesondere eine Kraftfahrzeug-Brennkraftmaschine, genommen wird, bedeutet dies keine Beschränkung auf diesen Fall; vielmehr ist die Erfindung mit Vorteil auch im Rahmen der Steuerung anderer Antriebe einsetzbar.
Betrachtet man den bevorzugten Einsatzfall der Erfindung, nämlich eine Viertakt-Brennkraftmaschine, so bestimmt bekanntlich die Form der Ein- und Auslaßnocken in starkem Maße den Drehmomentverlauf, die Nenndrehzahl, den Leerlauf, den Kraftstoffverbrauch und die Abgasemission der Maschine. Maßgebend für diese Punkte sind die Öffnungszeiten der Ein- und Auslaßventile in Bezug auf die Totpunkte der Bewegungen der Kolben der Maschine, woraus sich die durch die Nocken zu verwirklichenden Steuerzeiten der Ventile ergeben. Allgemein kann gesagt werden, daß mit engen Einlaßnocken Steuerzeiten realisiert
909848/0076
Vorsitzender Vorstand: Toni Schmüdcer, Vorsitzender · Horst Bedesmann · Prof. Dr. tedin. Ernst Fiale · Dr. jur. Peter Frerk
das Aufsichtsrats: Günter Hartwien · Horst Münzner ■ Dr. rer. pol. Werner P. Schmidt Gottlieb M. Strobl · Prof. Dr. rar. pol. Friedrldi Thomee
Hans Birnbaum sitz der Gesellschaft: Wolfsburg Amtsgericht Wolfsburg HRB
2822U7
werden können, die einen guten Liefergrad "bei kleinen Drehzahlen (elastischer Motor) gewährleisten. Mit einem breiten Nocken erzielt man jedoch höhere Leistungen hei hohen Drehzahlen, muß dann allerdings einen Drehmomentverlust bei niedrigen Drehzahlen in Kauf nehmen.
Die Steuerzeiten beeinflussen jedoch auch die Abgasemission: Je früher die Auslaßventile öffnen, desto früher wird der Oxidationsvorgang im Brennraum unterbrochen und desto größer ist der HC-Anteil im Abgas. Wird der Schließzei'tpunkt des Auslaßventils in Richtung früher verlegt, so steigt der Restgasanteil im Abgas, und der HOx-Anteil wird reduziert. Denselben Effekt hat eine Verlegung des Öffnungszeitpunkts der Einlaßventile in Richtung früher. Dagegen hat der Schließzeitpunkt der Einlaßventile praktisch keinen Einfluß auf die Abgasemission.
Bisher waren die Verhältnisse bei verschiedenen Steuerzeiten der Ein- und der Auslaßventile getrennt betrachtet worden. Großen Einfluß auf die Abgaszusammensetzung hat jedoch auch die Größe der Überschneidung der Öffnungszeiten von Ein- und Auslaßventilen: Eine große Überschneidung im oberen Totpunkt ergibt einen unrunden Leerlauf und einen erhöhten Leerlaufverbrauch; im Abgas finden sich höhere HC- und CO-Anteile bei geringeren HOx-Anteilen. Eine Verringerung der tJberschneidung verbessert den Leerlauf, verringert den Verbrauch und reduziert die HC- und die CO-Anteile. Einen Sonderfall stellt in diesem Zusammenhang ein Dieselmotor dar, da bei ihm im Hinblick auf die ■Unterdrückung des Kalt-Hagelns eine große Überschneidung im oberen Totpunkt wünschenswert sein kann.
Schon aus diesen Darlegungen folgt anschaulich, daß Ein- und Auslaßnocken konstanter Breite und konstanter Spreizung (Abstand zwischen ihren Scheiteln) nur einen Kompromiß für die verschiedenen Drehzahlen und Lasten der Maschine darstellen können.
909848/0076
2822U7
Daher ist in der DE-OS 19 24 114, I1OIl, i/08, bereits eine Nockenwellenanordnung gemäß dem Oberbegriff des Hauptanspruchs "beschrieben, deren Hocken aus zwei gegeneinander verschwenkbaren Teilnocken bestehen, so daß die Breite des zusammengesetzten Nockens durch Relativverschwenkungen der beiden Wellen verändert werden kann. Diese ReIatiwerschwenkungen erfolgen mittels einer nach Art eines Fliehkraftreglers aufgebauten Einrichtung, deren Gewicht etwa sichelähnlich ist und bei Drehzahländerungen um einen exzentrischen Schwenkpunkt an dem Antriebsrad entgegen der Kraft einer Rückstellfeder schwenkt. Diese Schwenkbewegungen werden über ein Gestänge auf die nicht starr mit dem Antriebsrad gekoppelte der beiden Wellen übertragen. Nachteilig ist bei dieser bekannten Anordnung, daß offensichtlich trotz eines recht hohen konstruktiven Aufwands für die Einrichtung die Verstellcharakteristik, also der Zusammenhang zwischen der Größe der Relativschwenkungen zwischen den beiden Wellen und der jeweiligen Drehzahl, nicht frei gewählt werden kann, sondern bestimmt ist durch die Charakteristik der Rückstellfeder in Verbindung mit dem Gewicht des Fliehkraftreglers.
Im Prinzip wäre demgegenüber die Erzielung einer größeren Freiheit hinsichtlich der TerStellcharakteristik bei der Konstruktion nach der DE-OS 19 47 362, F011, 1/34, möglich. Diese bekannte Anordnung bezieht pich auf die Änderung der Spreizung zwischen Ein- und Auslaßnocken in Abhängigkeit von der Drehzahl, d.h. auf die Relatiwerschwenkung zwischen gesamten Nocken. Die Konstruktion ist jedoch abgestellt auf das Vorhandensein von zwei fluchtenden Wellen, deren einander zugekehrte Enden im Bereich des Antriebsrads gekoppelt sind über Segmente, die unter Zwischenlage von Federn und Gewichten eines Fliehkraftreglers miteinander gekoppelt sind. Abgesehen davon, daß demgemäß diese bekannte Anordnung eine bestimmte relative Lage der Ein- und Auslaßventile erfordert, gibt sie, sofern nicht eine zweite Einrichtung vorgesehen ist, nur die Möglichkeit der Verschwenkung einer
909848/0076
2822U7
der beiden Wellen relativ zur anderen Welle, nicht aber der Verschwenkung relativ zum oberen Totpunkt. Eine Änderung der Breite
eines Nockens ist nicht möglich.
Schließlich sei als Stand der Technik noch die DE-OS 20 29 911, I1OIl, 1/O8, erwähnt, bei der jedem Nocken individuell eine Einrichtung zur fiktiven Änderung der Nockenbreite in Abhängigkeit von der Drehzahl
zugeordnet ist. Dies wird erreicht durch eine drehzahlabhängige Änderung der "bezüglich der Wellenachse exzentrischen Lage einer Schwenkachse des Nockens.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Nockenwellenanordnung der im Oberbegriff des Hauptanspruchs angegebenen Art so auszubilden, daß mit geringem konstruktiven Aufwand jede von dem der Anordnung zugeordneten Antrieb her erforderliche Verstellcharakteristik erzielbar ist, und zwar unabhängig davon, ob durch die Relativverschwenkungen
der beiden Wellen eine Änderung der Nockenbreite oder der Spreizung
erzielt werden soll. Auch soll die Erfindung vom Prinzip her die Möglichkeit geben, Verschwenkungen relativ zum oberen Totpunkt und nicht nur Verschwenkungen einer der beiden Wellen relativ zur anderen Welle vorzunehmen. Während die bekannten Konstruktionen auf die Berücksichtigung der Drehzahl als Parameter abgestellt sind, soll die Erfindung vom Prinzip her auch die Möglichkeit bieten, einen anderen Parameter, beispielsweise die Last, gegebenenfalls zusätzlich zu berücksichtigen.
Die erfindungsgemäße Lösung dieser Aufgabe ist gekennzeichnet durch
die Merkmale des Hauptanspruchs. Vorteilhafte Ausbildungen'der Erfindung sind Gegenstand der Unteransprüche, wobei bezüglich der Merkmale des Anspruchs 14 darauf hinzuweisen ist, daß sie Bedeutung auch
dann haben, wenn die Nockenwellenanordnung eine andere Einrichtung zur Erzielung von Verschwenkungen der Wellen enthält. Die Konstruktion
gemäß Anspruch 14 bietet nämlich infolge der radialen Abstützung des
von der Innenwelle angetriebenen Nockens oder Teilnockens auf der ein höheres Widerstandsmoment als die Innenwelle aufweisenden äußeren
909848/0076
2822H7
Hohlwelle den Vorteil, daß die Innenwelle und damit die konzentrische Doppelnockenwelle, bestehend aus Innen- und Hohlwelle, mit relativ kleinem Durchmesser ausgeführt sein kann.
Im folgenden werden mehrere Ausführungsbeispiele der Erfindung anhand der Figuren erläutert. Figur 1 zeigt einen Längsschnitt durch eine erfindungsgemäß ausgestaltete Nockenwellenanordnung für eine Brennkraftmaschine mit Ein- und Auslaßventilen, Figur 2 den in Figur 1 mit II-II bezeichneten Querschnitt. Die Figuren 3 tuid 4 zeigen im Längsschnitt bzw. in Stirnansicht eine erste Ausführungsmöglichkeit der am Antriebsrad angeordneten Einrichtung zur Verschwenkung der beiden Wellen in Abhängigkeit von der Nockenwellendrehzahl als Parameter, wobei hier der einfachste Fall, nämlich die Verschwenkung einer der beiden Wellen gegen die andere, die drehfest mit dem Antriebsrad verbunden ist, zugrundegelegt wurde. In dem Ausführungsbeispiel nach den Figuren 5 und 6 dagegen, die wiederum einen Längsschnitt bzw. eine Stirnansicht zeigen, können die beiden Wellen unabhängig voneinander in Abhängigkeit von der jeweiligen Drehzahl gegen den oberen Totpunkt verschwenkt werden. Die Figuren J, 10 und 11 zeigen verschiedene mögliche Ausgestaltungen eines mit zwei seitlichen Verstellkurven versehenen Kurventrägers, wie er in dem Ausführungsbeispiel nach den Figuren 5 und 6 Einsatz finden kann. Während in den bisher behandelten Ausführungsbeispielen der Erfindung eine drehzahlabhängige Verschwenkung ganzer Nocken zusammen mit der ihnen jeweils zugeordneten Welle erfolgt, zeigt Figur 12 in einem Längsschnitt eine Möglichkeit zur drehzahlabhängigen Änderung der Breite eines Nockens. Die Figuren 7 und 8 schließlich zeigen in einem Längsschnitt bzw. in Stirnansicht eine Ausführungsform der Erfindung, bei der voneinander unabhängige Verschwenkungen beider Wellen relativ zum oberen Totpunkt in Abhängigkeit sowohl von der Drehzahl als auch von der Last der Maschine erfolgen.
Betrachtet man nun zunächst die Figuren 1 und 2, so enthält die Nocken-
909848/0076
282214?
Wellenanordnung die innere Welle 1 und die äußere Hohlwelle 2 in konzentrischer Anordnung. Auf der Hohlwelle 2 ist das bei 3 nur angedeutete Antriebsrad der Nockenwellenanordnung gelagert, dessen Aufbau und Verbindung mit der Hohlwelle 2 im folgenden noch erläutert wird und das beispielsweise als Zahnrad ausgebildet sein kann, das über ein Getriebe zur Erzielung synchroner Drehbewegungen mit der eigentlichen Brennkraftmaschine in Verbindung steht.
Die Hohlwelle 2 trägt ferner - abgesehen von Lagern 4 und 5» die hier nicht interessieren - in drehfester Verbindung zwei Auslaßnocken β und 7 j die hier auf etwas erhabene Bereiche der Hohlwelle 2 aufgeschrumpft sind.
In drehfester Verbindung mit der Innenwelle 1 dagegen stehen die beiden Einlaßnocken 8 und $, die auf der Hohlwelle 2 in axialer Richtung durch Scheiben 10, 11 bzw. 12, 13 festgelegt sind, dagegen in Umfangsrichtung auf der Hohlwelle 2 drehbar sind. Die entsprechende Konstruktion wird im folgenden anhand Figur 2 für den Einlaßnocken 8 erläutert; der Einlaßnocken 9 ist identisch aufgebaut, lediglich gegen den Einlaßnocken 8 um die Achse 14 der Anordnung verschwenkt.
Die Hohlwelle 2 weist die Ausnehmung 15 (siehe Figur 2) zum Durchtritt des Mitnehmers 16 auf, der in diesem Ausführungsbeispiel durch die Schraube 17 fest mit der Innenwelle 1 verbunden ist. Der Mitnehmer 16 ragt in die innere Hut 18 des eigentlichen Nockens 19 hinein, die nach der in Figur 1 rechten Stirnseite des Nockens 19 zu offen ist, so daß dieser nach Einführen der Innenwelle 1 in die Hohlwelle 2 und Festschrauben des Mitnehmers 16 an der Innenwelle 1 in Figur 1 von links her über den Mitnehmer in seine dargestellte Endlage geschoben werden kann. Anschließend wird durch Einsetzen des Ringes 10 der eigentliche Nocken 19 in seiner axialen Lage gesichert.
Der eigentliche Nocken 19 weist eine die Ausnehmung 15 in der
909848/0076
2822U7
Hohlwelle 2 allseitig übergreifende Schulter 20 auf, so daß er sich auf der Hohlwelle 2 und nicht auf der Innenwelle 1 in radialen Eichtungen abstützt. Die Innenwelle 1 wird demgemäß nur von auf den Nokken 19 in Umfangsrichtung wirkenden Kräften beaufschlagt, nämlich über den Mitnehmer 16, während radial gerichtete Kräfte von der ein großes Widerstandsmoment besitzenden Hohlwelle 2 aufgenommen werden.
Im folgenden werden nun anhand der Figuren 3 und 4 sowie 5 und 6 zwei Konstruktionen zur drehzahlabhängigen Verschwenkung der beiden wiederum mit 1 und 2 bezeichneten Wellen erläutert; das Antriebsrad ist wie in Figur 1 mit 3 bezeichnet.
Betrachtet man zunächst das Ausführungsbeispiel nach den Figuren 3 und 4» so ist hier das Antriebsrad 3 über die Keilverbindung 30 drehfest mit der Hohlwelle 2 verbunden. Im Antriebsrad befindet sich die stegartige radiale Führung 31 für den mit dem Fliehkraftgewicht 32 verbundenen Kurventräger 33» auf dem unter der Wirkung der Druckfeder 34» die sich zwischen den Auflagen 35 an dem Tasthebel 36 und 37 am Antriebsrad 3 erstreckt, dauernd der Stift 38 des Tasthebels 36 abstützt. Der Tasthebel 36 ist drehfest verbunden mit der Innenwelle 1, so daß bei radialen Verschiebungen des Kurventrägers 33 der Tasthebel 36 und damit die Innenwelle 1 entsprechend der Form der Verstellkurve 39 relativ zu dem Antriebsrad 3 und damit relativ zu der mit dem Antriebsrad drehfest verbundenen Hohlwelle 2 verschwenkt wird. Die Verschiebung des Kurventrägers 33 radial nach außen erfolgt also unter der Wirkung des Fliehgewichts; die Rückstellung erfolgt durch die nur in Figur 4 dargestellte Gegenfeder 40, die ebenfalls auf der radialen Führung 3I sitzt und sich an der Auflage 4I im Antriebsrad abstützt.
In dem Ausführungsbeispiel gemäß den Figuren 5 und 6 ist die Einrichtung demgegenüber so ausgelegt, daß beide Wellen 1 und 2 relativ zum
909848/0076
2822U7
oberen Totpunkt, und zwar erforderlichenfalls nach unterschiedlichen Verstellkurven, verschwenkt werden können. Wiederum enthält das Antriebsrad 3 eine radiale stegartige Führung 50, auf der der mit dem Fliehkraftgewicht 51 verbundene Kurventräger 52 in Abhängigkeit von der jeweiligen Drehzahl seine Lage ändert. Auch hier findet sich eine auf der oberen Fläche des Fliehkraftgewichts 51 aufliegende, die Führung 50 umgebende und bei 53 sich an dem Antriebsrad 3 abstützende Gegenfeder 54·
Zum Unterschied von der Ausführungsform gemäß den Figuren 3 und 4 i das Antriebsrad 3 aber nicht drehfest, sondern drehbar auf der Hohlwelle 2 gelagert, selbstverständlich gegen axiale Verschiebungen gesichert. Weiterhin weist in diesem Ausführungsbeispiel der Kurventräger 52 zwei seitliche Verstellkurven 55 und 56 auf, die, wie noch anhand der Figuren 9 his 11 erläutert wird, unterschiedlich verlaufen können. Zur Herstellung drehmomentübertragender Verbindungen zwischen dem Antriebsrad 3 einerseits und beiden Wellen 1 und 2 andererseits dienen zwei Tasthebel, von denen jeder durch die sich zwischen ihnen erstreckende gemeinsame Druckfeder 57 dauernd in Eingriff gehalten wird mit einer der beiden Verstellkurven 55 und 56. So ist die Innenwelle 1 drehfest mit dem Tasthebel 58 verbunden, dessen Taststift 59 auf der Verstellkurve 56 aufliegt, während die Hohlwelle 2 drehfest mit dem Tasthebel 60 verbunden ist, dessen Taststift 61 durch die Druckfeder 57 dauernd auf der Verstellkurve 55 aufliegt. Die drehfesten Verbindungen werden durch Verzahnungen 62 bzw. 63 hergestellt.
Man erkennt, daß infolge Kopplung des Antriebsrads 3 mit der eigentlichen Maschine beide Wellen 1 und 2 relativ zum oberen Totpunkt und nicht nur relativ zueinander drehzahlabhängig verschwenkt werden. Sorgt man beispielsweise dafür, daß die in den bisher behandelten Ausführungsbeispielen mit 31 bzw. 50 bezeichneten Führungen aus dem
909848/0076
Antriebsrad 3 entfernt werden können, so lassen sich die Kurventräger leicht durch Kurventräger mit anderen Verstellkurven austauschen, so daß ein und dieselbe Einrichtung leicht an die Erfordernisse verschiedener Maschinen angepaßt werden kann. Auch für Versuchszwecke kann diese Austauschbarkeit günstig sein.
In den bisher behandelten Ausführungsbeispielen erfolgte die Verschwenkung zwischen den beiden Wellen 1 und 2 allein in Abhängigkeit von der Drehzahl der Maschine bzw. der Nockenwellenanordnung. Die Figuren 7 und 8 zeigen nun -eine Ausführungsform der Erfindung, bei der sowohl die Drehzahl als auch ein anderer Parameter, beispielsweise die Last der Maschine, die Relativverschwenkung beeinflußt.
Man erkennt wiederum die Innenwelle 1 und die Außenwelle 2, die in der anhand der Figuren 1 und 2 erläuterten Weise mit Ein- und Auslaßventilen in drehfester Verbindung stehen. Das Antriebsrad 3 ist wie schon in der Ausführungsform nach den Figuren 5 und 6 "drehbar, aber gegen Axialbewegungen gesichert auf der Hohlwelle 2 angeordnet, so daß Verschwenkungen beider Wellen gegen den oberen Totpunkt vorgenommen werden können.
Der Kurventräger 70 trägt auf seinen Seiten in diesem Ausführungebeispiel zwei gleiche Verstellkurven ^^ und 72; selbstverständlich können diese Kurven auch unterschiedlich verlaufen. In diesem Ausführungsbeispiel sind zwei Fliehkraftmassen 73 und 74 vorgesehen, die bei 75 bzw. 76 schwenkbar am Antriebsrad 3 gelagert sind-und deren Schwenkbewegungen über Zahnsegmente 77 und 78 auf die Zahnstange an dem Kurventräger 70 übertragen werden. Die Teile 77, 78 und 79 bilden also einen Bestandteil einer radialen Führung für den Kurventräger 70, so daß Schwenkbewegungen der Zahnsegmente 77 und 78 umgesetzt werden in radiale Verschiebungen des Kurventrägers 7O·
Der Tasthebel 80 ist drehfest mit der Innenwelle 1, der Tasthebel drehfest mit der Hohlwelle 2 verbunden. Unter der Wirkung von Federn liegt der Stift 82 des Tasthebels 80 dauernd auf der Verstellkurve 71,
9 0 98 A 87 007 6
der Stift 83 des Tasthebels 81 dauernd auf der Verstellkurve 72 auf, so daß radiale Bewegungen des Kurventrägers 70 entgegen der Wirkung der Feder 84 zu einer Vergrößerung der Spreizung zwischen den von den beiden Wellen getragenen Nocken führen.
Soweit bisher beschrieben, erfolgt diese Verschwenkung der beiden Wellen also drehzahlabhängig. Zur Gewinnung auch einer lastabhängigen Verschwenkung ist die Auflage 85 für die Feder 84 am Antriebsrad 3 als die Druckkammer 86 begrenzender und damit kolbenartiger Anschlag ausgebildet. Der Druckkammer 86 wird ein Druckmedium, beispielsweise Öl, über das Kanalsystem 87 längs der Hohlwelle 2 und in dem Antriebsrad 3 zugeführt, und zwar mit einem Druck, der in diesem Ausführungsbeispiel abhängig ist von einem Druck im Ansaugsystem der Brennkraftmaschine. Dies wird üblicherweise ein Unterdruck sein; bei aufgeladenen Maschinen kann aber auch der Ladedruck zugeführt werden. Demgemäß wird die von der Feder auf den Federteller 88 am Kurventräger 70 ausgeübte Gegenkraft variiert in Abhängigkeit von dem Druck im Ansaugsystem und damit von der Last der Brennkraftmaschine.
Verständlicherweise ist es auch möglich, insbesondere die Hohlwelle 2 als Antrieb für einen Zündverteiler der Brennkraftmaschine zu benutzen, so daß durch die beschriebene Verschwenkung der Hohlwelle zugleich eine erwünschte Zündzeitpunkt-Verstellung durchgeführt werden kann. Dann kann auf eine individuelle Drehzahlverstellvorrichtung im Zündverteiler verzichtet werden.
Die Figuren 9» 10 und 11 zeigen verschiedene mögliche Formen für die Gestaltung der Verstellkurven an den Kurventrägern. In den Figuren 9 und 10 stimmen die beiden Verstellkurven 90 und 91 bzw. 100 und 101 überein. Insbesondere in Figur 10 ergibt sich aber keine Symmetrie mehr hinsichtlich einer dort horizontalen Achse. In dem Ausführungsbeispiel nach Figur 11 sind die beiden Verstellkurven 110 und 111 sowohl
0-9 848/0076
•unterschiedlich als auch unsymmetrisch bezüglich einer horizontalen Achse. Man erkennt aus diesen nur als Beispiele zu wertenden Darstellungen, daß bei einsinniger Änderung des Parameters, also beispielsweise der Drehzahl, nicht notwendigerweise nur einsinnige Änderungen der TerSchwenkungen der Wellen zu erfolgen brauchen. Entsprechend lassen sich ganz unterschiedliche Verläufe der Spreizungen und der Ventilüberschneidungen einstellen.
Während in den bisher behandelten Ausführungsbeispielen der Erfindung stets die Hocken in ihrer Gesamtheit verschwenkt wurden, zeigt Figur 12 eine Möglichkeit zur Änderung der Breite eines - zusammengesetzten - Nockens durch eine Einrichtung, wie sie anhand der bereits behandelten Figuren beschrieben wurde. Man erkennt wiederum eine Innenwelle 120 und eine sie konzentrisch aufnehmende Außenwelle 121; auf der Innenwelle ist der innere Teilnocken 122, auf der Außenwelle sind die beiden äußeren Teilnocken 123 i*n.d 124 drehfest und unverschieblich festgelegt. Die Festlegung des inneren Teilnokkens 122 erfolgt wiederum über den Mitnehmer 125» der die Ausnehmung 126 in der Hohlwelle 121 mit Spiel in tJmfangsrichtung durchsetzt. Hier erfolgt also bei Relativschwenkungen der beiden Wellen 120 und 121 eine Relatiwerschiebung zwischen den Teilnocken 122 einerseits und 123, 124 andererseits, wodurch bei Heraustreten des inneren Teilnockens 122 aus dem Umfang der äußeren Teilnocken 123 und 124 eine Verbreiterung des Nockens erzeugt wird. Auch hier kann bei Einsatz einer Einrichtung gemäß den Figuren 5 und 6 oder 7 "und eine Verschiebung einer Nockenflanke relativ zum oberen Tcrfcpunkt erfolgen.
Verständlicherweise ist es auch möglich, die Verschwenkungen beider Wellen in Abhängigkeit von verschiedenen Parametern vorzunehmen, also beispielsweise die Verschwenkung der Hohlwelle in Abhängigkeit von der Drehzahl, dagegen die Verschwenkung der Innenwelle in Abhängigkeit von der Last. Dann kann man jeder der Wellen eine Einrichtung mit einem Kurventräger zuordnen, der nur eine Steuerkurve trägt.
90 9'8 48/0076
, '4b-
Leerseite

Claims (16)

  1. VOLKSWAGENWERK
    AKTIENGESELLSCHAFT
    κ 2523/1702-pt-hu-sa '*7. 5, 78
    A-H SPRÜCHE
    M Λ Nockenwellenanordnung für einen Antrieb, insbesondere für eine Brennkraftmaschine, mit einer Innenwelle und einer diese konzentrisch und Relatiwerschwenkungen zulassend aufnehmenden Hohlwelle, die beide drehfest zumindest Teilnocken tragen, von denen die von der Innenwelle getragenen mit Spiel Ausnehmungen in der Hohlwelle durchsetzen, und mit einem mit beiden Wellen in drehmomentübertmgender Verbindung stehenden Mockenwellen-Antriebsrad, dem eine Einrichtung zur Erzeugung der Relatiwerschwenkungen in Abhängigkeit von einem Parameter des Antriebs zugeordnet ist, dadurch gekennzeichnet, daß die Einrichtung zumindest einen längs einer radialen Führung (31) am Antriebsrad (3) in Abhängigkeit von dem Parameter radial verschiebbaren . Kurventräger (33) mit zumindest einer seitlichen Verstellkurve (39) enthält, auf der ein mit einer der beiden Wellen (1,12) drehfest verbundener Tasthebel (36) unter Federkraft aufliegt,
  2. 2. Anordnung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Antriebsrad (3) mit der anderen der beiden Wellen (i,2) drehfest verbunden ist«,
    909848/0076
    Vorsitzender Vorstand: Toni Schmucker, Vorsitzender - Horst Bocksmann · Prot. Dr. tedin. Ernst Fiala · Dr. jur. Peter Frerk
    des Aufsiditsrats: Günter Hartwich · Horst Münzner ■ Dr. rer.pol. Werner P Schmidt Gottlieb M. Strobl · Prof. Dr. rer. pol. Friedrich Thomas
    Hans Bi'nbaum Sitz der Gesellschaft: Wolfsburg Amisgericht Wolfsburg HRB
    2822H7
  3. 3. Anordnung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Antriebsrad (3) relativ zu den "beiden Wellen (1,2) drehbar ist und der Kurventräger (54) zwei seitliche Verstellkurven (55»56) trägt, auf denen jeweils ein mit jeweils einer der beiden Wellen (1,2) drehfest verbundener Tasthebel (58,60) unter Federkraft aufliegt.
  4. 4. Anordnung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Federkraft durch eine zwischen einer Auflage (35) an einem dem Kurventräger (36) bezüglich der Achse (14) der beiden Wellen (1,2) gegenüberliegenden Bereich des Tasthebels (36) und einer Auflage (37) am Antriebsrad (3) eingespannte Druckfeder (34) erzeugt ist.
  5. 5. Anordnung nach Anspruch 3» dadurch gekennzeichnet, daß die Federkraft für beide Tasthebel (58,60) durch eine Druckfeder (57) erzeugt ist, die zwischen Auflagen an dem Kurventräger (52) bezüglich der Achse (14) der beiden Wellen (1,2) gegenüberliegenden Bereichen der Tasthebel (58,60) eingespannt ist.
  6. 6. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 5j dadurch gekennzeichnet, daß der Parameter die Drehzahl des Antriebsrads (3) ist, der Kurventräger (52) mit zumindest einem Fliehgewicht (51) verbunden ist und ihm eine seinen radial nach außen gerichteten Terschiebebewegungen entgegenwirkende Gegenfeder (54) zugeordnet ist.
  7. 7· Anordnung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Gegenfeder eine sich auf einer Federauflage (53) sm Antriebsrad (3) abstützende Druckfeder (54) ist.
  8. 8. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 5» dadurch gekennzeichnet, daß der Parameter die Last des Antriebs ist und die radiale Stellung des Kurventrägers (70) durch einen eine Druckkammer (86)
    909848/0076
    2822U7
    begrenzenden Anschlag (85) bestimmt ist, der ein Druckmedium mit einem lastabhängigen Druck zugeführt wird.
  9. 9. Anordnung nach Anspruch 8 für eine mit einem Ansaugsystem ausgerüstete Brennkraftmaschine, dadurch gekennzeichnet, daß der last abhängige Druck aus einem Druck, insbesondere einem Unterdruck, im Ansaugsystem gewonnen ist.
  10. 10. Anordnung nach Anspruch 7 unä Anspruch 8 oder 9» dadurch gekennzeichnet, daß der Anschlag die Federauflage (85) bildet.
  11. 11. Anordnung nach einem der Ansprüche 6 oder 7 i^kL einem der Ansprüche 8 oder 9> dadurch gekennzeichnet, daß eine der beiden Wellen über eine die Drehzahl und die andere der beiden Wellen über eine die Last als Parameter auswertende Einrichtung mit dem Antriebsrad drehmomentübertragend verbunden ist.
  12. 12. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 11, dadurch gekennzeichnet, daß die beiden Wellen (1,2) jeweils zumindest einen kompletten Hocken (6,7; 8,9) tragen.
  13. 13· Anordnung nach Anspruch 12.für eine mit Ein- und Auslaßventilen ausgerüstete Brennkraftmaschine, dadurch gekennzeichnet, daß eine (i) der beiden Wellen Ein- (8,9) und die andere (2) der beiden Wellen Auslaßnocken (6,7) trägt.
  14. 14. Nockenwellenanordnung für einen Antrieb, insbesondere für eine Brennkraftmaschine, mit einer Innenwelle und einer diese konzentrisch und Eelatiwerschwenkungen zulassend aufnehmenden Hohlwelle, die beide drehfest zumindest Teilnocken tragen, von denen die von der Innenwelle getragenen mit Spiel Ausnehmungen in der Hohlwelle durchsetzen, und mit einem mit beiden Wellen in drehmomentübertragender Verbindung stehenden Nockenwellen-Antriebsrad, dem eine Einrichtung zur Erzeugung der Relatiwer-
    909848/0076
    -A-
    schwenkungen in Abhängigkeit von einem Parameter des Antriebs zugeordnet ist, insbesondere nach einem der Ansprüche 1 bis 15» dadurch gekennzeichnet, daß die von der Innenwelle (i) getragenen Teilnocken oder Nocken (8) sich mit Schultern (20) auf dem Umfang der Hohlwelle (2) abstützen.
  15. 15· Anordnung nach Anspruch 14» dadurch gekennzeichnet, daß die Ausnehmungen (15) in der Hohlwelle (2) von drehfest mit der Innenwelle (i) verbundenen Mitnehmern (i6) für auf die Hohlwelle (2) aufgeschobene Nockenteile (19) durchsetzt sind, die mit inneren Nuten (iß) zur Aufnahme der Mitnehmer (16) und mit die Ausnehmungen (15) übergreifenden Schultern (20) versehen sind.
  16. 16. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 15 für eine fremdgezündete Brennkraftmaschine, dadurch gekennzeichnet, daß eine der beiden Vellen, die mit dem Antriebsrad über eine Yerstellkurve in drehmomentübertragender Verbindung steht, mit einem Zündverteiler antreibend verbunden ist.
    909848/0076
DE2822147A 1978-05-20 1978-05-20 Nockenwellenanordnung, insbesondere für eine Brennkraftmaschine Expired DE2822147C3 (de)

Priority Applications (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE2822147A DE2822147C3 (de) 1978-05-20 1978-05-20 Nockenwellenanordnung, insbesondere für eine Brennkraftmaschine
US06/037,697 US4332222A (en) 1978-05-20 1979-05-10 Camshaft for an internal combustion engine
IT22827/79A IT1112927B (it) 1978-05-20 1979-05-18 Disposizione per albero a camme,in particolare per un motore a combustione interna
FR7912718A FR2426152A1 (fr) 1978-05-20 1979-05-18 Arbre a cames compose, en particulier de moteur a combustion interne

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE2822147A DE2822147C3 (de) 1978-05-20 1978-05-20 Nockenwellenanordnung, insbesondere für eine Brennkraftmaschine

Publications (3)

Publication Number Publication Date
DE2822147A1 true DE2822147A1 (de) 1979-11-29
DE2822147B2 DE2822147B2 (de) 1981-06-11
DE2822147C3 DE2822147C3 (de) 1982-02-11

Family

ID=6039880

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE2822147A Expired DE2822147C3 (de) 1978-05-20 1978-05-20 Nockenwellenanordnung, insbesondere für eine Brennkraftmaschine

Country Status (4)

Country Link
US (1) US4332222A (de)
DE (1) DE2822147C3 (de)
FR (1) FR2426152A1 (de)
IT (1) IT1112927B (de)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19757504B4 (de) * 1997-12-23 2005-03-31 Daimlerchrysler Ag Gebaute Nockenwelle für eine Brennkraftmaschine
WO2009143950A1 (de) * 2008-05-29 2009-12-03 Thyssenkrupp Presta Teccenter Ag Verstellbare nockenwellenanordnung
US8820281B2 (en) 2009-09-16 2014-09-02 Thyssenkrupp Presta Teccenter Ag Camshaft with variable valve opening period
DE102013007741A1 (de) * 2013-05-07 2014-11-13 Thyssenkrupp Presta Teccenter Ag Nockenwelle

Families Citing this family (45)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS60151458A (ja) * 1984-01-20 1985-08-09 Nippon Piston Ring Co Ltd カムシヤフト
DE3530134A1 (de) * 1985-08-23 1987-02-26 Kloeckner Humboldt Deutz Ag Foerderbeginnversteller
US4770060A (en) * 1986-02-19 1988-09-13 Clemson University Apparatus and method for variable valve timing
US4771742A (en) * 1986-02-19 1988-09-20 Clemson University Method for continuous camlobe phasing
DE3624827A1 (de) * 1986-07-23 1988-02-04 Sueddeutsche Kolbenbolzenfabri Verstelleinrichtung fuer eine nockenwelle zum steuern der gasein- und auslassventile von verbrennungsmotoren
US4848183A (en) * 1987-02-17 1989-07-18 Simpson Industries, Inc. Camshaft damper
IT9020789A1 (it) * 1989-07-04 1991-01-05 Gkn Automotive Ag Albero a camme
DE3943426C1 (de) * 1989-12-22 1991-04-11 Gkn Automotive Ag, 5200 Siegburg, De
US5161429A (en) * 1990-05-29 1992-11-10 Clemson University Variable valve actuating apparatus
US5253546A (en) * 1990-05-29 1993-10-19 Clemson University Variable valve actuating apparatus
US5136887A (en) * 1990-05-29 1992-08-11 Clemson University Variable valve actuating apparatus
US5417186A (en) * 1993-06-28 1995-05-23 Clemson University Dual-acting apparatus for variable valve timing and the like
AU1376495A (en) * 1994-01-05 1995-08-01 Stephen Keith Madden Variable timing camshaft with variable valve list
US5957097A (en) * 1997-08-13 1999-09-28 Harley-Davidson Motor Company Internal combustion engine with automatic compression release
AUPP139598A0 (en) * 1998-01-19 1998-02-05 D.A.R.U.T. Pty Ltd Cam and cam followers for engines
AUPR093100A0 (en) * 2000-10-23 2000-11-16 Gibson, David Vincent Variable duration valve timing camshaft
GB2369175A (en) * 2000-11-18 2002-05-22 Mechadyne Plc Variable phase coupling
US6874458B2 (en) * 2001-12-28 2005-04-05 Kohler Co. Balance system for single cylinder engine
US6739304B2 (en) 2002-06-28 2004-05-25 Kohler Co. Cross-flow cylinder head
US6684846B1 (en) 2002-07-18 2004-02-03 Kohler Co. Crankshaft oil circuit
US6732701B2 (en) 2002-07-01 2004-05-11 Kohler Co. Oil circuit for twin cam internal combustion engine
US6837206B2 (en) 2002-07-11 2005-01-04 Kohler Co. Crankcase cover with oil passages
US6742488B2 (en) 2002-07-18 2004-06-01 Kohler Co. Component for governing air flow in and around cylinder head port
US6978751B2 (en) 2002-07-18 2005-12-27 Kohler Co. Cam follower arm for an internal combustion engine
US6752846B2 (en) * 2002-07-18 2004-06-22 Kohler Co. Panel type air filter element with integral baffle
US6837207B2 (en) 2002-07-18 2005-01-04 Kohler Co. Inverted crankcase with attachments for an internal combustion engine
DE102004056191B4 (de) * 2004-11-20 2008-08-28 Mahle Ventiltrieb Gmbh Nockenwelle für insbesondere Kraftfahrzeugmotoren
JP4493488B2 (ja) * 2004-12-17 2010-06-30 ヤマハ発動機株式会社 バルブタイミング制御装置ならびにそれを備えるエンジン装置および車両
DE202005021715U1 (de) 2005-02-03 2009-07-02 Mahle International Gmbh Nockenwelle mit gegeneinander verdrehbaren Nocken für insbesondere Kraftfahrzeuge
GB2423565A (en) * 2005-02-23 2006-08-30 Mechadyne Plc Inner camshaft of SCP assembly receives drive via sleeve on outer tube
GB2424256A (en) * 2005-03-16 2006-09-20 Mechadyne Ltd SCP assembly with spring mounted on camshaft rather than within phaser housing
GB2424257A (en) * 2005-03-18 2006-09-20 Mechadyne Plc Single cam phaser camshaft with adjustable connections between the inner shaft and associated cam lobes
DE102006013813B4 (de) * 2006-03-23 2011-05-12 Mahle International Gmbh Nockenwelle von insbesondere Kraftfahrzeugverbrennungsmotoren
US7841311B2 (en) * 2008-01-04 2010-11-30 Hilite International Inc. Variable valve timing device
DE102008033230B4 (de) 2008-01-04 2010-05-27 Hydraulik-Ring Gmbh Doppelter Nockenwellenversteller in Schichtaufbau
GB2456792A (en) * 2008-01-24 2009-07-29 Mechadyne Plc Single cam phaser camshaft assembly
US7866292B2 (en) * 2008-03-26 2011-01-11 AES Industries Inc Apparatus and methods for continuous variable valve timing
US7530337B1 (en) * 2008-04-15 2009-05-12 Gm Global Technology Operations, Inc. High overlap camshaft for improved engine efficiency
DE102008023098A1 (de) 2008-05-09 2009-12-17 Hydraulik-Ring Gmbh Doppelter Nockenwellenversteller in Schichtaufbau
DE102008062041A1 (de) 2008-12-12 2010-06-17 Thyssenkrupp Presta Teccenter Ag Verstellbare Nockenwellenanordnung
DE102009034990A1 (de) 2009-07-28 2011-02-03 Daimler Ag Ventiltriebvorrichtung
KR101675613B1 (ko) 2009-10-05 2016-11-11 섀플러 테크놀로지스 아게 운트 코. 카게 캠 샤프트 장치
JP4883330B2 (ja) * 2009-11-25 2012-02-22 三菱自動車工業株式会社 内燃機関の可変動弁装置
DE102010033296A1 (de) 2010-08-04 2012-02-09 Hydraulik-Ring Gmbh Nockenwellenversteller, insbesondere mit Nockenwelle
RU2684856C1 (ru) * 2018-06-25 2019-04-15 Общество с ограниченной ответственностью "Челябинский компрессорный завод" (ООО "ЧКЗ") Устройство коррекции углового положения кулачкового вала двигателя внутреннего сгорания

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR1109790A (fr) * 1954-10-13 1956-02-01 Perfectionnements aux moteurs à explosion par réglage de la distribution
DE1947362A1 (de) * 1969-09-19 1971-04-22 Daimler Benz Ag Ventilantrieb einer Hubkolbenbrennkraftmaschine

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1301972A (en) * 1919-02-05 1919-04-29 Harry Ralph Ricardo Apparatus for regulating the speed and power of internal-combustion engines.
US1527456A (en) * 1924-02-29 1925-02-24 Woydt Edward Valve-operating means
US3144009A (en) * 1962-05-14 1964-08-11 Dick Schoep Variable valve timing mechanism
US3516394A (en) * 1968-07-16 1970-06-23 Roy G Nichols Device for simultaneously advancing intake cam lobes and retarding exhaust cam lobes of an internal combustion engine while the engine is running
GB1408152A (en) * 1972-01-15 1975-10-01 Lucas Electrical Co Ltd Centrifugal mechanism
DE2232438C3 (de) * 1972-07-01 1978-07-20 Kloeckner-Humboldt-Deutz Ag, 5000 Koeln Mehrteilige Nockenwelle für periodisch gesteuerte Kraft- und Arbeitsmaschinen
DE2747884A1 (de) * 1977-10-26 1979-05-03 Audi Nsu Auto Union Ag Verfahren zum steuern des betriebes einer brennkraftmaschine, sowie nach dem verfahren arbeitende brennkraftmaschine

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR1109790A (fr) * 1954-10-13 1956-02-01 Perfectionnements aux moteurs à explosion par réglage de la distribution
DE1947362A1 (de) * 1969-09-19 1971-04-22 Daimler Benz Ag Ventilantrieb einer Hubkolbenbrennkraftmaschine

Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19757504B4 (de) * 1997-12-23 2005-03-31 Daimlerchrysler Ag Gebaute Nockenwelle für eine Brennkraftmaschine
WO2009143950A1 (de) * 2008-05-29 2009-12-03 Thyssenkrupp Presta Teccenter Ag Verstellbare nockenwellenanordnung
CN102046930A (zh) * 2008-05-29 2011-05-04 泰森克鲁普普里斯塔技术中心股份公司 可调的凸轮轴结构
CN102046930B (zh) * 2008-05-29 2013-07-17 泰森克鲁普普里斯塔技术中心股份公司 可调的凸轮轴结构
US8495980B2 (en) 2008-05-29 2013-07-30 Thyssenkrupp Presta Teccenter Ag Adjustable camshaft arrangement
US8820281B2 (en) 2009-09-16 2014-09-02 Thyssenkrupp Presta Teccenter Ag Camshaft with variable valve opening period
DE102013007741A1 (de) * 2013-05-07 2014-11-13 Thyssenkrupp Presta Teccenter Ag Nockenwelle
US9982766B2 (en) 2013-05-07 2018-05-29 Thyssenkrupp Presta Teccenter Ag Camshaft

Also Published As

Publication number Publication date
IT1112927B (it) 1986-01-20
US4332222A (en) 1982-06-01
FR2426152A1 (fr) 1979-12-14
FR2426152B3 (de) 1982-03-26
DE2822147B2 (de) 1981-06-11
DE2822147C3 (de) 1982-02-11
IT7922827A0 (it) 1979-05-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE2822147A1 (de) Nockenwellenanordnung, insbesondere fuer eine brennkraftmaschine
DE2715431C2 (de)
DE2930266A1 (de) Nockenwellenanordnung, insbesondere fuer eine brennkraftmaschine
DE102007025549B4 (de) Verfahren und Vorrichtung zum Vermindern von Drehungleichförmigkeiten der Kurbelwelle einer Kolbenbrennkraftmaschine
EP0303239B1 (de) Vorrichtung zur Änderung der zeitlichen Durchflussmenge eines flüssigen Dämpfungsmittels bei einem Drehschwingungsdämpfer
WO2002012694A9 (de) Hubkolben-brennkraftmaschine mit variablem verdichtungsverhältnis
DE2142704B2 (de) Kraftstoffeinspritzpumpe für mehrzylindrige Brennkraftmaschinen
DE3332699C2 (de)
DE2926327A1 (de) Mechanisch-hydraulische ventilsteuerung
DE3006619A1 (de) Vorrichtung zum verstellbaren betaetigen eines den ladungswechsel einer brennkraftmaschine steuernden ventils
EP1608852B1 (de) Vorrichtung zur variablen bet tigung der gaswechselventile v on verbrennungsmotoren und verfahren zum betreiben einer derartigen vorrichtung
DE1453602C3 (de) Kolbengleitschuh für hydraulische Radialkolbenmaschinen
DE3705045A1 (de) Split-motor
DE4413406C2 (de) Brennkraftmaschine mit variabler Ventilsteuerung
DE4413443C2 (de) Brennkraftmaschine
DE2441187A1 (de) Kraftstoffeinspritzpumpe
DE3534412A1 (de) Einrichtung zur verstellung der steuerzeiten eines gaswechselventils einer brennkraftmaschine
WO1996023964A1 (de) Brennkraftmaschine
DE3204841A1 (de) Hubkolben-brennkraftmaschine mit einer vorrichtung zur winkelverstellung der nockenwellen relativ zueinander
DE3920620A1 (de) Rotationsmaschine
DE102006004817A1 (de) Vorrichtung zur stufenlosen Verstellung und/oder Regelung der Hubgröße und der Steuerzeiten eines Gaswechselventils einer Brennkraftmaschine
DE102017115760A1 (de) Variable Nockenwellenverstelleinrichtung
DE102012019176A1 (de) Kolbenbrennkraftmaschine mit einem variablen Verdichtungsbehältnis
DE3512035A1 (de) Einrichtung zur ventilbetaetigung
DE8422046U1 (de) Kraftstoffeinspritzpumpe

Legal Events

Date Code Title Description
OD Request for examination
C3 Grant after two publication steps (3rd publication)
8320 Willingness to grant licences declared (paragraph 23)
8327 Change in the person/name/address of the patent owner

Owner name: VOLKSWAGEN AG, 3180 WOLFSBURG, DE

8339 Ceased/non-payment of the annual fee