DE2805203A1

DE2805203A1 - Objektiv mit hinterblende

Info

Publication number: DE2805203A1
Application number: DE19782805203
Authority: DE
Inventors: Kazushi Hyakumura
Original assignee: Olympus Optical Co Ltd
Current assignee: Olympus Corp
Priority date: 1977-02-08
Filing date: 1978-02-08
Publication date: 1978-08-10
Also published as: DE2805203C2; JPS5397824A; US4192579A; JPS6125122B2

Description

Olympus Optical Co. Limited oot 7633

m ι /τ 8. Febr.1978

Tokyo/Japan

L/Br

Objektiv mit Hinterblende

Die Erfindung bezieht sich auf ein Objektiv mit Hinterblende, das eine kurze Baulänge und einen großen Bildwinkel hat und für fotografische Kompaktkameras vorgesehen ist.

übliche Objektive mit Hinterblende für fotografische Objektive haben eine große Baulänge, ein Televerhältnis von 1,15 bis 1,2o und halbe Bildwinkel von 3o oder weniger.

Der vorliegenden Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein sehr kompaktes Weitwinkelobjektiv vom Tessar^Typ anzugeben, das ein Televerhältnis von ungefähr I,o6, einen halben Bildwinkel von 32 bis 34° und ein Öffnungsverhältnis von etwa 1:3,5 hat und bei dem die Aberrationen gut korrigiert sind.

Dies wird erfindungsgemäß erreicht durch die in den Ansprüchen gekennzeichneten Merkmale,

Die Erfindung wird nun anhand von einigen erfindungsgemäßen Objektiven mit Bezugnahme auf die Zeichnungen näher erläutert.

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Jl

In den Zeichnungen zeigt

Fig. 1 eine schematische Schnittansicht durch ein fotografisches Objektiv nach der Erfindung,

\Korrekturkurven der Objektive 1 bis 7 nach der Erfindung, bis 8 J

Die Objektive nach der Erfindung besitzen den schematisch in Fig. dargestellten Aufbau und zwar besitzen sie ein erstes positives meniskusförmiges Linsenglied mit konvexer Oberfläche gegenstandsseitig, ein zweites bikonkaves Linsenglied und ein drittes Kittglied aus einer bikonvexen Linse und einer negativen Linse.

Für die Ausbildung der erfindungsgemäßen Objektive hat sich die EinhaLtung der folgenden Bedingungen aus den nachstehend angegebenen Gründen als wesentlich erwiesen

(1) o,23f Z Σά C o,3f

(2) o,55f Cf₁ C Of59f

(3) -o,37f < f₂ C -o,32f

(4) n, > 1,71

(5) n₂ < 1,67

(6) /r₇/>4,8f

(7) o,26f < -r₆ < o,34f

(8) I r₃|/r₄ >·6,ο

(9) O₁ "O₂ > ¹⁴

-3-

809832/09B^

Darin bezeichnen

*zlß- die Gesamtlänge des Objektivs/

f₁ und f„ die Brennweiten des ersten bzw, zweiten Linsenglieds, f die Brennweite des Objektivs

n- und n_ die Brechungsxndizes des ersten bzw. zweiten Linsenglieds, \J- und \j2 die Abbe-Zahlen des ersten bzw. zweiten Linsenglieds, r,, r., Xr und r₇ die Krümmungsradien der beiden Oberflächen des zweiten Linsenglieds, der Kittfläche und der bildseitigen Oberfläche des dritten Linsenglieds.

Die Bedeut-ung der obenerwähnten Bedingungen liegt in Folgendem.

Ein Objektiv mit Hinterblende, das für großen Bildwinkel vorgesehen ist, sollte eine kurze Baulänge "2Id besitzen, um genügend Randstrahlung aufzunehmen. Wenn die Gesamtlänge 2Ld groß ist, wird die Menge der unteren Strahlen bedeutend kleiner als die der oberen Strahlen im Randbereich des Bildwinkels, was nachteilig für die Erhaltung der Symmetrie ist. Aus diesem Grunde begrenzt die Bedingung (1) die Baulänge ^d auf einen Bereich von ^L d C o,3f. Wenn 2£ d den oberen Grenzwert der Bedingung (1) überschreitet, wird die Randstrahlmenge ungenügend und dadurch wird es unmöglich, eine gute Symmetrie zwischen oberen und unteren Strahlen zu erlangen. Wenn 'S- d kleiner als der untere Grenzwert der Bedingung (1) ist, wird es andererseits schwierig _f ein Objektiv mit Hinterblende anzugeben, das einen großen Bildwinkel besitzt.

Bei einem Objektiv, das für mittlere Lichtstärke und großen Bildwinke i vorgesehen ist, wie das erfindungsgemäße Objektiv, ist es

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notwendig, Astigmatismus und Hildfeldkrümmung besser als sphärisch" Aberration zu korrigieren. Aus diesem Grund werden die Brennweiten f. des ersten Linsenglieds und f„ des zweiten Linsenglieds so gewähLt, daß sie die Bedingungen (2) und (3) zusätzlich zu der zuvor erwähnten Bedingung (1) erfüllen. Gleichzeitig werden die Brechungsindizes n.j und n_ des ersten und zweiten Linsenglieds so gewählt, daß sie die Bedingungen (4) und (5) erfüllen, um nämlich die sphärische Aberration so klein wie möglich zu halten und die Petzval-Summe herabzusetzen. Wenn die Brennweite f.. größer als o,59f ist, v/erden die auf das zweite zerstreuende Linsenglied auffallenden Strahlen zu hoch und dadurch wird es unmöglich,, das Televerhältnis auf ein Minimum herabzusetzen. Um die auf das zweite Linsenglied fallenden Strahlen niedriger zu halten, wäre es nötwendig, den Luftabstand dj zwischen dem ersten und zweiten Linsenglied zu vergrößern, aber eine solche Maßnahme macht die Einhaltung der Bedingung (1) unmöglich. Wenn f. andererseits kleiner als o_f55f ist, wird durch das erste Linsenglied beträchtliche sphärische Aberration hervorgerufen und zusätzlich wird die Petzval-Summe groß. Wenn , was die Bedingung (3) anbetrifft, die Brennweite größer als -o_f32f ist, werden die auf das dritte sammelnde Linsenglied auffallenden Strahlen zu hoch, wodurch das Televerhältnis zu groß wird oder es notwendig wird, das dritte Linsenglied zu nahe am zweiten Linsenglied anzuordnen, was bei der praktischen Ausführung des Objektivs kaum durchführbar ist. Wenn die Brennweite f., kleiner als -o,37f ist, werden die auf das dritte sammelnde Linsenglied auftreffenden Strahlen zu niedrig. In einem solchen Fall wird es notwendig, das dritte Linsenglied zur Bildseitezu verschieben, um das gewünschte Televerhältnis zu

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Mi

erhalten. Eine solche Verschiebung macht aber die Baulänge *E d und die Petzval-Summe zu groß. Weiterhin wird, wenn die Brechungsindizes n₁ und n₂ von den durch die Bedingungen (4) und (5) gegebenen Bereichen abweichen, die Petzvalsumme zu groß. In ähnlicher Weise müssen die Krümmungsradien auf der bildseitigen Oberfläche und der Kittfläche des dritten Linsenglieds so gewählt werden, daß sie in den von den Bedingungen (6) und (7) gegebenen Bereichen liegen, insbesondere um Astigmatismus gut zu korrigieren. Das heißt, das Objektiv nach der vorliegenden Erfindung ist so ausgebildet, daß der an der bildseitigen Oberfläche des zweiten Linsenglieds hervorgerufene Astigmatismus nach und nach stufenweise durch die Oberfläche (γ-,γ, und r_?) des dritten Linsenglieds korrigiert wird. Wenn tc- einen von dem durch die Bedingung (6) gegebenen Bereich abweichenden negativen Wert besitzt, wird der durch die Oberfläche r- hervorgerufene Astigmatismus zu stark und es ergibt sich eine Uberkorrektion für das Objektiv, Wenn r₇ einen von den in der Bedingung (6) abweichenden negativen Wert hat, muß der Krümmungsradius I ^r6/ ^auf &^er Kittfläche klein sein, um eine konstante Brechkraft für die negative Linse an der Bildseite des dritten Linsenglieds beizubehalten. Jedoch würde eine Kittfläche mit einem seLchen Krümmungsradius beträchtlichen Astigmatismus hervorrufen und es würde sich beim Objektiv eine Uberkorrektur des Astigmatismus ergeben. Wenn der Krümmungsradius r_ einen von dem durch die Bedingung (6) gegebenen Bereich abweichenden positiven Wert hat, verursacht die Oberfläche r_ Astigmatismus, der umgekehrt zu dem durch die Oberflächen r₅ und r_ß hervorgerufenen Astigmatismus ist, wodurch sich eine Unterkorrektur des Astigmatismus beim Objektiv

-6-

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ergeben würde. Wenn versucht wird, diesen Astigmatismus durch die Oberflächen r_c und τ, zu korrigieren, wird der Korrektionsgrad an diesen Oberflächen so hoch, daß Aberrationen höherer Ordnung auftreten, wodurch es unmöglich ist, die Aberrationen über den weiten Bildwinkel gut zu korrigieren.

Weiter hat die Kittfläche des dritten Linsenglieds bildseitig konvexe Form, anders als beim üblichen Tessar-Typ, und ist so ausgebildet, daß die Bedingung (7) erfüllt wird, um eine gute Symmetrie zwischen oberen und unteren Strahlen zu erzielen. Wenn -r_g größer als o_f34f ist, wird Astigmatismus unterkorrigiert und die Bildschale wird zur positiven Seite gekrümmt, wodurch es schwierig ist, Astigmatismus durch die Oberflächen r_r und r₇ zu korrigieren. Wenn -r_g kleiner als o,26f ist, ist die Oberfläche r_g nahezu konzentrisch zu dem Punkt,an dem die zum Randabschnitt der Bildschale durchlaufenden Strahlen die optische Achse schneiden,wodurch sphärische Aberration beträchtlich wird, obwohl Astigmatismus und Koma gut korrigiert sind.

Weiterhin ist es notwendig, zusätzlich zu Astigmatismus Koma zu korrigieren. Das Objektiv nach der vorliegenden Erfindung ist so ausgebildet, daß der Krümmungsradius r_ so groß wie möglich gewählt ist, um Koma und Astigmatismus auf ein Minimum herabzusetzen und gleichzeitig Koma gut durch die Oberfläche r^ zu korrigieren. Aus diesem Grunde werden die Krümmungsradien r₃ und r. so gewählt, daß sie die Bedingung (8) erfüllen. Wenn das Verhältnis von J r, J /r. von dem durch die Bedingung (8) gegebenen Bereich'abweicht, werden von der Oberfläche r_ hervorgerufene Koma und Astigmatismus so stark, daß sie nicht korrigiert werden können.

-7-

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A>

Um schließlich chromatische Aberration zu korrigieren, ist es notwendig, die Abbe-Zahlen des ersten und zweiten Linsenglieds so zu wählen, daß sie die Bedingung (9) zu-sätzlich zu den zuvor erwähnten Bedingungen (4) und (5) erfüllen.Das Objektiv nach der vorliegenden Erfindung ist derart ausgebildet, daß Strahlen mit verschiedenen Wellenlängen an verschiedenen Höhen der entsprechenden Oberflächen des ersten Linsenglieds auftreffen, aber in ihren Höhen auf der bildseitigen Oberflächen r₇ des dritten Linsenglieds zusammenfallen. Wenn \) ₁ "V₂ kleiner als 14 ist, wird es schwierig, die Strahlen, die verschiedene Wellenlängen haben, auf der Oberfläche r_ auf gleicher Höhe zu halten und dadurch wird es unmöglich, chromatische Queraberration zu korrigieren.

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ft

Das Objektiv 1 hat die nachstehend in Tabelle 1 aufgeführten numerischen Daten:

f=1,o 1: 3,5
,= o,27c6
,=o,6699 ¹

2 LO - 65°

r₃=-2,4418
r₄=o,2512
r₅=o,5771
Γ_Λ=-ο,3233
r_?—9,5575

d₂=o,o268 d₂=o,o379 d₄=o,o33o d₅-o,o771 d₆=o,o241 f.«o,57o

n_l=1,7432

n₂=1,64769

n₃=1,713 n₄=1_/51454

Tabelle T

^=49,41 ^4=54,69

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■ JT-

/3

Das Objektiv 2 hat die nachstehend in Tabelle 2 aufgeführten numerischen Daten;

Tabelle 2

f=1,o

: 3,5

r_T=o,2713
r_=o,6668
r₃=-2,4513
r₄=o,2581
r₅=o,6213

r,=-o,32oo
ο

d₁=o,o652 d₂=o,o25o d₃=o,o365

d₆=o,o241 £^,564,

2 LD =65^Ü 11^1,757

n₂=1_f6668

n₃=1,735 n₄=1,54o7 f₂»-o,348

=47,87

^4=47,20

809832/0957

Das Objektiv 3 hat die nachstehend in Tabelle 3 aufgeführten numerischen Daten:

Tabelle 3

f«1_#o

1: 3,5 2 O «65°

T₁=O,2754
r₂=o,6949
r₃=-2,4583
r₄=o,259o
r₅=o,6218
r₆=»-o, 32o2
r₇—5,651o

d₁=o,o664 d_=o,o268 d₃=o,o379 d₄=o,o331 d₅=o,o778

fj-c-,564

^-1,757

•1,5407
f₂— 0,349

',87

n₂=1,6668 V₂=33,o4

1^3=49,82

809832/095Ϊ

Das Objektiv 4 hat die nachstehend in Tabelle 4 aufgeführten numerischen Daten;

f«1,o

1: 3,5

Tabelle 4

2 CO

T₁=O,2779

r₂=o,7134

r₃=-2,4998

r₄=o,2592

r₅=o,623o

r,=-o,322o

r_*-6,o291

d._J=o,o672 d₂=o_fo281 d₃=o,o389 d.=o_fo343 d₅=o,o787

d~o,o253 ο

f^c-,564 n₂=1,6668

r.₃=1,735 n₄=1,54o7

"^^47,87

809832/095^

Das Objektiv 5 hat die nachstehend in Tabelle 5 aufgeführten numerischen Daten:

f=1,o

^=0,2715
r₂=o,6636
r₃=-2,3845
r₄=o,2558
r_r =o,6060

r,=-o,33o7
ο

r₇=-4,9283

d..=o,o716 d₂=o_fo219 d₃=o,o374 d₄=o,o316 d₅=o,o779 d,=o_fo25o

f₁=O,574

Tabelle 5 2 Ο = 68°

U₁=I,7432ο n₂=1,64769

n₃=1,713 n₄=1,51451

f₂=-o,355

=3 3,3o

1^4=54,69

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Das Objektiv 6 hat die nachstehend in Tabelle 6 aufgeführten numerischen Daten;

Tabelle 6

f=l,o

r.. =o, 2 71- 4
r₂=o,6849
r₃=-2,27o8
r₄=o,2561
Tc=O/6o77

r_?=-5_f4917

1:3,5

d..=o,o716

d₂=o,o22o

d₃=o,o376

d₄=o,o318

d₅=o,o781 '

d,=o,o25o

LO =65^C

H₁=I,7432ο

n₂=1,64769

n₃=1,713 n₄=1,51823 f,=-o,353

1^3=53,89 ^4=58,96

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Das Objektiv 7 hat die nachstehend in Tabelle 7 aufgeführten numerischen Daten:

f»1,o

1/3,5

Tabelle 7 2 60 * 65°

r =o,2669

r₂=o,646o r₃=-2,4561 r₄=o,246S r₅=o,5589 r,=-o,3148

r,«-12,9131

d₁=o,o7o3 d₂=o,o216 d₃=o,o397

d₅=o,o731

d,.=o, o213 ο

^=0,567

n_l=1,7432 n₂=1,64769

n₃=1,713 n₄=1,51823 f₂— o,344

=4 9 ,4

U₃=53,39

Darin bezeichnen

T₁ bis r_ die Krümmungsradien der Linsen, d„ bis d^ die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen diesen, n₁ bis n₄ die Brechungsindizes der Linsen, \) ₁ bis \J. die Abbe-Zahlen der Linsen,

f die Brennweite des Objektivs,

f₁ die Brennweite des ersten Linsenglieds„ f, die Brennweite des zweiten Linsenglieds,

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Leerse ite

Claims

G>

Patentansprüche

Fotografisches Objektiv mit Hinterblende, dadurch gekennzeichnet , daß das aus einem ersten positiven meniskusformigen Linsengliod mit konvexer Oberfläche gegenstandsseitig, einem zweiten bikonkaven Linsenglied und einem dritten Kittglied aus einer bikonvexen Linse und einer negativen Linse bestehende Linsensystem den folgenden Bedingungen genügt

(1) o,23f 4 £d C o,3f

(2) o,55f < f., < o,59f

(3) -o,37f < f₂ < -o,32f

(4) n₁ > 1,71

(5) n₂ < 1,67

(6) |r_?|>4,8f

(7) o,26f 4 -r₆ 4 o,34f

(8) lr₃l/r₄ > 6,ο

Darin bezeichnen

"^L d die Baulänge des Objektivs,

f-, f- und f die Brennweiten des ersten und zweiten Linsenglieds sowie des Objektivs,

809832/095Ί

η- und η₂ die Brecftungsindizes des ersten und zweiten Linsengliedi;, r, und r. die Krümmungsradien auf den entsprechenden Oberflächen

des zweiten Linsenglieds,
r_g und Tj die Krümmungsradien auf der Kittfläche und der bild-

seitigen Oberfläche des dritten Linsenglieds und \) und \) 2 die Abbezahlen des ersten und des zweiten Linsenglieds

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-³ - 2605203

2. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch die nachfolgend aufgeführen numerischen Daten;

1:3,5 26, ,665 D" 65° ,7432 « Tabelle 1 f=1,o ,o268 T₁= o,27c6 ^di"° ,Ο379 /64769 r₂=o,6699 d₂=o ,o33o vP.j=49,41 r =-2,4418 d₂=o ,o771 n₂=1 ,713 r =o,2512 d₄=o ,o241 ,51454 v)₂=33,8o Γ_ς=ο,5771 dc=o /57o , n₃=1 -o,35o r₆=-o,3233 d₆=o n₄ = 1 1^3=53,89 r_?—9,5575 f.-O . f ₅« ^4=54,69

Darin bezeichnen

r.. bis r_ die Krünunungsradien der Linsen, d, bis d- die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen diesen, n₁ bis n, die Brechungsindizes der Linsen,

\) ₁ bis y₄ die Abbe-Zahlen der Linsen,

f die Brennweite des Objektivs_f f₁ die Brennweite des ersten Linsenglieds,,

f_ die Brennweite des zweiten Linsenglieds,

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3. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch die nachfolgend aufgeführten numerischen Daten:

Tabelle

T₁=O,2713
r₂=o,6668
r₃=-2_r4513

r =o,2581
4

r₅=o,6213
r₆«-o,32oo
r₇*-5,o2o9

f=1,ο 1 : 3,5

d..=o, o652 d₂=o,o25o d₃=o,o365 d₄=o,o317 d₅=o,o766

2 LD =65^V

H₁ = I, 757 . ^=47, n₂=1_f6668

n₄«1,54o7 f₂— o, 348

Darin bezeichnen

r. bis r_ die Krümmungsradien der Linsen, d₁ bis dg die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen diesen,

n. bis n. die Brechungsindizes der Linsen, \/. bis y. die Abbe-Zahlen der Linsen, f die Brennweite des Objektivs_f f.j die Brennweite des ersten Linsenglieds, f₂ die Brennweite des zweiten Linsenglieds,

809832/09Si
4. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch die nachfolgend aufgeführten numerischen Daten:

Tabelle

f»1,o

1:3,5

2 U =65

T₁=O,2754

r₂=o,6949

r₃=-2,4583

r₄=o,259o

r₅=o,6218

r₆=-o,32o2

r₇«-5,651o

d₁=o,o664 d₂=o,o268 d₃=o,o379 d₄=o,o331 d₅=o,o778

d,-=o,o248 ο

^=O,564

,757

n₂=1,6668

n₃=1,735 n₄=1,54o7

=47,87

·ν₂=33,

1^3=49,82 \Λ⁼⁴⁷'²°

Darin bezeichnen

r. bis r_ die Krümmungsradien der Linsen, d.j bis dg die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen diesen, n₁ bis n. die Brechungsindizes der Linsen, \) ^ bis y₄ die Abbe-Zahlen dor Linsen, f die Brennweite des Objektivs, f- die Brennweite des ersten Linsenglieds, f₂ die Brennweite des zweiten Linsenglieds,

809832/095*
5. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch die nachfolgend aufgeführten numerischen Daten:

f«1,o

1:3,5

Tabelle 4

2 CO

T₁=O,2779

r₂=o,7134

r₃=-2,4998

r₄=o,2592

r₅=o,623o

r,=-o,322o
ο

r_?»-6,o291

d₁=o,o672 d₂=o,o281 d₃=o,o389

d_r=o,o787 dgO_/o253 £^0,564

,157 V ^47,87

n₂=1,6668 V?₂=33,o4

r.₃=1,735 J₃=49,82 n₄=1,54o7 ^₄=47,2ο

Darin bezeichnen

r. bis r_ die Krümmungsradien der Linsen, d, bis d- die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen diesen,

1 ο

n.. bis n. die Brechungs indiz es der Linsen, \) . bis y. die Abbe-Zahlen der Linsen, f die Brennweite des Objektivs, f.. die Brennweite des ersten Linsenglieds„ f₂ die Brennweite des zweiten Linsenglieds,

809832/095*

6. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch die nachfolgend aufgeführten numerischen Daten:

f=1,o 1 :3,5 r =o, 2715 ¹_ d..=o,o716 ^r2~°' d₂=o,o219 r^=-2 ,3845 d₃=o,o374 3 d₄=o,o316 2558 d₅=o,o779 dg=o,o2 5o r =o, 6060 f-=o,574 r₆=-o ,33o7 r_?-4 ,9283

Tabelle 0 - 68°

η., = *!, 7432ο n₂=1,64769

n₃=1,713
n₄»1,51451

f₂— o,355

1^2=33,80

Darin bezeichnen

r. bis r₇ die Krümmungsradien der Linsen,

d. bis d_c die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen diesen,

n. bis n- die Brechungsindizes der Linsen, \J ₁ bisy. die Abbe-Zahlen der Linsen, f die Brennweite des Objektivs _f f^ die Brennweite des ersten Linsenglieds, ±2 ^die Brennweite des zweiten Linsenglieds,

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-S-

7. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch die nachfolgend aufgeführten numerischen Daten:

Tabelle 6

f=1,O

IT₁=O, 2734
r₂=o,6849
r₃=-2,27o8
r₄=o,2561
r,=o,6o77

r,=-o,3183
ο

r-—5,4917

1*3,5

d..=o,o716 d₂=o_fo22o d₃=o,o376 d₄=o,o318 d₅=o,o781 dg=o,o25o f.j«o,57o

2 LO «65^l

0^=1,74320 n₂=1,64769

n₃=1,713 n₄-1,51823 f₉=-o,353

^4=58,96

Darin bezeichnen

r.j bis r₇ die Krünunungsradien der Linsen, d_i bis d,. die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen diesen, n, bis n₄ die Brechungsindizes der Linsen,

\) . bis y₄ die Abbe-Zahlen der Linsen, f die Brennweite des Objektivs, f.j die Brennweite des ersten Linsenglieds, f₂ die Brennweite des zweiten Linsenglieds, BAD ORIGINAL

809832/095^
8. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch die nachfolgend aufgeführten numerischen Daten;

f-1,o

1:3,5

Tabelle 7

CO * 65'

r =o,2669

r₂=o,646o

r₃=-2,4561

r₄=o,246S

r₅=o,5589

r,»-o,3148
ο

r_?«-12,9T31

d₁=o_fo7o3 d₂=o,o216 d₃=o,o397 d₄=o,o3o3 d_=o,o731

d =o,o213 ο

£,«0,567

n₁=1,7432

=1,64769

n₃=1,713
n₄=1,51823 £,=»-0,344

^=49,41

Darin bezeichnen

r. bis r_ die Krümmungsradien der Linsen, d- bis dg die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen diesen, n₁ bis n. die Brechungsindizes der Linsen,

\) - bis γ/, die Abbe-Zahlen der Linsen,

f die Brennweite des Objektivs,

f.j die Brennweite des ersten Linsenglieds,.

f₂ die Brennweite des zweiten Linsenglieds,

809832/095*

BAD ORIGINAL

~ ί Ο „
9. Objektiv nach einem der vorherigen Ansprüche, gekennzeichnet durch eine Änderung der jeweiligen Konstruktionsparameter , die den Durchmesser des in der Bildebene entstehenden Zerstreuungskreis um + 2o% verändern.

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