DE2740396B2

DE2740396B2 - Wärmeaustauscherrohr

Info

Publication number: DE2740396B2
Application number: DE2740396A
Authority: DE
Inventors: Gary Wayne Grand Island Fenner; Elias George Williamsville Ragi
Original assignee: Union Carbide Corp
Current assignee: Union Carbide Corp
Priority date: 1976-09-09
Filing date: 1977-09-08
Publication date: 1979-08-23
Also published as: FR2364422A1; JPS5333452A; ES462206A1; NL7709895A; DK400977A; AU2865877A; GB1588742A; DE2740396A1; NO773107L; BE858530A; CA1091222A; ES464343A1; DE2740396C3; US4154293A; MX145819A; BR7705966A; SE7710094L; IL52905A0

Description

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Die Erfindung betrifft ein Wärmeaustauscherrohr aus kompaktem Metall, an dessen Oberfläche Metallteilchen, insbesondere aus Kupfer, befestigt sind.

Bei einem bekannten Wärmeaustauscherrohr dieser Art (DE-OS 20 49 499) sind die Metallteilchen derart mehrlagig auf die Rohroberfläche aufgebracht, daß untereinander verbundene Poren von vorbestimmter Höchstabmessung gebildet werden. Eine solche Anordnung liefert hervorragende Ergebnisse bei Siedevorgängen. Sie ist jedoch für Aufgaben ungeeignet, bei denen es um den Obergang von fühlbarer Wärme oder von Kondensationswärme geht Die untereinander verbundenen Poren behindern in solchen Fällen nämlich den Obergang der fühlbaren Wärme bzw. das Ableiten von flüssigem Kondensat

Bekannt sind auch Rohre, die vorstehende Rippen oder Auskehlungen haben, die entweder um den Umfang herum oder in Axialrichtung entlang der Längsabmessung des Rohrs verlaufen. Die Auskehlungen oder Rippen können auch spiralförmig angeordnet sein, um innerhalb des Rohrs eine wirbelförmige Strömung auszubilden. Es ist ferner bekannt die Oberfläche zu riefen oder zu rändeln oder gleichmäßig verteilte, geometrisch symmetrische Vorsprünge in Form von rhombusförmigen Pyramiden und kubischen Blöcken vorzusehen. Des weiteren sind Rohre mit einem Sandkornfinish bekannt (»Heat and Momentum Transfer in Smooth and Rough Tubes«, Journal of Industrial Heat and Mass Transfer, 1963, Band 6, Seiten 329 bis 353), das besonders wirkungsvoll mit Bezug auf den Grad der Verbesserung der Wärmeübergangsrate ist der je Einheit aufgewendeter Energie erzielt werden kann. Diese Rohre werden gefertigt indem Nickel über Dornen galvanisch aufgebracht wird, die mit dicht gepackten, klassierten Sandkörnern beschichtet sind. Die Dorne werden anschließend chemisch aufgelöst; der verbleibende feste Nickelmantel mit seinen Oberflächenvertiefungen bildet die Rohrwand. Das Rohrwandmaterial ist von hoher Reinheit und durchgehender Gleichförmigkeit; es bildet daher ein Wärmeübergangsmedium, das nicht durch Hohlräume oder Werkstoffe mit geringerer Wärmeleitfähigkeit als Nicket beeinträchtigt ist Das Verhältnis von Wärmeübergangsratenverbesserung zu zugeführter Energie ist günstig. Die mit der Herstellung solcher Rohre verbundenen Kosten machen jedoch die wärmetechnischen Kosteneffektivität zunichte.

Das Betriebsverhalten von den Wärmeübergang unterstützenden Oberflächen wird allgemein an Hand des Produktverhältnisses R= fi? analysiert, wobei

h " Wärmeübergangszahl der modifizierten

Oberfläche

ho — Wärmeübergangszahl einer glatten Oberfläche
f = Reibungszahl der modifizierten Oberfläche
fo » Reibungszahl einer glatten Oberfläche.

Das Verhältnis R bringt die Verbesserung hinsichtlich der Wärmeübergangsrate mit den Strömungsreibungsverlusten in Zusammenhang, die mit einer solchen Verbesserung verbunden sind. Bei Systemen, bei denen R gleich 1 ist ist beispielsweise die prozentuale Steigerung der Wärmeübergangsrate gleich dem prozentualen Anstieg der Reibungsverluste. In der einschlägigen Literatur werden Werte von R, die nahezu 1,0 betragen, für Oberflächen genannt, die die Wärmeübergangsrate um den Faktor 2 bis 3 verbessern.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein verbessertes Wärmeaustauscherrohr zu schaffen, das auf kommerzieller Massenproduktionsbasis verhältnismäßig kostensparend gefertigt werden kann, das sich

besonders für einen Wärmeübergang bei turbulenten Strömungsbedingungen eignet und bei dem sich das Verhältnis R mindestens dem Wert 1 nähert und vorzugsweise merklich über 1 liegt

Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß die Metallteilchen mit allseitigem Abstand zueinander einschichtig auf der Innenfläche des Rohres befestigt sind und daß das Verhältnis des arithmetischen Mittelwertes der Höhe e der Metallteilchen über der Innenfläche zum hydraulischen Durchmesser D des Rohres mindestens 0,006 beträgt und die von den Met!\llteilchen nicht bedeckte Innenfläche des Rohres zwischen 10% und 90% der gesamten Innenfläche des Rohres beträgt

Bei Systemen mit einer turbulenten Fluidströmung n kann an den Phasengrsnzschichten eine laminare Fluidteilschicht vorhanden sein, die dem Wärmeaustausch zwischen den Phasen einen Widerstand entgegensetzt Der Widerstand ist unmittelbar proportional der Dicke der laminaren Schicht; beim Austausch von Wärme zwischen der Rohrwand und dem strömenden Fluid bestimmt dieser Widerstand die V/ärmeübergangsrate. Beim Obergang von fühlbarer Wärme wird eine einzige laminare Fluidteilschicht an der Rohrinnenwand ausgebildet; die auf die erfindungsgemäße Weise mit Metallteilchen versehene Innenfläche reißt die Strömung auf und fördert den Übergang von einem laminaren zu einem turbulenten Strömungsverhalten in der Fluidteilschicht, wobei die Tiefe und der Wärmeübergangswiderstand dieser Teilschicht vermindert jo werden.

Bei Systemen mit Kondensationswärmeübergang, bei denen ein nahezu gesättigter Dampf in ein Rohr eingeleitet wird, um dieses zu durchströmen und durch Kontakt mit der kalten Rohrwand abgekühlt zu werden, r, ändern sich die Strömungsbedingungen des kondensierenden Fluids über die axiale Länge des Rohrs infolge der Ansammlung von Kondensat Es wurde ermittelt, daß sich am Einlaßende des Wärmeaustauscherrohrs ein erster Zustand einstellt bei dem die mit Metallteilchen versehene innenfläche im wesentlichen frei von Kondensat ist und der Hauptwiderstand gegen einen Wärmeübergang auf die laminare Dampfphasen-Teilschicht zurückzuführen ist die sich an der Innenfläche des Rohrs bildet (in Fig.7 als Zone I veranschaulicht). 4-. Mit der Bildung von Kondensat entwickelt sich ein zweiter Zustand. Dabei wird durch das Ansammeln von flüssigem Kondensat auf der mit Metallteilchen versehenen Innenfläche dieser Teil der Rohrinnenwand thermisch isoliert; der Hauptweg des Wärmeflusses ><> verläuft über den Bereich der Metallteilchen, der über das angesammelte Kondensat vorsteht (in F i g. 7 als Zone Il angedeutet). Ein dritter Zustand bildet sich im Austrittsabschnitt des Rohres aus, wo Kondensat bis zu einer Tiefe angesammelt wird, die die Höhe e der Metallteilchen übertrifft (in Fig.7 als Zone III bezeichnet). In diesem Austrittsabschnitt liegen zwei Phasengrenzschichten vor. Die eine ist der Grenzfläche zwischen Dampf und Flüssigkeit, die andere der Grenzfläche zwischen Flüssigkeit und Wand zugeord- t>o net. Es wurde ein mathematisches Modell entwickelt, um die Arbeitseigenschaften des Wärmeaustauscherrohrs beim Kondensationswärmeübergang zu studieren. Daraus ergibt sich, daß in Rohren von handelsüblicher Länge, d. h. mehr als 13 m, der Zustand des Austrittsab- μ schnitt« (Zone III) im größeren Teil der Längsabmessung des Rohrs vorherrscht und daß die laminare Flüssigkeitsschicht mit der Flüssigkeits-Wand-Grenzfläche dem Wärmefluß einen Widerstand entgegensetzt, der die Kondensationsrate in diesem Abschnitt bestimmt

Es ergab sich, daß im größeren Teil der axialen Abmessung des Rohrs der Widerstand, der die Rate des Kondensationswärmeübergangs bestimmt, der Fluid-Wand-Grenzfläche zugeordnet ist so daß die einschichtig mit Metallteilchen versehene Innenfläche den Wärmeübergang in diesem größeren Teil begünstigt Dementsprechend tritt sowohl beim Obergang von fühlbarer Wärme als auch beim internen Übergang von Kondensationswärme ein gemeinsamer Mechanismus auf, bei dem für eine Turbulenz in der andernfalls laminaren Fluidteilschicht gesorgt wird, die an der Innenwand des Rohrs vorliegt

Bei einer turbulenten Fluidströmung steht die Druckminderung, die das Fluid erfährt, mit den Scherbeanspruchungen in Verbindung, die an den Phasengrenzflächen erzeugt werden. Beim Übergang von fühlbarer Wärme liegt an der Pohrinnenwand eine einzige derartige Phasengrenzschic/it vor. Die Turbulenz, die von der mit MetallteilcWen versehenen Oberfläche unterstützt wird, um den Wärmeübergang zu begünstigen, erhöht leider auch die Scherbeanspruchungen, die entlang der Phasengrenzfläche wirksam sind, wodurch der Druckabfall gesteigert wird, den das Fluid erfährt Bei Arbeitsvorgängen mit Kondensationswärmeübergang spielen dagegen, wie vorstehend erläutert zwei Phasengrenzschichten eine Rolle; die eine ist der Dampf-Flüssigkeits-Grenzfläche, die andere der Flüssigkeits-Wand-Grenzfläche zugeordnet Scherbeanspruchungen sind an jeder dieser Phasengrenzschichten wirksam; der Gesamtenergieverlust ist die Summe der gesonderten Verluste, die an jeder der Phasengrenzschichten auftreten. Es wurde gefunden, daß das Wärmeaustauscherrohr nach der Erfindung die Strömungsbedingungen an der Dampf-Flüssigkeits-Grenzfläche und die damit verbundenen Energieverluste nicht wesentlich beeinflußt Infolgedessen ist der unerwünschte kleine Anstieg des Fluiddruckabfalis (gegenüber dem Betriebsverhalten bei einem Rohr mit glatter Innenwand), der bei Anwendung des Wärmeaustauscherrohres nach der Erfindung angetroffen wird, beim Übergang von fühlbarer Wärme νο·> größerer Bedeutung.

Die Bestimmung der von den Metallteilchen nicht bedeckten Innenfläche erfolgt in der Praxis in der Weise, daß eine ebene Ansicht der Innenfläche vergrößert und die Anzahl der Metallteilchen je Flächeneinheit optisch ausgezählt wird. Die von einem Metallteilchen eingenommene Fläche hängt unmittelbar von den Abmessungen des Metallteilchens ab; der optische Zählwert gestattet es daher, die Fläche zu bestimmen, die die Metallteilchen je Flächeneinheit einnehmen.

Ein besonders günstiger Kompromiß zwischen hohen Wärmeübergangszahlen und niedrigen Reibungszahlen wird erzielt, wenn die von den Metallteilchen nicht bedeckte innenfläche des Roltres zwischen 30% und 80% der gesamten Innenfläche des Rohres beträgt, Aus den gleichen Gründen liegt zweckmäßig der hydraulische Durchmesser des Rohres zwischen 12,7 mm und 30,5 mm.

Wird das Wärmeaustauscherrohr für den Übergang von fühlbarer Wärme eingesetzt ist vorzugsweise das Verhältnis des arithmetischen Mittelwertes der Höhe c der Metallteilchen über der Innenfläche zum hydraulischen Durchmesser D des Rohres kleiner als 0,02, weil

bei höheren e/D-Werten keine nenenswerte Verbesserung der Wärmeübergangszahl mehr erzielt wird.

Aus fertigungstechnischen Gründen kann es zweckmäßig sein, daß die Metallteilchen jeweils aus einer Mehrzahl von miteinander verbundenen Einzelteilchen > bestehen.

Für den Übergang von fühlbarer Wärme und von Kondensationswärme eignen sich insbesondere Metalltcilchen aus einem Gemisch von Kupfer als der größeren Komponente und Phosphor (einem Hartlötle- in gierungsbestandteil) als einer kleineren Komponente. Entsprechend einer anderen kommerziell nutzbaren Ausführungsform können die Metallteilchen zweckmäßig aus einem Gemisch von Eisen als der größeren Komponente sowie von Phosphor und Nickel (letzteres ι ί für die Korrosionsbeständigkeit) als kleinere Komponenten gefertigt sein.

Geeignete e-Werte lassen sich für den Übergang von fühlbarer Wärme einfach erzielen, wenn der größere Teil der Metallteilchen eine größte Teilchenabmessung >o von 0,178 mm bis 0,250 mm hat. Für einen Übergang von Kondensationswärme werden dagegen besonders günstige e-Werte dadurch erzielt, daß der größere Teil der Metallteilchen eine größte Teikhenabmessung von 0,250 mm bis 0,589 mm hat. .' ί

In weiterer Ausgestaltung der Erfindung sind auf der Außenfläche des Rohres Metallteilchen unter Bildung von untereinander verbundenen, Kapillargröße aufweisenden Poren mit einem äquivalenten Porenradius von weniger als 115 μπι mehrschichtig befestigt. Eine solche «ι Kombination von Außenbeschichtung (für verbesserten Siedewärmeübergang) und einlagiger Innenbeschichtung führt zu einer besonders günstigen Anpassung der verbesserten Wärmeübergangszahlen auf beiden Seiten der Wand des Wärmeaustauscherrohrs. π

Das Wärmeaustauscherrohr nach der Erfindung eignet sich insbesondere für die Herstellung von Rohrbündelwärmeaustauschern.

Beim praktischen Einsatz wird ein Fluid durch das Wärmeaustauscherrohr unter Aufrechterhaltung von 4» turbulenten Strömungsbedingungen in mindestens einem Teil des Rohrs derart hindurchgeleitet, d iß seine äquivalente Reynolds-Zahl in diesem Teil des Rohrs mindestens 9000 beträgt. Für den Übergang von fühlbarer Wärme wird vorzugsweise das Fluid aus- 4-, schließlich in der flüssigen Phase durch das Rohr in Kontakt mit der mit Metallteilchen versehenen Innenfläche hindurchgeführt, wobei ein Wärmeübergangszahlenverhältnis zu einer glatten Rohroberfläche hjho von mindestens 1,8 und ein Reibungszahlenverhält- v> nis einer glatten Rohrinnenfläche zu der mit den Metallteilchen versehenen Innenfläche (Jh derart aufrechterhalten werden, daß das Produktverhältnis hjjhoh mindestens 0,95 beträgt Um einen verbesserten Kondensationswärmeübergang zu erzielen, wird das Fluid zweckmäßig mindestens teilweise kondensiert, während es durch das Rohr in Kontakt mit der mit Metallteilchen versehenen Innenfläche hindurchgeleitet wird, wobei ein Wärmeübergangszahlenverhältnis zu einer glatten Rohroberfläche hjho von mindestens 2£ und ein Reibungszahlenverhältnis einer glatten Rohrinnenfläche zu der mit der einlagigen Metallteilchenschicht versehenen Innenfläche (J(_c derart aufrechterhalten werden, daß das Produktverhältnis hjjhj_c mindestens gleich 1,4 ist.

Die Erfindung ist im folgenden an Hand von bevorzugten Ausführungsbeispielen näher erläutert In den Zeichnungen zeigt

F i g. I eine mikrofotografische Draufsicht auf eine einzelne Schicht von willkürlich verteilten Metallteilchen, die auf einer Rohrinnenfläche befestigt sind (1Of ache Vergrößerung),

F i g. 2 einen schematischen Aufriß eines Wärmeaustauscherrohrs nach der Erfindung im Querschnitt,

Fig.3 einen mikrofotografischen Aufriß der Wand eines Wärmeaustauscherrohres, wobei die einlagige Schicht aus Metallteilchen mit der Innenfläche verbunden ist, wahrend eine poröse Siedeschicht aus geschichteten Metallteilchen mit der Außenfläche verbunden ist (SOfache Vergrößerung),

Fig. 4 eine grafische Darstellung des Wärmeübergangszahlenverhältnisses hjho, aufgetragen über e/D χ 10' für den Übergang von fühlbarer Wärme bei Wasser,

F i g. 5 eine grafische Darstellung des Produktverhältnisses hJjhJs. aufgetragen über e/Dx 10³ für den Übergang von fühlbarer Wärme bei Wasser,

F i g. 6 ein schematisches Fließbild einer Wasserkühlanlage unter Verwendung eines Wärmeaustauscherrohrs nach der Erfindung für den Übergang von fühlbarer Wärme,

F i g. 7 eine schematische Aufrißansicht eines Wärmeaustauscherrohres für Kondensationswärmeübergang, die »irei unterschiedliche Zonen erkennen läßt,

F i p. 8 eine grafische Darstellung der Kondensationswärmeübergangszahl, aufgetragen über der Durchflußmenge von Kältemittel 12 für ein teilweise kondensiertes Produkt von niedriger Austrittsgüte bei Verwendung des Wärmeaustauscherrohrs nach der Erfindung und eines Metallrohrs mit glatter Innenfläche,

F i g. 9 eine grafische Darstel'ung des Druckabfalls, aufgetragen über der Druchflußmenge von Kältemittel 12 für ein teilweise kondensiertes Produkt mit niedriger Austrittsgüte bei Verwendung des Wärmeaustauscherrohrs nach der Erfindung und eines Metallrohrs mit glatter Innenfläche für die Kondensation,

Fig. 10 eine grafische Darstellung der Kondensationswärmeübergangszahl, aufgetragen über der Durchflußmenge von Kältemittel 12 für ein teilweise kondensiertes Produkt mit hoher Austrittsgüte unter Verwendung des Wärmeaustauscherrohrs nach der Erfindung und eines Metallrohrs mit glatter Innenfläche,

F i g. 11 eine grafische Darstellung des Druckabfalls, aufgetragen über der DurchfiuBmenge von Kältemittel 12 für ein teilweise kondensiertes Produkt mit hoher Auslaßgüte unter Verwendung des Wärmeaustauscherrohrs nach der Erfindung und eines Metallrohrs mit glatter Innenfläche für die Kondensation,

F i g. 12 eine grafische Darstellung der Kondensationswärmeübergangszahl und des Druckabfalls für Kältemittel 12, aufgetragen über e/D für ein Rohr von 3 m Länge bei einem Wärmenuß Q/A von 63 kW/m²,

F i g. 13 ein schematisches Fließbild einer Anlage zum Trennen von Äthylen von höheren Kohlenwasserstoffen unter Verwendung des erfindungsgemäßen Wärmeaustauscherrc-hrs für einen Kondensationswärmeübergang.

F i g. 1 zeigt eine Mikrofotografie einer einzelnen Schicht aus willkürlich verteilten Metallteilchen, die jeweils auf einer Rohrwand befestigt sind. Die Schicht wurde hergestellt indem zunächst Kupferpulver gesiebt wurde, um ein klassiertes Pulver mit einer Teilchengröße von 0,150 mm bis 0,250 mm zu erhalten. Dieses Pulver wurde in trockenem Zustand einer Phosphor-Kupfer-Hartlötlegierung aus 92 Gew.-% Kupfer und 8 Gew.-% Phosphor mit einer maximalen Teilchengröße

von 0,044 mm gemischt Dabei wurden 4 Gewichtsteile Kupfer for je 1 Gewichtsteil Phosphor-Kupfer-Legierung verwendet Das Trockengemisch wurde anschließend in einer Lösung von 6 Gew.-% Polyisobuten in Kerosin aufgeschlämmt Das erhaltene Gemisch wurde der Atmosphäre bei Raumtemperatur ausgesetzt, wobei mar. das Kerosin verdampfen HeB. Die so behandelten Tellc'ien aus Phosphor-Kupfer- Hartlöllegierung wurden auf der Oberfläche der Kupferteilchen gleichmäßig verteilt und mittels des Polyisobuten-ÜHerzugs festgelegt. Das Pulver fühlte sich trocken an und war freifließend. Ein Kupferrohr mit einem Innendurchmesser von 17,25 mm und einem Außendurchmesser von 19,05 mm wurde mit einer IO%igen Polyisobuten-Lösung in Kerosin überzogen, indem das Rohr der Lösung gefüllt wurde, worauf man die Lösung aus dem Rohr herausfließen ließ. Als nächstes wurden die vorbeschichteten Teilchen durch das Rohr hindurchgeschüttet, wodurch die Innenfläche mit vorbeschichteten Teilchen überzogen wurde. Das Rohr wurde bei 87 Γ C 15 Minuten lang in einer Atmosphäre von dissoziierten! Ammoniak erhitzt und dann abgekühlt Anschließend wurde das Rohr auf seine Wärmeübergangs- und Fluidströmungsreibungseigenschaften getestet Es ist festzuhalten, daß die willkürlich verteilten Metallteilchen aus mehreren untereinander verbundenen Teilchen oder aus einem einzigen relativ großen Teilchen bestehen können.

Das Wärmeaustauscherrohr läßt sich durch das Verhältnis e/D charakterisieren, wobei e der arithmetisehe Mittelwert der Höhe der Metallteilchen über der Innenfläche des Rohrs und D der hydraulische Durchmesser des Rohrs ist Das Rohr wird ferner gekennzeichnet durch den Prozentsatz, den die von Metallteilchen nicht bedeckte Innenfläche an der Gesamtfläche der Rohrinnenfläche ausmacht das heißt der Prozentsatz der gesamten Rohrinnenfläche, der nicht von der Basis der Metallteilchen überdeckt ist Diese Kennwerte sind in Fig.2 dargestellt die eine schematische Aufrißansich t zeigt wobei 5 einen Teil der von Metallteilchen nicht bedeckten Fläche darstellt Auf der Basis dieser Kennwerte hat das oben beschriebene Testrohr einen Wert e von 0,213 mm, einen Wert D von 17,25 mm und eine von Metallteilchen nicht bedeckte Innenfläche, die ungefähr 50% der Gesamtinnenfläche ausmacht

Fig.6 zeigt ein schematisches Fließbild einer Versuchsanlage zum Kühlen von Wasser, die benutzt wurde, um die Wärmeübergangs- und Strömungsreibungseigenschaften des oben erläuterten Wärmeaustauscherrohrs zu demonstrieren; außerdem stellt dies eine typische mögliche kommerzielle Anwendung des Wärmeaustauscherrohrs dar. Wasser wird durch indirekten Wärmeaustausch mit Dampf in einem Wasseraustauscher erhitzt (Q) und mittels einer Wasserpumpe 2 in einen Wasserkühler 3 gepumpt, wo das Wasser durch Wärmeaustausch mit siedendem Kältemittel R-22 gekühlt wird. Das den WasserkOhler 3 verlassende verdampfte Kältemittel R-22 wird im Verdichter 4 verdichtet, durch Wärmeaustausch mit Kühlwasser im Kondensator 5 kondensiert, mittels eines Ventils 6 entspannt und dann zum Wasserkühler 3 zurückgeführt Es wurden die Dnickabfall-Durchfhißmengen-Beziehungen für das verbesserte Wärmeaustauscherrohr und ein Rohr gleicher Große mit glatter Innenwand gemessen. In jedem Fall war die Außenfläche des Rohrs mit einer Mehrfachlage auf geschichteten Kupferteilchen versehen, die in einteiliger gegenseitiger Verbindung standen und untereinander verbundene Poren von Kapillargröße bildeten, wie dies für poröse Siedeschichten an sich bekannt ist (US-PS 33 84 154).

Die Verbesserung der Übertragung von fühlbarer Wärme durch das oben beschriebene Wärmeaustauscherrohr und andere ähnliche Rohre, die in der zuvor erläuterten Weise hergestellt wurden, ist in Fig.4 dargestellt

Alle für die Versuche nach den grafischen Darstellungen der F i g. 4 und 5 verwendeten Wärmeaustauscherrohre stimmten mit dem zuvor erläuterten Rohr mit Ausnahme des Wertes efür die Höhe der Metallteilchen überein. Der Wert e betrug 76, 127, 165, 213, 274, 358 bzw. 505 μιη. Die Kurve nach F i g. 4 läßt erkennen, daß die mittels der Wärmeaustauscherrohre nach der Erfindung erzielte Verbesserung der Obergangsrate für fühlbare Wärme mit e/D bis zu einem Wert von etwa 0.02 ansteigt: dann erreicht hJh„ einen konstanten Wert von ungefähr 2,5 bei weiterer Vergrößerung des Wertes e/D. Die Verbesserung des Wärmeübergangs wird auf Kosten einer erhöhten Eingangsenergie erzielt weil die Turbulenz die Reibungszahl vergrößert; es muß mehr Energie zugeführt werden, um das Fluid durch das Rohr zu pumpen. Das Verhältnis /!//"stellt ein geeignetes Maß dar, um den Wert eines Wärmeaustauscherrohrs zu analysieren. Dieses Verhältnis für ein Rohr mit beschichteter Innenfläche hjf, (wobei 5 auf den Obergang von fühlbarer Wärme hinweist) oder hjf_c (wobei c sich auf Kondensationswärmeübergang bezieht), jeweils dividiert durch dieses Verhältnis für eine glatte Oberfläche hjf_a läßt erkennen, ob eine unverhältnismäßig große Eingangsenergie erforderlich ist um eine verbesserte Wärmeübergangsrate zu erzielen. Rohre, die ein Produktverhältnis hfJhJvon mindestens gleich 1 aufweisen, verbessern die Wärmeübergangsrate um einen Faktor, der mindestens gleich dem damit verbundenen Anstieg des Strömungswiderstandes ist.

Bei der praktischen Anwendung sind e/D-Verhältnisse von mindestens 0,006 erforderlich, um eint ausreichende Wärmeübergangsverbesserung zu erzielen, die die erhöhte Reibung rechtfertigt Für den Übergang von fühlbarer Wärme entsprechend den Fig.4 und 5 sollte der Wert e/D 0,02 nicht überschreiten, weil bei höheren Werten keine weitere Verbesserung der Wärmeübergangszahi erzieh wird Fig.5 zeigt, daß auf Grund des Anstiegs der Reibungszahl das Produktverhältnis h/jhj, oberhalb eines e/D-Verhältnisses von ungefähr 12 χ 10-³ näherungsweise linear abfällt Bei der praktischen Anwendung des Wärmeaustauscherrohrs wird Fluid durch das Rohr unter turbulenten Strömungsverhältnissen in mindestens einem Teil des Rohrs derart hindurchgeleitet daß in diesem Teil des Rohrs die äquivalente Reynlds-Zahl mindestens 9000 beträgt Der vorliegend verwendete Begriff »äquivalente Reynolds-Zahl« basiert auf dem von W. W. Ikers und H. F. Rosson in Chem. Eng. Prog, Symp. Ser. 56, Nr. 30, Seiten 145—149 (1959) erläuterten Vorgehen, wenn eine Zweiphasenströmung (Gas und Flüssigkeit) durch das Rohr hindurch erfolgt Liegt nur eine Einphasenströmung vor, ist die äquivalente Reynolds-Zahl die gleiche wie die konventionelle Reynolds-Zahl, so daß für den Übergang von fühlbarer Wärme, wie er beispielsweise bei den Versuchen gemäß den Daten nach den Fig.4 und 5 auftritt, das herkömmliche Verfahren zur Berechnung der Reynolds-Zahl verwendet wird. Wenn die äquivalente Reynolds-Zahl nicht mindestens 9000 beträgt tritt

in dem Rohr keine turbulente Strömung zusammen mit dem charakteristischen laminaren Film auf, der mittels der mit Metallteilchen versehenen Oberfläche aufgerissen wird. Bei den zuvor erläuterten Versuchen lagen die äquivalenten Reynolds-Zahlen im Bereich von 18CI00 % bis 65 000.

Anstelle von Wärmeaustauscherrohren mit kreisförmigem Querschnitt können auch Rohre mit nichtkreisförmigem Querschnitt vorgesehen werden, beispielsweiseRohre von ovaler Form. Dabei stellt D den hydraulischen Durchmesser des Rohrs dar. Vorliegend wird unter dem »hydraulischen Durchmesser« das 4fache des hydraulischen Radius des Rohrs verstanden, wie dies beispielsweise in Perry's Chemical Engineer Handbook, Seite 107,2. Ausgabe (1941) beschrieben is t. ι ■■,

Die von Metallteilchen nicht bedeckte Innenfläche macht zwischen 10% und 90% und vorzugsweise zwischen 30% und 80% der gesamten Rohrinnenfläche aus. Bei den zuvor erläuterten Versuchen hatten alle Rohre eine von Metallteilchen nicht bedeckte Innenfläehe von ungefähr 50%. Bei anderen Versuchen wurden etwas geringere, aber immer noch annehmbare Übergangszahlen für fühlbare Wärme mit Rohren erzielt, die eine von Metallteilchen nicht bedeckte Innenfläche von ungefähr 80% hatten. Offenbar liißt sich eine wesentliche Verbesserung des Wärmeübergangs mit einer von Metallteilchen nicht bedeckten Innenfläche erzielen, die bis zu ungefähr 90% der Gesamtinnenflächc ausmacht. Sind weniger Metallteiichen je Flächeneinheit vorhanden, nimmt die Reibungs- >o zahl in erwünschter Weise ab. Andererseits haben Versuche erkennen lassen, daß bei einer nicht bedeckten Innenfläche von 20% die Übergangszahl für fühlbare Wärme im wesentlichen die gleiche wie bei einer nicht bedeckten Innenfläche von 50% ist, jedoch die Reibungszahl beträchtlich ansteigt Die oben erläuterten Versuche mit dem Übergang von fühlbarer Wärme gelten für den Fall, daß das erste Fluid das Rohr ausschließlich in der flüssigen Phase durchströmt und dabei in Kontakt mit der mit Metallteilchen versehenen Innenfläche steht. Dabei werden das erste Fluid und das zweite Fluid unter solchen Bedingungen (Temperaturen, Drücken und Durchflußmengen) mit den Flächen in Berührung gebracht, daß das Wärmeübergangszahlenverhältnis des ersten Fluids zu einer glatten Rohroberfläche hjh„ mindestens 1,8 beträgt und das Reibungszahlenverhältnis einer glatten Rohrinnenfläche zu der mit der Metallteilchenschicht versehenen Innenfläche fjf, einen solchen Wert hat, daß das Produktverhältnis h.fJhJ. mindestens 0.95 beträgt. Dementsprechend scheint der erhöhte Druckabfall der bei einer nicht bedeckten Innenfläche von weniger als 10% der Gesamtinnenfläche auftritt, nicht gerechtfertigt zu sein. Bei der oben beschriebenen Vorbeschichtung zur Herstellung des Wärmeaustauscherrohrs wurde das Metallpulver gesiebt, um für die gewünschte Teilchengröße e zu sorgen. Es zeigte sich, daß der arithmetische Mittelwert der kleinsten Maschenweite, durch die die Teilchen durchgelassen werden, und der größten Maschenweite, bei der die Teilchen zurückgehalten werden, äquivalent dem Wert e ist. Diese Verhältnisse sind in der folgenden Tabelle A zusammengestellt:

Tabelle A

Maschen- e
weite

(mm)

0,053
0,061
0,089
0.125
0,150
0,178
0.250
0,297
0,419
0,589
0,841

0,076 (durchgeh 0,089; zurückg. 0,061)

0.137 (durchgeh 0,150; zuriickg. 0,125)
0,165 (durchgeh 0,178; zurückg. 0,150)
0,213 (durchgeh 0,250; zurückg. 0,178)
0,274 (durchgeh 0,297; zurückg. 0,250)
0,358 (durchgeh 0,419; zurückg. 0,297)
0,505 (durchgeh 0.589; zurückg. 0,419)

Die erörterte einlagige Metallteilchenschicht ist von der erwähnten mehrlagigen porösen Siedeschicht to erheblich unterschieden, bei der Metallteilchen aufeinandergeschichtet und untereinander und mit der Trägerfläche einteilig verbunden sind, um untereinander verbundene Poren von Kapillargröße zu bilden. Dieser Unterschied ergibt sich aus der Mikrofotografie nach es Fig.3 und dem Betriebsverhalten in einer Reihe von Versuchen, bei denen Kupferrohre mit eh.cm Innendurchmesser von 17,25 mm innen mit einer einzigen Schicht sowie mit Mehrpartikelschichten aus Kupferpulver mit verschiedenen Teilchengrößenbereichen Oberzogen wurden. Diese innen beschichteten Rohre wurden bei der Wasserkühlanlage nach F i g. 6 getestet, wobei Wasser als Fluid für den Übergang von fühlbarer Wärme benutzt wurde. Das Wasser wurde durch das Rohr mit einer effektiven Reynolds-Zahl von 35 000 und einer Prandlt-Zah! von 10,0 hindurchgeleitet Die Ergebnisse dieser Versuche sind in der Tabelle B zusammengestellt:

	11	B	27	e/D	40 396	Ma	12	R	Anzahl
	Teilchengröße							der
Tabelle							Schichten
Rohr	(mm)	<0,0029	h,/h„	1,42	0,74	mehrere
Nr.	0,044	0,0044		1,23	1,00	einzeln
	0,061-0,089	0,012		2,70	0,78	mehrere
1	0,178-0,250	0,92	1,05	1.96	1,05	einzeln
2	0,178-0,250	0,021	1,23	2,97	0,83	einzeln
3	0,297-0,419	2,1
4	2,05
5	2,46

Aus der Tabelle B kann geschlossen werden, daß das Rohr Nr. 1, bei dem verhältnismäßig feine Teilchen in mehrlagiger Form vorgesehen sind, für die vorliegenden Zwecke ungeeignet ist, weil sowohl die Verbesserung des Überg.-.ngs von fühlbarer Wärme ds auch das Produktverhältnis R verhältnismäßig klein sind. Das Rohr Nr. 2 stellt keine Ausführungsform der Erfindung dar, weil der e/D-Wert von 0,0044 unter dem unteren Grenzwert von 0,006 liegt. Es ist bedeutsam, daß die durch das Verhältnis von 1,23 repräsentierte Verbesserung der Übertragung von fühlbarer Wärme verhältnismäßig gering und im wesentlichen gleich .dem Reibungszahlenverhältnis bei dieser einzelnen Lage von Metallteilchen ist. Das Rohr Nr. 3 ist dem Rohr Nr. 1 jo dahingehend ähnlich, als es eine Mehrfachlage aus beschichteten Metallteilchen aufweist; diese sind jedoch verhältnismäßig grob, so daß das Verhältnis e/D 0,012 beträgt Obwohl das Verhältnis für die Verbesserung des Übergangs von fühlbarer Wärme von 2,1 recht hoch « ist ist das Reibungszahlenverhältnis von 2,7 noch höher, so daß das Produktverhältnis R unannehmbar niedrig liegt Die Rohre 1 und 3 lassen erkennen, daß mehrlagige Schichten aus Metallteilchen in einer zu einer porösen Oberfläche führenden Anordnung eine brauchbar hohe Verbesserung des Übergangs von fühlbarer Wärme zur Folge haben, daß dafür aber im Gegensatz zu der einlagigen Schicht aus in Abstand voneinander sitzenden Metallteilchen wesentlich höhere Strömungsenergieverluste auf Grund von Reibung in 4 i Kauf genommen werden müssen.

Das Rohr Nr. 4 weist eine Einzellage aus in Abstand voneinander befindlichen Metallteilchen mit demselben Verhältnis e/D wie das Rohr Nr. 3 mit der mehrlagigen Schicht auf. Die Tabelle B zeigt daß das Verhältnis der ίο Verbesserung des Übergangs von fühlbarer Wärme ungefähr das gleiche wie im Falle des Rohrs Nr. 3 ist daß das Verhältnis für die Reibungszahlen jedoch wesentlich niedriger Ist, so daß das Produktverhältnis R etwas größer als 1 wird Für die meisten Anwendungsfälle des erläuterten Wärmeaustauscherrohrs stellt dies einen besonders günstigen Ausgleich zwischen verbessertem Übergang von fühlbarer Wärme bei begrenzten unerwünschten Einflüssen auf Grund von erhöhter Fluidreibung dar. Falls ein besonderes Bedürfnis an einer maximalen Verbesserung des Übergangs von fühlbarer Wärme besteht, sollten etwas gröbere Teilchen verwendet werden, wie dies durch das Rohr Nr. 5 dargestellt ist Bei diesem sind Teilchen vorgesehen, die zu einem e/D- Wert von 0,021 und einem Verhältnis für die Verbesserung des Übergangs von fühlbarer Wärme von 2,46 führen. Bei dem Rohr Nr. 5 ist das Reibungszahlenverhältnis wesentlich höher als im Falle des Rohrs Nr. 4, so daß das Produktverhältnis R auf 0,83 zurückgeht

Die vorstehende Diskussion des Rohrs Nr. 5 läßt sich an Hand der Fig.4 und 5 verallgemeinern. Betrachtet man nur die F i g. 5, könnte man schließen, daß es nicht von Vorteil ist, die oben beschriebenen Wärmeaustauscherrohre mit e/Z>Verhältnissen von über ungefähr 0,012 einzusetzen, da sich das Produktverhältnis R auf unter 1 verringert Fig.4 zeigt jedoch, daß das Verhältnis für die Verbesserung des Übergangs von fühlbarer Wärme im wesentlichen linear bis zu einem e/D-Verhältnis von ungefähr 0,020 weiter ansteigt, so daß bei einigen Anwendungen die Länge des Rohrs, die für den Übergang einer bestimmten Wärmemenge erforderlich ist beträchtlich vermindert wird, beispielsweise auf weniger als die Hälfte der Rohrlänge, die bei Rohren mit glatter Innenfläche erforderlich ist. Dies läßt sich mit einer mäßigen Zunahme der Pumpenenergie erreichen, wie dies aus dem höheren Reibungszahlenverhältnis hervorgeht.

Vorzugsweise werden Metallteilchen verwendet, deren größerer Teil durch ein Sieb mit einer Maschenweite von 0,250 mm hindurchgeht und auf einem Sieb mit einer Maschenweite von 0,178 mm zurückgehalten wird. Die Tabelle A läßt erkennen, daß diese Siebklassierung zu Metallteilchen führt bei denen der arithmetische Mittelwert e der Höhe ungefähr 0,213 mm beträgt Vorzugsweise werden ferner Metallrohre benutzt, die einen effektiven Innendurchmesser D zwischen 12,7 mm und 30,5 mm haben. Der Grund für diese vorzugsweise vorgesehenen Bereiche beruht auf ihrem Einfluß (der im Verhältnis e/D zum Ausdruck kommt) auf h_s und 4 wie dies beispielsweise aus den F i g. 4 und 5 hervorgeht und oben diskutiert ist

F i g. 7 zeigt die drei Zonen, die bei einem Wärmeaustauscherrohr vorliegen können, das für eine mindestens teilweise Kondensation eines das Rohr durchlaufenden Fluids benutzt wird. Der verbesserte Kondensationswärmeübergang tritt wahrscheinlich nur in dem Stück des Rohrs auf, wc die Metallteilchen mindestens teilweise dem turbulent strömenden Fluid ausgesetzt sind. Die Ausführungsform für verbesserten Kondensationswärmeübergang ist gegenüber einer Vergrößerung des Fluiddruckabfalls weniger empfindlich als die Ausführungsform für den Übergang von fühlbarer Wärme. Allgemein wurde festgestellt daß die geschilderten Maßnahmen zu Kondensationswärmeübergangszahlen führen, die das 3- bis 4fache der Koeffizienten betragen, die bei einem Rohr mit glatter Innenwand auftreten, und daß überraschenderweise der Energieaufwand, der notwendig ist, um das verbesserte Betriebsverhalten zu erzielen, geringer ist, als dies nach

den einschlägigen Veröffentlichungen zn erwarten war. Beispielsweise wurde beobachtet, daß das Verhältnis Ac/Ao für den verbesserten Obergang von Kondensationswärme größer als 1,5 mal dem Reibungszahlenverhältnis fjf_o ist

Bei einer weiteren Gruppe von Experimenten wurde ein Rohr, das für Kondensationswärmeübergangsversuche bestimmt war, im wesentlichen in der Weise hergestellt, wie dies oben für das Rohr zum Obergang von fühlbarer Wärme erläutert ist Das Kupferpulver hatte jedoch eine Teilchengröße von 0,419 mm bis 0,589 mm, und die mit Phosphor-Kupfer vorbeschichteten Teilchen wurden auf die Innenfläche eines 3 m langen Kupferrohrs mit einem Innendurchmesser von 14,5 mm aufgebracht Das erhaltene Wärmeaustauscherrohr hatte ein e/D-Verhältnis von 0,031 und ein? von MeUllteilchen nicht bedeckte Innenfläche von 50%.

Das so ausgebildete Rohr wurde in einem mit Kältemittel 12 arbeitenden System sowohl auf die Kondensationswärmeübergangs- als auch auf die Reibungseigenschaften geprüft und mit einem glatten Rohr verglichen, das für die Kondensation von Kältemittel 12 unter identischen Bedingungen verwendet wurde. Die Ergebnisse dieser Versuche sind in den grafischen Darstellungen der Fig.8, 9, 10 und 11 zusammengestellt Die Fig.8 und 9 gelten für Arbeitsbedingungen mit verhältnismäßig hoher prozentualer Kondensation des Einsatzfluids, d.h. eine Austrittsqualität von 25 bis 60%, während die Fig. 10 und 11 für Bedingungen mit verhältnismäßig niedriger prozentualer Kondensation, d. h. eine Austrittsgüte von 60 bis 90%, Gültigkeit haben. Das Verhältnis hjh_o der Verbesserung des Kondensationswärmeübergangs betrug 2,4 für niedrige und 4,0 für hohe Austrittsgüte. Die F i g. 9 und 11 zeigen, daß der Druckabfall, den das Fluid beim Durchlaufen des beschichteten Rohrs erfährt, mit Bezug auf den Druckabfall in einem glatten Rohr nur um 68% bzw. 105% für Bedingungen mit niedriger und hoher Austrittsgüte anstieg. Dementsprechend betrugen die Produktverhältnisse R 1,43 für niedrige Austrittsgüte (hohe prozentuale Kondensation) und 135 für hohe Austrittsgüte (niedrige prozentuale Kondensation).

Es wurde ein mathematisches Modell entwickelt, um die KondensationswärmeObergangszahlen und die Reibungszahlen für unterschiedliche Arbeitsbedingungen und Fluids vorauszusagen; dieses Modell wurde mit den obengenannten experimentellen Ergebnissen verglichen; es zeigte sich, daß die Abweichung zwischen den vorausgesagten und den gemessenen Werten verhältnismäßig klein war. Fig. 12 gibt eine verallgemeinerte Beziehung für die Kondensationswärmeübergangszah und den erhöhten Druckabfall als Funktion von e/D be Verwendung von Kältemittel 12 in einem 3 m langet Rohr bei einem WärmefluÖ Q/A von 63 kW/m³ wiedet Fig. 12 zeigt, daß der Druckabfall in ungefähr dei gleichen Weise wie die Kondensationswärmeüber gangszahl ansteigt; diese Beziehung gilt für alh Anwendungen des beschriebenen Wärmeaustauscher rohrs für einen verbesserten Kondensationswärmeüber

gang.

Fig. 13 zeigt eine mögliche kommerzielle Anwen dung des Wärmeaustauscherrohrs für Kondensations Wärmeübergang, wobei ein Strom aus Äthylen unc Kohlenwasserstoffen höheren Gewichts sowie Äthyler

is einer mehrstufigen Fraktioniereinrichtung 11 zugefühn werden, während Äthylen als Kopfprodukt über eine Leitung 12 abgezogen wird. Letzteres wird in einei Gruppe von Wärmeaustauschern 13 vollständig kondensiert, indem es durch waagrechte Rohre 14 ir Wärmeaustausch mit Propylen hindurchgeleitet wird das die Rohre innerhalb eines Mantels 15 umgibt Das kondensierte Äthylen wird über eine Leitung If teilweise als Produkt abgeführt, während der restliche Teil zur Oberseite der Fraktioniereinrichtung 11 übei eine Leitung 17 als Rücklauf zurückgeleitet wird.

Für einen Kondensaüonswärmeübergang werder vorzugsweise Metallteilchen verwendet, deren größerei Teü durch ein Sieb mit einer Maschenweite vor 0,589 mm hindurchgeht und auf einem Sieb mit einei Maschenweite von 0,250 mm zurückgehalten wird Diese Siebklassierung ergibt Metallteilchen, bei dener der arithmetüiche Mittelwert e der Höhe der Teilcher ungefähr 0,4119 mm beträgt Der Grund für dieser vorzugsweise vorzusehenden Bereich liegt in den:

Einfluß der Höhe e auf die Werte & und AP, wie die: beispielsweise aus F i g. 12 hervorgeht

Die vorstehend erläuterten Versuche für einer Kondensationswärmeübergang gelten für den Fall, dal das erste Fluid mindestens teilweise kondensiert wird während es das Rohr in Kontakt mit der Innenfläche durchlauft, die eine einzige Schicht aus Metallteilcher trägt Dabei werden das erste Fluid und ein zweites Fluid bei solchen Bedingungen (Temperaturen, Drücker und Durchflußmengen) miteinander in Kontakt ge bracht, daß das Wärmeflbergangszahlenverhiltnis ffli das erste Fluid zu einer glatten Rohrfläche (hjho, mindestens %5 betragt, während das Reibungszahlen verhältnis fjf_e eines Rohrs mit glatter Innenfläche zi einer Innenflache mit einer einlagigen Metallteilchen

so schicht derart gewählt ist, daß das Produktverhältni! h JJh Je mindestens 1,4 beträgt

Hierzu 7 Blatt Zeichnungen

Claims

Patentansprüche:

1. Wärmeaustauscherrohr aus kompaktem Metall, an dessen Oberfläche Metallteilchen, insbesondere aus Kupfer, befestigt sind, dadurch gekennzeichnet, daß die Metallteilchen mit allseitigem Abstand zueinander einschichtig auf der Innenfläche des Rohres befestigt sind und daß das Verhältnis des arithmetischen Mittelwertes der Höhe e der Metallteilchen Ober der Innenfläche zum hydraulischen Durchmesser D des Rohres mindestens 0,006 beträgt und die von den Metallteilchen nicht bedeckte Innenfläche des Rohres zwischen 10% und 90% der gesamten Innenfläche des Rohres beträgt ι s

2. Wärmeaustauscherrohr nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die von den Metallteilchen nicht bedeckte Innenfläche des Rohres zwischen 30% und 80% der gesamten InnerJliiche des Rohre; beträgt

3. Wärtiicaustauscherrohr nach Anspruch 1 oder 2. dadurch gekennzeichnet, daß das Verhältnis; des arithmetischen Mittelwertes der Höhe e der Metallteilchen Ober der Innenfläche zum hydraulischen Durchmesser Ddes Rohres kleiner als 0,02 ist

4. Wärmeaustauscherrohr nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der hydraulische Durchmesser des Rohres zwischen 12,7 mm und 30,5 mm beträgt

5. Wärmeaustauscherrohr nach einem der vorhergehenden Ansprache, dadurch gekennzeichnet, daß die Metallteilchen jeweils aus einer Mehrzahl von miteinander verbundenen Efci/elteilchen bestehen.

6. Wärmeaustausche;Tchr nach einem der vorhergehenden AnsprQche, dadurch gekennzeichnet, daß die Metallteilchen aus einem Gemisch von Kupfer als der größeren Komponente und Phosphor als einer kleineren Komponente bestehen.

7. Wärmeaustauscherrohr nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet daß der größere Teil der Metallteilchen eine größte Teilchenabmessung von 0,178 mm bis 0,250 mm faiat.

8. Wärmeaustauscherrohr nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß> der größere Teil der Metallteilchen eine größte Teilchenabmessung von 0,250 mm bis 0,589 mm hat.

9. Wärmeaustauscherrohr nach einem der Ansprüche 1 bis 5, 7 oder 8, dadurch gekennzeichnet, daß die Metallteilchen aus einem Gemisch von Eisen als der größeren Komponente sowie Phosphor und so Nickel als kleineren Komponenten bestehen.

10. Wärmeidistauscherrohr nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß auf der Außenfläche des Rohres Metallteilchen unter Bildung von untereinander verbundenen, Kapillargröße aufweisenden Poren mit einem äquivalenten Porenradius von weniger als ΙΙ.'ίμηι mehrschichtig befestigt sind.

11. Verwendung des Wärmeaustauscherrohres nach einem der vorhergehenden Ansprüche für die μ Herstellung von Rohrbündelwärmeaustauschern.