DE2736791C2 - - Google Patents
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- Plural Heterocyclic Compounds (AREA)
Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von in 2-
und 6-Stellung aromatisch oder heteroaromatisch substituierten
Pyridinen. Diese substituierten Pyridine sind wichtige Zwischenprodukte
für die Herstellung von Arzneimitteln, Pflanzenschutzmitteln
und Kunststoffen.
Es ist bekannt, daß 2,6-Diphenylpyridin entsteht, wenn Diphenylpyridon-dicarbonsäureester
in Gegenwart von Zinkstaub destilliert
wird. Der Ester wird durch Dehydrierung des bei der Umsetzung
von Aceton-dicarbonsäureester mit Benzaldehyd und Ammoniak
anfallenden Diphenylpiperidon-dicarbonsäureesters gewonnen
(Ber. 42 (1910), 2020-2025). Es ist auch bekannt, bei der Herstellung
des 2,6-Diphenylpyridins von Acetophenon auszugehen.
Acetophenon wird hierzu mit Phenylpropargylaldehyd zum 1,5-Diphenylpentin-(1)-en-(3)-on-(5)
kondensiert, dieses mit Perchlorsäure
zum 2,6-Diphenylpyrylium-perchlorat umgesetzt und dieses
schließlich mittels Ammoniak in das 2,6-Diphenylpyridin übergeführt
(Ber. 93 (1960), 1253-1256). Man gelangt vom Acetophenon
auch über dessen N,N,N-Trimethylhydrazonium-tetrafluoroborat
zum 2,6-Diphenylpyridin oder in entsprechender Weise vom 4-Methylacetophenon
zum 2,6-Diphenyl-3,5-dimethylpyridin oder vom
Propiophenon zum 2,6-Di-p-tolylpyridin (J. Am. Chem. Soc. 88 (1966),
3654-3655). Es ist ferner bekannt, 2,6-Diphenylpyridin und verschiedene
substituierte 2,6-Diphenylpyridine durch Dehydrierung
der entsprechenden Piperidine mittels Schwefel zu gewinnen. Die
Piperidine werden durch Reduktion der entsprechenden 4-Piperidone
erzeugt (J. Indian Chem. Soc. 32 (1955), 274-278).
Es ist außerdem bekannt, daß 2,6-Bis(2′-pyridyl)-pyridin durch
Decarboxylieren der 2,6-Bis(2′-pyridyl)-pyridin-3,5-dicarbonsäure
gewonnen werden kann. Die Carbonsäure ist aus dem bei der
Umsetzung von Äthylpicolinoylacetat mit Formaldehyd anfallenden
2,6-Bis(2′-pyridyl)-3,5-dicarbäthoxy-1,4-dihydropyridin über
mehrere Stufen zugänglich (J. Org. Chem. 26 (1961), 4415-4418).
Bekannt ist weiterhin, daß 2,6-Bis(2′-pyridyl)-pyridin als Nebenprodukt
neben 2-(2′-Pyridyl)-pyridin bei der Umsetzung von
Pyridin mit Kaliumperoxodisulfat (DL-PS 23 118) oder mit Pyridin-N-oxid
in Gegenwart von Pd-Pt-Katalysatoren (Yakugaku Zasshi
93 (1973), 144-148) gebildet wird. Auch beim Erhitzen von
Pyridin in Gegenwart von Raney-Nickel entsteht als Nebenprodukt
2,6-Bis(2′-pyridyl)-pyridin und in gleicher Weise entstehen beim
Erhitzen von substituierten Pyridinen die entsprechend substituierten
Verbindungen (J. Chem. Soc. 1956, 616-620). 2,6-Bis(3-pyridyl)-pyridin
wird hergestellt, indem 3-Acetylpyridin mit
Dimethylamin-hydrochlorid und Formaldehyd zum Aminoketon umgesetzt
wird und dieses Aminoketon weiter mit aus 3-Acetylpyridin
über das 3-Bromacetylpyridin gewonnenem 3-Pyridinium-acetylpyridin-bromid
umgesetzt wird (Synthesis 1976, 1-24).
Schließlich ist bekannt, 2,6-Bis(2′thienyl)-pyridin durch
Umsetzung von 2,6-Dichlorpyridin mit 2-Lithiothiophen zu erzeugen
(Angew. Chem. 83 (1971), 796-799).
Die bekannten Verfahren sind für eine Anwendung in technischem
Maßstab wenig geeignet. Sie sind aufwendig und umständlich zu
handhaben oder ergeben die gewünschten Verbindungen nur mit geringer
Ausbeute oder als Nebenprodukte. Überdies sind in mehreren
Fällen die benötigten Ausgangssubstanzen nur schwer zugänglich.
Gegenstand der Erfindung ist ein Verfahren zur
Herstellung von substituierten Pyridinen der allgemeinen
Formel
in der bedeuten
R₂ und R₃:Wasserstoff, den Methyl-
oder Äthylrest
R₁:den Phenyl-, 4-Methylphenyl-,
Pyridyl- oder Thienylrest,
das dadurch gekennzeichnet ist, daß man Ketone der allgemeinen
Formel
mit Aldehyden der allgemeinen Formel
O=CH-R₃ (III)
wobei R₁, R₂ und R₃ die oben aufgeführten Bedeutungen
haben,
in der Gasphase in Gegenwart von Ammoniak und dehydratisierend
und dehydrierend wirkenden Katalysatoren
bei Temperaturen von 250 bis 550°C umsetzt.
Nach diesem Verfahren werden die in 2- und 6-Stellung aromatisch
oder heteroaromatisch substituierten Pyridine aus einfachen,
leicht zugänglichen Substanzen in einer einstufigen Umsetzung
erzeugt. Es werden hohe Ausbeuten erzielt. Das Verfahren ist im
Gegensatz zu den bekannten Verfahren ausgezeichnet für die Anwendung
im technischen Maßstab geeignet.
Als aromatisch oder heteroaromatisch substituierte Ketone (II)
kommen bevorzugt 3-Acetylthiophen,
insbesondere Acetophenon,
4-Methylacetophenon, Propiophenon, 3-Acetylpyridin, 4-Acetylpyridin
und 2-Acetylthiophen in Frage.
Geeignete Aldehyde (III) sind beispielsweise Propionaldehyd,
insbesondere Acetaldehyd und
Formaldehyd.
Die Ausgangssubstanzen werden gegebenenfalls als Lösungen angewendet,
beispielsweise als Lösungen in Wasser und beziehungsweise
oder niederen Alkanolen, wie Methanol, Äthanol und Propanol-(2).
Die Ketone und Aldehyde können auch in Form von Substanzen
eingesetzt werden, aus denen sie unter den Verfahrensbedingungen
freigesetzt werden, beispielsweise als Halbacetale,
die Aldehyde außerdem als Polymerisate, der Formaldehyd beispielsweise
als Polyformaldehyd oder Trioxan.
Im allgemeinen wird die Umsetzung bei Temperaturen etwa zwischen
250 und 550°C ausgeführt. Zu bevorzugen sind in den meisten
Fällen Temperaturen etwa zwischen 300 und 500°C, insbesondere
zwischen 350 und 450°C. Vorteilhaft ist es, bei Drücken von etwa
1 bis 4 bar zu arbeiten, jedoch kommen auch niedrigere
oder höhere Drücke in Frage, wenngleich es, damit einfache
Apparate verwendet werden können, zweckmäßig ist, keine wesentlich
abweichenden Drücke anzuwenden.
Die Mengenverhältnisse Keton (II) zu Aldehyd (III) können
sowohl stöchiometrisch als auch unter- oder
überstöchiometrisch, gewählt werden. Im allgemeinen ist es vorteilhaft,
je Mol Keton (I) etwa 0,2 bis 2,0 Mol des Aldehydes
(III) einzusetzen. Zu bevorzugen sind etwa 0,3 bis 1,0 Mol, insbesondere
0,4 bis 0,8 Mol, des Aldehydes (III) je Mol Keton (II).
Das Ammoniak kann bei der Umsetzung in unterstöchiometrischen
bis überstöchiometrischen Mengen vorliegen. In
den meisten Fällen ist es zweckmäßig, daß wenigstens etwa 0,5 Mol
Ammoniak, jedoch höchstens etwa 100 Mol Ammoniak, je Mol
Keton (II) vorhanden sind. Vorteilhaft sind etwa 1 bis 20 Mol
Ammoniak, vorzugsweise 2 bis 15 Mol Ammoniak, insbesondere 3 bis
12 Mol Ammoniak, je Mol Keton (I).
Die Umsetzung erfolgt in der Gasphase. Gegebenenfalls in anderem
Zustand vorliegende Ausgangssubstanzen werden zunächst in den
Gaszustand übergeführt. Es kann zweckmäßig sein, die Gase aus
Keton (II), Aldehyd (III) und Ammoniak durch Inertgase verdünnt
einzusetzen. Als Inertgase kommen beispielsweise Wasserdampf,
Luft und insbesondere Stickstoff in Frage. Werden die Ausgangssubstanzen
in Form von Lösungen angewendet, ergeben sich durch
das Lösungsmittel verdünnte Gase. Im allgemeinen ist es zweckmässig,
daß je Mol Keton (II) insgesamt nicht mehr als etwa
20 Mol Inertgas, vorzugsweise etwa 0,5 bis 10 Mol Inertgas, insbesondere
1 bis 5 Mol Inertgas, vorliegen.
Als Katalysatoren kommen Substanzen in Frage, die eine dehydratisierende
und dehydrierende Wirkung haben. Dies sind beispielsweise
die in Hydrocarbon Processing, 47 (1968), 103 bis 107,
beschriebenen Katalysatoren auf der Grundlage von Aluminiumverbindungen,
wie Aluminiumoxid und Aluminiumsilikat, gegebenenfalls
mit Zusätzen von anderen Metalloxiden und Fluoriden. Mit Vorteil
werden nach den Verfahren gemäß den DE-OS 21 51 417, DE-OS
22 24 160 und DE-OS 22 39 801 hergestellte Katalysatoren verwendet.
Diese sind bei Temperaturen etwa von 550 bis 1200°C vorbehandelte
Verbindungen aus den Elementen Al, F und O, die zusätzlich
mindestens ein Element der zweiten, dritten oder vierten
Gruppe des Periodensystems oder mindestens zwei Elemente der
zweiten, vierten, fünften oder sechsten Gruppe des Periodensystems
oder mindestens ein Element der zweiten Hauptgruppe des
Periodensystems enthalten. Diese Katalysatoren werden im Festbett
oder vorzugsweise im Wirbelbett verwendet. Es ergeben sich
im allgemeinen Verweilzeiten etwa zwischen 0,2 und 5,0 Sekunden.
Die Aufarbeitung der bei der Umsetzung anfallenden Gasgemische
kann in üblicher Weise durch Waschen der Gase mit einer Flüssigkeit,
insbesondere Wasser oder Methanol, und durch weitere Trennung
mittels Extraktion und Destillation erfolgen.
Mit besonderem Vorteil wird eine Verfahrensweise nach der
DE-OS 25 54 946 angewendet, bei der die Gasgemische nicht gewaschen,
sondern gekühlt und dabei so teilweise kondensiert werden,
daß etwaiges überschüssiges Ammoniak im Restgas verbleibt und
mit diesem unmittelbar im Kreislauf geführt wird.
Ein Festbettreaktor mit einem Volumen von 100 ml wurde mit
einem Katalysator gefüllt, der gemäß der DE-OS 22 39 801 aus
Aluminiumoxid, Magnesiumnitrat und Ammoniumhydrogenfluorid hergestellt
worden war und ein atomares Verhältnis Aluminium zu
Magnesium zu Fluor von 1000 zu 25 zu 50 aufwies. Über diesen
Katalysator wurde stündlich ein Gasgemisch aus 60 g (0,5 Mol)
Acetophenon, 7,5 g (0,08 Mol) Trioxan, 44,8 Normalliter (2,0 Mol)
Ammoniak und 22,4 Normalliter (1,0 Mol) Stickstoff geleitet. Die
Temperatur im Reaktor wurde auf 420°C gehalten. Das Acetophenon
und das Trioxan wurden vollständig umgesetzt. Es wurden stündlich
27,8 g 2,6-Diphenylpyridin gewonnen. Das entsprach einer
Ausbeute von 48%, bezogen auf eingesetztes Acetophenon. Das Produkt
hatte einen Kochpunkt von 185 bis 190°C bei 1 mbar und nach
Umkristallisation aus Methanol einen Schmelzpunkt von 82,5°C.
Als Nebenprodukt entstanden stündlich 2,0 g 2,6-Diphenyl-3-methylpyridin.
Es wurde im folgenden wie nach Beispiel 1 verfahren.
AusgangssubstanzenAcetophenon, Formaldehyd und Ammoniak
im Molverhältnis 1 zu 0,5 zu 4 (Formaldehyd
eingesetzt als Gemisch aus
30% Formaldehyd und 70% Wasser)
Katalysatorwie Beispiel 1
Umsetzungstemperatur420°C
Umsatz97% des Acetophenons
Produkt2,6-Diphenylpyridin, Kp 185 bis 190°C
bei 1 mbar
Ausbeute48%, bezogen auf eingesetztes Acetophenon
Nebenprodukt2% 2,6-Diphenyl-3-methylpyridin, bezogen
auf eingesetztes Acetophenon
AusgangssubstanzenAcetophenon, Formaldehyd und Ammoniak
im Molverhältnis 1 zu 1 zu 4
Katalysatorwie Beispiel 1
Umsetzungstemperatur420°C
Umsatz85% des Acetophenons
Produkt2,6-Diphenylpyridin,
Kp 185 bis 190°C bei 1 mbar
Ausbeute34%, bezogen auf eingesetztes Acetophenon
Nebenprodukt12% 2,6-Diphenyl-3-methylpyridin,
bezogen auf eingesetztes Acetophenon
AusgangssubstanzenAcetophenon, Formaldehyd und Ammoniak
im Molverhältnis 1 zu 0,6 zu 4 (Formaldehyd
eingesetzt als Gemisch aus 40%
Formaldehyd, 20% Methanol und 40% Wasser)
Katalysatorwie in Beispiel 1
Umsetzungstemperatur420°C
Umsatz100% des Acetophenons
Produkt2,6-Diphenylpyridin,
Kp 185 bis 190°C bei 1 mbar
Ausbeute51%, bezogen auf eingesetztes Acetophenon
Nebenprodukt4% 2,6-Diphenyl-3-methylpyridin, bezogen
auf eingesetztes Acetophenon
AusgangssubstanzenAcetophenon, Formaldehyd und Ammoniak
im Molverhältnis 1 zu 0,6 zu 4 (Formaldehyd
eingesetzt als Gemisch aus 40%
Formaldehyd, 20% Methanol und 40%
Wasser)
Katalysatorwie Beispiel 1
Umsetzungstemperatur330°C
Umsatz84% des Acetophenons
Produkt2,6-Diphenylpyridin,
Kp 185 bis 190°C bei 1 mbar
Ausbeute43%, bezogen auf eingesetztes Acetophenon
Nebenprodukt11% 2,6-Diphenyl-3-methylpyridin,
bezogen auf eingesetztes Acetophenon
AusgangssubstanzenAcetophenon, Formaldehyd und Ammoniak
im Molverhältnis 1 zu 0,5 zu 4
(Formaldehyd eingesetzt als auf pH 8
bis 9 eingestelltes Gemisch aus
60% Paraformaldehyd und 40% Methanol)
Katalysatorwie Beispiel 1
Umsetzungstemperatur420°C
Umsatz100% des Acetophenons
Produkt2,6-Diphenylpyridin,
Kp 185 bis 190°C bei 1 mbar
Ausbeute50%, bezogen auf eingesetztes
Acetophenon
Nebenprodukt11% 2,6-Diphenyl-3-methylpyridin,
bezogen auf eingesetztes Acetophenon
Ausgangssubstanzen4-Acetylpyridin, Formaldehyd und
Ammoniak im Molverhältnis 1 zu 0,5
zu 4
Katalysatorwie Beispiel 1
Umsetzungstemperatur420°C
Umsatz84% des 4-Acetylpyridins
Produkt2,6-Bis(4′-pyridyl)-pyridin, Kp 210
bis 218°C bei 1 mbar, Fp (nach Umkristallisation
aus Toluol)
143 bis 144°C
Ausbeute48%, bezogen auf eingesetztes
4-Acetylpyridin
Ausgangssubstanzen3-Acetylpyridin, Formaldehyd und
Ammoniak im Molverhältnis 1 zu 0,5
zu 4,0 (Formaldehyd, eingesetzt als
Gemisch aus 35% Formaldehyd und
65% Wasser)
Katalysatorwie Beispiel 1
Umsetzungstemperatur420°C
Umsatz64% des 3-Acetylpyridins
Produkt2,6-Bis(3′-pyridyl)-pyridin, Kp 205
bis 212°C bis 1 mbar, Fp (nach Umkristallisation
aus Äther-Petroläther-Gemisch),
81 bis 83°C
Ausbeute45%, bezogen auf eingesetztes
3-Acetylpyridin
AusgangssubstanzenPropiophenon, Trioxan, Ammoniak und
Stickstoff im Molverhältnis 6 zu 1
zu 24 zu 12
Katalysatorgemäß DT-OS 22 24 160 aus Aluminiumoxid,
Magnesiumnitrat und Titantetrafluorid,
atomares Verhältnis Aluminium
zu Magnesium zu Titan zu Fluor
von 1000 zu 25 zu 25 zu 100
Umsetzungstemperatur410°C
Umsatz74% des Propiophenons
Produkt2,6-Diphenyl-3,5-dimethylpyridin,
Fp 133 bis 135°C
Ausbeute49%, bezogen auf eingesetztes Propiophenon
Ausgangssubstanzenp-Methylacetophenon, Trioxan, Ammoniak
und Stickstoff im Molverhältnis
6 zu 1 zu 24 zu 12
Katalysatorgemäß DT-OS 21 51 417 aus Aluminiumoxid,
Magnesiumnitrat und Fluorokieselsäure,
atomares Verhältnis Aluminium
zu Magnesium zu Silicium zu Fluor
von 1000 zu 24 zu 25 zu 156
Umsetzungstemperatur390°C
Umsatz82% des p-Methylacetophenons
Produkt2,6-Bis(p-methylphenyl)-pyridin,
Fp 160 bis 162°C
Ausbeute56%, bezogen auf eingesetztes
p-Methylacetophenon
Ausgangssubstanzen2-Acetylthiophen, Formaldehyd, Ammoniak
und Stickstoff im Molverhältnis 2 zu 1
zu 8 zu 4 (Formaldehyd eingesetzt als
Gemisch aus 30% Formaldehyd und 70%
Wasser)
Katalysatorwie Beispiel 1
Umsetzungstemperatur420°C
Umsatz90% des 4-Acetylthiophens
Produkt2,6-Bis(2′-thienyl)-pyridin, Fp 78°C
Ausbeute50%, bezogen auf eingesetztes 2-Acetylthiophen
AusgangssubstanzenAcetophenon, Acetaldehyd, Ammoniak und
Stickstoff im Molverhältnis 2 zu 1 zu 8
zu 4
Katalysatorwie Beispiel 1
Umsetzungstemperatur400°C
Umsatz100% des Acetophenons
Produkt2,6-Diphenyl-4-methylpyridin,
Fp 74°C
Ausbeute38%, bezogen auf eingesetztes Acetophenon
Claims (9)
1. Verfahren zur Herstellung von substituierten
Pyridinen der allgemeinen Formel
in der bedeutenR₂ und R₃:Wasserstoff, den Methyl-
oder Äthylrest
R₁:den Phenyl-, 4-Methylphenyl-,
Pyridyl- oder Thienylrest,dadurch gekennzeichnet, daß man Ketone der allgemeinen
Formel
mit Aldehyden der allgemeinen FormelO=CH-R₃ (III)wobei R₁, R₂ und R₃ die oben aufgeführten Bedeutungen
haben, in der Gasphase in Gegenwart von Ammoniak
und eines dehydratisierend und dehydrierend wirkenden
Katalysators bei Temperaturen von 250 bis 550°C
umsetzt.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die
Umsetzung bei Temperaturen etwa von 300 bis 500°C, insbesondere
von 350 bis 450°C, erfolgt.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet,
daß als Katalysator Aluminiumsilikat verwendet wird.
4. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet,
daß als Katalysator bei Temperaturen etwa von 550 bis 1200°C
vorbehandelte Verbindungen aus den Elementen Al, F und O, die
zusätzlich mindestens ein Element der zweiten, dritten oder
vierten Gruppe des Periodensystems enthalten, verwendet werden.
5. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet,
daß als Katalysator bei Temperaturen etwa von 550 bis 1200°C
vorbehandelte Verbindungen aus den Elementen Al, F und O, die
zusätzlich mindestens zwei Elemente der zweiten, vierten,
fünften oder sechsten Gruppe des Periodensystems enthalten,
verwendet werden.
6. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet,
daß als Katalysator bei Temperaturen etwa von 550 bis
1200°C vorbehandelte Verbindungen aus den Elementen Al, F
und O, die zusätzlich mindestens ein Element der zweiten
Hauptgruppe des Periodensystems enthalten, verwendet werden.
7. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 6,
dadurch gekennzeichnet, daß je Mol Keton (II) etwa 0,2 bis
2,0 Mol Aldehyd (III) angewendet werden.
8. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 7,
dadurch gekennzeichnet, daß je Mol Keton (II) etwa 1 bis
20 Mol Ammoniak vorliegen.
9. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 8,
dadurch gekennzeichnet, daß Inertgase zugefügt werden.
Priority Applications (12)
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Families Citing this family (3)
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