DE2628007C2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- DE2628007C2 DE2628007C2 DE2628007A DE2628007A DE2628007C2 DE 2628007 C2 DE2628007 C2 DE 2628007C2 DE 2628007 A DE2628007 A DE 2628007A DE 2628007 A DE2628007 A DE 2628007A DE 2628007 C2 DE2628007 C2 DE 2628007C2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- cooling
- heat exchange
- stage
- refrigerant
- evaporative
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 78
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 claims description 66
- 238000004781 supercooling Methods 0.000 claims description 26
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 23
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 claims description 19
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 18
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 claims description 17
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 11
- 238000009835 boiling Methods 0.000 claims description 10
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 7
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 claims description 5
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims description 4
- 238000010792 warming Methods 0.000 claims description 4
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims 2
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 claims 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims 1
- 238000009834 vaporization Methods 0.000 claims 1
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 claims 1
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 6
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 4
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N Ethane Chemical compound CC OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 2
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 2
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000002631 hypothermal effect Effects 0.000 description 2
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 2
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
- F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
- F25J1/0257—Construction and layout of liquefaction equipments, e.g. valves, machines
- F25J1/0262—Details of the cold heat exchange system
- F25J1/0264—Arrangement of heat exchanger cores in parallel with different functions, e.g. different cooling streams
- F25J1/0265—Arrangement of heat exchanger cores in parallel with different functions, e.g. different cooling streams comprising cores associated exclusively with the cooling of a refrigerant stream, e.g. for auto-refrigeration or economizer
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B1/00—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle
- F25B1/10—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle with multi-stage compression
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B7/00—Compression machines, plants or systems, with cascade operation, i.e. with two or more circuits, the heat from the condenser of one circuit being absorbed by the evaporator of the next circuit
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B9/00—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point
- F25B9/002—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the refrigerant
- F25B9/006—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the refrigerant the refrigerant containing more than one component
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
- F25J1/0022—Hydrocarbons, e.g. natural gas
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
- F25J1/0047—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle
- F25J1/0052—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream
- F25J1/0055—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream originating from an incorporated cascade
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
- F25J1/0211—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle
- F25J1/0212—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a single flow MCR cycle
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
- F25B2400/23—Separators
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
- Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Erzeugung von Kälte
gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs 1 und in weiterer Ausge
staltung gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs 2. Entsprechende
Verfahren sind bereits bekannt (US-PS 25 81 558 und US-PS 32 03 194).
Bei den bekannten Verfahren erfolgen die Erwärmung des ent
spannten Kältemittels im Verdampfungsgegenstromwärmeaus
tausch der Kühlungsendstufe und die Erwärmung des entspann
ten Kältemittels im Unterkühlungsgegenstromwärmeaustausch der
Kühlungsendstufe in Serie nacheinander, d. h. das entspannte
Kältemittel tritt nach seinem Austritt aus dem Verdampfungs
gegenstromwärmeaustausch in den Unterkühlungsgegenstrom
wärmeaustausch am kalten Ende ein. Nach seiner Entspannung
und vor seinem Eintritt in den Unterkühlungsgegenstromwärme
austausch erfährt dabei das Kältemittel durch die Erwärmung
und Verdampfung im Verdampfungsgegenstromwärmeaustausch
eine beträchtliche Temperaturerhöhung. Gemäß den Regeln der
thermodynamischen Optimierung fällt das Kältemittel bei der
Entspannung im wesentlichen als Flüssigkeit im oder nahezu
im Siedezustand an, wobei die Temperatur des Kältemittels
bei der Entspannung im wesentlichen nicht geändert wird. Da
mit durch das am kalten Ende in den Unterkühlungsgegenstrom
wärmeaustausch eintretende Kältemittel das zu unterkühlende
Kältemittel bis auf diese Temperatur herabgekühlt werden kann,
muß die Temperaturerhöhung, welche das Kältemittel im Ver
dampfungsgegenstromwärmeaustausch erfährt, durch Zumischung
einer erheblichen Menge an Kältemittel kompensiert werden,
welches eine erheblich niedrigere Temperatur aufweist als das
Kältemittel, dem es zugemischt wird. Eine Mischung von Kälte
mitteln, welche eine erheblich verschiedene Temperatur auf
weisen, ist jedoch der thermodynamischen Optimierung des Ver
fahrens abträglich.
Dementsprechend sollen die bekannten Verfahren durch die Er
findung so verbessert werden, daß eine verbesserte thermo
dynamische Optimierung erhalten wird, d. h. daß ein verhält
nismäßig großer thermodynamischer Wirkungsgrad bei verhält
nismäßig kleiner Wärmeaustauscherfläche erreicht wird.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß in der sich aus dem Kenn
zeichen des Anspruchs 1 ergebenden Weise gelöst. Der so er
zielte Effekt läßt sich gemäß Anspruch 2 noch erhöhen, dem
dasselbe Lösungsprinzip zugrunde liegt.
Weitere zweckmäßige Ausgestaltungen des Verfahrens ergeben
sich aus den Ansprüchen 3 bis 7, während die Ansprüche
8 bis 10 auf die Anwendung und Durchführung des Verfahrens
bei einer abzukühlenden Kühllast gerichtet sind.
Somit tritt im Rahmen der Erfindung entspanntes Kältemittel
sowohl in den Verdampfungs- als auch in den Unterkühlungsgegen
stromwärmeaustausch am kalten Ende mit niedriger Temperatur ein.
Überdies kann entsprechend bekannter Regeln der thermo
dynamischen Optimierung das entspannte Kältemittel im wesent
lichen als siedende Flüssigkeit am kalten Ende in den Ver
dampfungsgegenstromwärmeaustausch eintreten.
Dabei
fällt das Kältemittel bei der Entspannung im wesentlichen
als siedende Flüssigkeit an, so daß sich seine Temperatur
durch die Entspannung im wesentlichen nicht ändert. Das
Kältemittel tritt daher in den Verdampfungsgegenstromwärme
austausch am kalten Ende mit im wesentlichen derselben Tempe
ratur ein,
mit der es
den Unterkühlungsgegenstromwärmeaustausch am kalten Ende
verläßt. Das nach seinem Eintritt an dessen kaltem Ende im
Verdampfungsgegenstromwärmeaustausch sich erwärmende Kälte
mittel wird infolge der thermischen Tren
nung von Unterkühlungs- und Verdampfungsgegenstromwärmeaus
tausch nicht auch im Unterkühlungsgegenstromwärmeaustausch
erwärmt, so daß das Fehlen einer Temperaturdifferenz zwischen
dem in den Verdampfungsgegenstromwärmeaustausch am kalten
Ende eintretenden und dem den Unterkühlungsgegenstromwärme
austausch am kalten Ende verlassenden Kältemittel im Unter
kühlungsgegenstromwärmeaustausch zu keiner Verringerung von
Temperaturdifferenzen unter ihre optimale Größe führt. Die
am kalten Ende des Unterkühlungsgegenstromwärmeaustauschs
vorhandene thermische Trennung wirkt sich dabei am kalten
Ende des Unterkühlungsgegenstromwärmeaustauschs aus, während
sich die im Verlauf des Unterkühlungsgegenstromwärmeaustauschs
vorhandene thermische Trennung im Verlauf des Unterkühlungs
gegenstromwärmeaustauschs auswirkt. Der Beitrag der thermi
schen Trennung von Unterkühlungs- und Verdampfungsgegenstrom
wärmeaustausch zu einer optimalen Temperaturdifferenz ist da
bei am kalten Ende des Unterkühlungsgegenstromwärmeaustauschs
am größten, nimmt zwischen dem kalten und dem warmen Ende
stetig ab und verschwindet am warmen Ende des Unterkühlungs
gegenstromwärmeaustauschs.
Die Optimierung der Temperaturdifferenzen wirkt sich in der
letzten, d. h. der kältesten Kühlungsstufe des inkorporierten
Kaskadenkreislaufs am stärksten aus, während sie sich in der
zweiten, d. h. der wärmsten, nicht mit Umgebungskälte arbeiten
den Kühlungsstufe am wenigstens auswirkt.
Im Verdampfungsgegenstromwärmeaustausch wird kondensierendes
Kältemittel abgekühlt und verdampfendes Kältemittel erwärmt,
wobei durch die Abkühlung und durch die Kondensation das
spezifische Volumen des einen Kältemittels sich verkleinert
und durch die Erwärmung und die Verdampfung das spezifische
Volumen des anderen Kältemittels sich vergrößert. Im Unter
kühlungsgegenstromwärmeaustausch wird Kältemittel, das im
wesentlichen vollständig im flüssigen Zustand ist, abgekühlt
und gemäß einer Ausgestaltung der Erfindung Kältemittel, das
im wesentlichen vollständig im Dampfzustand ist, erwärmt,
wobei sich durch die Abkühlung bzw. die Erwärmung das spezi
fische Volumen des einen bzw. des anderen Kältemittels im
wesentlichen nicht ändert. Dieses Volumenverhalten der in
Gegenstromwärmeaustausch stehenden Kältemittel trägt zur
Optimierung der Wärmeaustauscheroberfläche bei. Es ist bei den
bekannten Verfahren nur gegeben, wenn das sich erwärmende
Kältemittel im Verdampfungsgegenstromwärmeaustausch total
verdampft wird, während es bei dem erfindungsgemäßen Verfah
ren auch gegeben ist, wenn das zu erwärmende Kältemittel im
Verdampfungsgegenstromwärmeaustausch nur partiell verdampft
wird. Dies führt zu einer erhöhten Flexibilität des Ver
fahrens.
Die Erfindung betrifft auch eine Anlage zur Durchführung
der Verfahren gemäß Anspruch 1 bzw. Anspruch 2. Die Grund
merkmale der erfindungsgemäßen Anlage sind einschließlich
der vom vorgenannten Stand der Technik abweichenden erfin
dungsbegründenden Merkmale dem Anspruch 11 zu entnehmen.
Die Weiterbildung gemäß Anspruch 12 macht die Anlage für das
Verfahren gemäß Anspruch 2 geeignet. Daher gelten die vorge
nannten Vorteile des erfindungsgemäßen Verfahrens in ent
sprechender Weise auch für die erfindungsgemäße Anlage.
Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung wird nachfolgend anhand
eines schematisch dargestellten vereinfachten Flußdiagrammes
erläutert.
Gemäß der Zeichnung weist die Anlage drei Kühlungsstufen auf,
und zwar eine erste Kühlungsstufe mit einem mit Umgebungs
medium betriebenen Kühler 19, eine zweite und zugleich der
Kühlungsendstufe unmittelbar vorangehende Kühlungsstufe mit
einem Phasentrenner 1, einem Verdampfungswärmeaustauscher 27
und einem Unterkühlungswärmeaustauscher 20 sowie eine dritte
Kühlungsstufe, welche zugleich Kühlungsendstufe ist, mit einem
Phasentrenner 2, einem Verdampfungswärmeaustauscher 37, einem
Unterkühlungswärmeaustauscher 30, der aus den Wärmeaustauschern
31 und 32 besteht, und einem weiteren Wärmeaustauscher 40.
Über eine Leitung 3 wird getrocknetes und vorgereinigtes
Erdgas mit einer Umgebungstemperatur von etwa 25°C, einem
Druck von etwa 40 bar und einer Zusammensetzung von etwa
85 Molprozent Methan, 10 Molprozent Äthan und 5 Molprozent
Propan in die Anlage eingeführt und durchläuft zunächst der
Reihe nach die Strömungskanäle 51, 301 und 41 der Wärmeaus
tauscher 50, 32 und 40. Im Wärmeaustauscher 50 wird
es auf etwa -80°C abgekühlt und dabei im wesentlichen voll
ständig kondensiert. In den Wärmeaustauschern 32 und 40 wird
es auf etwa seine Siedetemperatur bei atmosphärischem Druck,
also auf etwa -155°C unterkühlt. Dann wird es in einer
Drossel 15 auf etwa atmosphärischen Lagerdruck entspannt,
wobei im wesentlichen keine Verdampfungsverluste auftreten,
und in einen nicht dargestellten Speicherbehälter geleitet.
Das Kältemittel des inkorporierten Kaskadenkreislaufs ent
hält etwa 5 Molprozent Stickstoff, 50 Molprozent Methan,
15 Molprozent Äthan und 30 Molprozent Propan. Es wird in
einer zweiten Verdichterstufe 17 auf etwa 45 bar ver
dichtet und in einem Nachkühler 19 mit Kühlwasser gekühlt und
dabei partiell kondensiert. Das partiell kondensierte Kälte
mittel wird dem Phasentrenner 1 zugeführt. Das von diesem
als Dampf abgezogene Kältemittel wird im Strömungskanal 28
des Verdampfungswärmeaustauschers 27 auf etwa -70°C abge
kühlt und dabei partiell kondensiert. Das partiell kondensier
te Kältemittel wird dem Phasentrenner 2 zugeführt. Das von
diesem als Dampf abgezogene Kältemittel wird im Strömungs
kanal 38 des Verdampfungswärmeaustauschers 37 auf etwa -110°C
abgekühlt und dabei total kondensiert. Das total kondensierte
Kältemittel verläßt den Wärmeaustauscher 37 im wesentlichen
als siedende Flüssigkeit, worauf es den Wärmeaustauscher 40
im Strömungskanal 42 im Gleichstrom zum durch den Strömungs
kanal 41 strömenden Erdgas durchläuft, wobei es auf etwa
-155°C unterkühlt wird. Das unterkühlte Kältemittel wird in
der Drossel 14 auf etwa 3 bar entspannt, wobei es als
Dampf-Flüssigkeitsgemisch mit einem geringen Dampfanteil an
fällt. Das entspannte Kältemittel durchläuft den Strömungs
kanal 43 des Wärmeaustauschers 40 im Gegenstrom zum Erdgas,
wobei es total verdampft wird. Im wesentlichen als trocken
gesättigter Dampf tritt es darauf in den Unterkühlungs
wärmeaustauscher 30 ein, dessen Teil- Wärmeaustauscher 32 und 31
es in der Reihe nach durch die Strömungskanäle 36 und 34 durch
läuft.
Das vom Phasentrenner 2 als Kondensat abgetrennte Kältemittel
durchläuft den Strömungskanal 33 des Teil-Wärmeaustauschers 31
des Unterkühlungswärmeaustauschers 30, wobei es auf etwa -100°C
unterkühlt wird. Von dem unterkühlten Kältemittel wird ein Teil
abgezweigt und in der Drossel 13 auf etwa 10 bar entspannt.
Das entspannte Kältemittel fällt im wesentlichen als siedende
Flüssigkeit an, worauf es den Strömungskanal 52 des Wärmeaus
tauschers 50 im Gegenstrom zum Erdgas im Strömungskanal 51
durchläuft, wobei es total verdampft und überhitzt wird. Der
andere Teil des im Wärmeaustauscher 31 unterkühlten Kälte
mittels wird im Strömungskanal 35 des Wärmeaustauschers 32 auf
etwa -120°C weiter unterkühlt und in der Drossel 12 auf etwa
3 bar entspannt, wobei es im wesentlichen als siedende
Flüssigkeit anfällt. Das entspannte Kältemittel wird im
Strömungskanal 39 des Verdampfungswärmeaustauschers 37 total
verdampft und verläßt diesen im wesentlichen als trocken ge
sättigter Dampf, worauf es mit dem im Wärmeaustauscher 31 er
wärmten Kältemittel vereinigt und im Strömungskanal 24 des
Unterkühlungswärmeaustauschers 20 weiter erwärmt wird.
Das vom Phasentrenner 1 als Kondensat abgezogene Kälte
mittel wird im Strömungskanal 23 des Unterkühlungswärmeaus
tauschers 20 aus etwa -80°C unterkühlt und in der Drossel 11
auf etwa 3 bar entspannt, wobei es im wesentlichen als
siedende Flüssigkeit anfällt. Das entspannte Kältemittel
wird im Strömungskanal 29 des Verdampfungswärmeaustauschers 27
erwärmt, den es im wesentlichen als trocken gesättigter Dampf
verläßt, worauf es mit dem im Unterkühlungswärmeaustauscher 20
erwärmten Kältemittel vereinigt und zur ersten Verdichter
stufe 16 zurückgeführt wird. In dieser wird es auf etwa 10 bar
verdichtet, worauf es im Zwischenkühler 18 mit Kühlwasser ge
kühlt wird. Das vom Zwischenkühler 18 abgezogenen Kältemittel
wird mit dem im Wärmeaustauscher 50 erwärmten Kältemittel
vereinigt und schließlich zum Eingang der zweiten Verdichter
stufe 17 zurückgeführt.
Claims (12)
1. Verfahren zur Erzeugung von Kälte mit wenigstens einem
Kältekreislauf, in dem ein Kältemittel verdichtet (in 16, 17)
und in einer ersten Kühlungsstufe mit einem Umgebungskühl
medium gekühlt (in 18, 19) wird, sowie verdichtetes Kälte
mittel kondensiert (in 19; 27, 28), entspannt (bei 11, 12,
13, 14), erwärmt (in 20, 24; 27, 29; 31, 34; 32, 36; 37, 39; 40, 43;
50, 52), verdampft (in 27, 29; 37, 39; 40, 43) und zum Verdichter
(16, 17) zurückgeführt wird, bei dem wenigstens ein Kältekreis
lauf einen inkorporierten Kaskadenkreislauf ist, in dem als
Kältemittel ein Gemisch verwendet wird und in dem das ver
dichtete Kältemittel fraktioniert kondensiert (in 19; 27, 28)
wird, wobei in der der Kühlungsendstufe (2, 30, 37, 40) un
mittelbar vorangehenden Kühlungsstufe (1, 20, 27) des inkor
porierten Kaskadenkreislaufs das verdichtete Kältemittel
(in 28) in einem Verdampfungswärmeaustausch (27) mit ent
spanntem und verdampfendem Kältemittel (in 29) abgekühlt
und partiell kondensiert wird und in der Kühlungsendstufe
(2, 30, 37, 40) des inkorporierten Kaskadenkreislaufs dieses
(in 28) partiell kondensierte Kältemittel in Dampf und
Kondensat getrennt wird (in 2), das als Kondensat abge
trennte Kältemittel in einem Unterkühlungsgegenstromwärme
austausch (30) unterkühlt (in 33, 35), entspannt (bei 12) und
in einem Verdampfungsgegenstromwärmeaustausch (37) unter
Verdampfung erwärmt wird (in 39) und das als Dampf abge
trennte Kältemittel im Verdampfungsgegenstromwärmeaustausch
(37) abgekühlt und vollständig kondensiert (in 38), entspannt
(bei 14) und im Unterkühlungsgegenstromwärmeaustausch (30)
erwärmt wird (in 34, 36), wobei der Unterkühlungsgegenstrom
wärmeaustausch (30) und der Verdampfungsgegenstromwärme
austausch (37) der Kühlungsendstufe (2, 30, 37, 40) im we
sentlichen thermisch voneinander getrennt erfolgen und wo
bei das den Unterkühlungsgegenstromwärmeaustausch (30) der
Kühlungsendstufe (2, 30, 37, 40) unter Erwärmung in (34, 36)
durchlaufende Kältemittel innerhalb desselben Umlaufs
durch den inkorporierten Kaskadenkreislauf eine Erwärmung
im Verdampfungsgegenstromwärmeaustausch (37) der Kühlungs
endstufe (2, 30, 37, 40) umgeht, dadurch gekennzeich
net, daß das den Verdampfungsgegenstromwärmeaustausch
(37) der Kühlungsendstufe (2, 30, 37, 40) unter Erwärmung
(in 39) durchlaufende Kältemittel innerhalb desselben Um
laufs durch den inkorporierten Kaskadenkreislauf eine Er
wärmung im Unterkühlungsgegenstromwärmeaustausch (30) der
Kühlungsendstufe (2, 30, 37, 40) umgeht.
2. Verfahren nach Anspruch 1, bei dem in der ersten Kühlungs
stufe des inkorporierten Kaskadenkreislaufs das verdichtete
Kältemittel mit dem Umgebungskühlmedium abgekühlt und
partiell kondensiert wird (in 18, 19) und in der zweiten
und zugleich der Kühlungsendstufe (2, 30, 37, 40) unmittelbar
vorangehenden Kühlungsstufe (1, 20, 27) des inkorporierten
Kaskadenkreislaufs dieses partiell kondensierte Kältemittel
in Dampf und Kondensat getrennt wird (in 1) und als Konden
sat abgetrenntes Kältemittel in einem Unterkühlungsgegen
stromwärmeaustausch (20) unterkühlt wird (in 23), entspannt
(bei 11) und in einem Verdampfungsgegenstromwärmeaustausch (27)
unter Verdampfung erwärmt wird (in 29) und als Dampf abge
trenntes Kältemittel im Verdampfungsgegenstromwärmeaustausch
(27) abgekühlt und partiell kondensiert wird (in 28) und im
Unterkühlungsgegenstromwärmeaustausch (20) entspanntes (in 12) Kälte
mittel, das im Verdampfungsgegenstrom
wärmeaustausch (37) der Kühlungsendstufe (2, 30, 37, 40) erwärmt
worden ist, weiter erwärmt wird (in 24), wobei der Unterkühlungsgegenstromwärme
austausch (20) und der Verdampfungsgegenstromwärmeaustausch
(27) der zweiten Kühlungsstufe (1, 20, 27) im wesentlichen
thermisch voneinander getrennt erfolgen, dadurch
gekennzeichnet, daß das den Unterkühlungs
gegenstromwärmeaustausch (20) der zweiten Kühlungsstufe
(1, 20, 27) unter Erwärmung (in 24) durchlaufende Kältemittel
innerhalb desselben Umlaufs durch den inkorporierten Kas
kadenkreislauf eine Erwärmung im Verdampfungsgegenstrom
wärmeaustausch (27) der zweiten Kühlungsstufe (1, 20, 27)
umgeht und daß das den Verdampfungsgegenstromwärmeaustausch
(27) der zweiten Kühlungsstufe (1, 20, 27) unter Erwärmung
(in 29) durchlaufende Kältemittel innerhalb desselben Um
laufs durch den inkorporierten Kaskadenkreislauf eine Er
wärmung im Unterkühlungsgegenstromwärmeaustausch (20) der
zweiten Kühlungsstufe (1, 20, 27) umgeht.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekenn
zeichnet, daß in den Verdampfungsgegenstromwärme
austausch (37) der Kühlungsendstufe (2, 30, 37, 40)
und/oder in den Verdampfungsgegenstromwärmeaustausch (27) der der Kühlungsendstufe unmittelbar vorangehenden
Kühlungsstufe (1, 20, 27) das zu erwärmende Kältemittel (in 39
bzw. 29) im wesentlichen als Flüssigkeit im oder nahezu im
Siedezustand eintritt.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch ge
kennzeichnet, daß aus dem Verdampfungsgegen
stromwärmeaustausch (37) der Kühlungsendstufe (2, 30,
37, 40) und/oder aus dem Verdampfungsgegenstromwärmeaustausch (27) der der Kühlungsendstufe unmittelbar voran
gehenden Kühlungsstufe (1, 20, 27) das erwärmte Kältemittel
(in 39 bzw. 29) im wesentlichen als Dampf im oder nahezu
im Sättigungszustand austritt.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch ge
kennzeichnet, daß im Unterkühlungsgegenstrom
wärmeaustausch (30) der Kühlungsendstufe (2, 30, 37, 40)
und/oder im Unterkühlungsgegenstromwärmeaustausch (20) der der Kühlungsendstufe unmittelbar vorangehenden
Kühlungsstufe (1, 20, 27) das sich erwärmende Kältemittel
(in 34, 36 bzw. 24) im wesentlichen den gleichen Druck auf
weist wie das im Verdampfungsgegenstromwärmeaustausch (37)
der Kühlungsendstufe (2, 30, 37, 40) bzw. im Verdampfungsgegenstromwärmeaustausch (27) der der
Kühlungsendstufe unmittelbar vorangehenden Kühlungsstufe
(1, 20, 27) sich erwärmende Kältemittel (in 39 bzw. 29).
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch ge
kennzeichnet, daß im Unterkühlungsgegenstrom
wärmeaustausch (30) der Kühlungsendstufe (2, 30, 37, 40)
und/oder im Unterkühlungsgegenstromwärmeaustausch (20) der der Kühlungsendstufe unmittelbar vorangehenden
Kühlungsstufe (1, 20, 27) das sich erwärmende Kältemittel
(in 34, 36 bzw. 24) im wesentlichen vollständig im Dampfzu
stand ist.
7. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeich
net, daß in den Unterkühlungsgegenstromwärmeaustausch (30)
der Kühlungsendstufe (2, 30, 37, 40) das zu erwärmende Kälte
mittels (in 36) im wesentlichen als Dampf im oder nahezu im
Sättigungszustand eintritt.
8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, bei dem der
inkorporierte Kaskadenkreislauf geschlossen ist und zur
Abkühlung einer Kühllast (in 3) verwendet wird, dadurch
gekennzeichnet, daß im inkorporierten Kas
kadenkreislauf das Kältemittel in mehreren Stufen (16 und 17)
verdichtet wird und im Unterkühlungsgegenstromwärmeaustausch
(30) der Kühlungsendstufe (2, 30, 37, 40) unterkühltes Kälte
mittel (in 33) auf einen mittleren Druck entspannt (bei 13),
in einem Kühllast-Gegenstromwärmeaustausch (50) mit der
Kühllast (in 51) erwärmt (in 52) und zum Eingang einer
nach der ersten Verdichtungsstufe (16) angeordneten Ver
dichtungsstufe (17) zurückgeführt wird, wobei der Kühllast-
Gegenstromwärmeaustausch (50) vom Unterkühlungs- und vom
Verdampfungsgegenstromwärmeaustausch (30 und 37) der Küh
lungsendstufe (2, 30, 37, 40) im wesentlichen thermisch ge
trennt ist.
9. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeich
net, daß das Kältemittel (in 52) im wesentlichen als
Flüssigkeit im oder nahezu im Siedezustand in den Kühllast-
Gegenstromwärmeaustausch (50) eintritt.
10. Verfahren nach Anspruch 8 oder 9, dadurch gekenn
zeichnet, daß die Kühllast (in 3) aus einem zu
verflüssigenden Gasgemisch besteht, das in dem Kühllast-
Gegenstromwärmeaustausch (50) im wesentlichen vollständig
kondensiert wird (in 51).
11. Anlage zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 1,
mit wenigstens einer Kreislaufschaltung mit einem Verdich
ter (16, 17) und einem durch ein Umgebungskühlmedium betrie
benen Kühler (18, 19), in welcher die Ausgangsseite des
Kühlers mit dem Eingang wenigstens einer Entspannungsdrossel
(11, 12, 13, 14) und deren Ausgang über wenigstens einen Wärme
tauscher (27, 37, 50, 40, 30, 20) mit der Eingangsseite des Ver
dichters (16, 17) verbunden ist, wobei wenigstens eine Kreis
laufschaltung eine inkorporierte Kaskade ist, deren der
Kühlungsendstufe (2, 30, 37, 40) unmittelbar vorangehende
Kühlungsstufe (1, 20, 27) einen Verdampfungswärmeaustauscher
(27) und deren Kühlungsendstufe (2, 30, 37, 40) einen Phasen
trenner (2) mit einer Eingangsseite für das in Dampf und
Flüssigkeit zu zerlegende Dampf-Flüssigkeitsgemisch, einer
Dampfausgangsseite und einer Flüssigkeitsausgangsseite so
wie einen Verdampfungswärmeaustauscher (37) und einen Unter
kühlungswärmeaustauscher (30) aufweist und in welcher die
Ausgangsseite des Kühlers (19) über einen ersten Strömungs
kanal (28) des Verdampfungswärmeaustauschers (27) der der
Kühlungsendstufe (2, 30, 37, 40) unmittelbar vorangehenden
Kühlungsstufe (1, 20, 27) mit der Eingangsseite des Phasen
trenners (2) der Kühlungsendstufe (2, 30, 37, 40) verbunden ist,
wobei ein zweiter Strömungskanal (29) des Verdampfungswärme
austauschers (27) der der Kühlungsendstufe unmittelbar vor
angehenden Kühlungsstufe (1, 20, 27) mit der Eingangsseite des
Verdichters (16, 17) einer Kreislaufschaltung verbunden ist,
und in welcher in der Kühlungsendstufe (2, 30, 37, 40) die
Dampfausgangsseite des Phasentrenners (2) über einen ersten
Strömungskanal (38) des Verdampfungswärmeaustauschers (37)
mit dem Eingang einer ersten Entspannungsdrossel (14) und
deren Ausgang mit dem Eingang eines ersten Strömungskanals
(34, 36) des Unterkühlungswärmeaustauschers (30) verbunden
ist, dessen Ausgang mit der Eingangsseite des Verdichters
(16, 17) verbunden ist, und die Flüssigkeitsausgangsseite
des Phasentrenners (2) über einen zweiten Strömungskanal
(33, 35) des Unterkühlungswärmeaustauschers (30) mit dem
Eingang einer zweiten Entspannungsdrossel (12) und deren
Ausgang mit dem Eingang eines zweiten Strömungskanals (39)
des Verdampfungswärmeaustauschers (37) verbunden ist,
dessen Ausgang mit der Eingangsseite des Verdichters (16, 17)
verbunden ist, wobei im Verdampfungswärmeaustauscher (37)
und im Unterkühlungswärmeaustauscher (30) der Kühlungsend
stufe (2, 30, 37, 40) jeweils der erste und der zweite Strö
mungskanal (38 und 39 bzw. 34, 36 und 33, 35) in Gegenstrom
führung angeordnet sind und wobei der Verdampfungswärmeaus
tauscher (37) und der Unterkühlungswärmeaustauscher (30) der
Kühlungsendstufe (2, 30, 37, 40) im wesentlichen thermisch von
einander getrennt sind, dadurch gekennzeichnet,
daß der erste Strömungskanal (34, 36) des Unterkühlungswärme
austauschers (30) der Kühlungsendstufe (2, 30, 37, 40) und
der zweite Strömungskanal (39) des Verdampfungswärmeaus
tauschers (37) der Kühlungsendstufe (2, 30, 37, 40) in Parallel
führung zueinander angeordnet sind.
12. Anlage nach Anspruch 11 zur Durchführung des Verfahrens
nach Anspruch 2, bei der in der inkorporierten Kaskade dem
Kühler (18, 19) des Verdichters (16, 17) eine zweite und zu
gleich der Kühlungsendstufe (2, 30, 37, 40) unmittelbar voran
gehende Kühlungsstufe (1, 20, 27) mit einem Phasentrenner (1),
welcher eine Eingangsseite für das in Dampf und Flüssigkeit
zu zerlegende Dampf-Flüssigkeitsgemisch, eine Dampfausgangs
seite und eine Flüssigkeitsausgangsseite aufweist, einem
Verdampfungswärmeaustauscher (27) und einem Unterkühlungs
wärmeaustauscher (20) nachgeschaltet ist, in welcher die
Dampfausgangsseite des Phasentrenners (1) mit dem Eingang
eines ersten Strömungskanals (28) des Verdampfungswärmeaus
tauschers (27) verbunden ist, dessen Ausgang mit der Ein
gangsseite des Phasentrenners (2) der Kühlungsendstufe (2, 30,
37, 40) verbunden ist, und die Eingangsseite des Verdichters
(16, 17) mit dem Ausgang eines ersten Strömungskanals (24)
des Unterkühlungswärmeaustauschers (20) verbunden ist,
dessen Eingang mit dem Ausgang der ersten Entspannungs
drossel (14) verbunden ist, und die Flüssigkeitsausgangs
seite des Phasentrenners (1) über einen zweiten Strömungs
kanal (23) des Unterkühlungswärmeaustauschers (20) mit dem
Eingang einer dritten Entspannungsdrossel (11) und deren
Ausgang über einen zweiten Strömungskanal (29) des Ver
dampfungswärmeaustauschers (27) mit der Eingangsseite des
Verdichters (16, 17) verbunden ist, wobei im Verdampfungs
wärmeaustauscher (27) und im Unterkühlungswärmeaustauscher
(20) der zweiten Kühlungsstufe (1, 20, 27) jeweils der erste
und der zweite Strömungskanal (28 und 29, 23 und 24) in
Gegenstromführung angeordnet sind und wobei der Verdampfungs
wärmeaustauscher (27) und der Unterkühlungswärmeaustauscher
(20) der zweite Kühlungsstufe (1, 20, 27) im wesentlichen
thermisch voneinander getrennt sind, dadurch gekenn
zeichnet, daß der erste Strömungskanal (24) des
Unterkühlungswärmeaustauschers (20) der zweiten Kühlungs
stufe (1, 20, 27) und der zweite Strömungskanal (29) des Ver
dampfungswärmeaustauschers (27) der zweiten Kühlungsstufe
(1, 20, 27) in Parallelführung zueinander angeordnet sind.
Priority Applications (13)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19762628007 DE2628007A1 (de) | 1976-06-23 | 1976-06-23 | Verfahren und anlage zur erzeugung von kaelte mit wenigstens einem inkorporierten kaskadenkreislauf |
SE7706806A SE432014B (sv) | 1976-06-23 | 1977-06-13 | Sett och anleggning for att alstra kyla med minst ett inkorporerat kaskadkretslopp |
CH743677A CH626980A5 (de) | 1976-06-23 | 1977-06-17 | |
NL7706695A NL7706695A (nl) | 1976-06-23 | 1977-06-17 | Werkwijze en inrichting voor het opwekken van koude meg tenminste een hierin ondergebrachte kaskade-kringloop. |
CA280,997A CA1053569A (en) | 1976-06-23 | 1977-06-21 | Cooling method and arrangement |
FR7718975A FR2356097A1 (fr) | 1976-06-23 | 1977-06-21 | Procede et installation pour produire du froid avec au moins un circuit en cascade incorpore |
IT24925/77A IT1083784B (it) | 1976-06-23 | 1977-06-22 | Procedimento ed impianto per la produzione di freddo con almeno un circuito in cascata incorporato |
GB26153/77A GB1590891A (en) | 1976-06-23 | 1977-06-22 | Refrigeration method and apparatus |
AU26412/77A AU504272B2 (en) | 1976-06-23 | 1977-06-23 | Incorporated cascade refrigeration circuit |
JP7393877A JPS537860A (en) | 1976-06-23 | 1977-06-23 | Cooling system and apparatus with at least one cascade circuit |
US06/023,089 US4303427A (en) | 1976-06-23 | 1979-03-22 | Cascade multicomponent cooling method for liquefying natural gas |
US06/175,187 US4325231A (en) | 1976-06-23 | 1980-07-31 | Cascade cooling arrangement |
CA000427119A CA1153954B (en) | 1976-06-23 | 1983-04-29 | Cooling method and arrangement |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19762628007 DE2628007A1 (de) | 1976-06-23 | 1976-06-23 | Verfahren und anlage zur erzeugung von kaelte mit wenigstens einem inkorporierten kaskadenkreislauf |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2628007A1 DE2628007A1 (de) | 1978-01-05 |
DE2628007C2 true DE2628007C2 (de) | 1987-12-23 |
Family
ID=5981180
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19762628007 Granted DE2628007A1 (de) | 1976-06-23 | 1976-06-23 | Verfahren und anlage zur erzeugung von kaelte mit wenigstens einem inkorporierten kaskadenkreislauf |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4303427A (de) |
JP (1) | JPS537860A (de) |
AU (1) | AU504272B2 (de) |
CA (2) | CA1053569A (de) |
CH (1) | CH626980A5 (de) |
DE (1) | DE2628007A1 (de) |
FR (1) | FR2356097A1 (de) |
GB (1) | GB1590891A (de) |
IT (1) | IT1083784B (de) |
NL (1) | NL7706695A (de) |
SE (1) | SE432014B (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4304673A1 (de) * | 1993-01-05 | 1994-09-15 | Rauscher Georg | Verfahren zur Verflüssigung von Gasen, dadurch gekennzeichnet, daß flüssiges Gas bei hohem Druck verdampft, entspannt, verflüssigt, unterkühlt und im Wärmetauscher als Kühlmittel verwendet wird |
Families Citing this family (24)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
HU186726B (en) * | 1979-06-08 | 1985-09-30 | Energiagazdalkodasi Intezet | Hybrid heat pump |
FR2495293A1 (fr) * | 1980-12-01 | 1982-06-04 | Inst Francais Du Petrole | Perfectionnement au procede de production de froid mettant en oeuvre un cycle a demixtion |
FR2497931A1 (fr) * | 1981-01-15 | 1982-07-16 | Inst Francais Du Petrole | Procede de chauffage et de conditionnement thermique au moyen d'une pompe a chaleur a compression fonctionnant avec un fluide mixte de travail et appareil pour la mise en oeuvre dudit procede |
US4598556A (en) * | 1984-09-17 | 1986-07-08 | Sundstrand Corporation | High efficiency refrigeration or cooling system |
US4714487A (en) * | 1986-05-23 | 1987-12-22 | Air Products And Chemicals, Inc. | Process for recovery and purification of C3 -C4+ hydrocarbons using segregated phase separation and dephlegmation |
US4707170A (en) * | 1986-07-23 | 1987-11-17 | Air Products And Chemicals, Inc. | Staged multicomponent refrigerant cycle for a process for recovery of C+ hydrocarbons |
DE4100753A1 (de) * | 1991-01-12 | 1992-07-16 | Lare Gmbh | Kaeltemaschine |
GB9103622D0 (en) * | 1991-02-21 | 1991-04-10 | Ugland Eng | Unprocessed petroleum gas transport |
US5157925A (en) * | 1991-09-06 | 1992-10-27 | Exxon Production Research Company | Light end enhanced refrigeration loop |
JPH06159928A (ja) * | 1992-11-20 | 1994-06-07 | Chiyoda Corp | 天然ガス液化方法 |
US5657643A (en) * | 1996-02-28 | 1997-08-19 | The Pritchard Corporation | Closed loop single mixed refrigerant process |
GB2326464B (en) * | 1997-06-12 | 2001-06-06 | Costain Oil Gas & Process Ltd | Refrigeration cycle using a mixed refrigerant |
GB2326465B (en) * | 1997-06-12 | 2001-07-11 | Costain Oil Gas & Process Ltd | Refrigeration cycle using a mixed refrigerant |
DZ2533A1 (fr) * | 1997-06-20 | 2003-03-08 | Exxon Production Research Co | Procédé perfectionné de réfrigération à constituants pour la liquéfaction de gaz naturel. |
US5931021A (en) * | 1997-06-24 | 1999-08-03 | Shnaid; Isaac | Straightforward method and once-through apparatus for gas liquefaction |
MY117548A (en) | 1998-12-18 | 2004-07-31 | Exxon Production Research Co | Dual multi-component refrigeration cycles for liquefaction of natural gas |
NO312736B1 (no) | 2000-02-10 | 2002-06-24 | Sinvent As | Framgangsmåte og anlegg for kjöling og eventuelt flytendegjöring av en produktgass |
FR2944096B1 (fr) * | 2009-04-07 | 2012-04-27 | Ass Pour La Rech Et Le Dev De Methodes Et Processus Indutriels Armines | Procede et systeme frigorifique pour la recuperation de la froideur du methane par des fluides frigorigenes. |
FR2969746B1 (fr) * | 2010-12-23 | 2014-12-05 | Air Liquide | Condensation d'un premier fluide a l'aide d'un deuxieme fluide |
CN102538389A (zh) * | 2011-12-19 | 2012-07-04 | 中国海洋石油总公司 | 一种应用于基荷型天然气液化工厂的混合制冷剂预冷系统 |
EP2935888B1 (de) | 2012-12-18 | 2019-03-27 | Emerson Climate Technologies, Inc. | Hubkolbenverdichter mit dampfeinspritzsystem |
CN107036319B (zh) * | 2016-02-04 | 2020-10-02 | 松下知识产权经营株式会社 | 制冷循环装置 |
JP6957026B2 (ja) | 2018-05-31 | 2021-11-02 | 伸和コントロールズ株式会社 | 冷凍装置及び液体温調装置 |
JP2021032534A (ja) * | 2019-08-28 | 2021-03-01 | 伸和コントロールズ株式会社 | 冷凍装置及び液体温調装置 |
Family Cites Families (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2581558A (en) * | 1947-10-20 | 1952-01-08 | Petrocarbon Ltd | Plural stage cooling machine |
FR80294E (fr) * | 1961-06-01 | 1963-04-05 | Air Liquide | Procédé de refroidissement d'un mélange gazeux à basse température |
DE1241468B (de) * | 1962-12-01 | 1967-06-01 | Andrija Fuderer Dr Ing | Kompressionsverfahren zur Kaelterzeugung |
US3364685A (en) * | 1965-03-31 | 1968-01-23 | Cie Francaise D Etudes Et De C | Method and apparatus for the cooling and low temperature liquefaction of gaseous mixtures |
JPS5440512B1 (de) * | 1968-11-04 | 1979-12-04 | ||
FR2123095B1 (de) * | 1970-12-21 | 1974-02-15 | Air Liquide | |
DE2242998C2 (de) * | 1972-09-01 | 1974-10-24 | Heinrich 8100 Garmischpartenkirchen Krieger | Verfahren und Anlage zur Erzeugung von Kälte mit einem inkorporierten Kaskadenkreislauf und einem Vorkühlkreislauf |
FR2201444B1 (de) * | 1972-09-22 | 1977-01-14 | Teal Procedes Air Liquide Tech | |
JPS5121642B2 (de) * | 1972-12-27 | 1976-07-03 | ||
FR2280041A1 (fr) * | 1974-05-31 | 1976-02-20 | Teal Technip Liquefaction Gaz | Procede et installation pour le refroidissement d'un melange gazeux |
FR2280042A1 (fr) * | 1974-05-31 | 1976-02-20 | Teal Technip Liquefaction Gaz | Procede et installation pour le refroidissement d'un melange gazeux |
-
1976
- 1976-06-23 DE DE19762628007 patent/DE2628007A1/de active Granted
-
1977
- 1977-06-13 SE SE7706806A patent/SE432014B/xx unknown
- 1977-06-17 CH CH743677A patent/CH626980A5/de not_active IP Right Cessation
- 1977-06-17 NL NL7706695A patent/NL7706695A/xx not_active Application Discontinuation
- 1977-06-21 CA CA280,997A patent/CA1053569A/en not_active Expired
- 1977-06-21 FR FR7718975A patent/FR2356097A1/fr active Granted
- 1977-06-22 GB GB26153/77A patent/GB1590891A/en not_active Expired
- 1977-06-22 IT IT24925/77A patent/IT1083784B/it active
- 1977-06-23 JP JP7393877A patent/JPS537860A/ja active Pending
- 1977-06-23 AU AU26412/77A patent/AU504272B2/en not_active Expired
-
1979
- 1979-03-22 US US06/023,089 patent/US4303427A/en not_active Expired - Lifetime
-
1983
- 1983-04-29 CA CA000427119A patent/CA1153954B/en not_active Expired
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4304673A1 (de) * | 1993-01-05 | 1994-09-15 | Rauscher Georg | Verfahren zur Verflüssigung von Gasen, dadurch gekennzeichnet, daß flüssiges Gas bei hohem Druck verdampft, entspannt, verflüssigt, unterkühlt und im Wärmetauscher als Kühlmittel verwendet wird |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
SE432014B (sv) | 1984-03-12 |
IT1083784B (it) | 1985-05-25 |
SE7706806L (sv) | 1977-12-24 |
FR2356097B1 (de) | 1983-02-18 |
GB1590891A (en) | 1981-06-10 |
US4303427A (en) | 1981-12-01 |
NL7706695A (nl) | 1977-12-28 |
JPS537860A (en) | 1978-01-24 |
DE2628007A1 (de) | 1978-01-05 |
CA1153954B (en) | 1983-09-20 |
CH626980A5 (de) | 1981-12-15 |
AU2641277A (en) | 1979-01-04 |
CA1053569A (en) | 1979-05-01 |
AU504272B2 (en) | 1979-10-11 |
FR2356097A1 (fr) | 1978-01-20 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE2628007C2 (de) | ||
DE69900758T2 (de) | Verflüssigung eines mit methan angereicherten stromes | |
DE69003067T2 (de) | Kälteanlage. | |
DE2810972C2 (de) | ||
DE2163139C2 (de) | Verfahren zum Betreiben eines geschlossenen Kältekreislaufes und Einrichtung zur Durchführung des Verfahrens | |
DE69627480T2 (de) | Turbinenkreislauf mit vorgewärmter injektion | |
DE1551612B1 (de) | Verfluessigungsverfahren fuer Gasgemische mittels fraktionierter Kondensation | |
DE2438443A1 (de) | Verfahren zum verfluessigen von erdgas | |
DE1939114B2 (de) | Verflüssigungsverfahren für Gase und Gasgemische, insbesondere für Erdgas | |
DE2023614A1 (de) | Verfahren zum Verflüssigen eines Verbrauchsgasstromes | |
DE3521060A1 (de) | Verfahren zum kuehlen und verfluessigen von gasen | |
DE2524179A1 (de) | Verfahren und anlage zur kuehlung eines gasgemisches | |
DE2709192C3 (de) | Verfahren zur Kälteerzeugung | |
DE1619728B2 (de) | Tieftemperaturrektifikationsverfahren zum trennen von gasgemischen aus bestandteilen, deren siedetemperaturen weit auseinanderliegen | |
DE1289061B (de) | Verfahren zur Tieftemperatur-Kaelteerzeugung | |
DE1166798B (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Verfluessigen von tiefsiedenden Gasen | |
WO2010121752A2 (de) | Verfahren zum verflüssigen einer kohlenwasserstoff-reichen fraktion | |
DE2242998B1 (de) | Verfahren und anlage zur erzeugung von kaelte mit einem inkorporierten kaskadenkreislauf und einem vorkuehlkreislauf | |
DE1551616A1 (de) | Trennverfahren fuer Gase bei niederen Temperaturen | |
DE1159971B (de) | Verfahren zur Gewinnung von gasfoermigem und unter Druck stehendem Sauerstoff durch Zerlegung von Luft | |
DE69808087T2 (de) | Zweistufiges kaltekreislauf mit multikomponent kaltemittel | |
DE2718265C3 (de) | Verfahren zum wahlweisen Heizen oder Kühlen eines Fluidstromes und Wärmepumpe zu dessen Durchführung | |
DE1239888B (de) | Gasdampfturbinenanlage | |
DE693926C (de) | Verfahren zur Zerlegung von Gasgemischen durch Kompression und Kuehlung mit Hilfe eines Gemischgaskreislaufes | |
DE19515287C2 (de) | Verfahren zur Erzeugung von Behandlungsatmosphären für Kryotherapie und zur Durchführung des Verfahrens bestimmte Anlage zur Ganzkörperbehandlung |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OAP | Request for examination filed | ||
OD | Request for examination | ||
D2 | Grant after examination | ||
8364 | No opposition during term of opposition | ||
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |