NO312736B1

NO312736B1 - Framgangsmåte og anlegg for kjöling og eventuelt flytendegjöring av en produktgass

Info

Publication number: NO312736B1
Application number: NO20000660A
Authority: NO
Inventors: Einar Brendeng; Bengt Olav Neeraas
Original assignee: Sinvent As
Priority date: 2000-02-10
Filing date: 2000-02-10
Publication date: 2002-06-24
Also published as: WO2001059377A1; EP1255955A1; US6751984B2; NO20000660L; AU2001236219A1; DE60124506T2; ATE345477T1; PT1255955E; DE60124506D1; DK1255955T3; NO20000660D0; ES2280341T3; EP1255955B1; US20030019240A1

Description

Foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte og et anlegg for kjøling og eventuelt flytendegjøring av gass, særlig naturgass, ved bruk av multikomponent kuldemedium.

Bakgrunn

Flytendegjøring av gass, spesielt naturgass, er kjent i større industrianlegg, såkalte "base-load" anlegg, samt i "peak-shaving" anlegg. Slike anlegg har den fellesnevner at de omsetter et betydelig kvantum gass pr. tidsenhet, slik at de forsvarer en betydelig grunnlagsinvestering i anlegget. Kostnadene pr. gassvolum blir likevel forholdsvis beskjedent over tid. I slike anlegg benyttes (gjerne) multikomponent kuldemedium, fordi dette er mest effektiv mht. å kunne nå tilstrekkelig lave temperaturer.

Kleemenko (10th International Congress og Refrigeration, 1959) gir en anvisning på en prosess for multikomponent kjøling og flytendegjøring av naturgass, basert på bruk av flerstrøms varmevekslere.

Fra US patent nr. 3,593,535, er det kjent et anlegg for samme formål, basert på trestrøms spiralvarmevekslere med strømningsretning slik at kondenserende fluid er oppadrettet mens fordampende fluid er nedadrettet.

Et lignende anlegg er kjent fra US patent nr. 3,364,685, hvor imidlertid varmevekslerne er tostrøms spiralvarmevekslere over to trykktrinn, og hvor strømningsretningen er som angitt over.

Fra US pat. nr. 2,041,725 er det kjent et anlegg for flytendegjøring av gass, som delvis baseres på

tostrøms rørvarmevekslere, men hvor de mest flyktige komponenter i kuldemediet kondenseres ut i en åpen prosess. I en slik åpen prosess er man avhengig av at gassammensetningen passer for formålet. Lukkede prosesserer er mer generelt anvendelige.

US patent nr. 4,303,427 (Kneger) beskriver en prosess for kjøling av en produktgass med multikomponent kuldemedium, hvor det benyttes en kombinasjon av tostrøms- og trestrøms varmevekslere. Kjølingen skjer i et to-trinns system der man utnytter mellomtrykket i et to-trinns kompressor-anlegg. Kuldemedievæske fra separatorene underkjøles før struping til lavt trykk, og kuldemediegass overhetes i varmevekslere for dette formål.

Det er imidlertid et behov for å flytendegjøre gass, spesielt naturgass, mange steder hvor det ikke er mulig å nyttiggjøre seg stordriftsfordeler, for eksempel ved lokal distribusjon av naturgass, der anlegget skal plasseres ved en gassledning, mens den flytende gassen transporteres ved hjelp av tankbil, små skip e.l. I slike situasjoner er det behov for mindre og mindre kostbare anlegg. Små anlegg kan også være aktuelle i forbindelse med små gassfelt, for eksempel med såkalt assosiert gass, eller i forbindelse med større anlegg der fakling av gass skal unngås. I det følgende er betegnelsen "produktgass" til dels benyttet parallelt med "naturgass".

Ved slike anlegg er det viktigere med lave investeringskostnader enn optimal energi-optimalisering. Videre kan et lite anlegg være fabrikkmontert, og kan transporteres til montasjestedet i en eller flere standard containere.

Formål

Det er således et formål ved foreliggende oppfinnelse å tilveiebringe en fremgangsmåte og et anlegg for flytendegjøring av gass, særlig naturgass, som er egnet for liten og mellomstor skala.

Det er videre et formål å å tilveiebringe et anlegg for kjøling og eventuelt flytendegjøring av gass hvor anleggs-/ investeringskostnadene er beskjedne.

Det er således et avledet formål å tilveiebringe en fremgangsmåte og et småskala anlegg for kjøling og eventuelt flytendegjøring av gass, særlig naturgass, med multikomponent kuldemedium, hvor anlegget utelukkende er basert på konvensjonelle tostrøms platevarmevekslere og vanlige oljesmurte kompressorer. Det er videre et avledet formål å tilveiebringe et småskala anlegg for flytendegjøring av naturgass som kan transporteres fabrikkmontert til montasjestedet.

Oppfinnelsen

De ovennevnte formål er oppnådd gjennom en fremgangsmåte som angitt i patentkrav 1 og et anlegg som angitt i krav 5.

Fordelaktige utførelsesformer av fremgangsmåten og anlegget fremgår av de uselvstendige patentkrav.

Gjennom anlegget ifølge oppfinnelsen oppnår man et småskala anlegg for kjøling og eventuelt flytendegjøring, hvor anleggskostnadene ikke umuliggjør kost-effektiv drift. Gjennom måten å kombinere anleggets komponenter på, unngår man at olje fra kompressorene, som i noen grad vil følge kuldemediet, følger med strømmen av kuldemedium til de kaldeste deler av anlegget. Man unngår derved at oljen vil stivne og tette til rørledninger etc, hvilket er et sentralt aspekt ved oppfinnelsen.

For å få til det ovenfor angitte, er det nødvendig å inkludere utstyr for fordeling av kuldemedium mellom par av varmevekslere på hver sin rekke, hvor de varmevekslere som kjøler produktstrømmen er betegnet primære varmevekslere, mens de varmevekslere som kjøler/ varmer ulike komponenter av det multikomponent kuldemedium er betegnet sekundære varmevekslere. De primære og sekundære varmevekslere kan være av samme type og dimensjon, men antall plater vil være avhengig av strømmen gjennom varmevekslerne.

Bruk av multikomponent kuldemedium er i seg selv velkjent, men det er nytt å kunne utnytte de fordeler som dette gir i form av å kunne nå særlig lave temperaturer i et så enkelt anlegg, basert på så enkle komponenter som her angitt. Ved anlegget ifølge oppfinnelsen oppnår man også den naturlige strømningsretning i anlegget, nemlig at fordampende fluid beveger seg oppover og at kondenserende fluid beveger seg nedover, slik at tyngdekraften ikke motarbeider prosessen.

Figurer

Fig. 1 viser en prinsippskisse av et anlegg i henhold til oppfinnelsen

Fig. 2 viser et utsnitt av anlegget ifølge fig. 1 med en foretrukket utførelsesform av en fordelingsanordning for kuldemediet. Fig. 3 viser samme utsnitt som fig. 2 med en alternativ utførelsesform av en fordelingsanordning for kuldemediet. Fig. 4 viser samme utsnitt som fig. 2 og fig. 3 med nok en alternativ utførelsesform av en fordelingsanordning for kuldemediet. Fig. 5 viser samme utsnitt som fig. 2 og fig. 3 og fig. 4 med nok en alternativ utførelsesform av en fordelingsanordning for kuldemediet.

En matestrøm med gass, for eksempel naturgass, tilføres via rørledning 10. Dette råstoff tilføres for eksempel ved en temperatur på omtrent 20 °C og med så høyt trykk som tillatelig for den aktuelle platevarmeveksler, for eksempel 30 barg. Naturgassen er på forhånd tørket og C02 fjernet til et nivå som ikke gir utfrysing i varmevekslerne. Naturgassen kjøles i første primære varmeveksler 12 til ca. -25 til -75 °C, typisk -30 °C gjennom varmeveksling med lavnivå

(lavtrykks-) kuldemedium som tilføres varmeveksleren i rørledning 92 og føres ut av varmeveksleren i rørledning 96. Den kjølte naturgassen føres videre i rørledning 14 til neste primære varmeveksler 16, og kjøles der ytterligere ned, kondenseres og underkjøles til ca. -85 til - 112 °C ved varmeveksling med lavnivå kuldemedium som tilføres varmeveksleren gjennom rørledning 84 og utføres fra varmeveksleren i rørledning 88. Ved behov kan tyngre komponenter i naturgassen tas ut mellom varmeveksler 12 og 16, ved at det her monteres en faseseparator (ikke

vist). Fra varmeveksler 16 går den kondenserte naturgassen i rørledning 18 til nok en varmeveksler 20 der den kondenserte naturgassen ytterligere underkjøles til en temperatur som gir lav eller ingen damputvikling ved struping til trykket i lagertanken 28. Temperaturen kan typisk være -136 °C ved 5 bara eller -156 °C ved 1,1 bara på lagertanken 28, og naturgassen føres til denne gjennom rørledning 22 via strupeventil 24 og rørledning 26. Det lavnivå kuldemedium som går til varmeveksleren 20 gjennom rørledning 78, er det kaldeste som forekommer i prosessanlegget, og omfatter bare de letteste komponenter av kuldemediet.

Lavnivå kuldemedium i rørledning 96 fra varmeveksler 12 føres sammen med lavnivå kuldemedium i rørledning 94 som kommer fra varmeveksler 64, hvor det benyttes til kjøling av høynivå kuldemedium, og føres derfra gjennom rørledning 40 til minst en kompressor 46, hvor trykket økes til typisk 25 barg. Kuldemdiet føres så gjennom rørledning 52 til en varmeveksler 54, hvor all varme tilført kuldemediet fra naturgassen i trinnene beskrevet over, blir fjernet gjennom varmeveksling mot en tilgjengelig kilde, så som kaldt vann. Kuldemediet blir derved avk jølt og delvis kondensert, og har etter dette typisk en temperatur på omtrent 20 °C. Deretter føres kuldemediet via rørledning 58 til en faseseparator 60, der lettere dampfraksjoner skilles ut på toppen via rørledning 62. Denne del av kuldemediet utgjør høynivå kuldemedium til sekundær varmeveksler 64, anordnet i parallell til den primære varmeveksler 12. I varmeveksleren 64 blir det høynivå kuldemedium fra rørledning 62 kjølt og delvis kondensert av lavnivå kuldemedium som tilføres varmeveksler 64 gjennom rørledning 90 og forlater denne gjennom rørledning 94. Etter dette går det høynivå kuldemedium gjennom rørledning 66 til en andre faseseparator 68. Her skilles igjen lettflyktige dampfraksjoner ut til høynivå kuldemedium gjennom rørledning 70, og tilføres en andre sekundær varemveksler 72 anordnet i parallell til den primære varmeveksler 16. I varmeveksleren 72 blir det høynivå kuldemedium fra 70 kjølt og delvis kondensert av lavnivå kuldemedium som tilføres varmeveksler 72 gjennom rørledning 82 og forlater denne gjennom rørledning 86.

Etter varmeveksler 72 føres det delvis kondenserte høynivå kuldemedium gjennom rørledning 74 til strupeventil 76 for struping til lavtrykk, og føres deretter som lavnivå kuldemedium gjennmo rørledning 78 til siste varemeveksler 20 som tar siste trinn av underkjøling av den på dette trinn flytende naturgass. Kuldemediet i rørledning 78 er således ved den laveste temperatur i prosessen, typisk i området.-140 °C til -160 °C. På fig. 1 representerer varmeveksler kjøletrinn 3 for produktgassen.

Fra den første faseseparator 60 går den tyngre fase av kuldemediet ut gjennom rørledning 100, strupes til lavere trykk gjennom ventil 102, blandes med utgående strømmer av lavnivå kuldemedium fra rørledningene 86 og 88 som kommer fra hhv. varmeveksler 72 og 16, og den samlede strøm av lavnivå kuldemedium går så videre til varmevekslerne 12 og 64 og fordeles mellom disse på en måte som er nærmere beskrevet i det følgende under henvisning til fig. 2-4. Sammen med den tyngre fraksjon av kuldemediet i rørledning 100, vil det alltid være noe forurensninger i form av olje, når det benyttes vanlige oljekjølte kompressorer. Det er således et vesentlig moment ved oppfinnelsen at denne første, ikke-lavflyktige strøm 100 av kuldemedium fra den første faseseparator 60, kun går til varmeveksling i det par av varmevekslere 12/ 64 som er minst kalde, idet varmeveksler 12 utgjør kjøletrinn 1 for produktgassen.

Fra den andre faseseparator 68 går den lavflyktige andel av kuldemediet gjennom rørledning 108, strupes til lavt trykk gjennom ventil 110, og tilføres etter blanding med lavnivå kuldemedium 80 fra varmeveksler 20, til varmevekslerne 16 og 72, mellom hvilke kuldemediet fordeles på en måte som er nærmere beskrevet i det følgende under henvisning til fig. 2-5.

Det lavnivå kuldemedium som passerer oppover gjennom parene av parallelt anordnede varmevekslere, betegnet primære varmevekslere for kjøling av produktgassen og sekundære varmevekslere for kjøling av høynivå kuldemedium, vil gjennom opptak av varme fra naturgass og høynivå kuldemedium bli varmet opp og delvis fordampe. Strømmen av lavnivå kuldemedium blir for hvert par av varmevekslere, 16/ 72 hhv. 12/64, skilt i to delstrømmer og deretter samlet igjen. Det er hensiktsmessig at hver av strømmene av lavnivå kuldemedium som kommer ut fra et gitt par av disse varmevekslerne, er på samme temperaturnivå, det vil si at temperaturen av lavnivå kuldemedium i rørledning 86 er tilnærmet den samme som temperaturen av lavnivå kuldemediun i rørledning 88. Tilsvarende gjelder for temperaturene i rørledningene 94 og 96. For å få dette til, er det i praksis anordnet en fordelingsanordning på innløpssiden til hvert par av varmevekslere.

Fig. 2 viser et utsnitt av anlegget vist på fig. 1, omfattende den første faseseparator 60, parene av primære og sekundære varmevekslere 12/64 (også kalt kjøletrinn 1) og 16/ 72 (også kalt kjøletrinn 2), samt rørledningene som forbinder disse komponenter. I tillegg viser fig. 2 en jektorformet fordelingsanordning 106 som mottar strømmer av kuldemedium fra rørledningene 86, 88 og 104, jfr. også fig. 1, der hastighetsenergien ved trykkreduksjonen fra høyt til lavt trykknivå for strøm i rør 104 brukes til å overvinne trykktapet i en finfordeler av væsken i tofasestrømmen, og på sin utgående side fordeler strømmen mellom de to rørledningene 90 og 92 som går til den primære 12 henholdsvise den sekundære 64 varmeveksler i det neste paret av varmevekslere, ved at det etter finfordeleren er plassert en fordelingsanordning der tofasestrømmen blir riktig fordelt ved et riktig arealforhold i fordelingsanordningen. Figur 3 viser en alternativ måte å styre fordelingen av kuldemedium mellom rørledning 90 og 92 på. På utstrømssiden av varmevekslerne 12 og 64, nærmere bestemt på rørledning 96 henholdsvis 94, sitter det temperaturkontrollere (TC), slik at ut-temperaturen kan registreres. På denne måten er det mulig, fortløpende eller periodisk, å stille trevegsventilen 118 slik at temperaturen i rørledningene 94 og 96 blir mest mulig lik, siden dette er den mest rasjonelle måten å drive anlegget på. Justeringen av fordeleren 106 kan skje manuelt, men det er foretrukket at den skjer automatisk gjennom en hensiktsmessig prosessorstyrt styresløyfe.

Et tilsvarende fordelings-/ reguleringsutstyr sitter fortrinnsvis også på innløpssiden til varmevekslerne 16 og 72, med temperaturkontroll på rørledningene 86 og 88 (ikke vist). Fig. 2-5 viser også et reguleringsutstyr koblet mellom faseseparatoren 60 og den etterfølgende strupeventil 102, som styres kontinuerlig slik at nivået av kondensert fase i faseseparatoren holdes mellom et maksimumsnivå og et minimumsnivå. Fig. 4 viser en alternativ måte å styre fordelingen av kuldemedium mellom rørledning 90 og 92 på, idet det bare benyttes en trevegsventil 118 hvis åpningsgrad styres av temperatur-kontrol-lerene TC. Her vil det være hensiktsmessig å sette inn en blandeanordning 124 av egnet type, vist skjematisk med en sik-sak strek. Fig. 5 viser nok en variant av fordelingsanordningen. Prinsippet er for så vidt det samme, men selve fordelingsanordningen er mekanisk en annen løsning, idet den omfatter to separate ventiler 120 og 122 koblet til hver av rørledningene 90 og 92, hvis åpningsgrad styres av temperatur-kontrollene TC.

For flytendegjøring av naturgass er det foretrukket at anlegget har to faseseparatorer 60 og 68 som vist på figur 1, og derav følgende tre trinns kjøling/ kondensering av produktstrømmen. For andre formål kan man klare seg med et trinn mindre, det vil si at kun en faseseparator inngår i anlegget. Kjøleevnen vil da bli noe mindre. Det er også mulig å benytte flere trinn, men dette er som regel ikke hensiktsmessig ut ifra økonomiske og driftsmessige betraktninger for små anlegg.

Mens det på fig. 1 er vist kun en kompressor, er det ofte mer hensiktsmessig å komprimere kuldemediet over to trinn i serie, gjerne med mellomliggende kjøling. Dette henger sammen med kompresjonsgraden for enkle, oljesmurte kompressorer,og vil kunne tilpasses av en fagmann på området ut ifra det aktuelle behov.

Igjen med henvisning til fig. 1 kan det være hensiktsmessig å inkludere en ytterligere varmeveksler, som forklart i det følgende. Siden det lavnivå kuldemedium i rørledning 40 normalt vil ligge på en lavere temperatur enn det høynivå kuldemedium i rørledning 58, vil det kunne være hensiktsmessig å varmeveksle disse mot hverandre (ikke vist) for således å senke temperaturen ytterligere på det høynivå kuldemedium, før dette gjennom rørledning 58 går til faseseparoren 60.

Man oppnår med fremgangsmåten og anlegget ifølge oppfinnelsen at flytendegjøring av gass, som naturgass, kan gjennomføres kost-effektivt i liten skala, ved at prosessutstyret som inngår er av meget enkel type. Styringen og innretningen av prosessen sikrer at man unngår at olje som medfølger fra kompressorene stivner og plugger igjen rør eller varmevekslere, da oljen ikke vil nå anleggets kaldeste deler.

Fremgangsmåten og anlegget som nærmere beskrevet over, utgjør foretrukne løsninger, idet oppfinnelsen på sin generelle form er kun begrenset av de etterfølgende patentkrav.

Claims

1. Fremgangsmåte for kjøling og eventuelt flytendegjøring av en produktgass omfattende hydrokarbonholdige gasser eller nitrogen, særlig for flytendegjøring av naturgass, hvor en lukket sløyfe av et multikomponent kuldemedium ledes i varmeveksling med gassen som skal kjøles og evt. flytendegjøres i minst to temperaturtrinn, ved at produktgassen som skal kjøles/ flytende-gjøres, ledes i motstrøms varmeveksling med kuldemediet gjennom minst to primære platevarmevekslere i serie, kuldemediet etter hver kjølesyklus komprimeres fortrinnsvis ved hjelp av konvensjonelle oljesmurte kompressorer, hvoretter varme tilført kuldemediet i kjølesløyfen på kjent måte fjernes gjennom varmeveksling for eksempel med vann, karakterisert vedat det i ett eller flere trinn på kjent måte benyttes minst en faseseparator for å skille multikomponent kuldemedium, i - en lett fraksjon som danner et høynivå kuldemedium kjøles motstrøms av et lavnivå kuldemedium i en eller flere sekundære tostrøms platevarmevekslere, anordnet parallelt med de primære varmevekslerne slik at primære og sekundære varmevekslere opptrer i minst ett par, og i - en tyngre fraksjon som etter struping danner et lavnivå kuldemedium som for hvert par av primær- henholdsvis sekundær varmeveksler splittes i to separate delstrømmer og kjøler og eventuelt kondenserer produktgassen i minst to trinn i tostrøms (primære) varmevekslere og kjøler og eventuelt kondenserer det nevnte høynivå kuldemedium i minst ett trinn i tostrøms (sekundære) varmevekslere, idet den tyngre fraksjon fra den første, eller eventuelt eneste faseseparator, benyttes som lavnivå kuldemedium i det par av primær- og sekundær varmeveksler som arbeider ved høyest tempera tur, og fordeles mellom den primære og den sekundære varmeveksler i et gitt, regulerbart forhold.

2. Fremgangsmåte som angitt i krav 1, karakterisert vedat lavnivå kuldemedium som fordeles mellom par av primære- og sekundære varmevekslere, fordeles slik mellom hver varemveksler i hvert par at temperaturen av det lavnivå kuldemedium som strømmer ut av den primære varmeveksler i hvert par er tilnærmet den samme som temperaturen av det lavnivå kuldemedium som strømmer ut av den sekundære varmeveksler i det samme par.

3. Fremgangsmåte for flytendegjøring av gass som angitt i krav 1, karakterisert vedat gjennomstrømmingen i varmevekslerne i hovedsak er vertikal og at strømmen av høynivå kuldemedium og produktgass til kjøling og hel eller delvis flytendegjøring i hovedsak er nedadrettet, mens strømmen av lavnivå kuldemedium som gradvis oppvarmes og delvis fordampes, i hovedsak er oppadrettet.

4. Fremgangsmåte som angitt i krav 1, karakterisert vedat a) det benyttes tre primære varmevekslere og to sekundære varmevekslere, b) det benyttes to faseseparatorer for kuldemediet, idet den lette fraksjon fra den første separator går som høynivå kuldemedium til den sekundære varmeveksler i det første kjøletrinn, at den lette fraksjon fra den andre faseseparator går som høynivå kuldemedium til den sekundære varmeveksler i det andre kjøletrinn, at den tyngre fraksjon fra den første faseseparator etter struping går som en andel av det lavnivå kuldmedium til begge varmevekslere i det første kjøletrinn, at den tyngre fraksjon fra den andre faseseparator etter struping går som en andel av det lavnivå kuldemedium til begge varmevekslere i det andre kjøletrinn, at det høynivå kuldemedium som strømmer ut fra den sekundære varmeveksler av det andre kjøletrinn etter struping danner lavnivå kuldemedium som kjøler og kondenserer produktgassen i den primære varmeveksler i det tredje og siste kjøletrinn, c) produktgassen etter kjøling og flytendegjøring i de tre temperaturtrinn og evt. etterfølgende struping til lavere trykk går til lagring på en egnet tank, samt at d) det benyttes to kompressorer med mellomliggende kjøler for komprimering av kuldemediet etter hver kjølesyklus.

5. Anlegg for kjøling og eventuelt flytendegjøring av en produktgass omfattende hydrokarbonholdige gasser eller nitrogen, særlig for flytendegjøring av naturgass, hvor en lukket sløyfe av et multikomponent kuldemedium ledes i varmeveksling med gassen som skal kjøles og evt. flytendegjøres i minst to temperaturtrinn, ved at produktgassen som skal kjøles/ flytendegjøres, ledes i motstrøms varmeveksling med kuldemediet gjennom minst to primære platevarmevekslere i serie, kuldemediet etter hver kjølesyklus komprimeres fortrinnsvis ved hjelp av konvensjonelle oljesmurte kompressorer, hvoretter varme tilført kuldemediet i kjølesløyfen på kjent måte fjernes gjennom varmeveksling for eksempel med vann, karakterisert veda) at varmevekslerne (12, 16, 20) for varmeveksling mellom produktgass og kuldemedium er anordnet på en seriell rad omfattende minst to varmevekslere (12, 20), betegnet primære varmevekslere, hvilken rekke er anordnet i parallell til en seriell rekke av varmevekslere (64, 72) eller minst en varmeveksler (64) , betegnet sekundære varmevekslere, hvor komponenter av høynivå kuldemedium varmeveksles mot komponenter av lavnivå kuldemedium, idet den primære varmeveksler (20) )som arbeider ved lavest temperatur ikke har en parallelt anordnet sekundær varmeveksler og idet såvel de primære som sekundære varmevekslere (12, 16, 20, 64, 72) er konvensjonelle, tostrøms platevarmevekslere b) at det mellom hvert par bestående av en primær og en sekundær vareveksler (16/72 hhv 12/64) er anordnet en fordelingsanordning (106) til å fordele lavnivå kuldemedium mellom de parvise varmevekslere (16/72 hhv 12/64) i et gitt regulerbart forhold, c) at det på i og for seg kjent måte er anordnet minst en kompressor (46) for å komprimere lavnivå kuldemedium til høyt trykk etter endt gjennomløp av kjølesløyfen, samt en etterføl-gende, (tertiær) platevarmeveksler (54) for å fjerne netto tilført varme fra kuldemediet under delvis kondensering av dette gjennom varmeveksling for eksempel mot vann, d) minst en faseseparator (60, 68) er anordnet for å skille nevnte komprimerte, kjølte og delvis kondenserte kuldemedium i en dampfase (62, 70) som danner et høynivå kuldemedium og en kondensert fase (100, 108) som etter struping 102, 110) danner minst en komponent av et lavnivå kuldemedium.

6. Anlegg som angitt i patentkrav 5, karakterisert vedat kompressorene (46) er konvensjonelle oljesmurte komressorer.

7. Anlegg som angitt i patentkrav 5, karakterisert vedat varmevekslerne (12, 16, 20, 64, 72, 54) er kobberloddede platevarmevekslere

8. Anlegg som angitt i patentkrav 5, karakterisert vedat fordelingsanordningen (106) for fordeling av lavnivå kuldemedium mellom hvert par av en primær (12 hhv 16) og en sekundær (64 hhv 72) varmeveksler i hovedsak består av utstyr for blanding av kuldemediet fra de parallelle primære og sekundære varmevekslerene, fortrinsvis utført med en jektor for utnyttelse av trykkenergien i høynivå kuldemedium for finfor-deling av væske i tofasestrømmen, og med en fordelinganordning for fordeling av kuldemediet i riktig forhold i henhold til kuldebehovet i det neste sett av primære og sekundære varmevekslere.