DE2504488C2 - Verfahren zum Abtrennen der Feststoffe aus staubhaltigen hochsiedenden Kohlenwasserstoffen - Google Patents
Verfahren zum Abtrennen der Feststoffe aus staubhaltigen hochsiedenden KohlenwasserstoffenInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Abtrennen der Feststoffe aus staubhaltigen hochsiedenden Kohlenwasserstoffen
mit einem Feststoffgehalt von *> bis Gew.-°/o. die bei der thermischen Behandlung von
Steinkohle, Braunkohle, Teersand oder Ölschiefer und Kondensation der kohlenwasserstoffhaltigen Produkte
dieser Behandlung anfallen, wobei man die staubhaltigen Kohlenwasserstoffe und ein flüssiges, die Kohlenwasserstoffe
lösendes Verdünnungsmittel vom Typ Mittelöl, Leichtöl, Benzin oder eine Mischung dieser Flüssigkeiten
durch eine Trennstufe leitet, die aus einer Mischzone und einer nachgeschalteten Trennvorrichtung
mit Abzug einer feststoffreichen und einer weitgehend feststofffreien Phase besteht.
In einem ähnlichen, aus der DE-PS 5 50 157 bekannten Verfahren wird staubhaltigem Öl ein Verdünnungsmittel
zusammen mit einem wäßrigen Netzmittel zugesetzt, um das Abtrennen der Feststoffe in einer Zentrifuge
zu ermöglichen. Die Entfernung von Asche und kohlenstoffhaltigen Feststoffen aus Produkten der Kohleverflüssigung
erfolgt gemäß US-PS 37 91 959 und DE-OS 23 55 606 unter Zugabe besonderer Lösungsmittel
bevorzugt bei erhöhten Temperaturen.
Aufgabe der Erfindung ist es, beim eingangs genannten Verfahren die Feststoffe auf möglichst wirtschaftliche
Weise abzutrennen.
Dies geschieht erfmdungsgemäß dadurch, daß man die staubhaltigen hochsiedenden Kohlenwasserstoffe
durch mindestens zwei Trennstufen leitet, die weitgehend
feststofffreie Phase aus der zweiten und jeder weiteren
Trennstufe als Verdünnungsmittel der Mischzone der unmittelbar vorhergehenden Trennstufe zuführt,
aus der weitgehend feststofffreien Phase der ersten Trennstufe die hochsiedenden Kohlenwasserstoffe und
das Verdünnungsmittel destillativ trennt, mindestens einen Teil des Verdünnungsmittels zur letzten Trennstufe
leitet, die feststoffreiche Phase aus der letzten Trennstufe trocknet und die entweichenden Dämpfe nach Kondensation
als Verdünnungsmittel in die letzte und/oder eine vorausgehende Trennstufe zurückführt.
Außer dem Verdünnungsmittel muß dem Verfahren kein weiteres Lösungs- oder Netzmittel zugegeben
werden.
Der ersten Trennstufe werden die noch unbehandelten staubhaltigen Kohlenwasserstoffe zugeleitet und
mit Verdünnungsmittel gemischt, das bereits einen Anteil an feststofffreien hochsiedenden Kohlenwasserstoffen
enthält In die letzte Trennstufe, in welcher die hochsiedenden Kohlenwasserstoffe schon weitgehend von
den Feststoffen abgetrennt sind, wird im Kreislauf geführtes Verdünnungsmittel mit nur geringem oder auch
ohne Gehalt an hochsiedenden Kohlenwasserstoffen zugegeben. Dieses im Kreislauf geführte Verdünnungsmittel
wird zum Teil vorausgehenden Trennstufen zugegebei..
Die der letzten Trennungsstufe entnommenen flüssigkeitshaltigen Feststoffe werden getrocknet, wobei
restliches Verdünnungsmittel ausgetrieben wird. Auch dieses Verdünnungsmittel wird im Prozeß wieder
verwendet.
Möglichkeiten der Ausgestaltung des Trennverfahrens werden mit Hilfe der Zeichnung erläutert. Es zeigt
Möglichkeiten der Ausgestaltung des Trennverfahrens werden mit Hilfe der Zeichnung erläutert. Es zeigt
F i g. 1 eine erste Verfahrensführung mit zwei Trennstufen,
F i g. 2 eine weitere Verfahrensführung mit zwei Trennstufen und
Fig. 3 ein dreistufiges Trennverfahren.
Staubhaltige hochsiedende Kohlenwasserstoffe mit einem Siedebeginn von etwa 800C, vorzugsweise von
etwa 100° C, und einem Feststoff anteil von etwa 5 bis
70 Gew.-%, vorzugsweise 20 bis 60 Gew.-%, werden in der Leitung 1 in den Mischer 2 der ersten Trennstufe
gegeben. Im Mischer 2 werden sie mit Verdünnungsmittel aus der Leitung 3 gemischt, das bereits einen Anteil
an feststofffreien hochsiedenden Kohlenwasserstoffen gelöst enthält. Die Mischung wird in der Leitung 4 zu
einem Absetzbecken 5 geführt, wo sich die Feststoffe durch Schwerkraftwirkung absetzen. Das Verdünnungsmittel
mit darin gelösten hochsiedenden Kohlenwasserstoffen wird als feststofffreie Phase aus dem oberen
Bereich des Absetzbeckens 5 abgenommen, von wo es durch Leitung 6 zur Destillationseinrichtung 7 geführt
wird.
In der Destillationseinrichtung 7 wird das niedriger siedende Verdünnungsmittel verdampft, während die
flüssig zurückbleibenden höhersiedenden Kohlenwasserstoffe durch die Leitung 8 abgezogen werden. Das
verdampfte Verdünnungsmittel wird im Kondensator 9 wieder verflüssigt und in der Leitung 10 zur zweiten
Trennstufe, bestehend aus dem Mischer 11 und der Zentrifuge
12, geleitet. Bei Bedarf kann auch ein Teilstrom
b5 aus der Leitung 10 dem Mischer 2 der ersten Trennstufe
zugeführt werden.
Dem Mischer 11 wird die feststoffreiche Phase aus dem Absetzbecken 5 durch die Leitung 13 zugeleitet.
Zusätzliches Verdünnungsmittel wird in der Leitung 14 zum Mischer 11 geführt Das Gemisch aus Verdünnungsmittel,
Feststoffen und hechsiedenden Kohlenwasserstoffen gelangt in der Leitung 15 ?,ur Zentrifuge
12, in welcher die Trennung von Flüssigkeit und Feststoff
erfolgt Die in der Zentrifuge 12 abgetrennte feststofffreie Phase wird in der Leitung j zurück zur ersten
Trennstufe, bestehend aus dem Mischer 2 und dem anschließenden Absetzbecken 5, geführt Der feuchte
Feststoffaustrag aus der Zentrifuge 12 wird in dei Leitung 16 zur Trocknungseinrichtung 17 gebracht und
dort erhitzt Dabei verdampft restliches Verdünnungsmittel und wird in der Leitung 18 zum Verflüssigen in
einen Kondensator 19 geleitet Das kondensierte Verdünnungsmittel wird in der Leitung 14 zurück zur zweiten
Trennstufe geführt Es ist auch möglich, dieses Verdünnungsmittel ganz oder teilweise der ersten Trennftufe
zuzusetzen.
Der Aufwand für die Trennung vor allem hinsichtlich der Menge des umlaufenden Verdünnungsmittels riehtet
sich insbesondere danach, welcher Restgehalt an höhersiedenden Kohlenwasserstoffen im Feststoffaustrag
der letzten Trennstufe noch zugelassen werden soll. Für eine möglichst saubere Abtrennung der Feststoffe bis
auf einen Restgehalt von weniger als 5 Gew.-% an hochsiedenden Kohlenwasserstoffen ist ein größerer
Verdünnungsmittelumlauf notwendig, als wenn man sich mit höheren Restgehalten der hochsiedenden Kohlenwasserstoffe
im Feststoff begnügt. Die Abtrenngüte kann darüber hinaus durch aufwendigere Klärvorrichtungen
verbessert werden. Für die Auswahl der Verdünnungsverhältnisse sind auch die Viskositäten des Rohöls
und des Verdünnungsmittels in Betracht zu ziehen.
Das in F i g. 2 gezeigte Verfahrensschaltbild unterscheidet sich von dem der F i g. 1 darin, daß in der ersten
Trennstufe anstelle des in F i g. 1 benutzten Absetzbekkens 5 nunmehr eine Zentrifuge 50 und in der zweiten
Trennstufe nunmehr ein Absetzbecken 51 verwendet wird. Die Verfahrensführung ist ansonsten die gleiche,
weshalb die zur Fig. 1 gegebenen Erläuterungen auch hier gelten. In den F i g. 1 und 2 haben gleiche Teile
gleiche Bezugszahlen.
In Fig. 3 ist ein Verfahren zum Abtrennen von Feststoffen
aus staubhaltigen hochsiedenden Kohlenwasserstoffen mit drei Trennstufen gezeigt. Die erste Trennstufe
besteht aus dem Mischer 2 und dem Absetzbecken 5, die zweite Trennstufe aus dem Mischer 11 und dem
Absetzbecken S2 und zur dritten Stufe gehören der Mischer 25 und die Zentrifuge 26.
Die zur Trennung in der Leitung 1 herangeführten staubhaltigen hochsiedenden Kohlenwasserstoffe werden
im Mischer 2 mit Verdünnungsmittel aus der Leitung 3 versetzt, das als feststofffreie Phase d°m Oberteil
des Absetzbeckens 52 entnommen ist und bereits einen Anteil an hochsiedenden Kohlenwasserstoffen enthält.
Die hochsiedenden Kohlenwasserstoffe sind im Verdünnungsmittel löslich, so daß die feststofffreie Phase des
Absetzbeckens 5 einen Hauptteil von ihnen enthält. Die feststofffreie Phase wird in der Leitung 6 zur Destillationseinrichtung
7 geführt und dort bereits auf die im Zusammenhang mit F i g. 1 geschilderte Weise getrennt.
Die feststoffreiche Phase aus dem Unterteil des Absetzbeckens 5 wird in den Mischer 11 der zweiten
Trennstufe geführt und mit Verdünnungsmittel aus der Leitung 27 gemischt. Bei Bedarf kann auch noch kondensiertes
Verdünnungsmittel aus der Leitung 10, das aus der Destillationseinrichtung 7 stammt, über die gestrichelt
eingezeichnete Leitung 28 zugegeben werden.
Ein Teilstrom des Verdünnungsmittels der Leitung 10 kann auch in nicht dargestellter Weise bereits in den
Mischer 2 geführt werden.
In der zweiten Trennstufe sammelt sich im Oberteil des Absetzbeckens 52 die feststofffreie Phase, während
sich die Feststoffe durch Sedimentation im Unterteil anreichern. Die feststofffreie Phase wird durch die Leitung
3 abgezogen und als Verdünnungsmittel der ersten 'Trennstufe zugeführt Die feststoffreiche Phase wird
durch die Leitung 29 zur dritten Trennstufe geführt wo ihr im Mischer 25 Verdünnungsmittel aus der Leitung 10
und der Leitung 14 zugegeben wird. Eine nicht dargestellte Verfahrensabwandlung kann darin bestehen, daß
das Verdünnungsmittel der Leitung 14 ganz oder teilweise zur ersten und/oder zweiten Trennstufe geführt
wird.
Gemäß F i g. 3 wird die Mischung aus dem Mischer 25 in der Zentrifuge 26 getrennt und der feuchte Feststoffanteil
zur Trocknungseinrichtung 17 geleitet. Die in der Zentrifuge 26 abgetrennte Flüssigkeit gelangt als Verdünnungsmittel
über die Leitung 27 in die zweite Trennstufe. Das Verfahrensbeispiel der F i g. 3 kann auch dadurch
abgewandelt werden, daß an die Stelle der Zentrifuge 26 ebenfalls ein Absetzbecken tritt, oder aber, daß
eines oder beide Absetzbecken durch Zentrifugen ersetzt werden. Es ist auch möglich, anstelle eines Absetzbeckens
oder einer Zentrifuge ein Filter zu verwenden, insbesondere für die letzte oder eine der letzten Trennstufen
vor der Trocknungseinrichtung.
Die Zahl der Trennstufen kann auch größer als drei sein, wobei jeweils feststofffreie Phase einer Trennstufe
als Verdünnungsmittel in die vorausgehende Stufe geleitet wird. Die feststofffreie Phase der ersten Trennstufe
wird in einer Destillationseinrichtung getrennt und das Verdünnungsmittel wiedergewonnen und in den
Prozeß zurückgeführt. Wiedergewonnenes Verdünnungsmittel wird insbesondere der letzten Trennstufe
zugegeben, um damit den Feststoff in dieser Stufe von restlichen hochsiedenden Kohlenwasserstoffen so weit
wie möglich zu befreien. Es ergibt sich somit ein stufenweiser Gegenstrom von Feststoff und Verdünnungsmittel.
In einer Verfahrensführung nach F i g. 1 wird dem Mischer 2 ein staubhaltiges Rohöl zugeführt, das zu
50 Gew.-°/o aus Öl und zu 50 Gew.-% aus Staub besteht. Das Rohöl hat einen Siedebeginn von 1000C. Dem
staubhaltigen Rohöl wird im Gewichtsverhältnis 1 :1 Verdünnungsmittel zugesetzt, das aus der Leitung 3
kommt und zu 76% aus Benzin besteht; 24% des Verdünnungsmittels sind darin gelöstes Rohöl. Die Mischung
wird im Absetzbecken 5 getrennt; die in der Leitung 6 der Destillationseinrichtung 7 zugeführte flüssige
Phase besteht je zur Hälfte aus Rohöl und Benzin.
In der Leitung 13 gelangt die feststoffreiche Phase aus
dem Absetzbecken 5 in den Mischer 11 der zweiten Trennstufe und wird dort im Gewichtsverhältnis 2 :1
mit Benzin aus den Leitungen 10 und 14 gemischt. Die die Zentrifuge 12 verlassende Feststoffphase enthält
noch etwa 30 Gew.-% Flüssigkeit, vor allem Benzin, das in der Trocknungseinrichtung 17 ausgetrieben wird. In
der getrockneten Feststoffphase befindet sich noch etw;i
!0% Rohöl.
In diesem Beispiel wird nach einer Verfahrensführung gemäß F i g. 2 gearbeitet, wobei das gleiche staubhaltige
Rohöl wie in Beispiel 1 verwendet wird. Dem Rohöl-Staub-Gemisch
wird nunmehr im Gewichtsverhältnis 1 :2 Verdünnungsmittel aus der Leitung 3 zugegeben,
welches zu 97% aus Benzin besteht. Von der Zentrifuge 50 wird in der Leitung 6 eine weitgehend staubfreie
Flüssigphase zur Destillationseinrichtung 7 geführt, die etwa 80% Benzin enthält. Die feststoffreiche Phase in
der Leitung 13 besteht etwa zu 70 Gew.-% aus Staub; sie wird im Mischer 11 etwa im Gewichtsverhältnis 1 :3
mit Benzin aus den Leitungen 10 und 14 versetzt. Dem Absetzbecken 51 wird eine feststoffhaltige Phase durch
die Leitung 16 entzogen, die zu 45 Gew.-% aus Staub besteht und daneben vor allem noch Benzin enthält. In
der Trocknungseinrichtung 17 wird das Benzin verdampft und über die Kondensationseinrichtung 19 wiedergewonnen,
während Feststoffe mit 2% ölgehalt zurückbleiben. Der hierbei gegenüber dem Beispiel 1 erzielte
niedrigere Restölgehalt geht vor allem auf einen größeren Anteil an Verdünnungsmittel zurück.
Die Menge an umlaufendem Verdünnungsmittel kann innerhalb weiter Grenzen gewählt werden; erst eine
Wirtschaftlichkeitsrechnung sagt dem Fachmann, welche Verhältnisse im Einzelfall die günstigsten sind.
sches aus Benzin und Schweröl aus der Leitung 3 gemischt und der Zentrifuge aufgegeben. Das feststofffreie
Produkt der Zentrifuge wird in der Destillationskolonne 7 getrennt, wobei in der Leitung 8 0,35 t/h an
praktisch staubfreiem Schweröl anfallen; der restliche Staubgehalt dieses Produktes iiegt bei 0,1 Gew.-%.
Das feststofffreie Produkt der Zentrifuge 5 wird dem Mischer 11 aufgegeben, dem durch die Leitungen 10 und
14 auch insgesamt 0,7 t/h einer vor allem aus Benzin bestehenden, Schweröl lösenden Verdünnungsflüssigkeit
zugeführt wird. Das feststofffreie Produkt der Zentrifuge 12 fließt in der Leitung 3 zum Mischer 2, und
hoch feststoffhaltiges Produkt wird im Trockner 17 behandelt. Die aus dem Trockner 17 kommenden Feststoffe
in einer Menge von 0,05 t/h haben einen restlichen Kohlenwasserstoffgehalt von 10 Gew.-%.
Das bereits für Beispiel 1 benutzte Rohöl wird dem dreistufigen Trennverfahren der Fig.3 unterworfen.
Dazu wird es im Gewichtsverhältnis 1 :1 im Mischer 2 mit Verdünnungsmittel aus der Leitung 3 versetzt. Dem
Absetzbecken 5 wird eine praktisch staubfreie flüssige Phase entnommen, die je zur Hälfte aus Rohöl und Benzin
besteht und in der Destillationseinrichtung 7 getrennt wird. Die feststoffreiche Phase wird in der Leitung
13 zur zweiten Trennstufe geführt und dort im Mischer 11 mit Verdünnungsmittel aus der Leitung 27
versetzt. Das Mischungsverhältnis zwischen feststofffreicher Phase aus der Leitung 13 und Verdünnungsmittel
aus der Leitung 27 ist etwa 1,1 :1. Dem Absetzbekken 52 wird ein nahezu staubfreies Gemisch aus 32%
Rohöl und 68% Benzin entnommen, das in der Leitung 3 zur ersten Trennstufe geführt wird.
Die durch die Leitung 29 aus der zweiten Trennstufe abgezogene feststoffreiche Phase wird in der dritten
Trennstufe im Mischer 25 mit Benzin gemischt, wobei ein Mischungsverhältnis von etwa 1 :0,6 eingehalten
wird. Der Zentrifuge 26 wird eine weitgehend staubfreie Flüssigkeit entnommen, die zu 84% aus Benzin besteht
und in der Leitung 27 zur zweiten Trennstufe geführt wird. Die Zentrifuge verläßt eine feststoffreiche Phase
mit etwa 70 Gew-% Staub, die nach Trocknung und
Austreiben des Benzins noch 6 Gew.-% Rohöl enthält.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
In einer Pilotanlage werden stündlich 6 t Diatomeenerde im Gemisch mit heißem Schwelrückstand als Wärmeträger
geschwelt Dabei fallen als Rohprodukt 0,4 t/h staubhaltiges Schweröl an, dessen Feststoffe Korngrößen
von höchstens 15 μΐη aufweisen, wobei 95% der Feststoffe Korngrößen von höchstens 10 μιτι und 80%
der Feststoffe Korngrößen von höchstens 6 μΐη haben.
Das staubhaitige Schweröl wird in einer der Fig. 1
entsprechenden zweistufigen Trennanlage weitgehend von den Feststoffen befreit, dabei ist das Absetzbecken
5 der ersten Stufe allerdings durch eine Zentrifuge ersetzt Das zu entstaubende Schweröl in einer Menge
von 0.4 t/h wird im Mischer 2 mit 0,8 t/h eines Gemi-
Claims (2)
1. Verfahren zum Abtrennen der Feststoffe aus staubhaltigen hochsiedenden Kohlenwasserstoffen
mit einem Feststoffgehalt von 5 bis 70 Gew.-°/o, die bei der thermischen Behandlung von Steinkohle,
Braunkohle, Teersand oder Ölschiefer und Kondensation der kohlenwasserstoffhaltigen Produkte dieser
Behandlung anfallen, wobei man die staubhaltigen Kohlenwasserstoffe und ein flüssiges, die Kohlenwasserstoffe
lösendes Verdünnungsmittel vom Typ Mittelöl, Leichtöl, Benzin oder eine Mischung
dieser Tlüssigkeiten, durch eine Trennstufe leitet, die aus einer Mischzone und einer nachgeschalteten
Trennvorrichtung mit Abzug einer feststoffreichen und einer weitgehend feststofffreien Phase besteht,
dadurch gekennzeichnet, daß man die staubhaltigen hochsiedenden Kohlenwasserstoffe
durch mindestens zwei Trennstufen leitet,
die weitgehend feststofffreie Phase aus der zweiten und jeder weiteren Trennstufe als Verdünnungsmittel
der Mischzone der unmittelbar vorhergehenden Trennstufe zuführt,
aus der weitgehend feststoff freien Phase der ersten Trennstufe die hochsiedenden Kohlenwasserstoffe
und das Verdünnungsmittel destillativ trennt,
mindestens einen Teil des Verdünnungsmittels zur letzten Trennstufe leitet,
mindestens einen Teil des Verdünnungsmittels zur letzten Trennstufe leitet,
die feststoffreiche Phase aus der letzten Trennstufe trocknet und die entweichenden Dämpfe nach Kondensation
als Verdünnungsmittel in die letzte und/ oder eine vorausgehende Trennstufe zurückführt.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß in mindestens einer der Trennstufen
die feststoffreiche von der weitgehend feststofffreien
Phase durch Sedimentieren. Zentrifugieren oder Filtrieren getrennt wird.
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE2504488A DE2504488C2 (de) | 1975-02-04 | 1975-02-04 | Verfahren zum Abtrennen der Feststoffe aus staubhaltigen hochsiedenden Kohlenwasserstoffen |
FR7600482A FR2299895A1 (fr) | 1975-02-04 | 1976-01-09 | Procede pour la |
CA243,883A CA1054961A (en) | 1975-02-04 | 1976-01-20 | Process of separating solids from dust-containing high-boiling hydrocarbons |
US05/652,589 US4040958A (en) | 1975-02-04 | 1976-01-26 | Process for separating solids from high-boiling hydrocarbons in a plurality of separation stages |
Applications Claiming Priority (1)
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---|---|---|---|
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Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2504488A1 DE2504488A1 (de) | 1976-08-05 |
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Families Citing this family (35)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4180456A (en) * | 1977-06-27 | 1979-12-25 | The Dow Chemical Company | Process for recovering a premium oil from a slurry produced by high temperature hydrogenation of a solid, hydrocarbonaceous fuel |
US4162965A (en) * | 1978-06-07 | 1979-07-31 | Kerr-Mcgee Corporation | Process for the removal of solid particulate materials from crude shale oils |
US4470900A (en) * | 1978-10-31 | 1984-09-11 | Hri, Inc. | Solids precipitation and polymerization of asphaltenes in coal-derived liquids |
US4313819A (en) * | 1980-05-22 | 1982-02-02 | Kerr-Mcgee Corporation | Process for recovering deashing solvent from insoluble coal products |
US4326948A (en) * | 1980-08-18 | 1982-04-27 | Texaco Inc. | Coal liquefaction |
US4379752A (en) * | 1980-08-25 | 1983-04-12 | Sun-Ohio, Inc. | Method for destruction of polyhalogenated biphenyls |
US4473461A (en) * | 1981-07-21 | 1984-09-25 | Standard Oil Company (Indiana) | Centrifugal drying and dedusting process |
US4415430A (en) * | 1981-07-21 | 1983-11-15 | Standard Oil Company (Indiana) | Two-stage centrifugal dedusting process |
DE3236504A1 (de) * | 1982-09-29 | 1984-03-29 | Kraftwerk Union AG, 4330 Mülheim | Verfahren zur gewinnung von kohlenwasserstoffen aus oelhaltigem gestein oder sand durch hydrierende schwelung |
US4670104A (en) * | 1983-10-12 | 1987-06-02 | Standard Oil Company (Indiana) | Polar solvent dedusting |
US4732664A (en) * | 1984-11-26 | 1988-03-22 | Intevep, S.A. | Process for solid separation from hydroprocessing liquid product |
CA1219236A (en) * | 1985-03-01 | 1987-03-17 | David W. Mcdougall | Diluent distallation process and apparatus |
US4664788A (en) * | 1985-09-19 | 1987-05-12 | Kerr-Mcgee Corporation | Multi-stage coal liquefaction and fractionation method |
FR2593087B1 (fr) * | 1986-01-20 | 1990-09-07 | Bp Chimie Sa | Elutriation par un liquide de catalyseurs solides de polymerisation des olefines. |
CA1271152A (en) * | 1986-03-06 | 1990-07-03 | David Wayne Mcdougall | Diluent substitution process and apparatus |
US4808298A (en) * | 1986-06-23 | 1989-02-28 | Amoco Corporation | Process for reducing resid hydrotreating solids in a fractionator |
US4885079A (en) * | 1986-09-12 | 1989-12-05 | The Standard Oil Company | Process for separating organic material from particulate solids |
US4981579A (en) * | 1986-09-12 | 1991-01-01 | The Standard Oil Company | Process for separating extractable organic material from compositions comprising said extractable organic material intermixed with solids and water |
US5092983A (en) * | 1986-09-12 | 1992-03-03 | The Standard Oil Company | Process for separating extractable organic material from compositions comprising said extractable organic material intermixed with solids and water using a solvent mixture |
JPH01131297A (ja) * | 1987-08-03 | 1989-05-24 | Res Assoc Petroleum Alternat Dev<Rapad> | 重質油の処理方法 |
US4859317A (en) * | 1988-02-01 | 1989-08-22 | Shelfantook William E | Purification process for bitumen froth |
CA2031858A1 (en) * | 1989-12-21 | 1991-06-22 | Omer Biceroglu | Rendering oily wastes landtreatable or usable |
US5049256A (en) * | 1990-02-06 | 1991-09-17 | Chevron Research And Technology Company | Recovery of hydrocarbons from acid sludge |
US5132025A (en) * | 1990-12-03 | 1992-07-21 | Hays Ricky A | Oil well drilling mud and brine recycling system |
US5484201A (en) * | 1992-01-31 | 1996-01-16 | Goolsbee; James A. | System for the recovery of oil and catalyst from a catalyst/oil mix |
US6315903B1 (en) | 2000-03-24 | 2001-11-13 | Downstream Environmental, Llc | Method for processing liquid waste |
US6960293B2 (en) * | 2001-10-04 | 2005-11-01 | Middleton Richard G | Waste processing system |
US7674369B2 (en) * | 2006-12-29 | 2010-03-09 | Chevron U.S.A. Inc. | Process for recovering ultrafine solids from a hydrocarbon liquid |
US7790646B2 (en) * | 2007-12-20 | 2010-09-07 | Chevron U.S.A. Inc. | Conversion of fine catalyst into coke-like material |
US7737068B2 (en) * | 2007-12-20 | 2010-06-15 | Chevron U.S.A. Inc. | Conversion of fine catalyst into coke-like material |
US8221710B2 (en) * | 2007-11-28 | 2012-07-17 | Sherritt International Corporation | Recovering metals from complex metal sulfides |
US8722556B2 (en) * | 2007-12-20 | 2014-05-13 | Chevron U.S.A. Inc. | Recovery of slurry unsupported catalyst |
US8765622B2 (en) * | 2007-12-20 | 2014-07-01 | Chevron U.S.A. Inc. | Recovery of slurry unsupported catalyst |
US20090159495A1 (en) * | 2007-12-20 | 2009-06-25 | Chevron U.S.A. Inc. | Heavy oil conversion |
CN102361994B (zh) * | 2009-03-25 | 2015-04-01 | 雪佛龙美国公司 | 从含废催化剂的煤液化残余物中回收金属的方法 |
Family Cites Families (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE494214C (de) * | 1927-02-19 | 1930-03-20 | Bergin Akt Ges Fuer Kohle Und | Verfahren zur Abscheidung von unloeslichen Beimengungen aus dem Ablauf der Kohle-Berginisierung |
DE550157C (de) * | 1927-10-26 | 1932-05-12 | I G Farbenindustrie Akt Ges | Verfahren zur Abtrennung von OElen aus Gemischen mit festen Stoffen |
US2235639A (en) * | 1938-05-10 | 1941-03-18 | Winkler Koch Patent Company | Resolution of oil and water emulsions |
US2871181A (en) * | 1955-06-15 | 1959-01-27 | Consolidation Coal Co | Method of removing finely divided solid particles from hydrocarbonaceous liquids |
BE560251A (de) * | 1956-08-24 | 1900-01-01 | ||
US3468789A (en) * | 1965-04-22 | 1969-09-23 | Leslie L Balassa | Processing of viscous oil emulsions |
US3396100A (en) * | 1965-09-24 | 1968-08-06 | Petrolite Corp | Process for separating oil-water mixtures |
US3696021A (en) * | 1970-06-12 | 1972-10-03 | Texaco Inc | Continuous process for separating oily sludges |
US3790467A (en) * | 1970-08-27 | 1974-02-05 | Exxon Research Engineering Co | Coal liquefaction solids removal |
US3684699A (en) * | 1971-02-10 | 1972-08-15 | Univ California | Process for recovering oil from tar-oil froths and other heavy oil-water emulsions |
US3974073A (en) * | 1974-09-06 | 1976-08-10 | The Lummus Company | Coal liquefaction |
US3856675A (en) * | 1972-11-07 | 1974-12-24 | Lummus Co | Coal liquefaction |
US3791956A (en) * | 1973-02-16 | 1974-02-12 | Consolidation Coal Co | Conversion of coal to clean fuel |
US3878090A (en) * | 1973-09-27 | 1975-04-15 | Texaco Exploration Ca Ltd | Dense solvent demulsification method for bituminous petroleum-water emulsions |
US3900389A (en) * | 1974-08-12 | 1975-08-19 | Great Canadian Oil Sands | Method for upgrading bituminous froth |
-
1975
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DE2504488A1 (de) | 1976-08-05 |
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